220t鍋爐課程設(shè)計220th煤粉鍋爐熱力設(shè)計

鍋爐課程設(shè)計課題名稱：220t∕h煤粉鍋爐熱力設(shè)計專業(yè)、班級：熱能與動力工程、熱動Ill一、設(shè)計題目：220t∕h煤粉鍋爐熱力設(shè)計二、原始資料：鍋爐額定蒸發(fā)量：De二220t∕h=220×103kg/h給水溫度： tει-215OC過熱蒸汽溫度：t孑540°C過熱蒸汽壓力：psr=9.8MPa制粉系統(tǒng)：中間倉儲式（熱空氣作干燥劑、鋼球筒式磨煤機）燃燒方式：四角切圓燃燒排渣方式：固態(tài)環(huán)境溫度：20°C⑩煙氣流程：爐膛一高溫對流過熱器一低溫對流過熱器一高溫省煤器一高溫空氣預(yù)熱⑩煙氣流程：爐膛一高溫對流過熱器一低溫對流過熱器一高溫省煤器一高溫空氣預(yù)熱器一低溫省煤器一低溫空氣預(yù)熱器鍋爐受熱面的布置結(jié)構(gòu)如右圖：本組選用的燃料為新汶煤，首先要對燃料的應(yīng)用基成分進行校核，本燃料校核是100%,爐握

表1?7新汶煙煤煤質(zhì)分析數(shù)據(jù)元素成分(％)收到基低位量(kJ∕kg)「?燥無灰基揮發(fā)分Vdar(%)空氣干燥基水Mad(%)BTM法可磨性系數(shù)Kkm灰熔點水分灰分碳氫氧氮硫變形溫度DTCC)軟化溫度STCC)熔化溫度FT(^C)MarAarCarHarOarNarSar61&8602.9251404021.41200>1500表2-8燃燒計算表序號項目需稱符號單位計算公式及數(shù)據(jù)結(jié)果1理論空氣量VoNm‘噸0.0889(C+0.375S”)+0265 3Oiit5.2258778752理論氮容積%Nm^N 00.8 </r+0.79V100F4.1516435213RO2容積VROlNm^C ￡1.866j+0.7j100 1001.13994理論干煙氣容積Nm^Vθ?2∕V^5.2915435215理論水蒸汽容積VoVH2011」2;÷1?24j^θ+1?6i乩y(^fe-O.oikg∕kg)0.6136366346飛灰份額ath査表2-40.8三.空代平衡量及焙溫表表2-9煙氣特征表序號項目斜稱符號單位爐膛，屏凝渣高過低過高溫省煤器高溫空預(yù)器低溫省煤器低溫空預(yù)器1漏風(fēng)系數(shù)?α0.050.0250.0250.020.050.020.052受熱面出口過量空氣系數(shù)a"—1.21.2251.251.271.321.341.39

3煙道平均過量空氣系數(shù)CIPJ—1.21.21251.23751.261.2951.331.3654干煙氣容積VGym9∕kg6.3367190966.402042576.5326895176.6502717696.8331774947.016083227.1989889465水蒸氣容積VH20m3∕kg0.6304639610.6315156680.6336190840.6355121590.6384569410.6414017230.6443465056煙氣總?cè)莘eVym9∕kg6.9671830577.0335582387.1663086017.2857839277.4716344357.6574849437.8433354517R02容積份額rRO2—6.3367190966.402042576.5326895176.6502717696.8331774947.016083227.1989889468水蒸氣容積份額rH20—0.6304639610.6315156680.6336190840.6355121590.6384569410.6414017230.6443465059三原子氣體和水蒸汽溶劑總份額r—6.9671830577.0335582387.1663086017.2857839277.4716344357.6574849437.84333545110容枳飛灰濃度g∕m321.5869166621.3832024920.9870950820.6429399420.1294614819.6409135819.17551544續(xù)表11煙氣質(zhì)量m7kg/kg9.0019958069.0873082629.2579331759.4114955969.6503704749.88924535110.1281202312質(zhì)量飛灰濃度Uykg,∕kg1.3539001691.3667311631.3923931491.4154889381.4514157191.4873425011.523269282（2）煙氣焙、空氣J含、蒸汽焙的計算:爐膛、屏式過熱器、高溫過熱器、低溫過熱器、高溫省煤器、高溫空氣預(yù)熱器、低溫省煤器、低溫空氣預(yù)熱器等所在煙氣區(qū)域的煙氣在不同溫度下的焙，并列成表格作為溫焙表。具體見下表。表2-10煙氣烙溫表（用于爐膛、屏式過熱器.高溫過熱器計算）煙氣或空氣溫理論煙氣焙hMOy（kj∕kg）理論空氣焰hθk（kj∕kg）理論煙氣焰增（每IOOOC）Δh*0y爐膛.屏.凝渣管髙溫過熱器αF.2αrr=1.225hy?hyhy?hy

度O(OC)4003450.0240732831.171598——4376.258393—4141.181683—927.04553941174.3680891109.2853085004377.0696133575.2843485550.6264825250.4669911132.443911385.9110221318.867436005509.5135224336.1199086936.5375046569.334422795.61906931054.311256985.87413967006305.1325925112.5808437990.848767555.208561997.33419931258.9466761190.2898368007302.4667915900.6432269249.7954368745.4983971012.616971279.4378681208.8006619008315.0837616701.24771710529.23339954.2990571031.7627341303.8440441230.55074810009346.8464957511.1542711833.0773511184.849811045.8484561322.5576751247.991127110010392.694958334.70036413155.6350212432.840931058.3602331334.0728211261.330894120011451.055189163.26330114489.7078413694.171831072.2731531394.3478371284.518773130012523.3283410003.6367215884.0556814978.69061078.7616061459.0277911300.920464140013602.0899410849.9676417343.0834716279.611061088.8805011445.9305671308.311625150014690.9704411700.2179718789.0140417587.922691097.486911340.8748011301.127087160015788.4573512557.1574320129.8888418889.019781108.5046331516.3942081337.374805170016896.9619913416.605321646.2830520226.424581107.663571397.6158561318.857091180018004.6255614276.3667323043.898921545.281671116.5874851465.1004511339.084172190019121.2130415148.9315624508.9993622884.365841119.2055471447.5094781338.459069200020240.4185916020.4512125956.5088324222.824911129.7268491433.5149281346.739638210021370.1454416899.3916127390.0237625569.564551126.7882061422.2209261342.198016220022496.9336417776.5552128812.2446926911.76257————表2-11煙氣焙溫表(用于低溫過熱器.高溫省煤氣的計算)煙氣或空氣溫理論煙氣焰hAOy(kj∕kg)理論空氣焰h'0k(kj∕kg)理論煙氣焰增(每100°C)?hθy低溫過熱器高溫省煤器

度O(OC)αrr=1.25O…二1.27hy?hyhy?hy3002548.4152392104.408761—3114.177909—3156.26608廠3—901.60883451097.7830631112.318321003450.0240732831.1715984211.9609734268.58440廠D927.04553941127.8881271142.7703825004377.0696133575.2843485339.84915411.3547871132.443911337.8883191353.1050316005509.5135224336.1199086677.7374196764.459817795.61906931005.2856631020.8148827006305.1325925112.5808437683.0230827785.274699997.33419931209.9913951225.7526438007302.4667915900.6432268893.0144789011.027342———表2-12煙氣溫焙表(用于高溫空預(yù)器、低溫省煤氣的計算)煙氣或空氣溫度0(°C)理論煙氣焰hAOy(kj∕kg)理論空氣焙h'0k(kj∕kg)理論煙氣焙增(每100°C)Δh*0y高溫空預(yù)器低溫省煤器arr=l.32O…二1.34hy?hyhy?hy100824.1517506692.063007—1057.764233—1071.605493—849.2398971086.4888Ol1100.4868372001673.3916481391.9648312144.2530332172.09233875.02359141117.2334891131.4823683002548.4152392104.4087613261.4865233303.57469

8901.60883451148.6564621163.191719IOO3450.0240732831.1715984410.1429854466.766417927.04553941179.976021194.8582755004377.0696133575.2843485590.1190015661.6246911132.443911391.1468091406.36356005509.5135224336.1199086981.2658137067.988211———表2-13煙氣焙溫表(用于低溫空預(yù)器計算)煙氣或空氣溫度0(oC)理論煙氣焙hθy(kj∕kg)理論空氣焙hθk(kj∕kg)理論煙氣焙增(每IOOOC)Δh^0y低溫空預(yù)器O^r=1.39hy?hy100824.1517506692.063007—1106.208643—849.2398971135.4819282001673.3916481391.9648312241.690572875.02359141167.1045643002548.4152392104.4087613408.795136901.60883451199.5298614003450.0240732831.1715984608.324996927.04553941232.0639125004377.0696133575.2843485840.3889091132.443911444.4052986005509.5135224336.1199087284.794206——2.4鍋爐熱平衡及燃料消耗量計算計算鍋爐輸入熱量，包括燃料的收到基低位發(fā)熱量，燃料物理顯熱、外來熱源加熱空氣時帶入的熱崑各項熱損失，包括化學(xué)不完全燃燒熱損失q3和機械不完全燃燒熱損失q4,鍋爐散熱損失q5,灰

渣熱物理損失q6,排煙熱損失q2°具體數(shù)據(jù)見鍋爐熱平衡及燃料消耗量計算表2-14.表2-14鍋爐熱平衡及燃燒消耗量計算序號名稱符號單位公式結(jié)果1鍋爐輸入熱量Qrkj/kg式(2-8)Qr^Q25140.0002排煙溫度9V-J-°C先估后算125.0003排煙焙h”kj/kg査熔溫表用插值法求1036.4624冷空氣溫度βc取用20.000L□理論冷空氣焰hZkj/kgh0ιιc=(Ct)?V°138.4136化學(xué)未完全燃燒損失qsCC取用0.5007機械未完全燃燒損失Ql%取用1.5008排煙處過量空氣系數(shù)a”查表2-9即低溫空預(yù)器出口過量空氣過量系數(shù)1.3909排煙損失q：CC(IOO-Ql)(hjj>?-aPzhOU)/Qr3.30710散熱損失Qs%取用0.50011灰渣損失Qe%式(2-13)0.00012鍋爐總損失Σ.%qz+qs+qi+qo+qG5.80713鍋爐熱效率n%Ioo-Eq94.19314保熱系數(shù)Φl-q≡∕(∏÷qs)0.99515過熱蒸汽焙h"tlkj/kg查附錄B-6、B-7,高溫過熱器出口參數(shù)p=9.9Mpa（査表1-6）,口I（TC3475.40016給水溫度t5≡ic給左215.00017給水焰h°kj/kg查附錄B-6、B-7,低溫省煤器入口參數(shù)p=10.78Mpa（查表1-6）,t=215iC924.15018鍋爐實際負荷Dkg/h220000.00019鍋爐有效利用熱Qkj/hD=(h"κ-h5≡)561275000.00020實際燃料消耗量Bkg/h100*Q∕(∏Qr)23702.47821計算燃料消耗量BJkg/hB(I-Qi/100)23346.940第三章爐膛熱力計算表37 爐膛的結(jié)構(gòu)數(shù)據(jù)序號名稱符號單位公式結(jié)果

1前墻總面積Aq2m7.68[(1.395+0.905)+3.995/2]+22.176x(5.888+2×1.276)219.622側(cè)墻總而積2Ac2mAI=6912+3.995)X1.762×O.5Aq二5?126x12.976二〔5?126+(6.912-0.896-1.76)]×1?106X0.524c4=(6.912-0.896-1.76)×0.334y4rs=[(6.912-0.896-1.76)+3.39]×0.86×0.5Ac6=6?974x3.39AC~Ac?+Aci+ACi+Aca+Acs+Ac6218.483后墻總面積扎2m7.68[(1.395+0.905)+3.995/21+12.976×(5.888+2×l.276)+7.68×2.032157.744噴燃器及門孔而積2m65爐頂而積AU2m7.68(3.39+0.869)-2χO.5×0.896×0.89632.116爐膛與屏的交界而積AC2m(6.974÷0.225+0.334) ×7.6865.617爐墻總面積AI2mAfc+2Ac+Au+Au+A：693.568爐膛截面面積Aa2m6.912×7.68-0.8962×251.4799水冷壁管外徑dnυn6010水冷壁管節(jié)距Smm6411管子至墻中心距eminO12水冷壁角系數(shù)XSL0.9813爐頂角系數(shù)Xs0.9814出口煙窗角系妝XYC1

15爐膛容積Vj.mAC×7.68+(7.68+5.888)X0.896×0.5×(22.176+12.976)1052.616冷灰斗二等分平面到出口煙窗中心距離Hlm19.84617冷灰斗二等分平面到爐頂?shù)木嚯xHOm23.93818冷灰斗二等分平面到燃燒器中心距離H.m4.96219爐膛總有效輻射受熱面積AU2mO-98×(AI-A3-ArC)+A：675.1220爐膛水冷程度XSUJAI0.9721爐膛有效輻射層厚度Sm3.6×yt∕AI5.466表3-9 爐膛校核熱力計算序號名稱符號單位公式結(jié)果1爐膛出口過量空氣系數(shù)anl査表1-5漏風(fēng)系數(shù)和過量空氣系數(shù)1.2002爐膛漏風(fēng)系數(shù)Aal査表1-5漏風(fēng)系數(shù)和過量空氣系數(shù)0.0503制粉系統(tǒng)漏風(fēng)系數(shù)^ClZF查表1-5漏風(fēng)系數(shù)和過量空氣系數(shù)0.1004熱風(fēng)溫度txteC先估后校核270.0005理論熱風(fēng)焰Wkj∣kg查溫焙表1890.6766理論冷風(fēng)焰h√kj∣kg査表2-14鍋爐熱平衡及燃料消耗量計n138.4137空氣帶入爐膛熱量QKkj/kg(α"廠AQ廠AaZF)hrt°~(AdZf+M)M2005.971

8對應(yīng)每公斤燃料送入爐膛的熱量QLkjfkgQ(1-仏+仏)+0100-^4 XK27018.2779理論燃燒溫度乩°C査焰溫表2074.06710燃燒絕對溫度ToK仇+2732347.06711火焰中心相對高度系數(shù)Xh「+ΔXHl0.25012系數(shù)MMA-BX注：A,B取值查表3-5,表3-60.43513爐膛出口煙氣溫度Uθl°C先估后校1125.OOO14爐膛岀口煙氣焰h?1kjfkg查焙溫表13489.15315煙氣平均熱容量VckjKkg°C)(QL-hl)/(&(廠&)14.25516水冷壁污染系數(shù)C查表3-4水冷壁灰污系數(shù)0.20017水冷壁角系數(shù)XSI查表3-1爐膛結(jié)構(gòu)數(shù)據(jù)0.98018水冷壁熱有效系數(shù)CXII7SL0.19619屏、爐交界而的污染系數(shù)ξycβS0.19620屏、爐交界而的角系數(shù)XyC取用1.00021屏、爐交界而的熱有效系數(shù)叭CζYCXYC0.19622燃燒孔及門孔的熱有效系數(shù)ψκ未敷設(shè)水冷壁O.OOO23平均熱有效系數(shù)屮PJ(l∕∕sιk+ψγcλz+ψ/Al0.19424爐膛有效輻射層厚度SIn查表3-1爐膛結(jié)構(gòu)數(shù)據(jù)5.46625爐膛內(nèi)壓力PMPaO.IOO26水蒸汽容積份額KHlO査表2-9煙氣特征表0.09027三原子氣體容積份額査表2-9煙氣特征表0.25428三原子氣體輻射減弱系數(shù)1InJO?78+1.6WO)匕)* [√10?2?r?Jfl-0.37^]IOOOJ0.039

29煙氣質(zhì)量飛灰濃度從kg∕m'査表2-9煙氣特征表1.35430灰粒平均直徑dhIon查附錄B-1筒式鋼球磨球機（通常取13UIn）13.00031灰粒輻射減弱系數(shù)kll1/(m.Ml切 55900^Jτf,2rd2h0.23232燃料種類修正系數(shù)Xl取xr0?50.50033燃燒方法修正系數(shù)X2取x2=θ?10.10034煤粉火焰輻射減弱系數(shù)k11(In.Ml力)kQr+kHAv+10XiXt0.82535火焰黑度ClU-kpaI^e0.76036爐膛黑度alClllQ〃+(l—Q〃)/L0.94237爐膛岀口煙氣溫度θni-CTO < 2736006%心AlTOII(PByC31152.60038計算誤差收估）（允許誤差±100°C）27.60039爐膛出口煙氣焰hyl*kjlkg查焙溫表13857.35740爐膛有效熱輻射熱疑QIkJfkSφ(2-hrt*)13091.42741輻射受熱而平均熱負荷w∕∕n2β7X2；/(3.6×AJ125757.38042爐膛截而熱強度w∕∕n2B7×βr∕(3.6AA>3167106.35043爐膛容積熱強度q、w∕fn5迄（3?6兀）154892.141表3-10爐膛頂棚輻射受熱面吸熱量及工質(zhì)焙増計算序號名稱符號單位公式結(jié)果1頂棚管徑dmm382節(jié)距Smm47.53排數(shù)n1584頂棚管角系數(shù)X查《標(biāo)準(zhǔn)》線算圖1（即附錄A-1）0.985頂棚而積AIdπf32.116熬汽流通而積AItm,158×(3.14×0.032)∕40.112

7爐膛頂棚熱負荷分配不均系數(shù)查《標(biāo)準(zhǔn)》線算圖11（即附錄A-6）（對本爐型：x=h∕Ho=Hc∕H0=23938∕23938）0.6808爐膛頂棚總輻射吸熱量QWKj/h3?叨〃Aldqs423.4049減溫水總量DJWKg/h先估后校8800.00010爐膛頂棚蒸汽流量DLDKg/hD-DJW211200.00011爐膛頂棚蒸汽熔增△hidKj∕kgQJDID0.00212爐膛頂棚進口蒸汽hidKj/kg查附錄B-6、B-7注：蒸汽參數(shù)一一汽包壓力對應(yīng)的干飽和蒸汽2746.95013爐膛頂棚岀口蒸汽焙hidKj/kghid*?hid2746.95214爐膛頂棚岀口蒸汽溫度tnU)9査附錄B中水和水蒸氣性質(zhì)表按計算負荷下汽包壓力p=10.98MPa（査表1-6）317.805第四章對流受熱面校核熱力計算一、對流受熱面計算步驟：1、 假設(shè)受熱面岀口煙氣溫度，查取相應(yīng)焰值。2、 根據(jù)出口煙焙,通過Qβ=Φ（I-I,+ΔaΓu.）it算對流傳熱量。3、 依據(jù)煙氣側(cè)放熱量等于工質(zhì)側(cè)吸熱量原理，求取工質(zhì)出口焰和相應(yīng)溫度。4、 計算平均對流傳熱溫差。5、 計算煙氣側(cè)對流放熱系數(shù)及管壁污染系數(shù)。6、 計算工質(zhì)側(cè)對流放熱系數(shù)。7、 計算管壁污染層溫度。8、 計算煙氣黑度，及確龍煙氣側(cè)輻射放熱系數(shù)。9、 計算對流放熱系數(shù)K。10、 訃算對流傳熱量。與計算結(jié)果相比較，其差值應(yīng)在允許范西之內(nèi)。否則重新假設(shè)受熱而岀口煙溫，重復(fù)上述計算。二、對流傳熱系數(shù)的處理（1） 對流放熱系數(shù)與氣流沖刷方式、速度及介質(zhì)的溫度和物性等有關(guān)。計算中，可按氣流沖刷方式，直接從線算圖中查取。（2） 對流而結(jié)構(gòu)不同時，對流放熱系數(shù)按以下原則處理：一部分管子錯列、一部分管子順列布時，放熱系數(shù)按管朿平均煙氣溫度，分別求岀順列和錯列的對流放熱系數(shù)，然后按對流換熱而積計算平均對流放熱系數(shù)。斜向沖刷受熱而時，對流放熱系數(shù)按橫向沖刷計算，在進行修正。順列管束，修正系數(shù)為1.07,錯列管束不進行修正。（3） 污層對于對流受熱面?zhèn)鳠徇^程的影響，用污染系數(shù)來表示。燃用固體燃料順列布置的受熱而以及凝渣管、對流管朿等，灰污層對傳熱的影響常用熱有效系數(shù)來表示。（4） 利用系數(shù)是考慮煙氣對受熱而沖刷的不均勻、不完全時對傳熱過程的影響修正系數(shù)，各種對流受熱而的熱力訃算應(yīng)考慮利用系數(shù)。（5） 再汁算髙溫區(qū)受熱而的對流換熱量時，常用煙氣輻射放熱系數(shù)來考慮高溫?zé)煔獾妮椛錈崃?，其值與煙氣黑度、溫度等有關(guān)。（6） 岀屏式受熱而以外，苴他各受熱而加熱介質(zhì)對管壁的放熱系數(shù)，都包括對流放熱系數(shù)輻射放熱系數(shù)兩部分。4.1屏、凝渣管的熱力計算：A,屏式過熱器在熱力計算方而具有以下特點：在換熱方式上，既受煙氣沖刷，又吸收爐膛及屏間高溫?zé)煔獾臒彷椛洌浩潦竭^熱器屬于中間過熱器，其進岀口處的工質(zhì)參數(shù)在進行屏的計算時往往是未知數(shù)；屏與屏之間橫向節(jié)距大，煙氣流速低，且沖刷不完善。所以某些交換參數(shù)不同于一般對流受熱而。B,凝渣管的熱力計算主要特點：和后屏過熱器類似，也宜接吸收爐膛輻射熱。當(dāng)管少于5排時，將有部分爐膛輻射熱落在英后受熱面上。凝渣管區(qū)域都布置其它附加受熱面。凝渣管內(nèi)為汽水混合物，在沸騰狀態(tài)下進行換熱，工質(zhì)溫度始終為飽和溫度。凝渣管總吸熱量包含對流吸熱量和輻射吸熱雖:。具體見表4-3。表4-5 屏的結(jié)構(gòu)數(shù)據(jù)計算表序號夕1稱符號單位公式結(jié)果

1管子外徑dmmΦ42×52屏的片數(shù)2123每片屏的管子排數(shù)n1X10404屏的深度LIn2.7065屏的平均髙度hIn7.46一片屏的平而而積為■>力f13.57屏的橫向節(jié)距SiInm屏的節(jié)距5918比值614.19屏的縱向節(jié)距StInm4610比值σ2%1.0911屏的角系數(shù)XP指導(dǎo)書附錄圖1，曲線50.9812屏的汁算受熱而積APj?>2fZ31713屏區(qū)頂棚而積AdP?>寬X深X角系數(shù)15.614屏區(qū)兩側(cè)水冷壁而積A?ι2髙X深X角系數(shù)x230.115屏區(qū)附加受熱而而積APfj2AdP-ASI45.716煙氣進屏流通面積A；(6.424+1.76)-12×0.042×(6.424+1.76)58.817煙氣岀屏流通而積A?(6.424+0.55)-12x0.042x(6.424+0.55)5018煙氣平均流通而積Ay2力f2A/A)/(A,p+Ap)5419蒸汽流通而積AIt2加212×10χ3.14χ血40.09720煙氣有效輻射層厚度Sm1.81 1 1—+—+ hS 510.77921屏區(qū)進口煙窗而積?ACh2見指導(dǎo)書表3-1A=65.6122屏區(qū)岀口煙窗而積27.68x6.42449.34表4?6屏的熱力計算序需稱符號單位公式結(jié)果

號1煙氣進屏溫度*c查表3-9爐膛校核熱力計算即爐膛出口煙氣溫度1152.6002煙氣進屏焰hypkj"g查表3-9爐膛校核熱力計算即爐膛岀口煙氣焰h角13857.3573煙氣岀屏溫度<9?*C先估后校962.4214煙氣出屏焰hyp"kg査焙溫表11342.8325煙氣平均溫度9pjβC1057.5116屏區(qū)附加受熱面對流吸熱量QDPtIkj"g先估后校400.0007屏的對流吸熱量kj"gφ(亦‘-山.+?t∕hiM0)-QPfJ2101.2488爐膛與屏相互換熱系數(shù)P查附錄A-150.9909爐膛岀口煙窗的沿高度熱負荷分配系數(shù)fIrc査《標(biāo)準(zhǔn)》線算圖11(即附錄A-6)(x=h∕Ho=H1∕?=19845∕23938)0.81010爐膛岀口煙窗射入屏區(qū)的爐膛鈕射熱量αkj"g旳/(Q廠h』ACh7Azz1026.29011屏間煙氣壓力PMPa0.77912屏間煙氣有效輻射層厚度SIn查表4-5屏的結(jié)構(gòu)數(shù)據(jù)表0.10013水蒸氣的容積份額査表2-9煙氣特性表0.09014三原子氣體的輻射減弱系數(shù)k,QXnLMPCi)10S?78+1.6g]λ∕10.2?r?Ps/\T"10.377PJ1000X Z0.32815三原子氣體容積份額査表2-9煙氣特性表0.25416灰粒的輻射減弱系數(shù)knXm.MP(i)559000.24017煙氣質(zhì)量飛灰濃度查表2-9煙氣特性表1.35418煙氣輻射減弱系數(shù)kY(InMPci)kβr~rkHMY0.40919屏區(qū)煙氣黑度a1 -kps1-￡0.19520屏進口對出口的角系數(shù)X??+1^?1.000

21燃料種類修正系數(shù)取用0.50022屏出口煙窗而積A/査表4—5,屏的結(jié)構(gòu)數(shù)據(jù)表50.00023爐膛及屏間煙氣向屏后受熱而的輻射熱量Qn(PWkgQy-^XIσw?AkT;咼0 B-//3600I528.30024屏區(qū)吸收的爐膛輻射熱QfPOkj"gQrQnfP497.99025屏區(qū)附加受熱而吸收的輻射熱Q爲(wèi)kj"gQf ^PfJ^PQAP^APfJ62.74626屏區(qū)水冷壁吸收的輻射熱QLkj"gζ?f Asl^PQAP^A,fj21.41927屏區(qū)頂棚吸收的輻射熱QfPU)Wkg0f ADP41.32828屏吸收的輻射熱Q；燈/kgQJPQ~QfpfJ435.24429屏吸收的總熱量0kj"gα+α1666.00430第一級減溫水噴水量DJw\kg/h取用4400.00031第二級減溫水噴水量I-)jw2kg/h取用4400.00032屏中蒸汽流量DPkg∣hD-Z)A2215600.00033蒸汽進屏溫度t,p*C先估后校390.00034蒸汽進屏焰ht1,"kg査附錄B-6、B-7,按計算負荷下進屏P=11.08MPa2997.00035蒸汽出屏焰hnp"kgh,l^B,QpDp3177.40936蒸汽出屏溫度t?βC査附錄B-6、B-7,按計算負荷下出屏p=10.2MPa427.45037屏內(nèi)蒸汽平均溫度tpj*C（兒屮丿/2408.72538平均傳熱溫差?∕ι*c9pj-ipj618.78639屏內(nèi)蒸汽平均比容Vm/kg査附錄B-6、B-7,按計算負荷下進出口壓力平均值PP：=10.64MPa（査表1-6）及切0.025

40屏內(nèi)蒸汽流速vvρInlSDP?V3600√15.43541管壁對蒸汽的放熱系數(shù)ClIw∕(,J?OC)α2=Cdα0查《標(biāo)準(zhǔn)》線算圖15（附錄A-IO）1900.00042煙氣流速WyInlSBJVyQ (1+匹)3600-Xr 2734.07843煙氣側(cè)對流放熱系數(shù)QdW∕(m2^C)ac=aoC?C5C<查《標(biāo)準(zhǔn)》線算圖12（附錄A-7）24.10844灰污系數(shù)ε<m2?°C)∕W查附錄A-14曲線2（吹灰）0.00745管壁灰污曾溫度thhZ1、BjQP/ +(￡+—)?一厶L血3.6AV665.24846輻射放熱系數(shù)CIf《1FaU0查《標(biāo)準(zhǔn)》線算圖19（附錄A-Il）77.92047利用系數(shù)ζ查附錄A-14曲線2（吹灰）0.85048煙氣側(cè)放熱系數(shù)a?W∕(m2^C)J3.146/ )十d%?宀丿29.97449對流傳熱系數(shù)kW心"C)6Zι107.4111+?)?h-a50屏的對流傳熱量QdPkj"g3?6Aw??r1?^Bi3406.29151計算誤差%(估)-創(chuàng)Q(IP-0.38352屏區(qū)水冷壁的水溫n9査計算負荷下汽包P=10.98MPa的飽和溫度317.66353平均傳熱溫差?r299pj7739.84754屏區(qū)水冷壁對流吸熱量QPSL3Z?MAlBJ191.15655屏區(qū)頂棚進口蒸汽溫度tfpu)9查表3-10爐膛頂棚輻射受熱而吸熱戢及工質(zhì)熔增的計算表388.40056屏區(qū)頂棚進口蒸汽焙HPLDkj"g查表3-10爐膛頂棚輻射受熱面吸熱量及工質(zhì)焰增的計算表2746.950

57屏區(qū)頂棚蒸汽焰增^hPLDkj"g先估后校13.00058屏區(qū)頂棚出口蒸汽焙IIffIlPu)Wkgi'PLD十NPLD2759.95059屏區(qū)頂棚出口蒸汽溫度tnpu)*C查附錄B-6、B-7按汽包壓力P=10.98MPa（查表1-6）390.00060屏區(qū)頂棚平均汽溫tPWPj*C(t"PlJ)WPLD)/2389.20061平均傳熱溫差?r3^PJ^tPU)Pj668.31162屏區(qū)頂棚對流吸熱量QdPLDkj"g3?6IA∕3√UBJ505.84363屏區(qū)頂棚總吸熱量QPu)kj"gQeiPS+QPLD547.17164屏區(qū)頂棚蒸汽流量DPLDkj!h等于表3-10中D：d211200.00065屏區(qū)頂棚焰增^hPLDkj"gQPU)Bj/DPU)60.48766計算誤差檢查%^AhpLD（估）一從她]/△血-0?78567屏區(qū)附加受熱面對流吸熱量QZkj"gQPLD+QPSL696.99968計算誤差%[Q需（估）-0?42669屏區(qū)受熱而總對流吸熱吐QdPQkj"gQM4103.290表4-7凝渣管結(jié)構(gòu)及計算序號名稱符號單位公式結(jié)果1管子尺寸dmin133*102管子排列方式及根數(shù)n根橫列一排103管子節(jié)距Slmm768070010+14受熱面積HnZ9In3.14×0.133×6.424×1026.85煙道流通截而積Aym6.424x(7.68-10x0.133)48.46煙道容積V3Hl7.68×6.424×0.5527.27煙道表而積AOnf2(7.68×6.424+6.424×0.55+7.68×0.55)111.1

8煙道輻射層厚度SHl3.6×-Λ0.8659煙氣進凝渣管溫度0'?7.tC等于屏出口煙氣溫度962.42110煙氣進凝渣管熔必kj∣kg等于屏出口煙氣熔11342.83211煙氣出凝渣管溫度iCι9,.?z-5957.42112煙氣出凝渣管熔hnyNZkj∣kg査焙溫表11277.61013凝渣管對流吸熱量kj∣kg隊 yNZ'h,NZ)64.84814凝渣管角系數(shù)X.?7查附錄圖A-I曲線50.28015來自爐膛及屏的輻射熱kj∣kg屏的熱力計算第23項528.30016凝渣管吸收的輻射熱kj∣kgQtXta147.92417凝渣管總吸收熱CAZkj∣kgQ；+QM212.77218通過凝渣管的輻射熱Qf,f匕NZkjikgQnz(I-X^)380.3764.2、高、低過熱器的熱力計算:（1） 髙溫過熱器分冷段和熱段兩部分。蒸汽從屏出來后，先進入髙溫對流過熱器冷段，經(jīng)過二次噴水減溫后進入髙溫對流過熱器熱段。冷段在煙道兩側(cè)為逆流，熱段在中間為順流。根據(jù)髙溫過熱器結(jié)構(gòu)尺寸對髙溫過熱器進行熱力計算，具體見表4-9（2） 低溫過熱器的頂棚笛在其上而，與低溫過熱器平行受熱，與低溫過熱器相比面積很小，所以把頂棚管和低溫過熱器的面積相加，當(dāng)作低溫過熱器的受熱而積。此時，低溫過熱器的蒸汽進口是頂棚管的入口。具體熱力計算見表4-1IO表4-8高溫過熱器的結(jié)構(gòu)尺寸序號名稱符號單位公式結(jié)果1管子尺寸dnunΦ42×52冷段橫向距及布置IlL順流、逆流、雙管圈403熱橫向節(jié)距及布置UR順流、逆流、雙管圈394橫向節(jié)距SImm955橫向節(jié)距比σ?Sl/d2.2626縱向節(jié)距SlInm877縱向節(jié)距比σιS2/d2.078管子縱向排數(shù)H289冷段蒸汽流通而積A.LETInO3?1心2仇? 40.0642

10熱段蒸汽流通而積ArltHfO3.14尿2加? 40.062811平均流通截面積A.PjHrA.LLT~A>iι)/$0.063412煙氣流通而積Arz>In(7.68-79×0.042)×5.4323.313冷段受熱而積AHf3.14×nL×ftzdIpj23714熱段受熱而積AeIn3Λ4×fIRXnZdIPj23115頂棚受熱而積A.U)Irr7.68x(0.7+0.61)10.0616管束前煙室深度仁HI0.717管束深度IGSrn0.6118輻射層有效厚度SIn0.9〃(466_i)3.140.188表4-9髙溫過熱器的熱力計算序號名稱符號單位公式結(jié)果1進口煙氣溫度9GG*c査表4-7凝渣管結(jié)構(gòu)及計算第11項957.4212進口煙氣熔GkjIkg査表4-7凝渣管結(jié)構(gòu)及計算第12項11277.6403進冷段蒸汽溫度t’GGL*C即屏岀口蒸汽溫度，查表4-6屏的熱力計算427.4504進冷段蒸汽焙hrccLkHkg即屏岀口蒸汽焰，表4-6屏的熱力計算3177.4095總輻射熱疑QfGGWkg等于臨380.3766冷段輻射吸熱雖：QGGLWkgQfGG ARgA÷AΛAw188.5737熱段輻射吸熱量QGGlkjUgQfGG 人A÷A,÷A.183.7998頂棚輻射吸熱量QGGIDkjlkgQfGG 血A÷A,÷A.8.0049岀熱段蒸汽溫度嚴(yán)GGdυ建議取540βC540.000

10出熱段蒸汽熔hnGWkg查附錄B-6、B-7,按計算負荷下髙溫過熱段岀口壓力P二9.9MPa（查表1-6）3475.40011岀冷段蒸汽溫度tβGGl*C先估后校521.6112岀冷段蒸汽烤譏査附錄B-6、B-7,按計算負荷下高溫過冷段岀口壓力P=IO.02HPa（查表1-6）3428.05813第二次減溫水量Djw2kg∣h取用20014減溫水焰hjw"kg就是給水焰，按p=10.98MPa減溫水溫130OC923.572915進熱段蒸汽熔h,GCRkjfkghf,GGsD-DjW^Jrh^DJWlD3425.781116進熱段蒸汽溫度tfGGR*C查附錄B-6、B-7,按計算負荷下高溫過冷段出口壓力P二10.02MPa（査表1-6）523.0917冷段吸熱量QGGL(D-D州2)(II"GGL-HGGL)IBl1124.905818熱段吸熱量QGGb的7燈D(HGl-Fggr)/Bj993.785519髙溫過熱器吸熱量QGGkj/kgQGGLm十QGGRDl2118.691420髙溫過熱器對流吸熱量QGGkj從gQgg-QGG1941.042821頂棚對流吸熱量QGGLi)好kg先估后校6822高溫過熱器出口煙焰hnyikj∣kg；GOD λ從財譽+加就10220.679723髙過岀口煙溫9"GG4C查熔溫表806.4624煙氣平均溫度9pj4C(9"GG+9'GG)/2889.2325煙氣流速WyInISBWy(弘+273)3600x273X9.859

26煙氣側(cè)放熱系數(shù)CldW/(∕M2?'C） OoCX5C.查《標(biāo)準(zhǔn)》線算圖12（即附錄A-7）63.258927冷段蒸汽平均溫度tGGLF,eC(/"ggi+∕'ggJ∕2490.8828冷段蒸汽平均比容VGGLin/kg査附錄B-6、B-7,按冷段進岀口壓力平均值m二9.985\%（查表1-6）0.0318729冷段蒸汽平均流速^GGLPJnils(D-Djw2)Vggl/(3600×fl)30.309030冷段蒸汽放熱系數(shù)"GCM防?,C）∕°Cd查《標(biāo)準(zhǔn)》線算圖15（即附錄A-IO）340431熱段蒸汽平均溫度tUGRlJβcWGGRm/2542.88532熱段蒸汽平均比容VGGRm∣kg査附錄B-6、B-7,按熱段進出口壓力平均值PlJ尸9.96MPa（查表1-6）0.0350533熱段蒸汽平均流速WGGPJInISD×VGGR/(3600XfR)34.107434熱段蒸汽放熱系數(shù)ClGGRW/(/?,C）/C查《標(biāo)準(zhǔn)》線算圖15（即附錄A-IO）368035髙過煙氣有效輻射厚度Sm查表4-5髙溫對流過熱器結(jié)構(gòu)尺寸0.18836煙氣壓力PMPa0.137水蒸氣容及份額Γ>co査表2-9煙氣特性表0.079338三原子氣體輻射減弱系數(shù)紅Xin.MPα)ι∩[0?78+1?6^2oV1,0?7TPj\?y∣?0.2?r?p?s八 IoOo丿0.219639三原子氣體容積份額r査表2-9煙氣特性表25.111440灰粒的輻射減弱系數(shù)kn∕iιnMC、 55900Pa) (冷(9PJ+273)(l9py+273)dZ91.464941煙氣質(zhì)量飛灰濃度PYkg/m査2-9煙氣特性表0.016242煙氣的輻射減弱系數(shù)k/(InMPd) kQr+kflμγ6.996143煙氣黑度aι-√7,t0.123244冷段管壁灰污層溫度tIIBG(LaCBrQGG(^)CCGGLTgglpjT o,43?6Al759.3721

45熱段管壁灰污層溫度tIIBGCRΓBrQG^')CCGGKtGGRPJ3?6Aλ817.029846冷段輻射減弱系數(shù)CtFGCWs?L,C）O。0查《標(biāo)準(zhǔn)》線算圖19（附錄A-II）37.822447熱段輻射減弱系數(shù)CtFGCRW∕(nt2?,C）4α0査《標(biāo)準(zhǔn)》線算圖19（附錄A-12）43.489648修正后冷段輻射減弱系數(shù)afig汕Z/(/?aFGGL-1+>C) 0.25 7 007O/(『CG"/+273).(WS)]1000 IGS52.10349修正后熱段輻射減弱系數(shù)aFlG加V/(m2?>G (XFGGR0.25八，C007ZJGGRPJ曲3、 ?単、1(1000 ),GSj60.182650冷段傳熱系數(shù)Kgg,.W/(wι2?'C) WZCwaGGLCti+OtGGL72.527251熱段傳熱系數(shù)KGGlrW/(nι2?'C) IzZCli?aGGR屮?Cti+(Xggr77.632852冷段平均溫差?to…CM-?rvInM?zλ396.073453熱段平均溫差MGG?eC?ri∕一?rvInM?zλ335.972354冷段對流吸熱雖：QGGLKGGL^tGGLAIBJ1041.314955計算誤差[(QGGLDD廠QGGL)一°GGLD2〕QGGun0.430156熱段對流吸熱量QGGb腫kg^^KGGR^tGGRA.RBJ921.547857計算謀差[(QGGRDl-QGGR~QGGRD2QGGRDl1.476058頂棚入口汽溫I9GGL>OC就是屏頂棚出口氣溫326.78

59頂棚入口汽熔hrcc胡kg就是屏頂棚岀口汽焰2773.841160頂棚出口汽烤t,,GGLkj/kgDHGGU)〒QGGLDDl2841.841161頂棚出口汽溫hnG4C査附錄B-6、B-7,P=IO.02MPa330.4762頂棚對流吸熱量QGGLD好kg36K??r-AwBl64.551263計算誤差%允許誤差±10%5.342664總對流吸熱量QLkj/kgQGGLD2+QGGRD2+QGGU)D22027.4140表4?10低溫過熱器的結(jié)構(gòu)序號4zI稱符號單位公式結(jié)果1布置順流、逆流、雙笛圈2管子尺寸dmmΦ38×43橫向排數(shù)n?794縱向排數(shù)Ili205橫向節(jié)距Slmm956橫向節(jié)距比6Sx/d2.57縱向節(jié)距S2mm80.78縱向節(jié)距比σιS2/d2.129煙氣流通而積A2In4×(7.68-79×0.038)18.710蒸汽流通而積AIn2x79x3?H×0.03240.11211低溫過熱器受熱面積ADGIn3.14.n?.HI.〃?IPj+XabXI.Idb76812低溫過熱器前氣室深度LQSrn0.913低溫過熱器前管朿深度LGSIn1.53314煙氣輻射層有效后度Sm0.9d(46Q2 1)3.140.198表4-11低溫過熱器的熱力計算序號名稱符號單位公式結(jié)果

1進口煙氣溫度3'DG?c即高溫過熱器出口煙氣溫度806.462進口煙氣焰hyDGkj以g即高溫過熱器出口煙氣焰10220.67963進口蒸汽溫度t,DG?c即髙溫過熱器頂棚出口蒸汽溫度330.474進口蒸汽焙h,DGkj∣kg即高溫過熱器頂棚岀口蒸汽焰2841.84115出口熬汽溫度FDG*C先估后校414.26出口蒸汽焰hGkj∣kg査附錄B水和水蒸汽性質(zhì)表3138.77967低溫過熱器對流吸熱量QDGmkj∣kg(D-DJW)(Γdg-Γdg)/Bj2747.13058出口煙氣焰kj∣kgZ√ +?α?∕7°nVDG “ /7U(P7462.88039出口煙氣溫度@DG?c查焙溫表644.5510煙氣平均溫度9pj?cSg+%)/2725.50511煙氣速度WymlsBMG‰+273)3600x273XAy10.762012煙氣側(cè)對流放熱系數(shù)(IDGW∕(m2?°C>α°CCG查《標(biāo)準(zhǔn)》線算圖12（附錄A-7）73.3213蒸汽平均溫度S?c<Γdg+∕dg)/2372.33514蒸汽平均比容tn/kg查附錄B-6、B-7,按計算負荷下低溫過熱器進岀口壓力平均值pp?=10.385MPa（査表1-6）0.021815蒸汽流速熱m/S(D-DJW)VPi/<3600χρ)11.773116蒸汽側(cè)放熱系數(shù)C(IW∕(m2?oC>α°G查《標(biāo)準(zhǔn)》線算圖15（即附錄A-IO）230017低過煙氣有效輻射層厚度SIn查表4-10低溫過熱器尺寸0.19818煙氣壓力PMPa0.119水蒸氣容積份額ΓH2O査表2-9煙氣特性表0.07820三原子氣體減弱系數(shù)kQXm,MPlD10.2(°嚴(yán)+1&〃2?！盷037TPj]λ∕l0.2?廠?“?s八 1000丿0.2156

21三原子氣體容積份額r查2-9煙氣特性表27.244822灰粒的輻射減弱系數(shù)knXm.MPc、 559000’#(肋+273)(加+273)&135.391923煙氣質(zhì)量飛灰濃度μγkg∣m査2-9煙氣特性表0.015924煙氣的輻射減弱系數(shù)k%nMP(O kQr+knμγ8.026725煙氣黑度ClyI -RPS1-幺0.146926管壁灰污層溫度tHHDG?cBO?(￡+1)IJJ^I)GD? ZV/?+ a】483.063927煙氣側(cè)輻射放熱系數(shù)ClDGw∕(d°c）α0a（含灰氣流，其中a為煙氣黑度）査《標(biāo)準(zhǔn)》線算圖19（即附錄A-II）26.008928修正后輻射放熱系數(shù)W∕(m2?oC0巧. 0.07也認(rèn)（需廠唸）134.992229煙氣側(cè)放熱系數(shù)Cl\W∕(,n2^Cζ^ai)GiJraDG)108.312230傳熱系數(shù)Kl)GW∕(m2?oCaf+aι67.236631平均傳熱溫差*C△/d-?ΛvInM351.723132低溫過熱器對流吸熱量QDGlnkj∣kgKdg'NDG'AdgBi2777.953533計算誤差1.109634第一次減溫水屋Djw?kglh原來假定數(shù)據(jù)205035減溫后蒸汽焰hpukj∣kgLDe+O-DJJhnDG-}3118.119136減溫后蒸汽溫度tPU*C查附錄表B-6、B-7,按低溫過熱器出口壓力P=10.24坎^（查表1-6）409.2937屏入口氣溫的誤差?r*C允許誤差±1°C-0.713高、低溫省煤器的熱力計算省煤器是利用鍋爐尾部煙氣的熱疑加熱鍋爐給水的設(shè)備。省煤器是現(xiàn)代鍋爐中不可缺少的受熱而,一般布巻在煙道內(nèi)，吸收煙氣的對流傳熱，個別鍋爐有與水冷壁相間的布置，以吸收爐內(nèi)的輻射熱。雙級布宜的省煤器應(yīng)該分級訃算。（1） 髙溫省煤器的熱力計算髙溫省煤器的尺寸如表4-12,英具體熱力計算過程見表4-13o（2） 低溫省煤器的熱力計算低溫省煤器的結(jié)構(gòu)尺寸參考鍋爐課程設(shè)訃指導(dǎo)書第60頁。表4-12高溫省煤器結(jié)構(gòu)尺寸計算序號名稱符號單位公式結(jié)果1布置錯列、順列、雙向進水2管子尺寸dInlnΦ32×43橫向節(jié)距SISSmin864縱向節(jié)距Sissmin605橫向節(jié)距比σ?S∣ss∕d2.686縱向節(jié)距比σ2SEd1.877橫向排數(shù)1098縱向排數(shù)249高溫省煤器受熱面ASS9m3?14HISS?d?介255?/IOll10煙氣流通而枳Aym7.68×4.724-55×0.032×7.8423.111水流通而積ASInC…(0.032-2×0.004)22hiss-x3.14x 40.09912輻射層有效厚度Sm0.√4σ3-14丿0.15613管束前氣室深度厶Qm3.214管朿深度LGm1.32表4-13高溫省煤器的熱力計算序號名稱符號單位公式結(jié)果1進口煙氣溫度Qss°C即低溫過熱器出口煙氣溫度644.552進口煙氣焙hySSWkg即低溫過熱器出口煙氣焰7462.88

3出口煙氣溫度9*OC先估后校4004出口煙氣焰hffvsskj∣kg查熔溫表4901.871?4通用，5?18低溫省煤器未計算時采用5高溫省煤器吸熱疑QSSDI幻7kg(P(H+3?心2550.55631796減溫水量DjWkglhDjw?-D河222507高溫省煤器水流量DSSkglhD~D>?2177508爐膛有效輻射放熱量Qlkj"g見表3-913548.21729屏區(qū)受熱而總對流吸熱量QdPQkj"g見表4—61543.018312310凝渣管對流吸熱量Qnt.kj"g見表4—769.25777111髙溫過熱器區(qū)域總對流吸熱QGGkj/kg見表4-92027.414032712低溫過熱器對流吸熱量Qdgdxkj"g見表4-112747.130513省煤器后工質(zhì)總吸熱量∑ekj"gQl+QPQ+QNZ4^Ogg+QDGDl19935.03781614鍋爐出口蒸汽IlffrlGGRkj"g見表4—9,第10項3532.101215高溫省煤器出口水焰hfrSSkj"g卡~（仇獷餐乞Q）L/ss Uss1391.546314616高溫省煤器出口水溫度t"ss*C查指導(dǎo)書附錄B水和水蒸汽性質(zhì)表（1-6）308.9717髙溫省煤器進口水焰h,sskj∣kghSSQSSmDSS1115.855611118高溫省煤器進口水溫度FSS9查指導(dǎo)書附錄B水和水蒸汽性質(zhì)表（1-6）255.7619?22計算完低溫省煤器后（低溫省煤器的岀口水溫-髙溫省煤器入口水溫＞±10C）,校核計算時采用19高溫省煤器進口水溫度t'ssOC即低溫省煤器出口水溫度，査表（4-17）250.6220高溫省煤器進口水焰h,sskj"g即低溫省煤器岀口水熔，查表（4-17）1087.641337721髙溫省煤器岀口水焰t”SSkj"gC BjISS乂SSD?fDSS1363.3320412

22高溫省煤器岀口水溫度hrfssOC查指導(dǎo)書附錄B水和水蒸汽性質(zhì)表(1-6)268.2423?44通用23平均水溫OC(t"ss^t'ss)/2259.4324平均煙氣溫度9pjOC(9ss+9ItSS)/2522.27525髙省煙氣有效輻射層厚度S査表4-12髙溫省煤氣的結(jié)構(gòu)尺寸0.15626煙氣壓力PMPa0.127水蒸氣容積份額ΓK2Q査2-9煙氣特性表0.135228三原子氣體和水蒸氣容積總份額10.$4Pa)\0.78+1.6wo]JlO.2v?p?s丿1-0.37IIOOOJ0.207129三原子氣體輻射減弱系數(shù)査2-9煙氣特性表38.78916935630灰粒的輻射減弱系數(shù)kllZfP、 55900PCi), *(肋+273)(肋+273)加117.7889868131煙氣質(zhì)量飛灰濃度kg査2-9煙氣特性表0.015732煙氣的輻射減弱系數(shù)k4Pg kQr+kHJLIY9.882524066733煙氣黑度(Iy?-e~kpx0.1428714532634管壁灰污層溫度thbOCS+60319.4335煙氣側(cè)輻射放熱系數(shù)OLW∕(m2?%G)α7查《標(biāo)準(zhǔn)》線算圖19(附錄A-II)α10.71535899536修正后輻射放熱系數(shù)總w∕(∕C 0.25Ja0072[W/常73).(。)]Iooo IG15.021737煙氣流速WyInIS5X4+273)3600x273XA〉7.029350874838煙氣側(cè)對流放熱系數(shù)CldW∕(m2?°C) ■￡()?CV?Cw?CY+△￡6&5596

39污染系數(shù)ε￡o'CsJ,C'i)+△￡0.00187240煙氣側(cè)放熱系數(shù)Cl\w∕(m2?°C)ζ(d?!+dd)83.581341傳熱系數(shù)KSSw∕(m2?°C) Ga?+εa?72.27314123742平均傳熱溫差Δ∕S5OC?Λ∕一?ΛκInM?Λv226.6036527443髙溫省煤器對流吸熱量QSSlnkj∕kg*6KeArSS^AsSBi2532.5155844計算誤差允許誤差±2%0.71236434043表4-16低溫省煤器的結(jié)構(gòu)尺寸序號名稱;Jt單位公式結(jié)果1布置錯列、交叉流動、雙面進水、雙層管圈2管子尺寸dmmΦ32×43橫向節(jié)距Slmm904橫向節(jié)距比6SJd2.85縱向節(jié)距S2mm486縱向節(jié)距比σ2SiZd1.37橫向排數(shù)Ih628縱向排數(shù)Hi329受熱面積AXS2Inmn?pj76610煙氣流通而積Z..AY2In2(1.44×7.68-0.032×16×7.48)14.511水流通而積A2In2×(15+16)×3.140?024^×40.11212煙氣鈕射層有效厚度SIn0.√4σ6』I3.14丿0.12713管束前及管束間氣室深度LQSIn1.414管束深度LGSm1.44

表4-17低溫省煤器熱力計算序號名稱符號單位公式結(jié)果1進口煙氣溫度SXSOC即高溫空氣預(yù)熱器出口煙氣溫度350.72進口煙氣焰h?xskjfkg即高溫空氣預(yù)熱器出口煙氣焰4425.56283出口煙氣溫度JxsOC先估后校2434出口煙氣焰IInHyXS0kg查熔溫表3066.435低溫省煤器對流吸熱量Qxsmkj/kg(PfW?+s心1355.71726進口給水溫度ttXSOC已知條件2157進口水焰h,xskj/kg査指導(dǎo)書附錄B,水和水蒸汽性質(zhì)表942.68出口水焰htfxskj/kgQXSm土+HXS1087.64139出口水溫度tnχs°C査指導(dǎo)書附錄B水和水蒸汽性質(zhì)表250.6210煙氣流速WYInIS5匕(弘+273)3600x273XAy8.488211煙氣側(cè)對流放熱系數(shù)W/(w2?"C)?()CZ?Cs?CW263.38512低溫?zé)煔庥行л椛鋵雍穸萐m0.12713煙氣壓力MPa0.114水蒸氣容積份額Πl(fā)2θ査2-9煙氣特性表0.073915三原子氣體輻射減弱系數(shù)kQZ 、1070?78+1.6"o0.2023[y∣?0.2r-p-s(10.37Tpj1Iooo丿16三原子氣體容積份額r査2-9煙氣特性表43.858817灰粒的輻射減弱系數(shù)kllyimMPci)559∞冷(9pj+Tly){0pj+273)166.549018煙氣質(zhì)量飛灰濃度PYkg∕m査2-9煙氣特性表0.014919煙氣的輻射減弱系數(shù)kkQr+knμγ11.354220煙氣黑度a?-e~kps0.13428

21管壁灰污層溫度fHBXS°C[(廣χs+役S)∕2]+25257.8122煙氣側(cè)輻射放熱系數(shù)CiXSW∕(m2^C)α°α査《標(biāo)準(zhǔn)》線算圖19(即附錄A-Il)13.159823休整后煙氣側(cè)輻射放熱系數(shù)fa×sW/(m2?oC)必【1+C 025∕z.c0070.4(3P八273).(空)]IOOO IGS17.7243724煙氣側(cè)放熱系數(shù)CIXSIW∕(m2^C)ζ(dχs+Clxs)238.9429625污染系數(shù)εCd*C≡f*εo+Δε(其中:CSf為修正系數(shù)，對煙煤取1：￡。及Cd査附錄A-13(a),(b)：Δε查附錄B-20.0007826平均傳熱溫差ΔTλ5°C?6∕一?rvInM?G56.588127傳熱系數(shù)KXSw∕(m2^C)GXSl^+εaχsι201.405828低溫省煤器對流吸熱量QXSDlkj以gWKXS?bXS'AXSBl1335.313729計算誤差1.505030高溫省煤器進口水溫度tfss°C高溫省煤器的熱力計算255.7631計算誤差?r°Ctl,ss~t'ss5.1432低溫省煤器區(qū)對流吸熱量βχ5kj/kg無附加受熱而,所以就是QXSDl1355.71734.4高、低溫空氣預(yù)熱器的熱力計算對于管式空氣預(yù)熱器，按級單獨進行熱力計算。雙級布置時.髙溫空氣預(yù)熱器的岀口風(fēng)溫可采用爐膛計算時的熱風(fēng)溫度值，然后按一般對流受熱面的計算步驟進行汁算。低溫空氣預(yù)熱器在進行熱力計算時，其入口的煙氣溫度和風(fēng)溫均為已知數(shù)，可用逐步逼近法確泄排煙溫度及其出口處風(fēng)溫。具體熱力汁算見下表。表4-14高溫空氣預(yù)熱器的結(jié)構(gòu)尺寸序號名稱符號公式結(jié)果1布置錯列、交叉流動、雙而進風(fēng)2管子尺寸dmmΦ40×1.53橫向節(jié)距Slmm704橫向節(jié)距比6SXld1.755縱向節(jié)距.S'2mm42

6縱向節(jié)距比σιSIld1.057縱向排數(shù)n448受熱而積ASK2IJl4x3.14^//-TV30009煙氣流通面積Ay2In3.14N心410.410空氣流通面積AK2In2×4×2.564(1.98-4×28×0.04)15.611行程數(shù)nχc112煙氣輻射層有效厚SIno.√4σσ2-ιl3.14 丿0.0333表4-15離溫空氣預(yù)熱器的熱力計算序號劃稱符號單位公式結(jié)果1進口煙氣溫度9sκ*C即高溫省煤器出口煙氣溫度4002進口煙氣焰h!γsκkj∣kg即高溫省煤器出口煙氣焰4901.8731—2通用.3-12低溫空氣預(yù)熱器未計算時采用3出口空氣溫度ttfSKυ査3-9爐膛熱力計算2604出口理論熔hrrrιSKkj∣kg査焙溫表2232.7025進口空氣溫度ItSK*C先估后校2006進口理論空氣焰HSKkj∣kg査焙溫表1708.147空氣岀口過量空氣系數(shù)β?κWL-'CtL一'S1.058高溫空氣預(yù)熱器對流吸熱量QSKD?kj"g（03號）（刃—）563.90429空氣平均溫度tpj?c(t,sκJrtnSK)/223010漏風(fēng)的空氣焰hfisκkj∣kg査焙溫表1808.5511出口煙氣烤hffHySKkj∣kgh,γsκ^ +Aa?WSK4425.562912出口煙氣溫JSK*C査焙溫表350.7

13-19計算完低溫空氣預(yù)熱器后，校核汁算時采用13進口空氣溫度t'sκaC即低空出口空氣溫度（4-19）19314進口理論空氣焰h,sκ即低空岀口空氣焰（4-19）1756.9415假設(shè)出口煙氣溫度9”SKOC先估后校34016出口煙氣焙hnysκk"kg查焙溫表4284.411817高溫空預(yù)器對流吸熱量QSKDIkj∣kg(P(HfySK-hffysκ+622.824118岀口空氣烤hrfsκkj∣kgQSKD?2 I△處KPSK22336.311219出口空氣溫度tnsκ?c査熔溫表271.850920—42通用20煙氣平均溫度19刃eC算術(shù)平均值20021煙氣流速VVyInIS5匕(弘+273)3600x273x4)9.574822煙氣側(cè)對流放熱系數(shù)dClSKW∕(∕?°C)?￡心《標(biāo)準(zhǔn)》線算圖14（即附錄A-9）44.223高空煙氣有效輻射層厚度SIn査表4-14髙溫空氣預(yù)熱器的結(jié)構(gòu)尺寸0.033324煙氣壓力PMPa0.125煙氣中水蒸汽的容積比r∕∣20查表2-9煙氣特性表0.075426三原子氣體輻射減弱系數(shù)XnLMPa)10.2ZX0.78+1.6r∕∕2o0.2071、J?0.2?r?p?s)1-0.37TpJIIoOo丿27三原子氣體容積份額r査表2-9煙氣特性表89.520928灰粒的輻射減弱系數(shù)kltXm.MPci)55900VOW+273)‰+273)√J166.549029煙氣質(zhì)量飛灰濃度査表2-9煙氣特性表0.0153

30煙氣的輻射減弱系數(shù)kXm.MPa)kQr+k∏μγ21.0879831煙氣黑度asκ1-嚴(yán)0.067832管壁灰污層溫度tHBSK°C（為4?）/221533煙氣側(cè)輻射放熱系數(shù)CXSKW∕(nι2^C)α0*a法查《標(biāo)準(zhǔn)》線算圖19（即附錄A-II）1.491934煙氣側(cè)放熱系數(shù)aιW∕(∕?°C)皿+總）38.838135空氣流速InIS(小 B7V0Gpj+273)2 3600X273XFK5.323436空氣側(cè)放熱系數(shù)aιW心"C)a0*CΛCΛCτ?xùn)恕稑?biāo)準(zhǔn)》線算圖31（即附錄A-12）線160.17737傳熱系數(shù)KSKw∕(∕?°C)ξCtI?Cllai+如(ξ=0.8)18.883338參數(shù)Pr.w/（QskYsk）（TM見本表末注釋）0.5339參數(shù)RMrM（TO、TM見本表末注釋）0.8340轉(zhuǎn)換系數(shù)ψ查《標(biāo)準(zhǔn)》線算圖31（即附錄A-12）線10.88241逆流溫差Δ∕jv°C?r<∕一?rxInM△人142.413942平均傳熱溫差?ΛswaCΨZN125.609143髙溫空氣預(yù)熱器對流吸熱量QSKD2kj∣kg3?6Ksκ??fSK'ASKBj1088.370344計算誤差%允許誤差±2%-0.4818表4-18低溫空氣預(yù)熱器的結(jié)構(gòu)尺寸序號紜稱符號單位公式結(jié)果1布置錯列、雙面進風(fēng)2管子尺寸dmm①40x1.53橫向節(jié)距SXmm76

4橫向節(jié)距比σ?SJd1.95縱向節(jié)距Slmm446縱向節(jié)距比σ1SIId1.17橫向排數(shù)Ih8×272168管子根數(shù)N86969管箱高度HIn8.710管箱有效高度AxHI8.5611空氣道平均高度LHI1.1712受熱而積AXK8696×3.14×0.0385×.56900013煙氣流通而積AynΓ8696×3.14×0.0322×-49.3514空氣流通而積AK9In(1.976-27×0.04)×8×1.7112.315行程數(shù)n516輻射層有效厚度Smo.44σσ2-ι]I3.14丿0.06表4-19低溫空氣預(yù)熱器熱力計算序號名稱符號單位公式計算1進口空氣溫度t9K.XK°C取用302進口理論空氣焰hfκχκkj∕kg査烤溫表271.76333高溫空氣預(yù)熱器漏風(fēng)系數(shù)査表1-5漏風(fēng)系數(shù)和過量空氣系數(shù)0.054高溫空氣預(yù)熱器出口過量空氣系數(shù)β?κ查表1-15髙溫空氣預(yù)熱器熱力計算1.055低溫空氣預(yù)熱器出口過呈:空氣系數(shù)05SK1.16出口空氣溫度t"κ.sκOC先估后校1937出口理論空氣焰hnκχκkj∣kg查焙溫表1756.948低溫空氣預(yù)熱器對流吸熱量QXKDlkj∣kg(0"sκ+gs*∕2)(h"κχκ"HKXK)1670.82389進口煙氣溫度(P?κ°C即低溫省煤器出口煙氣溫度24310進口煙氣焙hrγχκ°C即低溫省煤器出口煙氣焰3066.43

11空氣平均溫度Ip