-第五章多高層建筑鋼筋混凝土結構抗震設計

多高層建筑鋼筋混凝土結構抗震設計

第五章5.1多高層鋼筋混凝土結構的震害及其分析5.2選型、結構布置和設計原則5.3鋼筋混凝土框架結構的抗震設計5.4抗震墻結構的抗震設計5.5框架—抗震墻結構的抗震設計5.6高強混凝土結構的抗震設計要求§5.1多高層鋼筋混凝土結構的震害及其分析5.1.1結構布置不合理而產生的震害1.扭轉破壞2.薄弱層破壞3.應力集中4.防震縫處碰撞結構布置不合理而產生的震害主要有：扭轉破壞圖5-1平面為L形的建筑

唐山地震時，位于天津市的一幢平面為L形的建筑(圖5-1)由于不對稱而產生了強烈的扭轉反應，導致離轉動中心較遠的東南角和東北角處嚴重破壞旋轉軸圖5-2框架廠房平面和柱的破壞

唐山地震時，一個平面如圖(圖5-2)所示的框架廠房產生了強烈的扭轉反應，導致第二層的十一根柱產生嚴重的破壞(圖5-2)。2.薄弱層破壞圖5-3底部框架結構的變形

圖5-4高層建筑的第5層倒塌

第五層破壞圖5-5軟弱底層房屋倒塌形式之一（傾倒）圖5-6軟弱底層房屋倒塌形式之二（底層完全倒塌）具有薄弱底層的房屋，易在地震時倒塌。圖5-7應力集中產生的震害

3.應力集中

結構豎向布置產生很大的突變時，在突變處由于應力集中會產生嚴重震害。圖5-8防震縫兩側結構單元的碰撞4.防震縫處碰撞

防震縫如果寬度不夠，其兩側的結構單元在地震時就會相互碰撞而產生震害ⅠⅡⅠⅡ碰撞碰撞整體體破破壞壞形形式式.框架架的的整整體體破破壞壞形形式式按按破破壞壞性性質質可可分分為為延性性破破壞壞和脆性性破破壞壞，按按破破壞壞機機制制可可分分為為梁鉸鉸機機制制（強強柱柱弱弱梁梁型型））和和柱鉸鉸機機制制（強強梁梁弱弱柱柱型型））。。5.1.2框框架架結結構構的的震震害害圖5-9框架的破壞形式(a)強梁弱柱型；(b)強柱弱梁型(A)(B)2.局局部部破破壞壞形形式式.(1)構構件件塑塑性性鉸鉸處處的的破破壞壞(2)構構件件的的剪剪切切破破壞壞(3)節(jié)節(jié)點點的的破破壞壞(4)短短柱柱破破壞壞(5)填填充充墻墻的的破破壞壞。。（6））柱柱的的軸軸壓壓比比過過大大時時使使柱柱處處于于小小偏偏心心受受壓壓狀狀態(tài)態(tài)，，引引起起柱柱的的脆脆性性破破壞壞。。（7））鋼鋼筋筋的的搭搭接接不不合合理理，，造造成成搭搭接接處處破破壞壞。。圖5-10柱柱的的破破壞壞形形式式之之一一圖5-11柱柱的的破破壞壞形形式式之之二二(1)構構件件塑塑性性鉸鉸處處的的破破壞壞(2)構構件件的的剪剪切切破破壞壞圖5-12柱柱的的剪剪切切破破壞壞(3)節(jié)節(jié)點點的的破破壞壞圖5-13節(jié)節(jié)點點的的破破壞壞(4)短短柱柱破破壞壞圖5-14短短柱柱破破壞壞(5)填填充充墻墻的的破破壞壞。5.1.3具具有有抗抗震震墻墻的的結結構構的的震震害害圖5-15抗抗震震墻墻的的破破壞壞圖5-16抗抗震震墻墻的的剪剪切切破破壞壞圖5-17墻墻肢肢間間連連梁梁的的破破壞壞高層層結結構構抗抗震震墻墻的的破破壞壞有有以以下下一一些些類類型型：：（1））墻墻的的底底部部發(fā)發(fā)生生破破壞壞，，表表現(xiàn)現(xiàn)為為受受壓壓區(qū)區(qū)混混凝凝土土的的大大片片壓壓碎碎剝剝落落，，鋼鋼筋筋壓壓屈屈（（圖圖5-15））。。（2））墻墻體體發(fā)發(fā)生生剪剪切切破破壞壞（（圖圖5-16））。。（3））抗抗震震墻墻墻墻肢肢之之間間的的連連梁梁產產生生剪剪切切破破壞壞（（圖圖5-17））§5.2選選型型、、結結構構布布置置和和設設計計原原則則主要要內內容容平面面布布置置豎向向布布置置防震震縫縫的的設設置置3材材料料4抗抗震震等等級級5按按抗抗剪剪要要求求的的截截面面限限制制條條件件1選選型型2結結構構布布置置多層層和和高高層層鋼鋼筋筋混混凝凝土土結結構構體體系系包包括括：：框架架結結構構、、框框架架-抗抗震震墻墻結結構構、、抗抗震震墻墻結結構構、、筒筒體體結結構構和和框框架架-筒筒體體結結構構等等。?？蚣芗?抗抗震震墻墻抗震震墻墻5.2.1選選型型各種種結結構構體體系系適適用用的的最最大大高高度度見見表表5-1。。表5-1現(xiàn)現(xiàn)澆澆鋼鋼筋筋混混凝凝土土房房屋屋結結構構適適用用的的最最大大高高度度(m)結構體系烈度6789框架60554525框架--抗震震墻全部落分框支12010080不應采用筒體框架--核心中柱--抗震墻403530不應采用樓屋蓋類別烈度6789現(xiàn)澆、迭合梁板4432裝配式樓蓋332.5不宜采用框支層和板柱-抗震墻的現(xiàn)澆梁板2.52.52不宜采用表5.2抗抗震震墻墻之之間間樓樓屋屋蓋蓋的的最最大大長長寬寬比比樓蓋蓋應應優(yōu)優(yōu)先先選選用用現(xiàn)澆澆樓樓蓋蓋，其次是裝配整體式式樓蓋，最后才是是裝配式樓蓋蓋?？拐饓χg間樓屋蓋的的最大長寬寬比見表5.25.2.2結構構布置平面布置結構的平面面布置是指指在結構平平面圖上布布置柱和墻墻的位置以以及樓蓋的的傳力方式式。從抗震的角角度看，最最主要的是是使結構平平面的質量量中心和剛剛度中心相相重合或盡盡可能靠近，以減小小結構的扭扭轉反應。。結構的平面面布置宜簡簡單、對稱稱和規(guī)則設防烈度L/Bl/bl/Bmax6度和7度6.02.00.358度和9度5.01.50.30表5-3L、l的限值高層建筑（（8層及8層以上））的平面中中L不宜過過長（圖5-18）），突出部部分長度l宜減小，凹凹角處宜采采取加強措措施。圖5-18中中，L、l和l‘的值宜滿滿足前表5-3的要要求。圖5-18高層建建筑平面2.豎向布布置結構沿豎向向（鉛直方方向）應盡盡可能均勻勻而少變化化，使結構構的剛度沿沿豎向均勻勻。為使結構有有較好的整整體剛度和和穩(wěn)定性，，結構高度度H和寬度度B的比值值不宜超過過表5-4所列的限限值結構類型6度7度8度9度框架，板柱—抗震墻4432框架—抗震墻5543筒體，抗震墻6654表5-4適適用的房房屋最大高高寬比3.防震縫的設設置平面形狀復復雜時，宜宜用防震縫縫劃分成較較規(guī)則簡單單的單元。。但對高層層結構，宜宜盡可能不不設縫。當需要設置置防震縫時時，其最小小寬度應符符合下列要要求：（1）框架架結構房屋屋的防震縫縫寬度，當當高度不超超過15m時可采用用70mm；超過15m時，，6度、7度、8度度和9度相相應每增加加高度5m、4m、、3m和2m，宜加加寬20mm。（2）框架架---抗抗震墻結構構房屋的防防震縫寬度度可采用上上述對框架架規(guī)定數(shù)值值的70%，抗震墻墻結構房屋屋的防震縫縫寬度可采采用上述對對框架規(guī)定定數(shù)值的50%；且且均不宜小小于70mm。（3）防震震縫兩側結結構體系不不同時，防防震縫寬度度應按需要要較寬的規(guī)規(guī)定采用，，并可按較較低房屋高高度計算縫縫寬。（4）8、、9度框架架結構房屋屋防震縫兩兩側結構高高度、剛度度或層高相相差較大時時，可在縫縫兩側房屋屋的盡端沿沿全高設置置垂直于防防震縫的抗抗撞墻，每每一側抗撞撞墻的數(shù)量量不應少于于兩道，宜宜分別對稱稱布置，墻墻肢長度可可不大于一一個柱距。。5.2.3材材料料按抗震要求求設計的混混凝土結構構的材料應應符合下列列要求：（1）混凝凝土的強度度等級，抗抗震等級為為一級的框框架梁、柱柱、節(jié)點核核心區(qū)、框框支梁、框框支柱不應應低于C30；構造造柱、芯柱柱、圈梁及及其他各類類構件不應應低于C20。并且且，混凝土土結構的強強度等級，，在9度時時不宜超過過C60，，在8度時時不宜超過過C70。。（2）普普通鋼筋的的強度等級級，縱向受受力鋼筋宜宜采用HRB335級和HRB400級熱軋鋼鋼筋；箍筋筋宜采用HPB235、HRB335和HRB400級級熱軋鋼筋筋。普通鋼鋼筋宜優(yōu)先先采用延性性、韌性和和可焊性較較好的鋼筋筋。對一、、二級抗震震等級的框框架結構，，其普通縱縱向受力鋼鋼筋的抗拉拉強度實測測值與屈服服強度實測測值的比值值不應小于于1.25；屈服強強度實測值值與強度標標準值的比比值不應大大于1.3。（3）在施施工中，當當需要以強強度等級較較高的鋼筋筋代替原設設計中的縱縱向受力鋼鋼筋時，應應按照鋼筋筋受拉承載載力相等的的原則換算算，并應滿滿足正常使使用極限狀狀態(tài)和抗震震構造的要要求。5.2.4抗震等級級結構類型烈度6789框架高度(m)30>3030>3030>3025框架四三三二二一一劇場、體育館等大跨度公共建筑三二一一框架--抗震墻高度(m)60>6060>6060>6050框架四三三二二一一抗震墻三二一一抗震墻高度(m)80>8080>8080>8060抗震墻四三三二二一一部分框支抗震墻結構抗震墻三二二一不宜采用不應采用框支層框架二二一一筒體框架--核心筒框架三二一一核心筒二二一一筒中筒外筒三二一一內筒三二一一板柱--抗震墻板柱的柱三二一不應采用抗震墻二二二5.2.5按抗抗剪要求的的截面限制制條件（1）對跨跨高比大于于2.5的的梁和連梁梁及剪跨比比大于2的的柱和抗震震墻，要求求：V（0.20fcbh0）(5-1)（2）對跨跨高比不大大于2.5的梁和連連梁、剪跨跨比不大于于2的柱和和抗震墻、、部分框支支抗震墻結結構的框支支柱和框支支架、以及及落地抗震震墻底部加加強部位，，要求：V（0.15fcbh0）(5-2)鋼筋混凝土土結構的梁梁、柱、抗抗震墻和連連梁，其截截面組合的的剪力設計計值應符合合下列要求求：§5.3鋼鋼筋混凝土土框架結構構的抗震設設計雖然地震作作用可來自自任意的方方向，但在在抗震設計計時，一般般只需且必必須對結構構縱、橫兩兩個主軸方方向進行抗抗震計算。。梁和柱的中中線宜重合合，框架柱柱的截面高高度和寬度度均不宜小小于300mm,還應注意意避免形成成短柱(柱柱凈高與截截面高度之之比小于4的柱)。。在豎向非地地震荷載作作用下，可可用調幅法法來考慮框框架梁的塑塑性內力重重分布?？蚣芙Y構單單獨柱基有有下列情況況之一時，，宜沿兩個個主軸方向向設置基礎礎系梁：（1）一級級和IV類類場地的二二級；（2）各柱柱基承受的的重力荷載載代表值差差別較大；；（3）基礎礎埋置較深深，或各基基礎埋置深深度差別較較大；（4）地基基主要受力力層范圍內內存在軟弱弱粘土層、、液化土層層和嚴重不不均勻土層層；（5）樁基基承臺之間間。5.3.1框架結結構的設計計要點5.3.2地震作用在在結構各部部分的分配配和內力計計算地震作用在在結構各部部分的分配配其中Dij為第i層第第j根柱的的抗側剛度度底部剪力法法例如，求得得結構第i層的地震震剪力Qi后，再把Qi按該層各柱柱的剛度進進行分配，，得該層第第j柱所承受的的地震剪力力Qij為2.內力力計算用計算機進進行框架結結構的靜力力計算（把把框架上的的地震作用用作為靜力力荷載）或或動力計算（時時程分析法法），可直直接得到各各桿的內力力。在初步設計計時，或計計算層數(shù)較較少且較為為規(guī)則的框框架在水平平地震作用用下的內力力時，可采用下述述近似計算算方法：反彎點法和D值法，后者較為為常用。（1）反彎彎點法水平地震作作用一般都都可簡化為為作用于框框架節(jié)點上上的水平力力。規(guī)則框框架在節(jié)點點水平力作作用下的典典型彎矩圖圖如圖5-19所示示，其中彎彎矩為零的的點為反彎彎點假定：(1)梁的的線剛度為為無窮大；；(2)底底層柱的反反彎點在距距基礎2/3柱高處處。由上述假定定可知，同同一層柱兩兩端的相對對水平位移移均相同；；且除底層層外，各柱柱的反彎點點均位于柱柱高的中點點。圖5-19框框架在水平平節(jié)點力作作用下的彎彎矩圖設框架共有有n層，每每層有m個個柱子。第第j層的總總剪力Vj可根據(jù)平衡衡條件求出出。設第j層各柱的的剪力分別別為Vj1,Vj2,...,Vjm，則有：Vj=Vjk設該層的層層間水平位位移為Δj，由于各各柱的兩端端只有水平平位移而無無轉角，則則有(5-5)(5-6)其中，ijk為第j層第第k柱的線線剛度；hj為第j層柱柱的高度。。k=1,……,m把式（5-6）代入入式（5-5），由由于梁的剛剛度為無窮窮大，從而而第j層的的各柱兩端端的相對水水平位移均均相同（均均為j），因此此有把上式代入入式（5-6），得得第j層各各柱的剪力力為(5-7)求出各柱的的剪力后，，根據(jù)已知知各柱的反反彎點位置置，可求出出各柱的彎彎矩。求出所有柱柱的彎矩后后，考慮各各節(jié)點的力力矩平衡，，對每個節(jié)節(jié)點，由梁梁端彎矩之和等等于柱端彎彎矩之和，，可求出梁梁端彎矩之之和Mb。。把Mb按按與該該節(jié)點點相連的的梁的的線剛剛度進進行分分配（（即某某梁所所分配配到的的彎矩矩與該該梁的的線剛剛度成成正比比），，就可求求出該該節(jié)點點各梁梁的梁梁端彎彎矩。。（2））D值值法在反彎彎點法法的基基礎上上，考考慮上上述因因素，，對柱柱的抗抗側剛剛度和和反彎彎點高高度進進行修修正，，就得到D值法法。在一般般情況況下，，柱的的抗側側剛度度還與與梁的的線剛剛度有有關；；柱的的反彎彎點高高度也也與梁梁柱線線剛度比、、上下下層梁梁的線線剛度度比、、上下下層的的層高高變化化等因因素有有關。。修正后后的柱柱抗側側剛度度D可可表示示為(5-8)系數(shù)可如下下導出出,假假定：：（1））柱AB及及與其其上下下相鄰鄰的柱柱的高高度均均為hj、線剛剛度均均為ic，且這這些柱柱的層層間位位移均均為j；（2）柱柱AB兩端端節(jié)點點及與與其上上下左左右相相鄰的的各個個節(jié)點點的轉轉角均均為。記梁梁EB、BF、、GA、AH的的線剛剛度分分別為為i1、i2、i3、i4。則可導導得：：（5-9））其中i=i1+i2+i3+i4（5-10）圖5-20用用于推推導D值法法的框框架單單元類似地地可導導出底底層柱柱的抗抗側剛剛度修修正系系數(shù)。除了圖圖5-20所示示情況況外，，還有有圖5-21所所示的的情況況。圖5-21D值值法中中的底底層單單元對圖5-21a的情情況，，K=(i1+i2)/ic，=(0.5+K)/(2+K)；；對圖5-21b的情情況，，K=(i1+i2)/ic，=0.5K/(1+2K)；；對圖5-21c的情情況，，K=(i1+i2+ip1+ip2)/(2ic)，=K/(2+K)。。在圖5-20和和圖5-21所所示各各種情情況中中，若若某梁梁不存存在（（例如如邊柱柱的情情況）），則則該梁梁的線線剛度度為零零。求得柱柱抗側側剛度度D值值后，，可按按與反反彎點點法相相類似似的推推導，，得出出第j層第第k柱柱的剪剪力：：（5-11）已知柱柱的剪剪力后后，要要求出出柱的的彎矩矩，還還需要要知道道柱的的反彎彎點位位置。。分析時時假定定同層層各橫橫梁的的反彎彎點均均在各各橫梁梁跨度度的中中央而而該點點又無無豎向向位移移。柱的反反彎點點位置置取決決于其其上下下端彎彎矩的的比值值。影影響柱柱反彎彎點位位置的的因素素有：：側向向外荷荷載的的形式式、梁梁柱線線剛度度比、、結構構總層層數(shù)及及該柱柱所在在的層層次、、柱上上下橫橫梁線線剛度度比、、上層層層高高的變變化、、下層層層高高的變變化等等。從而而，，多多層層多多跨跨框框架架可可簡簡化化成成圖圖5-22所所示示的的計計算算簡簡圖圖。。圖5-22求求反反彎彎點點位位置置的的計計算算簡簡圖圖讓上上述述因因素素逐逐一一發(fā)發(fā)生生變變化化，，可可分分別別求求得得柱柱底底端端至至反反彎彎點點的的距距離離（（即即反反彎彎點點高高度度）），，并并制制成成相相應應的的表表格格。。（1））梁梁柱柱線線剛剛度度比比及及層層數(shù)數(shù)、、層層次次對對反反彎彎點點高高度度的的影影響響（2））上上下下橫橫梁梁線線剛剛度度比比對對反反彎彎點點的的影影響響（3））層層高高變變化化對對反反彎彎點點的的影影響響綜上上所所述述，，經經過過各各項項修修正正后后，，柱柱底底至至反反彎彎點點的的高高度度yh可可由由下下式式求求出出：：yh=(y0+y1+y2+y3)h至此此，，已已求求得得各各柱柱的的剪剪力力和和反反彎彎點點高高度度。。從從而而，，可可求求出出各各柱柱的的彎彎矩矩。。然后后，，可可用用與與反反彎彎點點法法相相同同的的方方法法求求出出各各梁梁的的彎彎矩矩。。（5-12））5.3.3截截面面設設計計和和構構造造框架架結結構構的的各各種種內內力力算算出出后后，，要要用用荷荷載載組組合合和和內內力力組組合合的的方方法法得得出出各控控制制截截面面的的最最不不利利設設計計內內力力。。然然后后據(jù)據(jù)此此進進行行截截面面的的配配筋筋設設計計和和構構造造設設計。。通過過內內力力組組合合得得出出的的設設計計內內力力，，還還需需進進行行調調整整以以保保證證梁梁端端的的破破壞壞先先于柱端的的破壞（（強柱弱梁梁的原則則）、彎曲曲破壞先先于剪切切破壞（（強剪弱彎彎的原則）、構件件的破壞壞先于節(jié)節(jié)點的破破壞（強節(jié)點弱弱構件的的原則）。下面面先介紹前前兩個原原則的保保證措施施。后一一原則將將在第5.3.4節(jié)中中介紹。。地震作用用效應的的調整（1）根根據(jù)“強強柱弱梁梁”原則則的調整整根據(jù)“強強柱弱梁梁”原則則進行調調整的思思路是：：對同一一節(jié)點，，使其在在地震作作用組合合下，柱柱端的彎彎矩設計計值略大大于梁端端的彎矩矩設計值值或抗彎彎能力。。一、二、、三級框框架的梁梁柱節(jié)點點處，除除框支層層最上層層的柱上上端、框框架頂層層和柱軸軸壓比小小于0.15者者外，柱柱端彎矩矩設計值值應符合合下式要要求：（5-13）9度和一一級框架架結構尚尚應符合合（5-14）Mc為節(jié)點上上下柱端端截面順順時針或或反時針針方向組組合的彎彎矩設計計值之和和Mb為節(jié)點左左右梁端端截面反反時針或或順時針針方向組組合的彎彎矩設計計值之和和ΣMbua為節(jié)點左左右梁端端截面反反時針或或順時針針方向根根據(jù)實配配鋼筋面面積（考考慮受壓壓筋）和和材料強強度標準準值計算算的抗震震受彎承承載力所所對應的的彎矩值值之和ηc為強柱系系數(shù)，一一級為1．4，，二級為為1．2，三級級為1．．l(2)根根據(jù)“強強剪弱彎彎”原則則的調整整根據(jù)“強強剪弱彎彎”原則則進行調調整的思思路是：：對同一一桿件，，使其在在地震作作用組合合下，剪剪力設計計值略大大于按設設計彎矩矩或實際際抗彎承承載力及及梁上荷荷載反算算出的剪剪力。1）框架架梁設計計剪力的的調整一、二、、三級的的框架梁梁和抗震震墻中跨跨高比大大于2.5的連連梁，其其梁瑞剪剪力設計計值應按按下式調調整：V＝ηvb（Mbl＋Mbr）/ln十VGb9度時和和一級框框架結構構尚應符符合V＝1．l（（Mbual＋Mbuar)/ln十VGb(5-15)(5-16)式中V為梁端端組合剪剪力設計計值ln為梁的凈凈跨VGb為梁在重重力荷載載代表值值（9度度時高層層建筑還還應包括括豎向地地震作用用標準值值）作用用下，按按簡支梁梁分析的的梁端截截面剪力力設計值值Mbl和Mbr分別為梁梁左右端端反時針針或順時時針方向向組合的的彎矩設設計值Mbual和Mbuar分別為梁梁左右端端反時針針或順時時針方向向根據(jù)實實配鋼筋筋面積（（考慮受受壓筋））和材料料強度標標準值計計算的抗抗震受彎彎承載力力所對應應的彎矩矩值ηvb為梁端剪力增增大系數(shù)，一一級為1．3，二級為1．2，三級級為1．12）框架柱設設計剪力的調調整一、二、三級級的框架柱和和框支柱端部部組合的剪力力設計值應按按下式調整：：V＝ηvc(Mct＋Mcb）／Hn9度時和一級級框架結構尚尚應符合V＝l．2（（Mcuat＋Mcuab）／Hn(5-17)(5-18)V為柱端組合合剪力設計值值ηvc為柱剪力增大大系數(shù)，一級級為1．4，，二級為1．．2，三級為為1．l。Mct和Mcb分別為柱的上上下端順時針針或反時針方方向截面組合合的彎矩設計計值，應符合合上述對柱端端彎矩設計值值的要求Mcuat和Mcuab分別為偏心受受壓柱的上下下端順時針或或反時針方向向根據(jù)實配鋼鋼筋面積、材材料強度標準準值和軸壓力力等計算的抗抗震承載力所所對應的彎矩矩值Hn為柱的凈高2.配筋和構構造(1)截面尺尺寸限制條件件為了保證結構構的延性，防防止發(fā)生脆性性破壞，對抗抗震結構往往往要求更為嚴嚴格的截面限限制條件，使使截面的尺寸寸不致過小。。梁端截面的混混凝土受壓區(qū)區(qū)高度x，當當考慮受壓鋼鋼筋的作用時時，應滿足下下列條件：x0.25h0（一級）x0.35h0（二、三級））（5-19））（5-20））其中h0為截面的有效效高度。鋼筋混凝土結結構的梁、柱柱、抗震墻和和連梁，其截截面組合的剪剪力設計值應應符合下列要要求：（1）跨高比比大于2.5的梁和連梁梁及剪跨比大大于2的柱和和抗震墻，考考慮地震組合合的剪力設計計值V應滿足足：（2）跨高比比不大于2.5的梁和連連梁、剪跨比比不大于2的的柱和抗震墻墻、部分框支支抗震墻結構構的框支柱和和框支梁、以以及落地抗震震墻底部加強強部位，應滿滿足：（5-21））（5-22））上述剪跨比應應按下式計算算：（5-23））(2)抗剪剪承載力的折折減在反復荷載作作用下，梁端端形成交叉剪剪切裂縫，混混凝土所能承承擔的極限剪剪力大大降低低，故在設計計時須考慮這這種影響?？紤]地震作用用組合時，梁梁受剪承載力力計算公式為為：其中，Vc和Vs分別為不考慮慮地震作用時時的受剪承載載力設計值表表達式中的混混凝土項和箍箍筋項。上式式中的系數(shù)0.6考慮了了反復荷載作作用下混凝土土受剪承載力力的降低。（5-24））柱剪力設計值值確定后，柱柱的受剪承載載力計算的公公式與式（5-24）相相類似，只須須把該式中的的Vb換成Vc，并考考慮軸軸力項項即可可。即即，柱柱受剪剪承載載力計計算公公式為為：（5-25）其中，，當小于1時，，取=1；；當大于3時，，取=3。。上式式中N為考考慮地地震作作用組組合的的框架架柱的的軸向向壓力力設計計值，，當N大于于0.3fcA時，，取N=0.3fcA。當當框架架柱出出現(xiàn)拉拉力時時，其其斜截截面受受剪承承載力力計算算公式式則應應為：：（5-26）并且當當式中中方括括號內內的計計算值值小于于時，取取等于于且的的值不不應小小于0.36ftbh0。上式式中N為考考慮地地震作作用組組合的的框架架柱的軸向向拉力力設計計值。。(3)構構造要要求梁的截截面寬寬度不不宜小小于200mm，截截面高高寬比比不宜宜大于于4，，凈跨跨與截截面高度之之比不不宜小小于4。采用扁扁梁時時，樓樓板應應現(xiàn)澆澆，梁梁中線線宜與與柱中中線重重合；；當梁梁寬大大于柱柱寬時，，扁梁梁應雙雙向布布置。。扁梁梁的截截面尺尺寸應應符合合下列列要求求：bb2bc（5-27）bbbc+hb（5-28）hb16d（5-29）梁的縱縱向鋼鋼筋配配置，，應符符合下下列要要求：：（1））梁端端截面面的底底面和和頂面面配筋筋量的的比值值，除除按計計算確確定外外，一一級不不應小小于0.5，二二、三三級不不應小小于0.3。（2））沿梁梁全長長頂面面和底底面的的配筋筋，一一、二二級不不應少少于214，，且分分別不不應少少于梁梁兩端端頂面面和底底面縱縱向配配筋中中較大大截面面面積積的1/4；三三、四四級不不應少少于212。。（3））一、、二級級框架架梁內內貫通通中柱柱的每每根縱縱向鋼鋼筋直直徑，，不宜宜大于于柱在在該方方向截截面尺尺寸的的1/20；對對圓形形截面面柱，，不宜宜大于于縱向向鋼筋筋所在在位置置柱截截面弦弦長的的1/20。梁端加加密區(qū)區(qū)的箍箍筋配配置，，應符符合下下列要要求：：（1））加密密區(qū)的的長度度、箍箍筋最最大間間距和和最小小直徑徑應按按表5-6采用用；當當梁端端縱向向受拉拉鋼筋筋配筋筋率大大于2%時時，表表中箍箍筋最最小直直徑數(shù)數(shù)值應應增大大2mm。?？拐鸬燃壖用軈^(qū)長度（采用較大值）（mm）箍筋最大間距（采用最小值）（mm）箍筋最小直徑(mm)一2h,500h/4,6d,10010二1.5h,500h/4,8d,1008三1.5h,500h/4,8d,1508四1.5h,500h/4,8d,1506注：d為縱筋直徑，h為梁高。（2））梁加加密區(qū)區(qū)箍筋筋肢距距，一一級不不宜大大于200mm和20倍倍箍筋筋直徑徑的較較大值值，二二、三三級不不宜大大于250mm和20倍倍箍筋筋直徑徑的較較大值值，四四級不不宜大大于300mm。表5-6抗抗震框框架梁梁端箍箍筋加加密區(qū)區(qū)的長長度、、箍筋筋最大大間距距和最最小直直徑柱的截截面尺尺寸宜宜符合合下列列要求求：（1））截面面的寬寬度和和高度度均不不宜小小于300mm，圓圓柱直直徑不不宜小小于350mm。（2））剪跨跨比宜宜大于于2；；圓柱柱截面面可按按等面面積的的方形形截面面進行行計算算。（3））截面面的邊邊長比比不宜宜大于于3。。柱的軸軸力越越大，，其延延性越越差。。故引引入軸軸壓比比的概概念。。軸壓壓比n定義義為：：（5-30）當n較較小時時，為為大偏偏心受受壓構構件，，呈延延性破破壞當n較較大時時，為為小偏偏心受受壓構構件，，呈脆脆性破破壞為保證證地震震時柱柱的延延性，，規(guī)范范規(guī)定定了軸軸壓比比的上上限值值如表表5-7所所示抗震等級一級二級三級框架柱0.70.80.9框支層柱0.60.7—框-墻、板柱墻及筒體0.750.850.95框支層層由于于變形形集中中，對對軸壓壓比的的限值值要嚴嚴一些些。在在一定定的有有利條條件下下，柱柱軸壓壓比的的限值值可適適當提提高，，但不不應大大于1.05。。IV類場場地上上較高高的高高層建建筑的的柱軸軸壓比比限值值應適適當減減小。。表5-7框框架柱柱的軸軸壓比比限值值柱的縱縱向鋼鋼筋配配置應應符合合下列列要求求：（1））宜對對稱配配置。。（2））截面面尺寸寸大于于400mm的的柱，，縱向向鋼筋筋間距距不宜宜大于于200mm。。（3））柱縱縱向鋼鋼筋的的最小小總配配筋率率應按按表5-8采用用，同同時每每一側側配筋筋率不不應小小于0.2%。。對IV類類場地地上較較高的的高層層建筑筑，表表中的的數(shù)值值宜增增加0.1。柱類型抗震等級一級二級三級四級中柱、邊柱1.00.80.70.6角柱、框支柱1.21.00.90.8（4））柱總總配筋筋率不不應大大于5%。。（5））一級級且剪剪跨比比不大大于2的柱柱，每每側縱縱向鋼鋼筋配配筋率率不宜宜大于于1.2%。（6））邊柱柱、角角柱及及抗震震墻邊邊柱考考慮地地震作作用組組合產產生拉拉力時時，柱柱內縱縱筋總總截面面面積積計算算值應應增加加30%。。表5-8框框架柱柱全部部縱向向鋼筋筋最小小配筋筋百分分率（（%））在塑性性鉸區(qū)區(qū)，應應加強強箍筋筋的約約束。。因此此，在在柱的的上下下端箍箍筋應應按表表5-9的的規(guī)定定加密密?？拐鸬燃壒拷钭畲箝g距（采用較小值）（mm）箍筋最中直徑箍筋加密區(qū)長度（采用較大者）一6d,10010h（或D）,Hn/6,500mm二8d,1008三8d,150(柱根100)8四8d,150(柱根100)6(柱根8)注：h為矩形截面長邊尺寸，D為圓形截面直徑，Hn為柱凈高，d為縱向鋼筋最小直徑。表5-9柱柱加密密區(qū)的的箍筋筋最大大間距距和最最小直直徑表5-9適適用于于一般般的情情況。。在下下列情情況下下可作作相應應的變變動：：二級框框架柱柱的箍箍筋直直徑不不小于于10時時，最最大間間距可可采用用150mm；；三級框框架柱柱的截截面尺尺寸不不大于于400mm時時，箍箍筋最最小直直徑可可采用用6；四級框框架柱柱剪跨跨比不不大于于2時時，箍箍筋直直徑不不宜小小于8。柱加密密區(qū)的的箍筋筋肢距距，一一級不不宜大大于200mm，二二、三三級不不宜大大于250mm和20倍倍箍筋筋直徑徑的較較大值值，四四級不不宜大大于300mm。在柱箍箍筋加加密區(qū)區(qū)范圍圍內，，箍筋筋的體體積配配箍率率應符符合下下式要要求：：（5-31）v為最小小配箍箍特征征值，，按表5-10采用。。對一、、二、、三、、四級級抗震震等級級的框框架柱柱，其其箍筋筋加密密區(qū)箍箍筋最最小體體積配配箍率率分別別不應應小于于0.8%、0.6%、、0.4%、0.4%。。在式式5-31中，，當混混凝土土強度度低于于C35時時，應應按C35計算算；當當fyv超超過360N/mm2時時，應應取360N/mm2計計算。?？蛑е瞬刹捎脧蛷秃下萋菪抗炕蚓謴蛷秃瞎抗?，其其最小小配箍箍特征征值應應比表表5-10中數(shù)數(shù)值增增加0.02，，且體體積配配箍率率不應應小于于1.5%。剪剪跨比比不大大于2的柱柱，柱柱全高高宜采采用復復合螺螺旋箍箍或井井字復復合箍箍，其其體積積配筋筋率不不應小小于1.2%，，設防防烈度度為9度時時不應應小于于1.5%?？拐鸬燃壒拷钚问捷S壓比0.30.40.50.60.70.80.91.01.05一級普通箍筋、復合箍筋0.100.110.130.150.170.200.23——螺旋箍筋、復合或連續(xù)復合螺旋箍0.080.090.110.130.150.180.21——二級普通箍筋、復合箍筋0.080.090.110.130.150.170.190.220.24螺旋箍筋、復合或連續(xù)復合螺旋箍0.060.070.090.110.130.150.170.200.22三級普通箍筋、復合箍筋0.060.070.090.110.130.150.170.200.22螺旋箍筋、復合或連續(xù)復合螺旋箍0.050.060.070.090.110.130.150.180.20注：1.普通箍筋系指單個矩形箍筋和單個圓形箍筋；復合箍筋系指由矩形、多邊形、圓形箍筋或拉筋組成的箍筋；復合螺旋箍指由螺旋箍與矩形、多邊形、圓形箍筋或拉筋組成的箍筋；連續(xù)復合螺旋箍指全部螺旋箍為同一根鋼筋加工成的箍筋；2.計算復合螺旋箍筋的配筋特征值時，非螺旋箍筋的計算配筋特征值應乘0.8，折算成螺旋箍筋后按表內螺旋箍一欄采用。表5-10柱柱箍筋筋加密區(qū)區(qū)的箍筋筋最小配配箍特征征值v框支柱柱宜采采用復復合螺螺旋箍箍或井井字復復合箍箍，其其最小小配箍箍特征征值應應比表表5-10中數(shù)值增增加0.02，，且體體積配配箍率率不應應小于于1.5%。剪剪跨比比不大大于2的柱柱，柱柱全高高宜采用復復合螺螺旋箍箍或井井字復復合箍箍，其其體積積配筋筋率不不應小小于1.2%，，設防防烈度度為9度時不應小于于1.5%。在柱的非加加密區(qū)，箍箍筋的體積積配筋率不不宜小于加加密區(qū)配筋筋率的一半半，箍筋間間距對一、二二級抗震不不應大于10d，對對三、四級級抗震不宜宜大于15d，d為為縱筋直徑徑。當柱中全部部縱向受力力鋼筋的配配筋率超過過3%時，，箍筋應焊焊成封閉環(huán)環(huán)式。5.3.4框架節(jié)節(jié)點核心區(qū)區(qū)的設計框架節(jié)點的的破壞形態(tài)態(tài)在豎向荷載載和地震作作用下，框框架梁柱節(jié)節(jié)點主要承承受柱傳來來的軸向力力、彎矩、、剪力和梁梁傳來的彎彎矩、剪力力，如圖5-23所所示。圖5-23節(jié)點點區(qū)的受力力節(jié)點區(qū)的破破壞形式為為由主拉應應力引起的的剪切破壞壞。如果節(jié)節(jié)點未設箍箍筋或箍筋筋不足，則則由于其抗抗剪能力不不足，節(jié)點點區(qū)出現(xiàn)多多條交叉斜斜裂縫，斜斜裂縫間混混凝土被壓壓碎，柱內內縱向鋼筋筋壓屈。2.影響響框架節(jié)點點承載力和和延性的因因素(1)梁板板對節(jié)點區(qū)區(qū)的約束作作用(2)軸壓壓力對節(jié)點點區(qū)混凝土土抗剪強度度和節(jié)點延延性的影響響(3)剪壓壓比和配箍箍率對節(jié)點點區(qū)混凝土土抗剪強度度的影響(4)梁縱縱筋滑移對對結構延性性的影響3.框架架節(jié)點核芯芯區(qū)的抗震震驗算要求求框架節(jié)點核核芯區(qū)的抗抗震驗算應應符合下列列要求：（1）核芯芯區(qū)混凝土土強度等級級與柱混凝凝土強度等等級相同時時，一、二二級框架的的節(jié)點核芯芯區(qū)，應進行行抗震驗算算；三、四四級框架節(jié)節(jié)點核芯區(qū)區(qū)，可不進進行抗震驗驗算，但應應符合構造造措施的要求。三三級框架的的房屋高度度接近二級級框架房屋屋高度的下下限時，節(jié)節(jié)點核芯區(qū)區(qū)宜進行抗抗震驗算。（2）9度度時及一級級框架結構構的核芯區(qū)區(qū)混凝土強強度等級不不應低于柱柱的混凝土土強度等級級。其他情況，，框架節(jié)點點核芯區(qū)混混凝土強度度等級不宜宜低于柱混混凝土強度度等級；特特殊情況下下不宜低于柱混凝凝土強度等等級的70％，且應應進行核芯芯區(qū)斜截面面和正截面面的承載力力驗算。4.核芯芯區(qū)抗震驗驗算方法(1)節(jié)節(jié)點剪力設設計值取某中間節(jié)節(jié)點為隔離離體，設梁梁端已出現(xiàn)現(xiàn)塑性鉸，，則梁受拉拉縱筋的應應力為fyk。圖5-24節(jié)點點受力簡圖圖Mcb=Mcu，Mct=MclMcl+Mcu=Mbl+Mbr因為梁端彎彎矩可為逆逆時針或順順時針方向向，二者的的是不同的的，設計計計算時應取取其中較大大的值。并并且應按實實際配筋的的面積計算算。規(guī)范在引入入了強度增增大系數(shù)后后，規(guī)定如如下：（1）設防防烈度為9度和抗震震等級為一一級時，對對頂層中間間節(jié)點和端端節(jié)點，取取且其值不應應小于按式式（5-38）求得得的Vj值值。對其他他層的中間間節(jié)點和端端節(jié)點，取取（5-37）（5-38）且其值不應應小于按式式（5-40）求得得的Vj值。（2）在其其他情況下下，可不按按實際配筋筋求梁端極極限彎矩，，而直接按按節(jié)點兩側側梁端設計計彎矩計算算。對頂層層中間節(jié)點點和端節(jié)點點，?。?-39）對于其他層層中間節(jié)點點和端節(jié)點點，考慮柱柱剪力的影影響，取：：其中，b為節(jié)點剪力力增大系數(shù)數(shù)，一級取取1.35，二級取取1.2。。（5-40）(2)節(jié)節(jié)點受剪承承載力的設設計要求以上導出了了節(jié)點區(qū)的的剪力設計計值Vj。節(jié)點區(qū)抗抗剪承載力力極限狀態(tài)態(tài)的設計要要求：VjVju（5-41）其中Vju為節(jié)點受剪剪承載力設設計值?？伎紤]正交梁梁和軸向壓壓力對節(jié)點點受剪承載載力的有利利影響，取?。?-42）當設防烈度度為9度時時，則?。?-43）(3)節(jié)節(jié)點受剪截截面限制條條件為防止節(jié)點點區(qū)混凝土土承受過大大的斜壓應應力而先于于鋼筋破壞壞，節(jié)點區(qū)區(qū)的尺寸就就不能太小小。因此，框架架節(jié)點受剪剪的水平截截面應符合合下列條件件：（5-44）5.3.5預應應力混凝土土框架的抗抗震設計要要求抗震框架的的后張預應應力構件，，宜采用有有粘結預應應力筋。無無粘結預應應力筋可用用于采用分分散配筋的的連續(xù)板和和扁梁，不不得用于桁桁架下弦拉拉桿和懸臂臂大梁等主主要承重構構件。建筑抗震規(guī)規(guī)范對于6、7、8度時預應應力混凝土土框架的抗抗震設計提提出了下列列要求（9度時應做做專門研究究）。一般要求地震作用和和重力荷載載組合下產產生的彎矩矩，一級框框架至少有有75%、、二、三級級框架至少少有65%由非預應應力筋承擔擔時，無粘粘結預應力力筋可在框框架梁中應應用，此時時無粘結預預應力筋應應主要用于于滿足構件件的撓度和和裂縫要求求。主樓與裙房房相連時，，主樓與裙裙房不宜共共用預應力力筋。2.框架架梁后張預應力力混凝土框框架梁中應應采用預應應力筋和非非預應力筋筋混合配筋筋方式，其其預應力度度，一級不不宜大于0.55；；二、三級級不宜大于于0.75。預應力力度可按下式計計算：（5-45）預應力混凝凝土框架梁梁端截面的的受壓區(qū)高高度x，抗抗震等級為為一級時應應滿足x0.25h0，抗震等級級為二、三三級時應滿滿足x0.35h0；并且縱向向受拉鋼筋筋按非預應應力筋抗拉拉強度設計計值折算的的配筋率不不應大于2.5%。。梁端截面的的底面非預預應力鋼筋筋和頂面非非預應力鋼鋼筋配筋量量的比值，，一級不應應小于1.0，二、、三級不應應小于0.8；同時時底面非預預應力鋼筋筋配筋量不不應低于毛毛截面面積積的0.2%。3.懸臂臂構件長懸臂構件件的預應力力度的限值值，及截面面受壓區(qū)高高度和有效效高度之比比的限值與與上述相同同。長懸臂梁梁梁底非預應應力筋除應應按計算確確定外，梁梁底和梁頂頂非預應力力筋配筋量量之比不應應小于1.0，且底底面非預應應力鋼筋配配筋量不應應低于毛截截面面積的的0.2%。4.框架架柱和梁柱柱節(jié)點采用預應力力的框架柱柱，其預應應力度和截截面受壓區(qū)區(qū)高度應滿滿足表5-11的要要求，且柱柱箍筋應沿沿柱全高加加密。預應應力混凝土土大跨度框框架頂層邊邊柱宜采用用非對稱配配筋，一側側采用混合合配筋，另另一側僅配配置普通鋼鋼筋?？拐鸬燃夘A應力度截面受壓區(qū)高度一級0.50.25h0二、三級0.60.35h0表5-11框架柱柱預應力度度和截面受受壓區(qū)高度度的要求預應力筋的的錨固不應應位于節(jié)點點核心區(qū)內內?！?.4抗抗震墻結結構的抗震震設計前述的抗震震設計所遵遵循的一般般原則（如如平面布置置盡可能對對稱等）也也適用于抗抗震墻結構構。5.4.1抗震墻墻結構的設設計要點抗震墻結構構中的抗震震墻設置，，宜符合下下列要求：：（1）較長長的抗震墻墻宜開設洞洞口，將一一道抗震墻墻分成較均均勻的若干干墻段（包包括小開洞洞墻有聯(lián)肢肢墻），洞洞口連梁的的跨高比宜宜大于6，，各墻段的的高寬比不不應小于2。這主要要是使構件件（抗震墻墻和連梁））有足夠的的彎曲變形形能力。（2）墻肢肢截面的高高度沿結構構全高不應應有突變；；抗震墻有有較大洞口口時，以及及一、二級級抗震墻的的底部加強強部位，洞洞口宜上下下對齊。（3）部分分框支抗震震墻結構的的框支層，，其抗震墻墻的截面面面積不應小小于相鄰非非框支層抗抗震墻截面面面積的50%；框框支層落地地抗震墻間間距不宜大大于24m。底部兩兩層框支抗抗震墻結構構的平面布布置尚宜對對稱，且宜宜設抗震筒筒體。5.4.2地震作作用的計算算抗震墻的分分類單榀抗震墻墻按其開洞洞的大小呈呈現(xiàn)不同的的特性。洞洞口的大小小可用洞口口系數(shù)表示：（5-46）另外，抗震震墻的特性性還與連梁梁剛度與墻墻肢剛度之之比及墻肢肢的慣矩與與總慣矩之之比有關。。故再引入入整體系數(shù)數(shù)和慣矩比IA/I，其中中和IA分別定義為為：（5-47）（5-48）＝軸向變形形系數(shù)，3～4肢時時取為0.8，5～～7肢時取取為0.85，8肢肢以上時取取為0.95；m＝孔洞列數(shù)數(shù)Ibj為第j孔洞洞連梁的折折算慣性矩矩aj為第孔洞連連梁計算跨跨度的一半半cj為第j孔洞洞兩邊墻肢肢軸線距離離的一半Ij為第j墻肢肢的慣性矩矩I為抗震墻墻對組合截截面形心的的慣性矩第j孔洞連連梁的折算算慣性矩的的計算為從而抗震墻墻可按開洞洞情況、整整體系數(shù)和和慣矩比分分成以下幾幾類：（a）整體體墻；（b）整體小小開口墻；；（c）聯(lián)聯(lián)肢墻；（（d）壁式式框架圖5-25抗震震墻的分類類2.總體體計算用計算機程程序計算當當然是一般般的方法。。在特定的的情況下，，也可采用用下述近似似方法計算算。首先采用串串聯(lián)多自由由度模型算算出地震作作用沿豎向向的分布，，然后再把把地震作用用分配給各各榀抗側力力結構。一一般假定樓樓板在其平平面內的剛剛度為無窮窮大，而在在其平面外外的剛度則則為零。在在下面的分分析中，假假定不考慮慮整體扭轉轉作用。用簡化方法法進行內力力與位移的的計算時，，可將結構構沿其水平平截面的兩兩個正交主主軸劃分為為若干平面面抗側力結結構，每一一個方向的的水平荷載載由該方向向的平面抗抗側力結構構承受，垂垂直于水平平荷載方向向的抗側力力結構不參參加工作。?？偹搅αυ诟骺箓葌攘Y構中中的分配則則由樓板在在其平面內內為剛體所所導出的協(xié)協(xié)調條件確確定?？箓葌攘Y構與與主軸斜交交時，應考考慮抗側力力結構在兩兩個主軸方方向上各自自的功能。。對層數(shù)不高高的，以剪剪切變形為為主的抗震震墻結構（（這種情況況不常見）），可用類類似砌體結結構的計算算方法計算算地震作用用并分配給給各片墻。。對以彎曲變變形為主的的高層剪力力墻結構，，可采用振振型分解法法或時程分分析法得出出作用于豎豎向各質點點（樓層處處）的水平平地震作用用。整個結結構的抗彎彎剛度等于于各片墻的的抗彎剛度度之和。3.等等效剛度單片墻的抗抗彎剛度可可采用如下下近似公式式：（5-50）上式對應于于墻截面外外緣出現(xiàn)屈屈服時的情情況Ic為單片墻的的等效慣性性矩Ig為墻的毛截截面慣性矩矩fy為鋼筋的屈屈服強度（（以MPa為單位））Pu為墻的軸壓壓力fc‘為混凝土土的棱柱體體抗壓強度度Ag為墻的毛截截面面積按彈性計算算時，沿豎豎向剛度比比較均勻的的抗震墻的的等效剛度度可按下列列方法計算算。（1）整體體墻等效剛度EcIeq的計算式為為：（5-51）（2）整體體小開口墻墻（5-54）（3）單片片聯(lián)肢墻、、壁式框架架和框架--剪力墻墻對這類抗側側力結構，，可水平荷荷載為倒三三角形分布布或均勻分分布，然后后按下式之之一計算其其等效剛度度：（均布荷載載）（倒三角形形分布荷載載）（5-55）（5-56）5.4.3地震作作用在各剪剪力墻之間間的分配及及內力計算算各質點的水水平地震作作用F求出出后，就可可求出各樓樓層的剪力力V和彎矩矩M。從而而該層第i片墻的所所承受的側側向力Fi，剪力Vi，和彎矩Mi分別為（5-57）Ii為第i片墻墻的等效慣慣性矩Ii為該層墻的的等效慣性性矩之和在上述計算算中，一般般可不計矩矩形截面墻墻體在其弱弱軸方向的的剛度。但但弱軸方向向的墻起到到翼緣作用用時，則另另加考慮。。把水平地震震作用分配配到各剪力力墻后，就就可對各剪剪力墻單獨獨計算內力力了。（1）整體體墻對整體墻，，可作為豎豎向懸臂構構件按材料料力學公式式計算，此此時，宜考考慮剪切變變形的影響響。（2）小開開口整體墻墻第j墻肢的的彎矩：（5-58）第j墻肢軸軸力：（5-59）（3）聯(lián)肢肢墻對雙肢墻和和多肢墻，，可把各墻墻肢間的作作用連續(xù)化化，列出微微分方程求求解。當開洞規(guī)則則而又較大大時，可簡簡化為桿件件帶剛臂的的“壁式框框架”求解解當規(guī)則開洞洞進一步大大到連梁的的剛度可略略去不計時時，各墻肢肢又變成相相對獨立的的單榀抗震震墻了。5.4.4截面設設計和構造造體現(xiàn)“強剪剪弱彎”的的要求一、二、三三級的抗震震墻底部加加強部位，，其截面組組合的剪力力設計值應應按下式調調整：V＝vwVw9度時尚應應符合V＝1.1Vw（5-60）（5-61）V為抗震墻墻底部加強強部位截面面組合的剪剪力設計值值Vw為抗震墻底底部加強部部位截面的的剪力計算算值Mwua為抗震墻底底部截面按按實配縱向向鋼筋面積積、材料強強度標準值值和軸力設設計值計算算的抗震承承載力所對對應的彎矩矩值：有翼翼墻時應考考慮墻兩側側各一倍翼翼墻厚度范范圍內的配配筋Mw為抗震墻底底部截面組組合的彎矩矩設計值vw為抗震墻剪剪力增大系系數(shù)，一級級為1．6，二級為為1．4，，三級為1．2。2.抗震震墻結構構構造措施兩端有翼墻墻或端柱的的抗震墻厚厚度抗震墻豎向向、橫向分分布鋼筋的的配筋一級和二級級抗震墻，，底部加強強部位在重重力荷載代代表值作用用下墻體平平均軸壓比比抗震墻兩端端和洞口兩兩側應設置置邊緣構件件，并應符符合下列要要求抗震墻的約約束邊緣構構件包括暗暗柱、端柱柱和翼墻，，他們應應符合下列列要求：抗震墻的構構造邊緣構構件的范圍圍，構造邊邊緣構件的的配筋應滿滿足受彎承承載力要求求，并應符符合相關要要求。兩端有翼墻墻或端柱的的抗震墻厚厚度兩端有翼墻墻或端柱的的抗震墻厚厚度，抗震震等級為一一、二級時時不應小于于160mm，且不不應小于層高的的1/20；三、四四級不應小小于140mm，且且不應小于于層高的1/20。。一、二級級時底部加強部位的的墻厚不應應小于層高高的1/16且不應應小于200mm，，當?shù)撞考蛹訌姴课粺o無端柱或翼翼墻時不宜小于于凈高的1/10。?？拐饓穸榷却笥?40mm時時，豎向和和橫向鋼筋筋應雙排布布置；雙排排分布鋼筋筋間拉筋的的間距不應大于于600mm，直徑徑不應小于于6mm；；在底部加加強部位，，邊緣構件件以外的拉拉筋間距應應適當加密。?？拐饓ωQ向向、橫向分分布鋼筋的的配筋抗震墻豎向向、橫向分分布鋼筋的的配筋，應應符合下列列要求：（1）一、、二、三級級抗震墻的的水平和豎豎向分布鋼鋼筋最小配配筋率均不不應小于0.25%；四級抗抗震墻不應應小于0.20%；；直徑不應應小于8，間距不不應大于300mm，且應雙雙排配置。。（2）部分分框支抗震震墻結構的的落地抗震震墻底部加加強部位墻墻板的縱向向及橫向分分布鋼筋配配筋率均不不應小于0.3%，，鋼筋間距距不應大于于200mm。（3）鋼筋筋直徑不宜宜大于墻厚厚的1/10。一級和二級級抗震墻，，底部加強強部位在重重力荷載代代表值作用用下墻體平平均軸壓比比一級和二級級抗震墻，，底部加強強部位在重重力荷載代代表值作用用下墻體平平均軸壓比比，9度時時不宜超過過0.4，，8度時一一級不宜超超過0.5，二級不不宜超過0.6；底底部加強部部位以上的的一般部位位，墻體平平均軸壓比比不宜大于于底部加強強部位的墻墻體平均軸軸壓比?？拐饓啥硕撕投纯趦蓛蓚葢O置置邊緣構件件，并應符符合下列要要求：（1）全部部落地的抗抗震墻結構構，一級和和二級抗震震墻底部加加強部位