南京支護結構設計及施工Word版

一般設設計部分1工程地質及水文地質資料1.1工程概況及工程地質1.1.1工程地質南京地鐵珠江路綜合樓工程位于中山路吉兆營路路口東南角，占地面積南北長約70m，東西寬約50m。綜合樓主樓26層，高約100m，采用鋼結構體系；裙樓高6層，采用框架結構體系。綜合樓設三層地下室，基坑開挖深度分為17.86m。本工程地質條件與珠江路車站北段基本類似，地面實測標高在10.46m左右。建址范圍內自上向下土層構成分別為：（1）①雜填土：褐黃色，松散～稍密，由碎磚、碎石及粉質粘土混填；（2）①-2b2-3素填土：褐黃～褐灰色，軟～可塑，主要由粉質粘土填積，夾少量碎磚；（3）②-1b3粉質粘土：灰黃～褐灰色，軟塑，局部夾粉土；（4）②-2b3-4粉質粘土：灰色，軟～流塑，夾淤泥質粘土；（5）③-1-1b1-2粉質粘土：灰黃～綠灰色，可～硬塑；（6）③-1-1b2粉質粘土：灰黃～褐黃色，可塑；（7）③-1-2b3-4粉質粘土：褐黃～褐灰，軟～流塑；（8）③-2-1b2-3粉質粘土：褐黃～褐灰，可～軟塑；（9）③-2-2b3-4粉質粘土：褐灰～灰色，軟～流塑，夾薄層粉砂；(10)③-3-1b2粉質粘土：褐灰～灰色，可塑；(11)③-3-2b2粉質粘土：灰黃～綠灰色，可塑，夾少量粉細砂及卵礫石；(12）③-3-3d2中粗砂：灰～灰黃色，中密，局部分布；(13)③-4e粉質粘土混粗砂卵礫石：灰黃色～紫紅色，可塑，卵礫石含量一般為5～30％，粒徑1～8cm，局部含量達60％，粒徑大于10cm。1.1.2水文地質場區(qū)內地下水主要為淺層孔隙潛水和微承壓水。淺層孔隙潛水直接由大氣降水和地表水的滲入補給，地下水位埋深約1.0～1.4米。我們取地下水位為1米，高程為9.46米。深層微承壓水主要分布在第③-3-3d2層2.0m厚的粗砂混礫石土層中，地下水位埋深約32m左右。該層地下水的補給來源和徑流條件較復雜。場地內水的滲透性較差，在4.5m厚的第③-1-2b3-4層粉質粘土（夾薄層狀粉砂）中，水平滲透系數(shù)為12.1×10-7cm/s，垂直滲透系數(shù)為59×10-7cm/s，此層降水后可較大幅度提高土體強度，減少基坑位移。1.2工程周圍環(huán)境根據(jù)《基坑工程手冊》，在大中城市建筑物稠密地區(qū)進行基坑工程施工，宜對下述內容進行調查：(1)周圍建(構)筑物的分布，及其與基坑邊線的距離，(2)周圍建(構)筑物的上部結構型式、基礎結構及埋深、有無樁基和對沉降差異的敏感程度，需要時要收集和參閱有關的設計圖紙，(3)周圍建筑物是否屬于歷史文物或近代優(yōu)秀建筑，或對使用有待殊嚴格的要求；(4)如周圍建(構)筑物在基坑開挖之前已經(jīng)存在傾斜、裂縫、使用不正常等情況通過拍片、繪圖等手段收集有關資料。必要時要請有資質的單位事先進行分析鑒定。本工程建址為一塊已拆遷的空地，南側為同仁大廈的附屬建筑，該建筑結構為6層鋼筋混凝土框架結構，其地下室邊墻距離車站東邊墻約8m，基礎為30m深的450×450靜壓預制樁。東側為同仁賓館，該建筑為7層框架結構，片筏基礎，柱下450×450靜壓預制樁，深度24m。在吉兆營路的北側，有二幢省電力建設公司的磚混結構多層房屋，其中一幢為7層，1幢為4層，均為條形基礎，結構較差。兩幢建筑距基坑北邊線12.5m。中山路下有若干地下市政管線，與本工程關系密切的是下水1050、電力380V和電信排管，這些管線由于地鐵施工的需要目前正在搬遷中。吉兆營路目前正在拓寬，擬作為中山路翻交后的非機動車繞行道路。因此，地面超載取為20。2設計依據(jù)和設計標準2.1基坑工程設計依據(jù)《建筑基坑支護技術規(guī)程》(JGJ120－99)《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010－2002）《地基與基礎工程施工及驗收規(guī)范》（GBJ202－83）《建筑地基處理技術規(guī)范》（JGJ79－2002）《地基處理技術規(guī)范》（DBJ08－40－94）《地鐵基礎工程施工規(guī)程》（SZ－08－2000）《基坑工程設計規(guī)程》（DBJ08－61－97）《簡明深基坑工程設計施工手冊》《基坑工程手冊》2.2基坑工程等級確定在基坑方案總體設計中,必須根據(jù)周圍環(huán)境要求、工程功能要求等制定出安全而合理的設計標準。按深基坑工程已有工程經(jīng)驗，根據(jù)周圍環(huán)境保護要求，將基坑變形控制標準分為四個等級如下表2-1表2-1：基坑變形控制保護等級標準保護等級地面最大沉降量及及圍護墻水平平移控制要求環(huán)境保護要求特級1.地面最大沉沉降量≤0.1℅H；2.圍護墻最大大水平位移≤0.14℅H；3.K≥2.22離基坑10m，周周圍有地鐵，共共同溝、煤氣氣管、大型壓壓力總水管等等重要建筑及及設施必須確確保安全一級1.地面最大沉沉降量≤0.2℅H；2.圍護墻最大大水平位移≤0.3H；3.K≥2.00離基坑周圍H范圍圍內設有重要要干線、水管管、大型在使使用的構筑物物、建筑物二級1.地面最大沉沉降量≤0.5℅H；2.圍護墻最大大水平位移≤0.7℅H；3.K≥1.55在基坑周圍H范圍圍內設有較重重要支線管線線和一般建筑筑、設施三級1.地面最大沉沉降量≤1℅H；2.圍護墻最大大水平位移≤1.4℅H；3.K≥1.22在基坑周圍30mm范圍內設有有需保護建筑筑設施和管線線構筑物注：H為基坑開挖深度，在17m左右，K為抗隆起安全系數(shù)，按圓弧滑動公式算出。根據(jù)以上標準，該工程等級可以確定為二級。2.3基坑設計控制原則1)全面響應招標文件，嚴格遵守招標文件的各項條款。2)采用先進、成熟、有效、切實可行的施工方案，確保在業(yè)主要求工期內，安全、優(yōu)質、高效、低耗地完成本標段施工任務。3)充分考慮本標段工程特點和周邊施工環(huán)境，最大限度地降低工程施工對城市秩序、環(huán)境衛(wèi)生、市容市貌、地面交通、既有設施安全及市民正常生活帶來的不利影響。4)嚴格貫徹“安全第一”的原則；采用監(jiān)控量測措施和信息反饋系統(tǒng)指導施工，確保施工安全、環(huán)境安全及周邊建筑物安全。5)確保工程質量和工期。6)文明施工和環(huán)境保護達到沈陽市政府及業(yè)主的要求。7)堅持優(yōu)化技術方案和推廣應用“四新”成果，加強科技創(chuàng)新和技術攻關，應用新技術、新材料、新工藝、新設備，確保工程全面創(chuàng)優(yōu)。8)加強施工管理，提高生產(chǎn)效率，降低工程造價。3基坑維護方案設計3.1支護體系的組成當基坑工程的土方開挖、采用有支護開挖方式時，在基坑土方開挖之前則需先施工支護體系。支護體系按其工作機理和材料特性，分為水泥土擋墻體系、排樁和板墻式支護體系和邊坡穩(wěn)定式三類。水泥土擋墻體系，依靠其本身的自重和剛度保護坑壁，一般不設支撐，特殊情況下經(jīng)采取措施后亦可局部加設支撐。排樁和板墻式支護體系，通常由圍護堵、支撐(或土層諾桿)及防滲旅幕等組成。3.2幾種常見支護體系在基坑支護中，實際上多采用以下四種方法，根據(jù)工程水文地質及工程安全等級、周圍環(huán)境等各方面的要求，對以下四種支護方式進行具體的分析，從而選出最適合于本工程施工的一種支護方式。3.2.1深層攪拌水泥土圍護墻深層攪拌水泥土圍護墻是采用深層攪拌機就地將土和輸入的水泥漿強行攪拌，形成連續(xù)搭接的水泥土柱狀加固體擋墻。水泥土圍護墻的優(yōu)點：由于一般坑內無支撐，便于機械化快速挖土；具有擋土、止水的雙重功能；一般情況下較經(jīng)濟。其缺點首先是位移相對較大，尤其在基坑長度大時。為此可采取中間加墩、起拱等措施以限制過大的位移；其次是厚度較大，只有在紅線位置和周圍環(huán)境允許時才能采用，而且在水泥土攪拌樁施工時要注意防止影響周圍環(huán)境。一般情況下，當紅線位置和周圍環(huán)境允許，基坑深度＜7m，在軟土地區(qū)應優(yōu)先考慮采用之。3.2.2槽鋼鋼板樁這是一種簡易的鋼板校園護墻，由槽鋼正反扣搭接或并排組成。槽鋼長6—8m，型號由計算確定。打人地下后頂部近地面處設一道拉錨或支撐。由于搭接處不嚴密，一般不能完全止水。如地下水位高，需要時可用輕型井點降低地下水位。一般只用于一些小型工程。鋼板樁的優(yōu)點是材料質量可靠，在軟土地區(qū)打設方便，施工速度快而且簡便；有一定的擋水能力(小趾口音擋水能力更好)；可多次重復使用；一般費用較低。其缺點是一般的鋼板樁剛度不夠大，用于較深的基坑時支撐(或拉錨)工作量大，否則變形較大；在透水性較好的土層中不能完全擋水；拔除時易帶土，如處理不當會引起土層移動，可能危害周圍的環(huán)境。由于其截面抗彎能力弱，一般用于深度不超過4m的基坑。3.2.3地下連續(xù)墻地下連續(xù)墻是于基坑開挖之前，用特殊挖槽設備、在泥漿護壁之下開挖深槽，然后下鋼筋籠澆筑混凝土形成的地下土中的混凝土墻。地下連續(xù)墻用作圍護墻有廠述優(yōu)點：(1)施工時振動少、噪聲低，可減少對周圍環(huán)境的影響，能緊鄰建筑物和地下管線施(2)地下連續(xù)墻剛度大、整體性好、變形相對較小，可用于深基坑；(3)地下連續(xù)墻為連續(xù)整體結構，施工時處理好接頭部怔，能有較好的抗?jié)B止水作用地下連續(xù)墻有如下的缺點：如單獨用作圍護堵成本較高；施工時需泥漿護壁，泥漿要妥善處理，否則影響環(huán)境。當基坑深度大，周圍環(huán)境復雜井要求嚴格時，往往首先考慮采用。3.2.4SMW工法(勁性水泥土攪拌樁法)SMW工法為日本的叫法，國內亦稱勁性水泥土攪拌校法，即在水泥土攪拌樁內插入H型鋼等(多數(shù)為H型鋼，亦有插入拉森式鋼板樁、鋼管等)，將承受荷載與防滲擋水結合起來，使之成為同時具有受力與抗?jié)B兩種功能的支護結構的圍護培。坑深大時亦可加設支撐。從我國目前的設計施工水平看，SMW工法圍護墻在軟土地區(qū)用于兩層地下室的基坑工程(深度8—10m)完全是可以的，上海東方明珠二期工程用于10.7m基坑。如果用后能將H型鋼拔出回收，則經(jīng)濟效益顯著。3.3方案對比分析及選擇對于深層攪拌水泥土圍護墻，由于基坑開挖深度達到17.86米,坑內無支撐肯定達不到安全施工的要求。同時基坑長度過大，達到71.06米，為此要采取中間加墩、起拱等措施以限制過大的位移，所以施工比較復雜。其次是由于其厚度較大，只有在紅線位置和周圍環(huán)境允許時才能采用，而且在水泥土攪拌樁施工時要影響周圍環(huán)境。該工程兩側都有建筑物，可施工的空間有限。因此此工法在此不可應用。對于槽鋼鋼板樁，由于搭接處不嚴密，一般不能完全止水。且一般的鋼板樁剛度不夠大，用于較深的基坑（本工程17.86m）時支撐(或拉錨)工作量大，變形較大；且由于其截面抗彎能力弱，一般用于深度不超過4m的基坑。對于本工程，顯然不合要求，故放棄此支護方案。對于地下連續(xù)墻和SMW(勁性水泥土攪拌樁法)，是深基坑支護方式最常用的幾種方法之一，在此工程中兩種方法都可以應用。但是考慮到環(huán)境和造價要求，我認為還是優(yōu)先使用SMW(勁性水泥土攪拌樁法)工法進行施工。因為該工程南側為同仁大廈的附屬建筑，東側為同仁賓館，在吉兆營路的北側，有二幢省電力建設公司的磚混結構多層房屋，兩幢建筑距基坑北邊線12.5m，由于地下連續(xù)墻施工對環(huán)境的要求和破壞都很大，同時由于該工程開挖深度深，基坑長，如果采用地下連續(xù)墻施工的話，那么工程造價勢必會提高很多。所以采用SMW工法較為合理。具體參數(shù)如下。3.3.1型鋼選擇SMW工法中，由于內插型鋼，不需要配筋。選用取HW394*398*18*11H型鋼，型鋼截面見圖3-1。圖3-1型鋼示意圖3.3.2水泥土攪拌樁水泥土攪拌樁樁機鉆孔直徑為800mm，孔軸間距為600mm，且水泥攪拌樁選擇w=394mm，t=600mm，見圖3-2。4基坑支撐方案設計4.1支撐結構類型根據(jù)《基坑工程手冊》，對于深度較大的基坑，為使圍護堵經(jīng)濟合理和受力后變形的控制在一定范圍內，都需沿圍護墻豎向增設文承點，以減小跨度。如在坑內對圍護墻加設支承稱為內文撐；如在坑外對圍護墻拉設支承，則稱拉錨(土錨)。內支撐受力合理、安全可靠、易于控制圖護墻的變形但內支撐的設置給基坑內挖土和地下室結構的支模和澆筑帶來一些不便，需通過換撐加以解決。用土錨拉結圍護墻，坑內施工無任何阻擋，但于軟土地區(qū)土錨的變形較難控制，且土錨有一定長度，在建筑物密集地區(qū)如超出紅線油需專門申請，否則是不允許的。一般情況下，在土質好的地區(qū)，如具備錨桿施工設備和技術，應發(fā)展土錨；在軟土地區(qū)為便于控制圍護墻的變形，應以內支撐為主。支護結構的內支撐，按材料分，可分為鋼支撐和鋼筋混凝土支撐兩類。鋼支撐的優(yōu)點是安裝和拆除速度較快，能盡快發(fā)揮艾撐的作用，減小時間效應，既使圍護墻因時間效應增加的的變形減??；可以重復利用，多為租賃方式，便于專業(yè)化施工；可以施加預緊力，還可根據(jù)圍護墻變形發(fā)展情況，多次調正預緊力值以限制圍護墻變形發(fā)展。其缺點是整體剛度相對較弱，支撐的間距相對較?。挥捎谠趦蓚€方向施加預緊力，使縱、橫向方捏的詐接處處于鉸接狀態(tài)。鋼筋混凝土支撐優(yōu)點是形狀多樣性，由于是現(xiàn)澆而成，可澆筑成直線、曲線構件，可根據(jù)基坑平面形狀，澆筑成最優(yōu)化的市置型式；整體剛度大、安全可靠，可使圍護墻的變形小，有利于保護周圍環(huán)境；可方便地變化構件的截面和配筋，以適應其內力的變化。其缺點是支撐成型和發(fā)揮作用時間長，現(xiàn)場澆筑需時較長，再加上養(yǎng)護達到規(guī)定的強度，時間更加長，為此時間效應大，使圍護墻因時間效應而產(chǎn)生的變形增大；屬一次性的支撐結構，不能重復利用(做成裝配式者例外)；拆除相對困難，如利用控制爆破拆除，有時周圍環(huán)境不允許，如用人工拆除．時間較長，勞動強度大。4.2支撐方式的對比選擇由于本工程的施工同時施工影響著珠江路地鐵車站的施工，所以工期較為緊張。而鋼筋混凝土支撐由于其成型和發(fā)揮作用時間長，現(xiàn)場澆筑需時較長，同時養(yǎng)護要達到規(guī)定的強度，時間更加長，一來是時間不允許，二來是圍護墻也會因時間效應而產(chǎn)生變形增大的后果；且不能重復利用；拆除相對困難。又由于工程周圍建筑物較多，空間上也不許。而鋼支撐的安裝和拆除速度較快，能盡快發(fā)揮支撐的作用，減小時間效應，有利于保證工期；可以重復利用。此基坑長度長,開挖深度大,若是連結處處于絞結狀態(tài)的話，對于基坑開挖的安全性是不能保證的，也能滿足環(huán)境的要求。因此我建議采用鋼支撐施工，采用鋼管作為支撐，設置四道鋼支撐。4.3立柱當基坑的平面尺寸較大時，需布置支撐立柱來支撐水平支撐系統(tǒng)的自重，同時還可以防止支撐彎曲，在一定程度上起到縮短支撐的計算長度，防止支撐失穩(wěn)破環(huán)的作用。支撐立柱通常采用鋼立柱。由于在基坑開挖結束建筑底板的時候支撐立柱一般不能拆除，所以立柱最好做成格構式，以利于底板鋼筋的通過，否則必須截斷底板鋼筋或在立柱側壁上穿洞，而造成不必要的麻煩。本工程中，立柱采用和鋼支撐同樣的材料，為鋼管。4.4圍檁圍檁的作用為將支護墻體上所承受的土壓力、水壓力等外荷載傳遞到支撐上，圍檁的另一個重要作用是加強支護墻體的整體性，將支護墻體的各施工單元組成一個整體而共同受力。4.5支撐制作注意事項內支撐施工體系安裝施工要點：（1）千斤頂預加軸力必須對稱同步，以平衡橫撐自重下落的可能和初期開挖預放的初應變。（2）鋼管橫撐的設置時間必須嚴格按設計工程條件掌握，土方開挖時應分段分層，嚴格控制安裝橫撐所需的基坑開挖深度。（3）所有支撐連接處，均應墊緊貼密，防止鋼管支撐偏心受壓。（4）端頭斜撐處鋼圍囹及支撐頭，必須嚴格按設計尺寸和角度加工焊接、安裝、保證支撐為軸心受力。（5）鋼管支撐安裝的允許偏差應滿足表4.1的規(guī)定表4.1鋼管橫撐安裝的允許偏差項目橫撐中心標高及同同層頂面的標標高差支撐兩端的標高差差支撐撓曲度主柱垂直度橫撐與主柱的軸線線偏差橫撐水平軸線偏差差允許值±30mm≤20mm≤1/600L≤1/1000L≤1/3000H≤50mm≤30mm4.6基坑施工應變措施4.6.1支護墻的滲水與漏水土方開挖后支護墻出現(xiàn)滲水或漏水，對基坑施工帶來不便，如滲漏嚴重時則往往會造成土顆粒流失，引起支護墻背地面沉陷甚至文護結構坍塌。在基坑開挖過程中，一旦出現(xiàn)滲水或漏水應及時處理，常用的方法有：對滲水量較小，不影響施工區(qū)不影響周邊環(huán)境的情況，可采用坑底設溝排水的方法。對滲水量較大，但沒有泥砂帶出，造成施工困難，而對周圍影響不大的情況，可采用“引流—修補”方法。4.6.2斷樁及漏樁的處理在成樁過程中有時會遇到無法清除的地下障礙，使支護樁形成斷樁或漏樁現(xiàn)象，在鉆孔灌注校施工中也會遇到坍孔等原因造成斷校。這對支護堵的受力會帶來影響，斷樁或漏樁處也易造成嚴重漏水。對于施工過程中已知的或懷疑可能發(fā)生的斷樁或漏樁，在基坑開挖前，應先行對該樁險及樁背進行壓密注漿或高壓噴射注漿，保證其在開挖后不發(fā)生嚴重漏水，以便開挖后處理。斷樁如發(fā)生在基坑底面以上，則在開挖后，可將斷校部位的泥漿、粘土、浮漿及不密實的棍凝土鑿干凈，支模后用很凝土補澆填實。對于施工過程中未知的斷樁或漏校，開挖發(fā)現(xiàn)后應先進行止水處理，再用混凝土補澆填實施工階段未知的斷樁，其位置又發(fā)生在基坑底面以下，一般很難發(fā)現(xiàn)也難以修復。4.6.3防止側向位移發(fā)展的措施基坑開挖后，支護結構發(fā)生一定的位移是正常的，但如位移過大，或位移發(fā)展過快，則往往會造成較嚴重的后果如發(fā)生這種情況，應針對不同的支護結構采取相應的應急措施。4.6.4流砂及管涌的處理在細砂、粉砂層土中往往會出現(xiàn)局部流砂或管涌的情況，對基坑施工帶來困難。如流砂等十分嚴重則會引起基坑周圍的建筑、管線的傾斜、沉降。對輕微的流砂現(xiàn)象，在基坑開挖后可采用加快墊層澆筑或加厚墊層的方法“壓住”流砂。對較嚴重的流砂應增加坑內降水措施，使地下水位降至坑底以下0.5—1m左右。降水是防治流砂的員有效的方法。但應注意，坑內降水不能對基坑外產(chǎn)生不利影響，因此，如果支護結構本身沒有止水惟幕或止水椎幕滲漏嚴重的，則應慎用。4.6.5臨近建筑與管線位移的控制基坑開挖后，坑內大量土方挖去，土體平衡發(fā)生根大變化，對坑外建筑或地下管線往往也會引起較大的沉降或位移，有時還會造成建筑的傾斜，并由此引起房屋裂縫，管線斷裂、泄漏。對建筑的沉降的控制一般可采用跟蹤注漿的方法。對基坑周圍管線保護的應急措施一般有二種方法：一是打設封閉樁或開挖隔離溝；二是管線架空。4.7支撐施工技術要點4.7.1支撐安裝鋼支撐安裝的質量直接影響到工程安全和施工人員的安全，對于工程質量和地表沉降有著至關重要的作用，必須引起高度重視，施工中，必須加強以下幾個方面的控制：（1）本次基坑施工的鋼支撐選用φ580規(guī)格，鋼支撐進場后，應有技術人員專人負責（2）鋼支撐進入施工現(xiàn)場后都應作全面的檢查驗收，必須進行試拼裝，不符合要求的堅決不用。（3）對施加支撐軸向預應力的液壓裝置要經(jīng)常檢查，使之運行正常，使量出的預應力值準確，每根支撐施加的預應力值要記錄備查。（4）鋼管支撐連接螺栓一定要全數(shù)栓上，不能減少螺栓數(shù)量，以免影響鋼支撐的拼接質量。（5）在基坑開挖與支撐施工中，應對SMW墻體的變形和地層移動進行監(jiān)測，內容包括SMW墻體變形觀測及沉降觀測、鄰近建筑物沉降觀測。要求每天都有日報表，及時反饋資料指導施工。4.7.2內支撐體系的拆除支撐體系拆除的過程其實就是支撐的“倒換”過程，即把由鋼管橫撐所承受的側土壓力轉至永久支護結構或其他臨時支護結構。支撐體系的拆除施工應特別注意以下兩點：（1）拆除時應避免瞬間預加應力釋放過大而導致結構局部變形、開裂。（2）利用主體結構換撐時，主體結構的樓板或底板混凝土強度應達到設計強度。4.7.3支撐體系主要施工技術措施（1）嚴格遵循“邊挖邊撐”的原則，合理安排施工周期第一層土方開挖沿縱向長度一次不超過6m，一旦挖出工作面即迅速安裝鋼支撐，當支撐預應力施加完成后，才能繼續(xù)沿縱向開挖。第二層及以下各層土體開挖中，每一小段長度不超過6m，開挖每一層的小段土方，要再16小時內完成，隨即在8小時內安裝好兩根鋼支撐，完成后方可進行下一段或下一層土方開挖。斜支撐的頭部設置墊箱。（2）施加支撐預應力開挖前準備好合格的支撐以及施加支撐預應力的各項裝置、儀表，支撐時按設計支撐軸向力的80%施加預應力，考慮到所加預應力損失10%，對施加預應力的油泵裝置要經(jīng)常檢查，使之運行正常。5計算書5.1土壓力計算5.1.1標準段地下連續(xù)墻深度的確定按照《基坑工程手冊》，攪拌樁的加固深度，亦即樁的長度，與開挖深度及土層分布等因素有關，一般取開挖深度的1.8—2.2倍進行試算。即H=1.8h=1.8*17.86=32.12(m)。5.1.2土的特征計算計算中通?？紤]粘性土的內摩擦角和粘聚力c的影響。為簡化計算，對成層構造的土體，墻底以上各層土的物理力學性質指標按各層土的厚度加權平均計算，即：(5-1)(5-2)(5-3)式中：:第i層土天然重度（kN/m）；：第i層土的厚度（m）；：第i層土的內摩擦角（o）；：第i層土的粘聚力（KPa）；H：墻深（m）,取H=1.8h=32.12m.由墻底至坑底間各土層參數(shù)計算得:=(1.3*18+0.9*18+0.8*18.93+3.3*18.83+4.5*19.9+3.1*19.49+3.6*18..54+1.8*18.73+3.5*17.96+6.1*19.62+3.12*20)19.07（kN/m）=19.07（kN/m）=(1.3*10+0.9*10+0.8*11.4+3.3*10+4.5*6.66+3.1*9.2+3.6*15.0+1.8*12.2+3.5*9.3+6.1*11.410.5+3.12*)/32.12（KPa）=10.4（KPa）(1.3*20+0.9*20+0..8*28.3+3.3*26.9+4.5*18.8+3.1*26.9+3.6*21+1.8*20+3.5*20+6..1*22+3.12*25.5)/32.12（）=22.4（）5.1.3水土壓力計算由于年平均地下水位在地表以下1.0-1.4m，取地下水位在地表以下1.0m處。地面超載取20kN/m。開挖面以下主動土壓力：計算壓力簡圖5-1如下:EaEaEpPa1Pa3Pp2Pp3qPa2123有公式:(5-4))Ka=tan(445o-/2)=00.45其中：—坑內土的被動土壓壓力；—計算厚度內土的平平均天然重度度（KN/mm3）；—計算厚度內土的平平均內摩擦角角（o）；c—計算厚度內土的平平均粘聚力（KPa）；—水的重度；取為110KN//m3；—土的浮重度；—水土壓力的臨界值值點。代入數(shù)值計算得：：-4.42KPaa248.45KPPa454.62KPPa2）開挖面以下被動動土壓力：((5-5)其中：=tan(45oo+/2)=22.19代入公式計算得：：31.64KPaa628.01KPPa5.2支撐及墻體體內力計算在本設計中,我采采用日本的山山肩邦男為簡簡化計算，山山肩邦男提出出了如下近似似解法，其基基本假定如下下：(1)在粘土地地層中，擋土土結構作為底底端自由的有有限長彈性依依；(2)擋土結構構背側土壓力力在開挖面以以上取為三角角形，在開挖挖面以廠取為為矩形，已抵抵消開挖面—側的靜止上上壓力；(3)開挖面以以下土的橫向向抵抗反力取取為被動土壓壓力；(4)橫撐沒置置后即作為不不動支點；(5)下道橫撐撐設置后，認認為上道橫撐撐的軸力保持持不變且下道道橫撐點以上上的擋土結構構仍保持原來來的位置；(6)開挖面以以下?lián)跬两Y構構彎矩M＝0的那點假設設為一個鉸，而而且忽略此鉸鉸以下的擋土土結構對此鉸鉸以上擋土結結構的剪力傳傳遞。5.2.1各參數(shù)數(shù)的計算按水土分算公式計計算水土壓力力等于零的點點：令式（5-4）等等于零得:=0.96m由式（5-4）計計算得基坑底底水土壓力：：＝248.45KPPa由上面計算的水土土壓力等于零零的點力地面面以下0.996m，考慮慮地下水位的的作用取水土土壓力等于零零的點力地面面以下1.00m處，近似似取水土壓力力為三角形分分布，三角形形的頂點在地地表以下1..0m處，可可得三角形荷荷載的斜率：：=＝14.73==4.73=-＝14.773-4.773＝10因為=x+，由式式（5-5）可得：＝41.766x+31..64則有：=41.76=331.64==105.2.2支撐內內力的計算因為我們所考慮的的墻后水、土土荷重圖式與與山肩邦南法法所采用的不不一樣，故雖雖然照山肩邦邦南的基本假假定，但是另另行推導了近近似解的計算算公式?；炯俣ㄅc山肩邦邦南法相同。開開挖面以下的的水平力認為為衰減到零。被被動側的土抗抗力認為達到到被動主動力力，為區(qū)別于于山肩邦南已已減去靜止土土壓力部分，以以代替。計算簡簡圖5-2如下：由和推導得出以下式子子(5-6)),(5-77)：和根據(jù)計算機VB編編寫的計算小小程序可以直直接得出各支支撐的軸力和和墻體所受的的彎矩。各計計算參數(shù)如下下：第一道支撐的參數(shù)數(shù)：K=1i=0=6..5+20//r=7.555===4.5=；第二道支支撐的參數(shù)：：K=2i=0,11=122.01=9=44.5==；第三道支撐的參數(shù)數(shù)：K=3i=1,,2=116.51=13..5=99=4.5=；第四道支撐的參數(shù)數(shù)：K=4i=1,22,3==18.855=155.84=11.334=66.84=2.344=；計算得：=3.65==5.86=7.933=8.633=325.33=5999.38=9400.73=6755.45=8.28=-4077.43==-13722.36=-29771.53=-3522.332注:為坑底的彎矩值。5.2.3求最大大彎距及剪力力值(1)最大彎矩矩值由經(jīng)驗可知最大彎彎矩處位于基基坑底面和最最后一道支撐撐之間.設該點距最最后一道支撐撐的距離為xm。則對此點取距得::對兩邊求導＝325.33+5599.388+940..73+6775.45--14.733(x+155.5)2/2使=0可得:X=2.0777m代回可得最大彎矩矩=3546.455kN.m圍護結構及支撐內內力見下圖5-3：(2)最大剪力力值坑底處剪力最大，最最大值為：=452..29KN軸力值軸力值彎矩值-8.28KN.m407.43KN.m172.36KN.m325.33kN2971.53KN.m599.38kN940.73kN3532.32KN.m675.45kN3546.45KN.m圖5-3圍護及支撐撐結構內力圖圖5.2.4SMWW的內力驗算算(1)內力計算按厚度為h的混凝凝上壁式地下下墻，計算出出每延米墻之之內力,,然后換算得得每根型鋼承承受的內力:其中w=394mmm，t=600mmm。(5-88)注:w為型鋼的寬度；tt為型鋼間的的凈距。由于我們只要驗算算出內力最大大處的強度若若滿足要求,那么結構就就會安全．在在5.2的支撐和墻墻體的內力計計算中我們已已經(jīng)得最彎矩矩和剪力為:=3546..45(KNN.m)=4452.299(N)故:=35466.45*（0.3944+0.6000）=33525.117(KN..m)=452.299*(0.3394+0..600)=4449.577(KN)(2)強度驗算1)抗彎驗算考慮彎矩全部由型型鋼承擔，則則型鋼應力需需滿足下式:(55-9)注:—型鋼抵抗矩矩(mm3)；=2860cmm3—繞X軸的最大計算彎矩矩()；—塑性截面發(fā)展系數(shù)數(shù)，為；一鋼材抗彎強度設計計值，為N//mm2。代入數(shù)值得:N/mm2<2115N/mmm2故滿足抗彎要求。2)型鋼抗剪驗算:(55-10)注:—計算剪力((N)：—型鋼面積矩(mmm3)；mm3—毛截面慣性矩，為為cm4；—所驗算點處的鋼板板厚度；=11mm—鋼材的抗剪強度設設計值，為N/mm22。代入數(shù)值得:N/mm2<1125N//mm2故滿足要求。5.3基坑穩(wěn)定性性驗算在基坑開挖時，由由于坑內土體體挖出后，使使地基的應力力場和變形發(fā)發(fā)生變化，可可能導致地基基的失穩(wěn)，例例如地基的滑滑坡，坑底隆隆起及涌砂等等。所以在進進行支護設計計（包括排樁樁支護與地下下連續(xù)墻支護護等）時，需需要驗算基坑坑穩(wěn)定性，必必需時應采取取必要的加強強防范措施，使使地基的穩(wěn)定定性具有一定定的安全度。5.3.1基坑底底部抗隆起穩(wěn)穩(wěn)定性驗算許多驗算抗隆起安安今系數(shù)的公公式中，僅僅僅給出了純粘粘性土()或純砂性土(c=0)的公式。很很少同時考慮慮c,。顯然對對于一般的粘粘性土,在土體的抗抗剪強度中應應包括c,的因素。因因此參照Ptndttl和Terzaaghi的地基承載載力公式,并將墻底面面的平面作為為求極限承載載力的基準面面,示意圖5-5如下：hh0Dγ2γ1(h0+D）q(5-111)其中：D：墻體入土深度（m），D=14.26m；：基坑開挖深度（m），=17.886m；,:墻體外側及坑底土土體加權平均均重度（kNN/m）,=19.006kN//m，=19..07kNN/m；，—分別為墻底以下主主要影響范圍圍內地基土的的粘聚力、內內摩擦角峰值值，取，；q：地面超載（KNN/m），取q=20kkN/m；,：地基承載力系數(shù)數(shù)，由太沙基基公式：其中,由太沙基公公式得:((5-12))(5-113)代入得:=9.008==20.11把各數(shù)值代入公式式(5-111)中得：=4.2248為支護墻底地基承承載力安全系系數(shù)。根據(jù)基基坑重要性等等級，一級基基坑取2.5；二級基坑坑取2.0；三級基坑坑取1.7。本基坑的安全等級級為二級，故故驗算滿足要要求.5.3.2圍護墻墻的抗傾覆穩(wěn)穩(wěn)定性驗算板式支護結構的抗抗傾覆穩(wěn)定性性又稱踢腳穩(wěn)穩(wěn)定性，是驗驗算最下道支支撐以下的主主動、被動土土壓力繞最下下道支撐(拉錨)點的轉動力力矩是否平衡衡。計算簡圖圖如圖5-6：圖5-6抗傾覆計算算簡圖hhdht432eP,3eP,2ea,3ea,4EpEaq1支護結構的抗傾覆覆穩(wěn)定性可按按式下式驗算算：(55-14)（1）土壓力計算2點處的被動土壓力力、3點處的主被被動土壓力已已在荷載計算算中計算得出出：＝31.64KPPa；628.01KKPa；454.62KKPa；4點處的主動土壓力力式5-4計算：=214.36KPa；（2）坑內、外土體土土壓力對支撐撐點產(chǎn)生的力力矩：(5-15)(5-116)其中式中:—坑內被動土壓力對對最下層支撐撐點4點處產(chǎn)生的的力矩，kNN.m/m；；—坑外主動土壓力對對最下層支撐撐點4點處產(chǎn)生的的力矩，kN.m/m；—坑內開挖面處被動動土壓力強度度，KPa；—坑內墻角處被動土土壓力強度，KPa；—最下道支撐4點處處距離開挖面面的距離，mm；＝2.34m；—連續(xù)墻埋深，m；；＝14.266m；—坑外最下道支撐處處4點處的主動動土壓力強度度，KPa；—坑外墻底處的主動動土壓力強度度，KPa；代入?yún)?shù)得到：=544646.116(kN.m/m)＝31382.5((kN.m/m)＝54646.166/413882.5==1.32>>1.2故抗傾覆穩(wěn)定性滿滿足要求。5.3.3整體圓圓弧滑動穩(wěn)定定性驗算全面地對有支護基基坑進行穩(wěn)定定性分析，是是基坑工程設設計的最重要要環(huán)節(jié)之一。分分析中所需地地質資料要能能反映基坑頂頂面以下至少少2.3倍基坑開挖挖深度的工程程地質和水文文地質條件。采用圓弧滑動法驗驗算支護結構構和地基的整整體抗滑動穩(wěn)穩(wěn)定性時，應應注意支護結結構一般有內內支撐或外錨錨拉結構，墻墻面垂直的特特點，不同于于邊坡穩(wěn)定驗驗算的圓弧滑滑動，滑動面面的圓心一般般在擋墻上方方，靠坑內側側附近．通過過試算確定最最危險的滑動動面和最小安安全系數(shù)。考考慮內支撐作作用時，通常常不會發(fā)生整整體穩(wěn)定破壞壞，因此，對對支護結構，只只設一道支撐撐時，需驗算算整體滑動、對對設置多道支支撐時可不作作驗算。5.3.4抗?jié)B流流驗算在地下水位較高地地區(qū)基坑開挖挖以后，地下下水形成水頭頭差，使地下下水由高處向向低處滲流。當當滲流力較大大時，就有可可能造成基坑坑底部的潘流流或管涌穩(wěn)定定性破壞。為為防止此類破破壞，便可通通過提高擋水水帳幕入土深深度，增長地地下水滲流路路線，從而減減小滲流水力力坡度，達到到防止?jié)B流或或管涌失穩(wěn)破破壞的目的。由于該工程地下水水位埋深約332m左右,而攪拌樁的的入土深度為為32.122m,故取坑底滲滲流路徑剛好好通過基坑底底部。如圖5-7所示，可通通過下式驗算算基坑底部穩(wěn)穩(wěn)定性：(5-117)式中：—坑底土體臨界水力力坡度，根據(jù)據(jù)坑底土的特特性計算：—坑底土體的相對密密度；依規(guī)范范取2.65；—坑底土體天然孔隙隙比；依照地地質資料，按按平均加權計計算得：0.828；i—坑底土土體滲流水力力坡度；；—基坑內外土體的滲滲流水頭(m)，取坑內外外地下水位差差；取為177.84m；L—最短滲徑流線總長長度(m)，；—滲徑水平段總長度度(m)；0.8m；—滲徑垂直段總長度度(m)；—基坑底部下地下水水位距離樁底底部距離（mm）；；D—基坑底部距離樁底底部距離（mm）；D=14.226m；m—路徑徑垂直段換算算成水平段的的換算系數(shù)，單單排擋小帷幕幕墻取時，m＝1.50；多排帷幕幕墻取m=2.0；—抗?jié)B流或抗管涌穩(wěn)穩(wěn)定性安全系系數(shù)，取1.5—2.0?；拥淄镣翞樯靶酝?、砂砂質粉土或粘粘性土與粉性性土中有明顯顯薄層粉砂夾夾層時取大值值。D'hD'hwDH圖5-7坑底土體滲滲透計算簡圖圖由=17.84m=114.26--1=13..26(m)得：=17.84+22*13.226=44.32(mm)由于按單排樁計算算，故m取為1.5，由公式得得：=44.32+11.5*0..8=45..52(m)由于=2.65、=0.8228，由公式得得：==0.9026由于于=17.844m、=45.552，由公式得得：==0.3919故==2.30>2..0,滿足要求。6基坑主要技術經(jīng)濟濟指標基坑結構類似與長長方形，其長長度為71..6m，總高高度17.884m，總寬寬度45.88m。6.1開挖土方量量實體土方開挖挖量為：V=71.66*45.88*17.884=585502.355(m3)根據(jù)工程經(jīng)驗，取取松散系數(shù)為為1.2。則松散體體土方量為：：m36.2SMW工法法水泥土攪拌拌樁水泥用量量水泥攪拌樁長長度L計算如下：：m水泥攪拌樁的的直徑為1mm，則水泥攪攪拌樁組成的的板樁墻的厚厚度也取為11.0m，水水泥攪拌樁長長32.122m。水泥采采用普硅325#水泥，水灰灰比1.5～2.0，水泥攪拌拌樁中的水泥泥與土之比取取為。所以，水水泥攪拌樁內內的水泥用量量為：mm36.3鋼材用量計計算根據(jù)所選型鋼可求求型鋼截面積積為：mm3每根水泥土攪攪拌樁內插一一根所選型鋼鋼，根據(jù)水泥泥土攪拌樁的的總長度可知知總共需要約約210根型鋼。型型鋼體積和型型鋼質量分別別計算如下：：mm3Kg鋼支撐用鋼計算，由由于選用鋼管管：鋼管壁厚12mmm。取對撐鋼鋼支撐的水平平平均距離為為9m，鋼支撐撐平均長度為為45.8mm。鋼管截面面積計算如下下：mm2因此，支撐用用鋼量的體積積和質量分別計計算如下：mm3Kg立柱的用鋼計算：：＝Kg6.4人工費用計計算施工過程中，主要要工序人員如如下：1支圍護樁專專業(yè)施工隊，二二個作業(yè)面，60人；基坑開開挖，1支機械化基基坑施工隊，90人,分為2個作業(yè)面；；內部結構回回筑,1支結構施工工隊，170人，2個作業(yè)面同同時展開。剩余工序人員分配配如下，注漿漿加固，1支地基加固固施工隊，30人；制作支支撐支承樁，1支樁基施工工隊，35人。根據(jù)目前的市場行行情和以往的的工程經(jīng)驗，人人工費用計算算見表6.1。表6.1人工費用用計算表工種每天需相應工種人人數(shù)（個）工作日（天）人工日費用（元）人工總費用（元）混凝土工408050160000鋼筋工20506060000挖土工90155067500地基加固32206038400制作支撐30306054000管理費10907063000總計4429007基坑施工準備7.1基坑施工的的現(xiàn)場準備7.1.1拆除障障礙物首先拆除場地上的的妨礙施工的的建筑物或構構筑物，再改改造地下的妨妨礙施工的管管線。7.1.2測量量放線按照設計單位提供供的建筑總平平面圖及給定定的永久性的的經(jīng)緯坐標控控制網(wǎng)和水準準控制基樁，進進行場區(qū)施工工測量，設置置場區(qū)永久性性經(jīng)緯坐標樁樁，水準基樁樁和建立場區(qū)區(qū)工程測量控控制網(wǎng)。7.1.3“三通通一平”“三通一平”是指路路通、水通、電電通和平整場場地。（1）通路：施工現(xiàn)場場的道路是組組織物資運輸輸?shù)膭用}。在在工程開工前前，必須按照照施工總平面面布置圖的要要求，修好施施工現(xiàn)場的永永久性道路以以及必要的臨臨時道路，形形成完整暢通通的運輸網(wǎng)絡絡。（2）通水：水是施工工現(xiàn)場的生產(chǎn)產(chǎn)和生活不可可缺少的。在在工程開工前前，必須按照照施工平面布布置圖的要求求，接通施工工用水和生活活用水的管線線，使其盡可可能與永久性性的給水系統(tǒng)統(tǒng)結合起來，做做好地面排水水系統(tǒng)，為施施工創(chuàng)造良好好的環(huán)境。（3）通電：在工程開開工前，要按按照施工組織織設計的要求求，接通電力力和電訊設施施，做好其他他能源（如蒸蒸汽、壓縮空空氣）的供應應，計算選擇擇配電變壓器器；架設好連連接電力干線線的工地內外外臨時供電線線路及通訊線線路。（4）平整場地：按照照建筑總平面面圖的要求，首首先拆除場地地上的妨礙施施工的建筑物物或構筑物，然然后根據(jù)建筑筑總平面圖規(guī)規(guī)定的標高和和土方的豎向向設計圖紙，進進行挖填土方方的工程量計計算，確定平平整場地的施施工方案，進進行平整場地地的工作。7.1.4臨時設設施的準備按照施工工總平面圖的的布置，建造造施工臨時設設施，為正式式開工準備好好生活、辦公公、生產(chǎn)、居居住和貯存等等的臨時用房房。（1）現(xiàn)場布置方案根據(jù)業(yè)主要求，周周邊工程環(huán)境境，施工總體體安排及經(jīng)四四路交通疏導導的需要，施施工現(xiàn)場布置置應達到以下下目的：a分期疏導場外交通通，確保經(jīng)四四路交通安全全暢通。b確保按期恢復復經(jīng)四路交通通，滿足奧體體中心整體綠綠化的要求。c不對周邊在建建工程造成不不良影響，特特別是緊鄰商商業(yè)區(qū)的聯(lián)強強大廈。d生產(chǎn)、生活、辦辦公區(qū)域分開開布置，方便便生產(chǎn)生活。e場地布置美觀、整整潔、盡量綠綠化，滿足文文明工地的要要求。（2）臨時設施1)臨時房屋辦公用房均采用二二層彩鋼夾芯芯復合板結構構，宿舍采用用二層彩鋼板板夾芯復合板板或水泥復合合板結構生活活用房中的食食堂、廁所、鍋鍋爐房、浴室室采用一層彩彩鋼板夾芯合合板結構或磚磚木結構。生產(chǎn)用房中材料庫庫，電工房，機機修間等采用用一層水泥復復合板結構或或磚木結構，材材料庫，木工工房等采用鋼鋼管支撐簡易易工棚。2)臨時供水供水：采用Ф1000mm上水水管從業(yè)主提提供的供水接接口接入，再再采用Ф50mm水管管沿基坑四周周環(huán)向布置，然然后通過Ф25mm分管管引入施工場場地內。在基基坑四周每550m設置一一個閥門及水水龍頭，以便便于水管維修修，并將生產(chǎn)產(chǎn)用水引入工工作面。生活活用水的水龍龍頭距離根據(jù)據(jù)實際情況布布置。3)臨時供電a施工用電：通過業(yè)主提供的變變壓器380V下線，經(jīng)動動力、照明總總配電柜分配配后引至各分分配電箱。另另外設1臺250KVVA合1臺120KW發(fā)電機作自自備應急電源源，以滿足臨臨時停電時降降水井井口水水泵等小型設設備運轉及辦辦公、生活照照明用電。變壓器及自備電源源發(fā)電室均設設避雷裝置。全線配備30個施施工電箱，其其中24個用于生產(chǎn)產(chǎn)及設備運轉轉，另外6個用于施工工場地及生活活區(qū)照明。b現(xiàn)場照明①沿基坑四周每300米搭設一燈塔塔，同時配備備足夠的高壓壓鈉燈作局部部照明，以確確保基坑照明明要求。②車站站臺層結構施施工時，每550米增設一配電電箱作為施工工照明用電，電電箱應設置良良好的接地裝裝置，有漏電電開關，防止止觸電事故發(fā)發(fā)生。4)臨時供風本工程施工采用22臺12立方米的移動動式空壓機供供風，車站和和商業(yè)區(qū)共用用，根據(jù)施工工需要靈活布布置。7.2基坑施工的的技術準備技術準備是施工準準備的核心。具具體有以下內內容：(1)在基坑坑開挖前，必必須布置做基基坑施工的測測量網(wǎng)點，放放出各軸線位位置及地面標標高。以便控控制挖土標高高，確定板、梁梁、柱的位置置與立?；鶞蕼?。(2)開挖基基坑前，應對對全體施工人人員進行技術術交底，使全全體施工人員員熟悉并掌握握本工程所執(zhí)執(zhí)行的各項技技術措施和技技術標準。(3)根據(jù)基坑坑施工的工作作量及工期要要求，配備好好開挖基坑挖挖掘機和運土土工程車輛。(4)基坑開挖挖時，井點降降水持續(xù)時間間應在20天以上，地地下水位必須須降至該次開開挖深度以下下0.5～1.0m。井井內基底土體體加固已有28天以上齡期期。(5)開挖基坑坑前，應檢查查地基加固齡齡期與強度，必必須達到設計計要求的齡期期與強度。(6)預降水必須須基坑內地下下水位低于開開挖面3m。7.3施工物資的的準備7.3.1物資準準備在物資準備工作中中主要有以下下幾方面的內內容：（1）建筑材料的準備備。（2）構（配）件、制制品的加工設設備。（3）建筑安裝機具的的準備。7.3.2勞動力力準備在勞動力準備工作中中主要有以下下幾方面的內內容：（1）建立擬建工程項項目的領導機機構；（2）建立精干的施工工隊組；（3）集結施工力量、組組織勞動力進進場；（4）向施工隊組、工工人進行施工工組織設計、計計劃和技術交交底；（5）建立健全各項管管理制度。結合本工程特點，進進行人力資源源的優(yōu)化配置置，做到管理理人員職責分分明、權限到到位，操作人人員一專多能能，特殊工種種持證上崗。工工區(qū)作業(yè)隊計計劃由機械隊隊、鋼筋隊、混混凝土隊和綜綜合隊成，作作業(yè)隊下設作作業(yè)班組，為為直接生產(chǎn)單單位，將根據(jù)據(jù)工程進度需需要，分期分分批組織進場場施工。施工過程中，主要要工序人員如如下：1支圍護樁專專業(yè)施工隊，二二個作業(yè)面，60人；基坑開挖，1支機械化基坑施工隊，90人,分為2個作業(yè)面；內部結構回筑,1支結構施工隊，170人，2個作業(yè)面同時展開。剩余工序人員分配配如下，注漿漿加固，1支地基加固固施工隊，330人；制作作支撐支承樁樁，1支樁基施工工隊，35人。7.3.3季節(jié)施施工及應急準準備工作(1)雨季施工措措施南京處在在多雨的地帶帶，由于本工工程工期緊迫迫，不可能在在雨天完全停停工，因此必必須采取雨季季施工措施。a、雨季施工注意切切實做好避雷雷裝置和防漏漏電措施。c、在雨季施工，基基坑底兩側的的排水溝和集集水坑應加大大加深，以適適應大體積抽抽水的及時需需要，盡量做做到雨停時基基坑內無積水水現(xiàn)象。d、雨季混凝土施工工要充分做好好運輸、勞力力準備，使?jié)矟仓⒄駬v等等各工序間隔隔縮短，若中中間遇雨，應應蓋上蓬布繼繼續(xù)施工，必必須完成一個個節(jié)段的混凝凝土施工后再再停止?jié)仓?，避避免發(fā)生縱向向冷縫。f、要在雨后及時檢檢查澆搗好的的混凝土，發(fā)發(fā)現(xiàn)因雨損傷傷應立即報告告監(jiān)理工程師師，并提出合合理的處理意意見，必須使使混凝土整體體質量得到監(jiān)監(jiān)理工程師的的認可。(2)夏季施工措措施在夏季施工時應注注意以下幾點點：a、夏季施工的特點點是氣溫高，水水份蒸發(fā)快，混混凝土表面容容易產(chǎn)生收縮縮裂縫。為此此在高溫時要要加強養(yǎng)護，及及早養(yǎng)護，保保證質量。b、在高溫季節(jié)施工工時，要準備備好足夠的覆覆蓋物，并在在必要時采用用遮陽棚架設設在混凝土澆澆灌部位，防防止陽光直曬曬。c、在夏季施工中，應應和監(jiān)理工程程師商定更改改施工時間，避避開高溫澆搗搗，盡量利用用下午6時至次日上上午10點之間來澆澆筑混凝土。d、夏季施工時，在在基坑底的氣氣溫較高，應應注意施工人人員的安全，做做好防暑降溫溫工作。8施工方案8.1工程概況南京地鐵珠江路綜綜合樓工程位位于中山路885吉兆營路路路口東南角角，占地面積積南北長約770m，西寬寬約50m。綜合合樓主樓26層，高約1000m，裙樓樓高6層，采用框框架結構體系系。綜合樓設設三層地下室室，基坑開挖挖深度為177.84m。珠江路綜合樓的一一部分作為南南京地鐵的控控制中心，因因此綜合樓的的建設進度對對整個地鐵工工程進度控制制有著至關重重要的意義，業(yè)業(yè)主要求在22002年7月至11月末完成綜綜合樓的地下下部份，為了了在安全、優(yōu)優(yōu)質的基礎上上保證工程質質量，盡量降降低工程造價價，要對工程程方案進行優(yōu)優(yōu)化設計。由于本工程設計施施工和珠江路路車站有著密密切關系，在在設計和施工工方案編制時時必須與珠江江路車站協(xié)調調考慮，因此此，本工程施施工方案的復復雜程度遠遠遠高于單一的的車站施工和和常規(guī)的深基基坑施工。8.2工程技術特特征工程開挖量：711.6*455.8*177.84=558502..35(m3),根據(jù)工程程經(jīng)驗，取松松散系數(shù)為1.2,所以以本工程的土土方開挖量大大約為7萬立方米。SMW施工型鋼型型號：HW3394×398×11×18型鋼，采采用“1插1”方式插入，由由于型鋼長度度較長，采用用KH－180履帶吊吊抬吊起豎，自自重插入攪拌拌樁體。支撐和立柱均采用用鋼管。8.3施工工法8.3.1基坑開開挖類型我國地域遼闊，地地質狀況十分分復雜，根據(jù)據(jù)不同區(qū)域的的工程土質和和地下水位分分布情況．基基坑的開控按按其坑壁結構構可分為放坡坡開挖、直壁壁內支撐開挖挖、直壁拉錨錨開挖和直壁壁無支撐開挖挖。(1)放坡開挖當基坑深度較淺、周周圍無緊鄰的的重要建筑、施施工場地允許許放坡開挖時時，可采用此此類形式，但但如地下水位位較高，必須須采取井點降降水以降低施施工區(qū)域的地地下水位。(2)直立壁壁無支撐開挖挖這是一種重力式壩壩體結構，一一船采用水泥泥土攪拌樁作作壩體材料，也也可采用粉噴噴校等復合樁樁體作壩體。重重力式壩體既既擋土又止水水，給坑內創(chuàng)創(chuàng)造寬暢的施施工空間和可可降水的施工工環(huán)境。(3)直壁內支撐撐開挖在基坑深度大、地地下水位高、周周圍地質和環(huán)環(huán)境又不允許許做拉錨和錨錨桿的情況下下，一般采用用直壁內支撐撐開挖形式?；硬捎脙戎е?。能有效效控制例壁的的位移，具有有較高的安全全度，只要支支撐結構布置置得當，一般般不會對坑內內的機械化挖挖土產(chǎn)生很大大的制約，仍仍能保持良好好的機械化作作業(yè)程度。(4)直壁拉錨開開挖當周圍的環(huán)境和地地質可以允許許進行拉鉛和和采用土層錢錢桿時，直壁壁拉錨開挖坑坑內的施工空空間寬暢，容容易組織不同同的施工方案案，進行優(yōu)化化比較，加快快挖土施工速速度。在本工程施工中我我們采用直壁壁內支撐開挖挖的方式。在在SMW圍護結結構的支護下下，利用鋼筋筋混凝土支撐撐來保證開挖挖過程的安全全。8.3.2基坑開開挖及支撐順順序根據(jù)《基坑工程手手冊》，支護護墻體施工——冠梁及第一一道支撐(拉錨)施工——挖土至下一一道支撐(拉錨)位置——下一道圍模模與支撐(拉錨)施工……(重復上面二二道工序)……挖至基底—一地下室底底板施工——換撐——向上一層地地下室施工——換撐……(重復上面二二道工序)……基坑工程完完成。本工程基坑開挖按按支撐的標高高逐層開挖、逐逐層分塊、逐逐塊分條的方方式進行開挖挖，每次開挖挖面為下道支支撐底面位置置，這樣每層層挖土的深度度和標高如下下表8.1：土面標高（板底）（m）挖土深度（m）第一次開挖8.462.00第二次開挖3.964.50第三次開挖-0.544.50第四次開挖-5.044.50第五次開挖-7.382.348.3.3基坑開開挖安全保證證措施根據(jù)《基坑工程手手冊》，對于于有支護的基基坑土方開挖挖，需注意下下列問題：（1）配合支撐的加設，先先撐后挖基坑坑土方開挖之之前，先要了了解支護結構構的計算工況況，按照計算算工況來安排排分層開招的的順序。支護護結構設計都都要求先撐后后挖，即挖土土至支撐設置置標高時，要要停止挖土，待待支撐加設完完畢井能起作作用后，再繼繼續(xù)往下開挖挖土方，這是是保證支護結結構安全和限限制其變形的的重要措施，土方開挖一一定要遵守。（2）考慮時空效應，合合理安排挖土土順序對具有流變特性的的軟土，土方方開挖部分的的空間幾何尺尺寸和圍護墻墻無支撐的暴暴露時間長短短，對園護墻墻和基坑周圍圍地層的位移移有明顯的影影響，稱為時時空效應。為使整個圍護墻和和文撐系統(tǒng)受受力均衡，分分區(qū)挖土時尚尚宜對稱、均均衡的進行，這這對環(huán)形支撐撐體系尤為重重要。（3）防止挖土后坑底回回彈變形過大大深基坑土體開挖后后，地基土產(chǎn)產(chǎn)生卸荷，由由于土體中壓壓力減小，土土的彈性效應應會使坑底產(chǎn)產(chǎn)生一定的回回彈變形。回回彈變形值與與土的種類、坑坑深、坑的面面積、是否浸浸水、暴露時時間和挖土順順序等有關。挖土過程中減少基基坑回彈變形形的有效措施施，是設法減減少土體中有有效應力的變變化，減少暴暴露時間，并并防止地基浸浸水。8.4SMW圍護護結構施工8.4.1導墻制制作（1）導墻結構形式按招標文件要求，為為了使導墻具具有足夠的剛剛度與良好的的整體性，本本工程導墻采采用現(xiàn)澆鋼筋筋混凝土結構構。（2）導墻施工放樣導墻是SMW圍護護體在地表面面的基準物，導導墻的平面位位置決定了它它的平面位置置。（3）導墻施工注意要要點：a,現(xiàn)澆導墻分分段施工時，水水平鋼筋應預預留連接鋼筋筋與鄰接段導導墻的水平鋼鋼筋相連接。b,導墻是三軸軸攪拌樁機成成樁的起始階階段導向物，必必須保證導墻墻內壁面的垂垂直精度達到到有關規(guī)范的的要求。c,導導墻立模結束束之后，澆筑筑混凝土之前前，應對導墻墻放樣成果進進行最終復核核，并請監(jiān)理理單位驗收簽簽證。d,導墻混凝土土自然養(yǎng)護到到50％設計強強度以上時，方方可進行成樁樁作業(yè)。在此此之前禁止車車輛和起重機機等重型機械械靠近導墻。8.4.2開挖溝溝槽及制作泥泥漿池在三軸攪拌樁施工工過程中會涌涌出大量的置置換出土，為為了保證樁機機的安全移位位及施工現(xiàn)場場的整潔，在在施工現(xiàn)場還還需制作一集集土坑，將三三軸攪拌樁施施工過程中置置換的土體泥泥漿置于其內內，待稍干后后外運。水泥攪拌樁的直徑徑為1m，則水泥泥攪拌樁組成成的板樁墻的的厚度也取為為1.0m，水水泥攪拌樁長長32.122m。水泥采采用普硅325#水泥，水灰灰比1.5～2.0，水泥攪拌拌樁中的水泥泥與土之比取取為1:2。8.4.3SMWW圍護結構鉆鉆進施工（1）鉆機就位履帶式鉆機自行到到達作業(yè)位置置，并調整樁樁架垂直度達達到0.5%%以上。樁機移移位由當班機機長統(tǒng)一指揮揮，移動前必必須仔細觀察察現(xiàn)場情況，移移位要做到平平穩(wěn)、安全。樁樁機定位后，由由當班機長負負責對樁位進進行復核，偏偏差不得大于于20mm。（2）樁機垂直度校正正在樁架上焊接一半半徑為5cmm的鐵圈，100m高處懸掛掛一鉛錘，利利用經(jīng)緯儀校校直鉆桿垂直直度，使鉛錘錘正好通過鐵鐵圈中心。每每次施工前必必須適當調節(jié)節(jié)鉆桿，使鉛鉛錘位于鐵圈圈內，即把鉆鉆桿垂直度誤誤差控制在00.5%內。（3）樁長控制標記由于本工程攪拌樁樁樁長變化較較多，因此施施工前應在鉆鉆桿上做好標標記，控制攪攪拌樁樁長不不得小于設計計樁長，當樁樁長變化時擦擦去舊標記，做做好新標記。（4）水泥漿液拌制施工前應安裝調試試好自動化拌拌漿系統(tǒng)，筒筒倉內備足水水泥，對全體體工人做好詳詳盡的施工技技術交底工作作。水泥漿液液的水灰比嚴嚴格控制在11.6～2.0。（5）攪拌樁機鉆桿下下沉與提升按照攪拌樁施工工工藝要求，鉆鉆桿在下沉和和提升時均需需注入水泥漿漿液。鉆桿提提升速度不得得大于2mm/min，按按照技術交底底要求均勻、連連續(xù)的注入拌拌制好的水泥泥漿液，鉆桿桿提升完畢時時，設計水泥泥漿液全部注注完。（6）注漿、攪拌、提提升開動灰漿泵，待純純水泥漿到達達攪拌頭后，按按計算要求的的速度提升攪攪拌頭，邊注注漿、邊攪拌拌、邊提升，使使水泥漿和原原地基土充分分拌和，直提提升到離地面面50cm處或或樁頂設計標標高后再關閉閉灰漿泵。（7）三軸攪拌樁的搭搭接施工三軸攪拌樁的搭接接以及成形攪攪拌樁的垂直直度補正是依依靠攪拌樁單單孔重復套鉆鉆來實現(xiàn)的，以以確保攪拌樁樁的隔水帷幕幕作用。三軸軸攪拌樁一般般采用跳槽式式雙孔全套復復攪式施工，但但在特殊情況況下（例如攪攪拌樁成轉角角施工或施工工間斷）也可可采用單側擠擠壓式施工，如如下圖8-1所示。8.4.4型鋼插插入型鋼的插入工序如如下：a.H型鋼就就位后，通過過樁機定位裝裝置控制，靠靠型鋼自重或或借助一定的的外力（送樁樁錘）將型鋼鋼插入攪拌樁樁內。b.型鋼起吊前前在型鋼頂端端150mmm處開一中心心圓孔，孔徑徑約100mmm，裝好吊吊具和固定鉤鉤，根據(jù)甲方方提供的高程程控制點及現(xiàn)現(xiàn)場定位型鋼鋼標高選擇合合理的吊筋長長度及焊接點點，控制型鋼鋼頂標高誤差差小于50mmm。c.由于本工程程使用型鋼較較長，型鋼起起吊需一部550噸吊車配配合工作，保保證型鋼在起起吊過程中不不變形。d.在導墻上設設置H型鋼定位卡卡，固定插入入型鋼的平面面位置。型鋼鋼定位卡必須須牢固、水平平，而后將HH型鋼底部中中心對準樁位位中心并沿定定位卡徐徐垂垂直插入水泥泥土攪拌樁內內，使用經(jīng)緯緯儀或線錘控控制型鋼插入入垂直度。e.型鋼插入過過程中應隨時時調整型鋼的的水平誤差和和垂直誤差。f.若型鋼插放放達不到設計計標高，可以以慢慢提升型型鋼到適當高高度，重復下下插至設計標標高，下插過過程中始終使使用經(jīng)緯儀或或線錘控制HH型鋼垂直度度。8.4.5壓頂圈圈梁制作作為擋土的支護結結構，每根樁樁必須通過樁樁頂連接共同同作用。所以以必須制作壓壓頂圈梁，使使每一根樁都都能連成一體體。8.4.6H型鋼鋼回收待地下主體結構完完成并結束擋擋土使命后，用用頂拔裝置將將H型鋼從攪拌拌樁中頂拔出出來，回收后后經(jīng)過整形保保養(yǎng)，可重復復使用。8.5圍護結構質質量保證措施施8.5.1質量技技術措施（1）孔位放樣誤差小小于2cm，鉆孔孔深度誤差小小于±5cm,樁身垂直度度誤差不大于于1/200樁長。施工工前按照設計計提出的攪拌拌樁直徑要求求兩邊尺寸外外放100-2000mm進行行溝槽定位放放樣。（2）嚴格控制漿液配配比，做到掛掛牌施工，并并配有專職人人員負責管理理漿液配置。（3）施工前對攪拌樁樁機進行維護護保養(yǎng)，盡量量減少施工過過程中由于設設備故障而造造成的質量問問題。（4）開鉆前用經(jīng)緯儀儀調正樁架垂垂直度，并校校核樁機傾斜斜儀。（5）場地布置綜合考考慮各方面因因素，避免設設備多次搬遷遷、移位、以以減少攪拌的的間隔時間，盡盡量保證施工工的連續(xù)性。（6）確保樁身強度和和均勻性。（7）水泥滲量達到設設計要求，漿漿液配比采用用現(xiàn)場試驗確確定，為便于于施工并考慮慮提高樁體受受力后的抗變變形能力，漿漿液配合比中中考慮摻入一一定量的緩凝凝劑及一定量量的膨潤土。8.5.2質量檢檢驗方法每天做一組六塊77.07×77.07×77.07cmm3水泥土試塊塊，試樣來源源于溝槽中的的置換出的水水泥土，按規(guī)規(guī)定條件養(yǎng)護護，到達齡期期后送三塊水水泥土試塊做做抗壓強度試試驗，試驗報報告即使提交交監(jiān)理與甲方方。8.6支撐保護(1)基坑開挖過過程中要防止止挖土機械碰碰撞支撐體系系，以防支撐撐失穩(wěn)，造成成事故。(2)施工時加強強監(jiān)測，對基基坑回彈導致致豎向支撐位位移而產(chǎn)生的的橫向支撐豎豎向撓曲變形形在接近允許許值時，必須須及時松弛橫橫梁，釋放橫橫向支撐的豎豎向應力，保保證鋼支撐受受力穩(wěn)定，確確保基坑安全全。(3)注意基坑周周邊道路車輛輛、起重機械械行走安全，盡盡量使用履帶帶吊。8.7基底加固的的混凝土施工工8.7.1施工流流程基底加固的混凝土土施工的工序序如下：(1)清除施工區(qū)區(qū)域的表層硬硬物及地下障障礙物、開挖挖溝槽；(2)按設計要求求放樣；(3)按設計要求求確定深層攪攪拌樁樁位；；(4)深層攪拌樁樁機就位，校校核鉆機平面面放樣精度和和垂直精度；；(5)啟動深層攪攪拌樁機，切切土下沉到設設計的樁底標標高位置；(6)到達設計的的樁底標高位位置開啟注漿漿泵，待噴漿漿30秒后，再再根據(jù)要求的的提升速度邊邊提升邊攪拌拌噴漿至地面面；(7)停止噴漿，再再次校核樁架架的垂直精度度，(8)再次攪拌下下沉至樁底，根根據(jù)要求的提提升速度邊提提升邊攪拌噴噴漿至設計樁樁頂標高，停停止噴漿；(9)再次攪拌下下沉至樁底，邊邊提升邊攪拌拌至地面；(10)移動樁架，重重復步驟3～10,直至施施工完畢。8.7.2主要技技術參數(shù)基底加固的混凝土土主要技術參參數(shù)：(1)水泥摻入比比：13％(加固區(qū)以上上部分6.55％)。(2)加固區(qū)攪拌拌樁施工采用用二噴三攪，加加固區(qū)上部攪攪拌采用一噴噴二攪。(3)攪拌噴漿提提升速度：00.50±0.03mm/min。(4)供漿流量：：35L/mmin。(5)漿液配比((見表8.2)。表8.2漿液配配比材料名稱水水泥膨潤土規(guī)格自來水普硅32.5級200目質量比0.510.038.7.3質量檢檢驗方法攪拌樁采用鉆孔巖巖芯取樣的方方法進行質量量檢驗，檢驗驗樁齡期為28天，其強度度指標按設計計要求確定。8.8圍護防滲漏漏措施本工程結構施工在在長江河漫灘灘不良地質條條件下，真正正做到“內實外美”結構不滲不不漏，防水是是地下工程的的關鍵技術，應應對措施如下下：（1）選用優(yōu)質防水材材料，使用專專業(yè)防水技術術工人，嚴格格防水施工工工藝。（2）優(yōu)化圍護結構及及主體結構施施工工藝。（3）注意施工縫、后后澆帶、變形形縫、降水井井封口、結構構預埋件等特特殊部分的處處理。（4）注意成品保護。（5）結構施工合理分分段，縮小施施工長度，設設置結構后澆澆帶,對已澆注混混凝土及時養(yǎng)養(yǎng)護。8.9降水措施8.9.1輕型井井點降水輕型井點是通過埋埋設一系列井井點管深入含含水層內，井井點管的上端端通過連接彎彎管與集水總總管連接，集集水總管再與與真空泵和離離心水泵相聯(lián)聯(lián)，啟動真空空泵，使井點點系統(tǒng)形成真真空，井點周周圍形成一個個真空區(qū)，真真空區(qū)通過砂砂井向上向外外擴展一定范范圍，地下水水便在真空泵泵吸力作用下下，使井點附附近的地下水水通過砂井、濾濾水管被強制制吸入井點管管和集水總管管，排除空氣氣后，由離心心水泵的排水水管排出，使使井點附近的的地下水位得得以降低。這這樣井點附近近的地下水位位與真空區(qū)外外的地下水位位之間，形成成一個水頭差差，真空區(qū)外外的地下水以以重力方式流流向井點排出出地面，從而而達到降低地地下水位的目目的。施工工工序如下8-2：(1)主要機具設設備輕型井點系統(tǒng)主要要機具設備由由井點管、連連接管、集水水總管及抽水水設備等組成成。(2)井點布置采用“田”字形井點布置，點點深度7.55m，井點間間距1.2mm，放線定位沖孔井點管制作放線定位沖孔井點管制作安裝井點管安裝井點管下部填砂下部填砂鋪設總管上部填粘土密封安裝集水箱和排水管鋪設總管上部填粘土密封安裝集水箱和排水管測量觀測井中地下水位變化測量觀測井中地下水位變化開動真空泵排氣開動真空泵排氣用彎聯(lián)管將井點管與總管接通用彎聯(lián)管將井點管與總管接通安裝抽水設備與總管連通安裝抽水設備與總管連通開動離心水泵抽水開動離心水泵抽水（3）井點降水施工要要點a井點使用時，應應保持連續(xù)不不斷地抽水，并并備用雙電源源，以防斷電電。b一般在抽水33～5d后水位降降落漏斗基本本趨于穩(wěn)定。c真空度是判斷井點點系統(tǒng)良好與與否的尺度，應應經(jīng)常觀測，一一般應不低于于55.3～66.7kkPa。d井點管淤塞，可可通過聽管內內水流聲、手手扶管壁感到到振動、夏季季期手摸管子子冷熱、潮干干等簡便方法法進行檢查。e安裝抽水設備，一一般位于集水水總管的中部部，集水管應應鋪設在堅實實地面上，并并低于噴射泵泵。f井點管入土深深度須根據(jù)降降水深度及儲儲水層所在位位置等決定，井井孔應保持垂垂直，孔徑為為30cm，孔孔深比井點濾濾管深0.55～0.6m。g集水管排出的水應應排出影響半半徑以外的地地方，以免回回流。8.9.2深井泵泵井點降水(1)深井井井點施工流程程a成孔施施工采用WPP－100型潛挖挖式干鉆機，其其工作原理是是回轉式干取取土，清水護護壁。由于無無護壁泥漿，井井壁上不會形形成泥皮阻礙礙滲水，同時時無廢漿污染染，尤其適用用于井點施工工。b深井井管沉放前應應清孔，本工工程采用壓縮縮空氣（壓力力為0.8MMpa，排氣氣量為12mm3/min）與與潛水泵聯(lián)合合洗井。c井管下設時，將預預先制作好的的井管用吊車車分段下設，分分段焊接牢固固，直下到井井底。d井管下入后，及時時在井管與土土壁間填充砂砂礫濾料。e井管周圍填砂濾料料之后，安設設水泵之前，應應按規(guī)定先清清洗濾井，沖沖除沉渣。f真空泵、深井井泵或潛水泵泵在安裝前應應對泵本身和和控制系統(tǒng)作作一次全面細細致的檢查。(2)降水運行的的技術措施：：a,降水運行開始始階段是降水水工程的關鍵鍵階段，為保保證在開挖時時及時將地下下水降至開挖挖面以下，盡盡可能提前投投入降水運行行。b,降水水的設備（主主要潛水泵與與真空泵）在在施工前及時時做好調試工工作。c,降水水運行階段應應經(jīng)常檢查潛潛水泵的工作作狀態(tài)，另外外施工現(xiàn)場要要備有數(shù)量多多于降水井井井數(shù)的3～5臺潛水泵以以備用；d,降水水運行階段應應保證電源供供給；e,做好基坑內的的明排水準備備工作，以防防基坑開挖時時遇大雨能及及時將基坑內內的積水抽干干。8.10SMW樁樁施工冷鋒處處理本工程使用了三軸軸SMW工藝，其攪攪拌樁加固有有隔水和擋土土功能，是基基坑支護結構構施工中的一一項重點，為為保證工程質質量，必須嚴嚴格按照本文文SMW樁施工方案案中有關施工工操作程序進進行。采用深深攪拌止水的的深基坑支護護工程，出現(xiàn)現(xiàn)滲漏水的關關鍵往往在于于深攪施工中中留下了冷鋒鋒，所以樁機機應盡量保持持連續(xù)作業(yè)，施施工時已準備備好以下措施施：（1）施工過程中，相鄰鄰搭接樁體施施工間隔時間間不得超過24小時。如果果超過，則在在第二根樁施施工時增加注注漿量，同時時減慢提升速速度；如因相相隔時間太長長致使第二根根樁無法搭接接出現(xiàn)冷縫，則則在設計認可可下采取在冷冷縫處圍護樁樁外側補攪素素樁方案，為為保證補樁效效果，素樁與與圍護樁搭接接厚度約200cm左右。（2）對于已發(fā)生的冷冷接頭，屆時時根據(jù)冷接頭頭的具體位置置、數(shù)量、施施工停歇時間間，分析情況況考慮是否采采用在冷縫處處補打旋噴樁樁的處理方法法。9施工總平面布置9.1施工現(xiàn)場臨臨時建筑物的的布置原則根據(jù)《基坑工程手手冊》,施工現(xiàn)場場臨時建筑物物的布置有以以下原則：(1)生產(chǎn)性和生生活性臨時設設施的位置應應有所區(qū)分，以以避免相互干干擾。(2)臨時設施的的布置力求使使用方便、有有利施工、保保證安全。(3)辦公室應該該靠近施工現(xiàn)現(xiàn)場。(4)工人休息室室應設置在施施工地點附近近。(5)臨時設施應盡盡可能采用活活動式、可裝裝拆式結構或或者就地取材材設置。9.2施工用的臨臨時運輸線路路的布置根據(jù)《基坑工程手手冊》,有以下原則則：（1）現(xiàn)場主要道路應應盡可能利用用已有道路或或規(guī)劃的永久久性道路的路路基根據(jù)建筑筑總平面圖上上的永久性道道路位置，先先修筑路基作作為臨時道路路，工程結束束后再修筑路路面。（2）現(xiàn)場道路最好是是環(huán)形布置，并并與場外道路路相接，保證證車輛暢通。（3）應滿足構件，材材料等運輸要要求。（4）道路布置應滿足足施工機械的的要求。（5）道路路面應高于于施工現(xiàn)場地地面標高0.1～0.2m，兩旁旁應有水溝，一一般溝深和底底寬都不小于于0.4m，以以便于排除里里面積水，保保證運輸。（6）應滿足消防的要要求，消防車車道寬度不小小于3.5mm。（7）施工道路應避開開擬建工程和和地下管道的的地方。（8）道路的最小寬度度和轉彎半徑徑應滿足交通通要求。9.3建筑材料的的堆放位置根據(jù)《基坑工程手手冊》,有以下原則則：（1）鋼模板，腳手架架應布置在靠靠近擬建工程程的地方，要要求裝卸方便便。（2）沙石應盡量靠近近泵站，并注注意運輸卸料料方便。（3）各種鋼構件，一一般不宜露天天堆放。（4）預制構件應盡量量靠近垂直運運輸機械，以以減少二次搬搬運。（5）基礎所需的磚應應布置在擬建建工程的四周周，并距基坑坑、槽邊不小小于0.5mm，以防止塌塌方。9.4大型設備停停放大型設備如混凝土土泵車、混凝凝土攪拌運