熱軋板帶鋼課程設(shè)計(jì)解讀

..WordWord資料UniversityofScienceandTechnologyLiaoningUniversityofScienceandTechnologyLiaoning課程設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)任務(wù)：SPHC8.7×1580學(xué) 院：材料與冶金學(xué)院班 級：材控11-2班學(xué)生姓名：王躍學(xué) 號：120113207015指導(dǎo)教師：王寧目 錄概論 0熱軋板帶鋼生產(chǎn)的產(chǎn)品概況 02150熱軋板帶鋼生產(chǎn)工藝流程 2熱軋板帶鋼生產(chǎn)的產(chǎn)品設(shè)備 2熱軋帶鋼新技術(shù)發(fā)展?fàn)顩r 2主要設(shè)備選擇 3SPHC8.7×1580軋制工藝制定 6加熱制度 6選擇產(chǎn)品原料 7粗軋壓下制度 7精軋壓下制度 8精軋軋制速度 9精軋溫度制度 11力能參數(shù)計(jì)算 12精軋各機(jī)架軋制力計(jì)算 12軋制力矩計(jì)算 15設(shè)備能力校核 15咬入能力校核 15軋輥強(qiáng)度校核 16輥身彎曲強(qiáng)度校核 20輥頸彎曲+扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度校核 22輥頭扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度校核 23輥身擠壓強(qiáng)度校核 23電機(jī)能力校核 25結(jié)束語 27參考文獻(xiàn) 27概論熱軋板帶鋼生產(chǎn)的產(chǎn)品概況建國以來我國鋼鐵工業(yè)和技術(shù)已取得舉世矚目的成就,但是在市場化、工業(yè)化的發(fā)展進(jìn)程中,鋼鐵工業(yè)作為基礎(chǔ)產(chǎn)業(yè)的重中之重,在產(chǎn)品質(zhì)量、產(chǎn)品結(jié)構(gòu)、工藝技術(shù)裝備、技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)和管理方面與國際先進(jìn)水平相比仍有較大差距。板帶鋼的生產(chǎn)是鋼鐵工業(yè)發(fā)展中的重要課題之一。板帶在熱軋方面有深沖熱軋鋼板、耐腐蝕超細(xì)晶高強(qiáng)度鋼板,而在冷軋方面有冷軋薄板、涂鍍層板、冷軋硅鋼片、冷軋不銹鋼等高附加值、高技術(shù)含量板材產(chǎn)品。目前我國的板帶鋼不能適應(yīng)國民經(jīng)濟(jì)發(fā)展的1/360mm20mm～60mm,4.0mm～20mm的鋼板稱為薄板,其中0.2mm～1.2mm又稱為超薄板帶,小于0.2mm600mm窄帶鋼,寬度600mm～1000mm的板帶(含熱、冷軋板卷,涂鍍層商用板卷)稱為寬帶鋼,寬度1000mm50%以上,并在國際市場競爭中居于領(lǐng)先地位。我國鋼鐵工業(yè)近年來產(chǎn)量增長較快,但高1.8mm,但實(shí)際上只生產(chǎn)很少厚度小于20mm的熱軋帶鋼,即使窄帶鋼,產(chǎn)品厚度一般也大于25mm。因此,相當(dāng)一部分希望使用厚度小于2mm帶鋼作原料的用戶,只得使用冷軋帶鋼。如果能開發(fā)薄規(guī)格的熱軋帶鋼,則可代替相當(dāng)一部分的冷軋帶鋼使用,使生產(chǎn)成本大為降低。目前，部分國內(nèi)熱軋帶鋼生產(chǎn)概況如下:①傳統(tǒng)的熱帶軋機(jī)。以寶鋼2050mm熱軋帶鋼軋機(jī)為例,把薄規(guī)格產(chǎn)品作為主要生產(chǎn)目標(biāo),采用最佳卷取溫度,對加熱溫度、軋制負(fù)荷分配、軋制速度進(jìn)行優(yōu)化,對各精軋機(jī)架目標(biāo)凸度進(jìn)行合理分配,軋出符合標(biāo)準(zhǔn)的厚度為1.6mm的集裝箱用耐大氣腐蝕板,解決了集裝箱鋼板長期依賴進(jìn)口的局面,2002年又試軋成功厚1.2mm的熱軋薄帶鋼。②1992CSP薄板坯連鑄機(jī)以來,國內(nèi)各大鋼鐵公司紛紛花費(fèi)巨資新建或改造熱連軋廠,20501580熱軋線是國內(nèi)工藝裝備及自動化控制水平較高的兩條生產(chǎn)線,能穩(wěn)定生產(chǎn)厚度m1.0mm～1.2mm1999CSP薄板坯連鑄連軋線(1450mm),之后邯鋼、包鋼、攀鋼、唐鋼相繼建成投產(chǎn)CSP薄板坯連鑄連軋生產(chǎn)線,已具備生產(chǎn)0.8mm③CSP2.0mmCSP2150連鑄板坯→步進(jìn)式加熱爐→（初定寬壓力機(jī)定寬→ERE可逆軋制(帶立輥)→保溫罩→飛剪切頭尾→高壓水除鱗（精→軋機(jī)組軋制→帶鋼層流冷卻→卷取機(jī)卷取，分卷，橫切→鋼卷運(yùn)輸系統(tǒng)運(yùn)輸→在線稱重、噴漆→下卷入庫存放、包裝外運(yùn)熱軋板帶鋼生產(chǎn)的產(chǎn)品設(shè)備①加熱爐：三座步進(jìn)梁式加熱爐②側(cè)導(dǎo)板及其他輔助設(shè)備組成③架四輥精軋機(jī)及其他輔助設(shè)備組成④助設(shè)備組成熱軋帶鋼新技術(shù)發(fā)展?fàn)顩r20技術(shù)將會逐步得到推廣應(yīng)用,由于目前在世界范圍內(nèi)鋼鐵產(chǎn)量已供大于求,我國鋼材生產(chǎn)也已經(jīng)從追求產(chǎn)量規(guī)模向品種質(zhì)量效益方面轉(zhuǎn)變,總體上的趨勢是以改造原有生產(chǎn)線為主,用高新技術(shù)武裝傳統(tǒng)產(chǎn)業(yè)。我國的熱軋帶鋼軋機(jī)要適應(yīng)這種趨勢,把采生產(chǎn)大國向鋼鐵生產(chǎn)技術(shù)強(qiáng)國的轉(zhuǎn)變作出貢獻(xiàn)。主要設(shè)備選擇設(shè)備選擇參照鞍鋼2150生產(chǎn)線。鞍鋼2150mmASP生產(chǎn)線工藝布置如圖2.1所示。1—1#加熱爐；2—2#加熱爐；3—3#加熱爐；4—E1立輥軋機(jī)；5—Rl粗軋機(jī)；6—E2立輥軋機(jī)；7—保溫罩；8—飛剪；9—精軋前立輥軋機(jī)；10—精軋機(jī)l1—層流冷卻裝置；12—卷取機(jī)圖2.1鞍鋼2150mmASP生產(chǎn)線工藝布置圖主要工藝裝備:33≥0℃0～0℃h·高壓水除鱗箱。其上、下各有223MPa，噴嘴有4×26個。E1E2AWC)，最大單道次側(cè)50mm，軋輥尺寸Φ1200/Φ1l00mm×430mm，最大軋制力3800kN，軋制速度0～5．89m/sAC1200kW×2200/400r/min。RlΦ1250/Φ1150mm×2150mm，支撐輥尺寸為Φ1650/Φ1500mm×2150mm，最大軋制力50000kN，道次最大壓下量50mm，10000kW×2AC40/90r/min0～5．89m/s。30～60mm1000～200Omm，保溫80m。3×138kN6000mm。切頭飛剪。為轉(zhuǎn)鼓式，剪切速度為 0．5～2．5m/s，最大剪切斷面為mm剪切應(yīng)力(帶坯厚度為m0℃剪切溫≥0℃，最大剪切力13500kN，主電機(jī)功率：1600kW×2。23MPa，噴嘴數(shù)量：4×26精軋機(jī)組。表2.1精軋機(jī)性能參數(shù)精軋機(jī)組性能參數(shù)項(xiàng)目立輥F1—F3F4F5—F7工作輥直徑/mmΦ600/Φ750Φ850/Φ375Φ850/Φ765Φ700/Φ635支撐輥直徑/mm-Φ1600/Φ1450Φ1600/Φ1450Φ1600/Φ1450工作輥輥身長度350245025502550/mm支撐輥輥身長度-215021502150主電機(jī)轉(zhuǎn)速550150/450150/450200/600/r·min-1主電機(jī)功率/kWAC370×2AC8000AC8000AC8000最大軋制力/kW1000450004500040000液壓壓下-長行程長行程長行程彎輥力/kN-150015001500工作輥橫移量/mm-150200200*F7為預(yù)留機(jī)架層流冷卻系統(tǒng)?？商幚韼т撘?guī)格2h0～0a。(11)卷取機(jī)。設(shè)有3臺三助卷輥液壓式卷取機(jī)，最大卷取速度22．8m/s，卷取18～50～00℃，Φ762mm，鋼卷外徑Φ1100～Φ2100mm，最大鋼卷重量18．65kg/mm1000kW，230/600r/min。SPHC8.7×1580加熱制度1250～1280℃，1180～1220℃，帶坯在軋制過程中，邊部由于散熱比較快，其溫降大100℃。邊部溫差大，在帶鋼橫截面上晶粒組織不均勻，性能差異大，同時，還將造成軋制中部裂紋核對軋輥嚴(yán)重的不均勻磨損。因此，在精軋機(jī)組前對帶坯邊部進(jìn)行加熱，將溫度補(bǔ)償與中部溫度一致。一般采用電磁感應(yīng)50～100℃帶鋼邊部裂紋，以適應(yīng)軋制薄規(guī)格產(chǎn)品和硅鋼、不銹鋼、高碳鋼等特殊品種的鋼。選擇產(chǎn)品原料坯料規(guī)格尺寸的選定：210×1300×11800mm連鑄熱裝板坯軋制鋼種：SPHC表3.1原料化學(xué)成分元素 C(%)含量

Si(%)

Mn(%)0.25

P(%)

S(%)≤0.010粗軋壓下制度粗軋階段壓下量分配原則為：70～80％；為保證精軋機(jī)組的終軋溫度，應(yīng)盡可能提高精軋機(jī)組軋出的帶坯溫度20～40mm；備能力所允許的最大壓下量軋制，最后道次為了控制出口厚度和帶坯的板形，應(yīng)適當(dāng)減小壓下量。表3.2不同成品厚度所對應(yīng)的中間坯選定的厚度成品厚度＜3.893.9-5.295.3-6.997.0-9.499.5-12.7HRC3234363838-40（注：HRC為中間坯（粗軋軋完）厚度）據(jù)上表選定中間坯厚度為：38mm表3.3粗軋壓下制度制定道次12345入口厚度H(mm)2101701309060出口厚度h（mm）170130906038壓下量Δh（mm）4040403022壓下率ε%19.0523.5330.7733.3336.67精軋壓下制度精軋連軋機(jī)組分配各架壓下量的原則：一般也是充分利用高溫的有利條件，把壓下量盡量集中在前幾架，在后幾架軋機(jī)上為了保證板形、厚度精度及表面質(zhì)量，壓下量逐漸減小。為保證帶鋼機(jī)械性能，防止晶粒過度長大，終軋即最后一架壓下率應(yīng)不低于10％。此外，壓下量分配應(yīng)盡可能簡化精軋機(jī)組的調(diào)整和使軋制力及軋制功率不超過12~410-15％左右，表3.4精軋壓下量排列表機(jī)架號F1

入口厚度（mm）38.0

出口厚度（mm）28.0

壓下量（mm）10.0

壓下率（％）38.00F228.019.58.530.36F319.514.55.025.64F414.511.62.920.00F511.69.81.815.52F69.88.71.111.22精軋軋制速度F6表3.5速度設(shè)定項(xiàng)目指標(biāo)序號12345厚度，mm≤1.45≤1.70≤1.90≤2.10≤2.40穿帶速度，m/s10.6510.6510.8010.8510.65最大速度，m/s15.7515.7516.5016.5017.20拋鋼速度，m/s13.6513.6513.6514.3514.35序號678910厚度，mm≤2.70≤2.90≤3.10≤3.40≤3.80穿帶速度，m/s10.5010.159.859.358.75最大速度，m/s17.2017.2017.2016.2015.05拋鋼速度，m/s14.3514.3513.4013.0011.60序號1112131415厚度，mm≤4.20≤4.60≤5.50≤6.50≤7.50穿帶速度，m/s8.307.807.106.155.60最大速度，m/s13.9012.9012.2010.759.05拋鋼速度，m/s10.2510.008.207.206.55序號1617181920厚度，mm≤8.50≤9.50≤11.0≤12.7>12.7穿帶速度，m/s5.154.854.353.853.35最大速度，m/s7.556.806.456.456.45拋鋼速度，m/s6.005.454.904.804.65由于本車間的典型產(chǎn)品厚度h=8.7mm，所以末架軋機(jī)穿帶速度為4.85m/s，出口速度6.80m/s。精軋機(jī)組其它各架軋機(jī)速度制度的確定末架軋機(jī)軋制速度確定以后，可由秒流量相等原則，即由下列公式：v1b1h1=v2b2h2...=vnbnhn計(jì)算出各機(jī)架的軋制速度和穿帶速度。由于b1=b2...=bn，則v1h1=v2h2...=vnhn道次入口厚度穿帶速度（m/s）最大速度（m/s）拋鋼速度（m/s）138.001.251.751.41228.001.702.381.91319.502.443.422.74414.503.284.603.68511.604.105.744.6069.84.856.805.45表3.6精軋各架軋制速度精軋溫度制度t鐵素體轉(zhuǎn)變的起始溫度-C875℃880℃，以使晶相轉(zhuǎn)變發(fā)生在層流冷卻階段，得到奧氏體向鐵素體轉(zhuǎn)變的細(xì)化晶粒，提高帶鋼顯微組織性能。精軋采用溫降公式：ti=t0-C(h0/hi-1）C=(t0-tn)hn/(h0-hn)（t0—開軋溫度；tn—軋后溫度；0—軋前厚度；hn）表3.7軋各架溫度變化機(jī)架F1F2F3F4F5F6軋制溫度℃）1005.15978.43952.63925.39900.38880力能參數(shù)計(jì)算精軋各機(jī)架軋制力計(jì)算S.Ekelund公式是用于熱軋時計(jì)算平均壓力的半經(jīng)驗(yàn)公式，其公式為p(1m)(K)其中m—外摩擦對單位壓力影響的系數(shù)； —粘性系數(shù)； —平均應(yīng)變速率；第一項(xiàng)（1+m）是考慮外摩擦的影響，m可以用一下公式確定；RhRh1.2h第二項(xiàng)中的乘積是考慮變形速度對變形抗力的影響。其中平均變形速度值用下式計(jì)算2v Δh/2v Δh/R把m和值帶入p中，并乘以接觸面積的水平投影，則軋制力為：v hRhB Rh

1.6f

1.2h RP H 2

Rh(1 )(K )Hh Hh其中：K=9.8×(14-0.01t)(1.4+C+Mn)Mpa0.01(140.01t)C'10MPafa(1.050.0005t)對鋼軋輥，a=1;對鑄鐵軋輥，a=0.8;式中 t：軋制溫度，C ；C：以%表示碳含量；Mn：以%表示錳的含量；C'：決定于軋制速度的系數(shù)：軋制速度（m/s）〈66—10C的含量取0.05，Mn的含量取0.25對于第一架軋機(jī)：

C'10.8fa(1.050.0005t)0.8-0.00051005.15)0.4379Rh1.2Rh1.2h0.43794 42501.210Hh 3828K=9.8×(14-0.01t)(1.4+C+Mn)=9.8×(14-0.01×1005.15)=65.7820MPa

（ 1.4+0.20+0.7 ）0.01t)C'10MPa=0.01×（14-0.01×1005.15）×1×10=0.3949MPa.sV=150×3.14×850/60=6672.5mm/sR2v 26672.5 (3828)/R

31.0156Hh 3828p(1m)(K) =116.1694MPa

v hhPBHBh

Rh(1 )(K

R)=1196.584t1.6f Rh1.2h1.6f Rh1.2h同理可依次得出各機(jī)架軋制力及其他各道次計(jì)算參數(shù)，見下表：表4.1各機(jī)架軋制力及其各道次計(jì)算參數(shù)表機(jī)架摩擦系數(shù)（℃）平均變形速度（mm/s）平均單位壓力（MPa）軋制力（t）10.43791005.1531.0156116.1691196.58420.4486978.4339.7320147.3061398.88730.4589952.6342.5726170.2291239.85640.4698925.3942.2360186.1191032.38650.4798900.3859.6274203.400806.63760.4880880.0053.9198191.5991593.992軋制力矩計(jì)算軋制力矩可用以下公式計(jì)算：RhM2Rh式中：P—軋制力；h—道次壓下量；Ψ—為力臂系數(shù)；熱軋板帶時：Ψ0.42~0.50，取0.4642542510RhM2Rh

20.461196.584

71.767tm同理可依次得出各機(jī)架軋制力矩，見下表：表4.2各機(jī)架軋制力矩表機(jī)架123456力矩（t·m）71.76777.35352.58233.34418.62610.723設(shè)備能力校核咬入能力校核軋機(jī)要能夠順利進(jìn)行軋制，必須保證咬入符合軋制規(guī)律，所以要對咬入條件進(jìn)行校核。hD(1cos)式中：D——工作輥直徑h——軋件的壓下量；——咬入角——摩擦角能力的校核。校核如下：由上面公式得到：s( arcc1s( D已知D=850mm，Δh=10.0mm，f=0.4379所以：arccos(1h)arccos(110)8.7974而f=tanβ，得到：

D 850f=arctan23.6489由于，因此，第一架軋機(jī)可以實(shí)現(xiàn)帶鋼順利咬入。表5.1精軋各道次咬入角軋機(jī)F1F2F3F4F5F6咬入角/°8.79748.10966.21774.73424.10983.2125熱軋過程中最大咬入角一般在15°到20°之間，故精軋各道次咬入符合條件。軋輥強(qiáng)度校核軋輥直接承受軋制壓力和轉(zhuǎn)動軋輥的傳動力矩，它屬于消耗性零件，就軋機(jī)整是我們要校核軋輥強(qiáng)度的原因。用應(yīng)力也不同，具體見下表所示表5.2許用應(yīng)力表（單位：MPa）項(xiàng)目合金鍛鋼鑄鐵

240140

許用接觸應(yīng)力[σ]24002000

730610校核軋輥時，需校核軋制力最大、輥徑最小的道次，所以本設(shè)計(jì)需校核精軋第一道次和第六道次。第一架軋輥參數(shù)：支撐輥輥身直徑：Dz=1600mm；輥身長：Lz=2150mm；輥頸直徑：dz=(0.5 輥頸長度：lz=(0.83 1.0)Dz=1×800=800mm；壓下螺絲之間的距離：az=Lz+lz=2150+800=2950mm；工作輥：Dg=850mm；輥身長度：Lg=2450mm；輥頸直徑：dg=(0.5 0.55)Dg=0.5×850=425mm；輥頸長度1.0)dg=1×425=425mm；壓下螺絲之間的距離：ag=Lg+lg=2450+425=2875mm;輥頭直徑：b=Dg-（5 15）=850-10=840mm;表5.3 F1-F4軋輥各部分尺寸分別為輥名輥身直徑D/mm輥身長度L/mm壓下螺絲中心距a/mm輥頸直徑d/mm輥頸長度l/mm工作輥85024502875425425支承輥取a/b=11600a=840mm;21502950800800根據(jù)下面表格得到抗扭斷面η系數(shù)值：表5.4抗扭斷面系數(shù)B/x 11.52346η 0.2080.3460.4930.8011.451.789取：η=0.208。LLP2zP2B圖5-1四輥軋機(jī)軋輥受力圖第六架軋輥參數(shù)：支撐輥z Lz=2150mm；dz=(~；l0.83~1.0)d1800800mmz 壓下螺絲之間的距離：a=Lz+lz=2150+800=2950mm；工作輥輥身直徑：Dg=700mm；輥身長度：Lg=2550mm；輥頸直徑：dg=(0.5~0.55)Dg=0.5×700=350mm；g 輥頸長度：l()d 1350350mmg 壓下螺絲之間的距離lg=2550+350=2900mm;輥頭寬度：b=Dg－（5 15）=700-10=690mm;表5.5 F5-F6軋輥各部分尺寸分別為輥名輥身直徑D/mm輥身長度L/mm壓下螺絲中心距a/mm輥頸直徑d/mm輥頸長度l/mm工作輥70025502900350350支承輥160021502950800800取a/b=1a=690mm;系數(shù)值：B/x 1

1.5

表5.6抗扭斷面系數(shù)2 3 4 6η 0.208

0.346

0.493

0.801

1.45

1.789?。害?0.208。四輥軋機(jī)由于采用了支承輥，所以工作輥的彎矩很小，支承輥幾乎承擔(dān)了所有彎矩，只需對支承輥彎矩進(jìn)行校核。輥身彎曲強(qiáng)度校核對于第一架軋輥：a—壓下螺絲間距，b—板寬。支承輥：P2P2zP2zxz圖5-2支撐輥彎矩圖M PD

a b 2950 1580()1707.3859.8( )9.0355106Nm4 8 4 8M DD 0.1D3

9.03551060.11.63

24.5928MPa]所以第一架軋輥支承輥輥身滿足彎曲強(qiáng)度的要求。工作輥：M PD

圖5-3工作輥彎矩圖a b 2875 1580( )1398.8879.8( )7.1462106N4 8 4 8M D

7.1462106

17.44596MPa]D 0.1D3 0.11.63所以第一架軋輥工作輥輥身滿足彎曲強(qiáng)度的要求。對于第六架軋輥（支承輥：a b 2950 1580M P )593.9929.8( )3.1434106NmD Max 4 8 4 8M M

3.1434106

7.6734MPa]D 0.1D3 0.11.63所以第六架軋輥輥身滿足彎曲強(qiáng)度的要求。輥頸彎曲+扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度校核支承輥pl 1196.5849.8800M 2.3453106Nmd 4M Md Wd

dM0.1dM

445.8067MPa]MnWn

Mn0.208dn

485543.147520.2080.83

4.7416MPa]由于采用鑄鐵軋輥，合成應(yīng)力應(yīng)按第二強(qiáng)度理論計(jì)算： p

0.625222

46.4138MPa[]工作輥只需要計(jì)算扭轉(zhuǎn)應(yīng)力：MnWn

nM0.208dM

485543.147520.2080.4253

31.6250MPa]所以第一架軋輥輥頸滿足彎曲+扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度的要求。對于第六架軋輥：支承輥Md

pl 593.9929.8800 1.1642106Nm4 4M Md Wd

Md0.1dd

22.7388MPa]MnWn

Mn0.208dn

362250.77760.2080.83

3.4015MPa]由于采用鑄鐵軋輥，合成應(yīng)力應(yīng)按第二強(qiáng)度理論計(jì)算： p

0.625222

23.9252MPa[]工作輥只需要計(jì)算扭轉(zhuǎn)應(yīng)力：Mn Mn

362250.7776

40.6202MPa]W 0.208d3 0.2080.3503n所以第六架軋輥輥頸滿足彎曲+扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度的要求。輥頭扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度校核對于第一架軋輥：M n MnM

485543.14752

3.9385MPa]max Wn

0.208a3 0.2080.843所以第一架軋輥輥頭滿足扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度的要求。對于第六架軋輥：M Mmax Wn

Mn0.208a3n

362250.77760.2080.693

5.3015MPa]所以第六架軋輥輥頭滿足扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度的要求。輥身擠壓強(qiáng)度校核0.3，接觸應(yīng)力的計(jì)算公式可簡化為：qE(qE(rr)1 2rr12式中：

max

0.418q—加在接觸表面單位長度上的負(fù)荷，N/m；qP/L1196.5849800/2.155.4542106N/mr r—（工作輥和支承輥r1 2

=0.425m，r2

=0.800m；E —彈性模量，GPa ；鑄鐵 E133~1P，取E=15GPa代入接觸應(yīng)力計(jì)算式可得：qE(qE(rr)1 2rr12max

717.6555MPa 0.304 0.304717.6555218.1673MPamax max據(jù)表可知：第一架軋輥輥身擠壓強(qiáng)度滿足要求。（2）對于第六架軋輥：qP/L593.9929800/2.152.7075106N/mrr1

—（工作輥和支承輥，r1

2

=0.800m；E —彈性模量，GPa ；鑄鐵 E133~1P，取E=15GPa代入接觸應(yīng)力計(jì)算式可得：qE(qE(rr)1 2rr12max

0.418

539.8535MPamax0.304max0.304539.8535164.1154MPa根據(jù)設(shè)備參數(shù)可知，第六架軋輥輥身擠壓強(qiáng)度滿足要求。電機(jī)能力校核以精軋第一道次為例：附加摩擦力矩：軋制過程中，軋件通過輥間時，在軸承內(nèi)以及軋機(jī)傳動機(jī)構(gòu)中有摩擦力產(chǎn)生，所謂附加摩擦力矩，是指克服這些摩擦力所需力矩，而且在此附加摩擦力矩的數(shù)值中，并不包括空轉(zhuǎn)時軋機(jī)傳動所需力矩。組成附加摩擦力矩的基本數(shù)值有兩大項(xiàng)，一為軋輥軸承中的摩擦力矩，另一項(xiàng)為傳動機(jī)構(gòu)中的摩擦力矩。下面所求數(shù)據(jù)在Excel表格編輯函數(shù)所得（見論文后附錄）。軋輥軸承中的摩擦力矩：P—軋制力；

pfM2M

d14pf d111 211f1—軋輥軸承摩擦系數(shù)，它取決于軸承構(gòu)造和工作條件，取f1=0.003；m1 1 M pf d 1196.5840.850.0033.0513tm1 1 傳動機(jī)構(gòu)中的摩擦力矩：M1 M MMi( 1) zh m2 i1