超米雙排落地式腳手架施工方案

{營銷方案}超米雙排落地式腳手架施工方案目錄第一節(jié)、工程概況-1-一、工程概況-1-二、施工要求-1-三、技術保證條件-1-第二節(jié)、編制依據(jù)-3-第三節(jié)、施工計劃-4-一、施工進度計劃-4-二、材料與設備計劃-4-第四節(jié)、施工工藝技術-6-一、技術參數(shù)-6-二、工藝流程-6-三、施工方法-6-四、檢查驗收-12-第五節(jié)、施工安全保證措施-14-一、組織保障-14-二、技術措施-15-三、監(jiān)測監(jiān)控-17-四、應急預案-19-第六節(jié)、勞動力計劃-21-一、專職安全生產(chǎn)管理人員-21-第七節(jié)、計算書-21-第一節(jié)、工程概況一、工程概況2#3#4#三棟單體樓75.95m樓建筑高度為16m20層1層，建筑面積共56800m2；一棟四層生活服務樓5700m262500m2。本工程2#樓±0.000對應絕對標高15.595m3#樓±0.000對應絕對標高13.540m4#樓±0.000對應絕對標高11.490m;生活服務樓±0.000對應絕對標高8.190m。本工程結(jié)構(gòu)設計使用年限為50年，安全等級為二級，建筑場地為Ⅱ類。設高度為52.72.916層樓面標高50.5米位二、施工要求1、確保腳手架在使用周期內(nèi)安全、穩(wěn)定、牢靠。2、腳手架在搭設及拆除過程中要符合工程施工進度要求。操作人員需取得特殊作業(yè)人員資格上崗證。三、技術保證條件1、安全網(wǎng)絡2、腳手架的搭設和拆除需嚴格執(zhí)行該《專項施工方案》。第二節(jié)、編制依據(jù)《建筑施工腳手架實用手冊》《建筑地基基礎設計規(guī)范》GB50007-2011《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-2001（06年版）《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50010-2010《鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50017-2003《建筑施工安全檢查標準》JGJ59-99《建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范》JGJ80-91《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130-2011危險性較大的分部分項工程安全管理辦法（建質(zhì)[2009]87號文）相關施工設計圖紙等。第三節(jié)、施工計劃一、施工方案設計外架施工方案計劃在能以地下室頂板作為立桿基礎的情況下采用落地式雙排腳手架，搭設高度為52.7米（地下室頂板標高－2.2米，搭設至第16層樓面標高50.5搭設參數(shù)如下：腳手架搭設方式雙排腳手架腳手架鋼管類型Φ48.3×3.6腳手架搭設高度H(m)52.7腳手架沿縱向搭設長度L(m)243立桿步距h(m)1.81.5立桿縱距或跨距l(xiāng)a(m)0.90.15立桿橫距l(xiāng)b(m)橫向水平桿計算外伸長度a1(m)內(nèi)立桿離建筑物距離a(m)0.2雙立桿計算方法按構(gòu)造要求設計雙立桿計算高度H1(m)52.7二、材料與設備計劃1、搭設腳手架的鋼管應采用現(xiàn)行國家標準《直縫電焊鋼管》GB/T13793或《低壓流體輸送用焊接鋼管》GB/T3092中規(guī)定的3GB/T700-2006中Q235A不應大于25kg。新用的鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結(jié)疤、分層、錯位、材質(zhì)檢驗方法應符合現(xiàn)行國家標準《金屬拉伸試驗方法》GB/T228的有關規(guī)定，技術規(guī)范》JGJ130-2011的有關規(guī)定，必須涂有防銹漆。舊鋼管表面銹蝕深度、和鋼管的彎曲變形應符合《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130-2011的有關規(guī)定。銹蝕檢查應每年一次。檢查時，應在銹蝕嚴重的鋼管中抽取3不得使用。鋼管上嚴禁打孔。2GB15831鋼管時開口處最小距離不小于5mm。鋼管螺栓擰緊扭力矩達65N·m時不得破壞。須更換。新、舊扣件均應進行防銹處理。3、搭設架子前應進行保養(yǎng)，除銹并統(tǒng)一涂色，力求環(huán)保美觀。4、腳手板、腳手片采用符合有關要求。5、安全網(wǎng)采用密目式安全網(wǎng)，網(wǎng)目應滿足2000目/100cm2，做耐貫穿試驗不穿透，1.6×1.8m的單張網(wǎng)重量在3kg建筑安全監(jiān)督管理部門發(fā)放的準用證。6、連墻件材料采用鋼管、角鋼等型鋼，其材質(zhì)應符合現(xiàn)行國家標準《碳素鋼結(jié)構(gòu)》GB/T700-2006中Q235-A鋼的要求。7、水平加固桿、封口桿、掃地桿、剪刀撐及腳手架轉(zhuǎn)角處的連接桿等宜采用φ42×2.5mmφ48×3.5mm的條件下應符合現(xiàn)行國家標準《碳素結(jié)構(gòu)鋼》GB/T700-2006中Q235A鋼的規(guī)定，相應的扣件規(guī)格也應分別為φ42mm、φ48mm或φ42mm/φ48mm。主要材料參數(shù)表【鋼管落地腳手架】鋼管Φ48.3×3.6扣件配套腳手板鋼芭腳手板安全網(wǎng)半封閉第四節(jié)、施工工藝技術一、技術參數(shù)【鋼管落地腳手架】腳手架排數(shù)雙排腳手架縱、橫向水平桿布置方式橫向水平桿在上搭設高度(m)52.7鋼管類型Φ48.3×3.6立桿縱距(m)1.5立桿橫距(m)0.9立桿步距(m)1.8雙立桿計算方法按構(gòu)造要求設計擋腳板2步1設腳手板2步1設橫向斜撐5跨1設連墻件布置方式兩步兩跨連墻件連接方式扣件連接地區(qū)廣東深圳市基本風壓(kN/m2)0.45安全網(wǎng)半封閉二、工藝流程鋼管落地腳手架→縱向掃地桿→立桿→橫向掃地桿→小橫桿→大橫桿(格柵)→設置卸荷鋼絲繩→立桿→小橫桿→大橫桿→剪刀撐→連墻件→鋪腳手板→扎防護欄桿→扎安全網(wǎng)。三、施工方法鋼管落地腳手架應準確地放在定位線上，墊板必須鋪放平整，不得懸空。高出連墻件以上兩步時，宜先立外排，后立內(nèi)排。其余按以下構(gòu)造要求搭設。1、地基基礎設墊板，要求為厚度不小于30mm的木板或則采用槽鋼等，嚴禁立桿直接落在板整潔干凈，積水應及時清理。2、立桿設置(1)立桿接長除頂層頂步外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接，立50cm離不大于步距的1/3，頂層頂步采用搭接連接時，搭接部位結(jié)扎不少于2道，立桿頂端亦高出女兒墻上皮1m，高出檐口上皮1.5m。(2)上部單立桿與下部雙立桿交接處，采用單立桿與雙立桿之中的一根對接2定在距底座上皮不大于200mm1m邊坡的距離不應小于500mm。(3)立桿的垂直偏差應控制在不大于架高的1/400。(4)立桿及縱橫向水平桿構(gòu)造要求見下圖：3、大橫桿、小橫桿、剪刀撐設置(1)縱向水平桿亦設置在立桿內(nèi)側(cè)，其長度不宜小于3跨，縱向水平桿接長相鄰接頭在水平方向錯開距離不應小于500mm；各接頭中心至最近主節(jié)點的距離不宜大于縱距的1/31m3個100mm。采用直角扣件固定在橫向水平桿上，并應等間距設置，間距不應大于400mm；(2)外架子按立桿與大橫桿交點處設置小橫桿，兩端固定在立桿，以形成空間結(jié)構(gòu)整體受力。不應大于縱距的1/2；180mm。插入墻內(nèi)，插入長度亦不應小于180mm(3)高度在24m以下的單、雙排腳手架均必須在腳手架外側(cè)立面的兩端各設4跨，且不應小于6m45°~6024m以上的雙排腳手架應在外側(cè)立面整個長度和高度上連續(xù)設置剪刀撐。剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接長度不小于1m2離不宜大于150mm。4、腳手板、腳手片的鋪設要求(1)作業(yè)層腳手板應鋪滿、鋪穩(wěn)，離開墻面120~150mm；(2)沖壓鋼腳手板、木腳手板、竹串片腳手板等，應設置在三根橫向水平桿上。當腳手板長度小于2m時，可采用兩根橫向水平桿支承，但應將腳手板兩端鋪設。腳手板對接平鋪時，接頭處必須設兩根橫向水平桿，腳手板外伸長應取130~150mm，兩塊腳手板外伸長度的和不應大于300mm(如圖a)時，接頭必須支在橫向水平桿上，搭接長度應大于200mm，其伸出橫向水平桿的長度不應小于100mm(如圖b)。(3)四個角應用直徑1.2mm的鍍鋅鋼絲固定在縱向水平桿上。(4)作業(yè)層端部腳手板探頭長度應取150mm固定。腳手板探頭應用直徑3.2mm鍍鋅鋼絲固定在支承桿件上；(a)腳手板對接；(b)腳手板搭接(5)(6)自頂層作業(yè)層的腳手板下計，宜每隔12m滿鋪一層腳手板。5、防護欄桿(1)腳手架外側(cè)使用建設主管部門認證的合格綠色密目式安全網(wǎng)封閉，且將安全網(wǎng)固定在腳手架外立桿里側(cè)。(2)選用18#鉛絲張掛安全網(wǎng)，要求嚴密、平整。(3)腳手架外側(cè)必須設1.2m高的防護欄桿和30cm高踢腳桿，頂排防護欄桿不少于2道，高度分別為0.9m和1.3m。(4)腳手架內(nèi)側(cè)形成臨邊的(如遇大開間門窗洞等)1.2m的防護欄桿和30cm高踢腳桿。(5)腳手架上門洞、出入口構(gòu)造示意圖：6、連墻件(1)連墻件數(shù)量的設置除應滿足本規(guī)范計算要求外，尚應符合表6.4.1的規(guī)定。表6.4.1連墻件布置最大間距注：h——步距；la——縱距。(2)連墻件的布置應符合下列規(guī)定：①宜靠近主節(jié)點設置，偏離主節(jié)點的距離不應大于300mm；它可靠措施固定；③宜優(yōu)先采用菱形布置，也可采用方形、矩形布置；于建筑物的層高，并不應大于4m(2步)。(3)對高度在24m以下的單、雙排腳手架，宜采用剛性連墻件與建筑物可靠24m(4)連墻件的構(gòu)造應符合下列規(guī)定：接的一端應下斜連接，不應采用上斜連接；4mm的鋼絲擰成一股，使用的不應少于2股；亦可采用直徑不小于6mm的鋼筋。(5)當腳手架下部暫不能設連墻件時可搭設拋撐。拋撐應采用通長桿件與腳手架可靠連接，與地面的傾角應在45°~60°之間；連接點中心至主節(jié)點的距離不應大于300mm。拋撐應在連墻件搭設后方可拆除。架高超過40m且有風渦流作用時，應采取抗上升翻流作用的連墻措施。(6)連墻件構(gòu)造示意圖：7、架體內(nèi)封閉(1)腳手架的架體里立桿距墻體凈距最多為200mm200mm的必須鋪設站人板，站人板設置平整牢固。(2)腳手架施工層里立桿與建筑物之間應采用腳手片或木板進行封閉。(3)施工層以下外架每隔3步以及底部用密目網(wǎng)或其他措施進行封閉。8、鋼絲繩卸荷(1)75%以上方可受力使用。(2)拉鉤、吊環(huán)一定要采用圓鋼制作，不允許用螺紋鋼筋。(3)派工人扎接上部拉環(huán)的鋼絲繩，至少采用3個卡頭扎緊，鋼絲繩扎頭螺絲全面要擰緊，不允許松動。(4)對整個架體進行安全檢查，發(fā)現(xiàn)鋼絲繩松動、銹蝕或焊縫脫焊等情況時要立即進行修復，合格后方可繼續(xù)使用。四、檢查驗收鋼管落地腳手架1、腳手架搭設完畢或分段搭設完畢，應按規(guī)定對腳手架工程的質(zhì)量進行檢查，經(jīng)檢查合格后方可交付使用。2、高度在20m及20m以下的腳手架，應由單位工程負責人組織技術安全人20m的腳手架，應由上一級技術負責人隨工程進行分階段組織單位工程負責人及有關的技術人員進行檢查驗收。3、驗收時應具備下列文件(1)根據(jù)編制依據(jù)相關文件法規(guī)要求所形成的施工組織設計文件。(2)腳手架構(gòu)配件的出廠合格證或質(zhì)量分類合格標志。(3)腳手架工程的施工記錄及質(zhì)量檢查記錄。(4)腳手架搭設過程中出現(xiàn)的重要問題及處理記錄。(5)腳手架工程的施工驗收報告。4、腳手架工程的驗收，除查驗有關文件外，還應進行現(xiàn)場檢查，檢查應著重以下各項，并記入施工驗收報告。(1)構(gòu)配件和加固件是否齊全，質(zhì)量是否合格，連接和掛扣是否緊固可靠。(2)安全網(wǎng)的張掛及扶手的設置是否齊全。(3)地基是否積水，底座是否松動，立桿是否懸空。(4)桿件的設置和連接，連墻件、支撐、門洞桁架等的構(gòu)造是否符合要求。(5)垂直度、水平度及立桿的沉降是否合格。(6)扣件螺栓是否松動，是否超載。第五節(jié)、施工安全保證措施一、組織保障1、安全保證體系2、環(huán)境保護體系二、技術措施腳手架搭設技術措施鋼管落地腳手架1、鋼管架應設置避雷針，分置于主樓外架四角立桿之上，并聯(lián)通大橫桿，形成避雷網(wǎng)絡，并檢測接地電阻不大于30Ω。2、外腳手架不得搭設在距離外架空線路的安全距離內(nèi)，并做好可靠的安全接地處理。3、定期檢查腳手架，發(fā)現(xiàn)問題和隱患，在施工作業(yè)前及時維修加固，以達到堅固穩(wěn)定，確保施工安全。4、外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鐵絲、竹篾、塑料篾混用。5、外腳手架搭設人員必須持證上崗，并正確使用安全帽、安全帶、穿防滑鞋。6、嚴禁腳手板存在探頭板，鋪設腳手板以及多層作業(yè)時，應盡量使施工荷載內(nèi)、外傳遞平衡。78、結(jié)構(gòu)外腳手架每支搭一層，支搭完畢后，經(jīng)項目部安全員驗收合格后方可使用。任何班組長和個人，未經(jīng)同意不得任意拆除腳手架部件。9、嚴格控制施工荷載，腳手板不得集中堆料施荷，施工荷載不得大于3kN/m2，確保較大安全儲備。10臨時性用的懸挑架的同時作業(yè)層數(shù)不超過兩層。11、當作業(yè)層高出其下連墻件3.6m以上、且其上尚無連墻件時，應采取適當?shù)呐R時撐拉措施。12、各作業(yè)層之間設置可靠的防護柵欄，防止墜落物體傷人。腳手架拆除技術措施鋼管落地腳手架1、拆架前:(1)(2)應根據(jù)檢查結(jié)果補充完善施工組織設計中的拆除順序和措施，經(jīng)主管部門批準后方可實施；(3)應由單位工程負責人進行拆除安全技術交底；(4)應清除腳手架上雜物及地面障礙物。2、拆架時應劃分作業(yè)區(qū)，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人7.4.36.4.4條、第6.6.4條、第6.6.5條設置連墻件和橫向斜撐加固。3、拆架的高處作業(yè)人員應戴安全帽、系安全帶、扎裹腿、穿軟底防滑鞋。4、拆架程序應遵守“由上而下，先搭后拆的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等，并按“一步一清原則依次進行。嚴禁上下同時進行拆架作業(yè)。5、拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣件，拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆除中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣件。6、連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數(shù)層拆除后再拆2步，如高差大于26.5m拋撐加固后，再拆除連墻件。7、拆除時要統(tǒng)一指揮，上下呼應，動作協(xié)調(diào)，當解開與另一人有關的結(jié)扣時，應先通知對方，以防墜落。8、拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。9、在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。10隨運，分類堆放，“當天拆當天清，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。11、高層建筑腳手架拆除，應配備良好的通訊裝置。12、輸送至地面的桿件，應及時按類堆放，整理保養(yǎng)。13為事故。14除。15笆內(nèi)未清除的殘留物從高處墜落傷人。三、監(jiān)測監(jiān)控1、安全管理(1)搭設人員必須是經(jīng)過按現(xiàn)行國家標準《特種作業(yè)人員安全技術考核管理規(guī)則》GB5036(2)搭設人員必須戴安全帽、系安全帶，穿防滑鞋；(3)合格后方準許使用；(4)作業(yè)層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。不得將模板支架、攬風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管等固定在腳手架上，嚴禁懸掛起重設備；(5)當有六級以及六級以上大風和霧、雨、雪天氣，應停止腳手架的搭設與拆除作業(yè)。雪后架上作業(yè)應有防滑措施，并掃除積雪；(6)腳手架的安全檢查與維護，應按安全技術規(guī)范進行。安全網(wǎng)應按規(guī)定搭設和拆除；(7)在腳手架使用期間，嚴禁拆除主節(jié)點處縱、橫水平桿、連墻件、交叉支撐、水平架、加固欄桿和欄桿；(8)不得在腳手架基礎及鄰近處進行挖掘作業(yè)，否則應采取安全措施，并報主管部門批準；(9)臨街搭設腳手架時，外側(cè)應有防止墜物傷人的防護措施；(10)在腳手架上進行電、氣焊作業(yè)時，必須有防火措施和專人看守；(11)準《施工現(xiàn)場臨時用電安全技術規(guī)范》JGJ46-2005的有關規(guī)定執(zhí)行；(12)人員入內(nèi)。2、日常維護管理要求(1)用木箱。鋼筋籠或麻袋、草包等容器分類貯存，放在室內(nèi)；(2)(3)做好鋼鐵件的防銹和木制件的防腐處理，鋼管外壁在濕度較大地區(qū)（相對濕度大于75%2~43~5年保護層剝落后再次鍍鋅。沒有鍍鋅條件的，應丹及防銹涂料；(4)搬運長鋼管、長角鋼時，應采取措施防止彎曲。拆架應拆成單片裝運，裝卸時不得拋丟，防止損壞；(5)腳手架使用的扣件、螺栓、螺母、墊板、連接棒、插銷等小配件極易丟地面上的小配件要及時收撿起來；(6)健全制度，加強管理，減少損耗和提高效益是腳手架管理的中心環(huán)節(jié)。比較普遍采用的管理辦法有兩種1)極地獎罰制度、做到確保施工需要，用畢及時歸庫、及時清理和及時維修保養(yǎng)，減少丟失和損耗；2)門租賃腳手架材料，實行按天計費和損壞賠償制度。四、應急預案1、目的境和資源，把事故降低到最小程度，制定本預案。2、應急領導小組及其職責應急領導小組由組長、副組長、成員等構(gòu)成。(1)領導各單位應急小組的培訓和演習工作，提高應變能力。(2)當發(fā)生突發(fā)事故時，負責救險的人員、器材、車輛、通信和組織指揮協(xié)調(diào)。(3)負責準備所需要的應急物資和應急設備。(4)及時到達現(xiàn)場進行指揮，控制事故的擴大，并迅速向上級報告。3、應急反應預案(1)事故報告程序上報，并聯(lián)絡報警，組織搶救。(2)事故報告事故發(fā)生后應逐級上報：一般為現(xiàn)場事故知情人員、作業(yè)隊、班組安全員、施工單位專職安全員。發(fā)生重大事故時，應立即向上級領導匯報，并在24小時內(nèi)向上級主管部門作出書面報告。(3)現(xiàn)場事故應急處理施工過程中可能發(fā)生的事故主要有：機具傷人、火災事故、雷擊觸電事故、高溫中暑、中毒窒息、高空墜落、落物傷人等事故。員撲滅大火。宜暴露，不宜包扎，發(fā)生內(nèi)部組織壞死時，必須注射破傷風抗菌素。50%療條件不完善時，及時送醫(yī)院治療。到傷害，積極對傷員進行搶救。4、應急通信聯(lián)絡現(xiàn)場負責人：紀木聲手機：安全員：黃啟文手機：技術負責人：文厚軍手機：醫(yī)院救護中心：120匪警：110火警：1195、應急線路場外交通情況，本工程設計一條應急路線。具體如下：事故地點→深圳大學正門→南海大道→南山醫(yī)院。第六節(jié)、勞動力計劃一、專職安全生產(chǎn)管理人員工如下柳學濤（項目經(jīng)理）——組長，負責協(xié)調(diào)指揮工作；文厚軍（技術負責人）——組員，負責現(xiàn)場施工指揮，技術交底；邊隆升（安全員）——組員，負責現(xiàn)場安全檢查工作；李志強（架子工班長）——組員，負責現(xiàn)場具體施工；第七節(jié)、計算書及相關圖紙腳手架架在樓板上計算書一、工程屬性腳手架基礎所在樓層數(shù)1第1層混凝土樓板厚度h1(mm)200樓板的計算單元長度Bl(m)3.5樓板的計算單元寬度BC(m)3.5樓蓋板配筋信息表樓層鋼筋位置配筋量及等級鋼筋面積（mm2）第1層X向正筋HRB335ФASX=753.6Y向正筋HRB335ФASY=753.6X向負筋HRB335ФASX，=753.6Y向負筋HRB335ФASY，=753.6二、支架搭設參數(shù)1、腳手架搭設參數(shù)腳手架搭設方式平行短邊腳手架內(nèi)排立桿離樓板短邊距離a1(m)0.2立桿排數(shù)N2立桿底部墊板尺寸(m)【a×b】0.2×0.2立桿縱、橫向間距(m)【la×lb】1.5×0.9設計簡圖如下：腳手架樓板_平面圖腳手架樓板_立面圖三、荷載參數(shù)板上活荷載標準值每根立桿傳遞荷載qk(kN)30Qk(kN/m2)1鋼筋混凝土自重標準值NG1K(kN/m3)25.1四、各樓層荷載計算1、第1層荷載計算鋼筋彈性模量Es(N/mm2)210000砼彈性模量Ec(N/mm2)28000砼的齡期T(天)7砼的強度等級C35砼的實測抗壓強度fc(N/mm2)8.5砼的實測抗拉強度ft(N/mm2)0.9腳手架立桿傳遞荷載標準值：qk=30kN;板的短邊計算跨度：l=Bc=3.50m立桿荷載作用間距：e=lb=0.90m立桿底墊板作用面平行于板跨寬度：bcx=btx+2s+h=a+2s+hi=0.20+0+0.20=0.40m立桿底墊板作用面垂直于板跨寬度：bcy=bty+2s+h=b+2s+hi=0.20+0+0.20=0.40ms為墊板的厚度，此處忽略不計。當b=bcy+0.7*l=0.40+0.7*3.50=2.85md<b/2予折減，b1，=b/2+d=1.63m當e<b時，荷載的有效分布寬度應予折減，b2，=b/2+e/2=1.88mb，=min{b1，b2，}=1.63m得：Mmax=33.60kN.m板短邊等效樓面均布活荷載標準值：q1=8Mmax/(bl2)=8*33.60/(1.63×3.502)=13.50kN/m2板的長邊計算跨度：l=Bl=3.5m立桿荷載作用間距：e=la=1.50m立桿底墊板作用面平行于板跨寬度：bcx=btx+2s+h=b+2s+hi=0.20+0+0.20=0.40m立桿底墊板作用面垂直于板跨寬度：bcy=bty+2s+h=a+2s+hi=0.20+0+0.20=0.40ms為墊板的厚度，此處忽略不計。當b=bcy+0.7*l=0.40+0.7*3.50=2.85md<b/2予折減，b1，=b/2+d=1.68m當e<b時，荷載的有效分布寬度應予折減，b2，=e=1.50mb，=min{b1b2，}=1.50m得：Mmax=26.81fkN.m板短邊等效樓面均布活荷載標準值：q2=8Mmax/(bl2)=8*26.81/(1.50×3.502)=11.67kN/m2故樓板等效均布活荷載：q=max{q1、q2}=13.50kN/m2樓蓋自重荷載標準值：g1=h1/1000*NG1K=200/1000*25=5.02板計算單元活荷載標準值：q1=q+Qk=13.50+1.00=14.502、各樓層荷載分配假設層間支架剛度無窮大，則有各層撓度變形相等，即：P1/(E1h13)=P2/(E2h23)=P3/(E3h33)……則Pi‘=(Ei‘hi‘∑Pi)/(∑(Eihi3))根據(jù)此假設，各層樓蓋承受荷載經(jīng)模板支架分配后的設計值為：各樓層混凝樓蓋自重荷立桿傳遞荷分配后各樓分配后各樓各樓層板厚樓層土彈性模量載標準值載標準值層恒載的設計值層活載的設計值hi(mm)Eci(MPa)gi(kN/m2)qi(kN/m2)Gi(kN/m2)Qi(kN/2)128000.002005.0214.506.0220.30Gi=1.2(Ecihi3/(Ecihi3+Eci-14h4i-13+Eci-2hi-23))(gi+gi-1+gi-2)Qi=1.4(Ecihi3/(Ecihi3+Eci-1hi-13+Eci-2hi-23))(qi+qi-1+qi-2)五、板單元內(nèi)力計算1、第1層內(nèi)力計算腳手架樓板_第1層鋼筋布置圖第1層板單元內(nèi)力計算m10.02m20.02四邊固支Bc/Bl＝3500/3500＝1m1'-0.05板的支撐類型m2'-0.05mq10.04四邊簡支Bc/Bl＝3500/3500＝1mq20.04第1層板內(nèi)力計算荷載組合設計值計算(kN/m2)GiQiGi'=Gi+Qi/2Gq=Gi+QiQi'=Qi/26.0220.316.1826.3310.15內(nèi)力計算m1m2m1'm2'mq1mq2νBc內(nèi)力值(kN.m)0.03.M10.020.040.040.29.68250.03.M20.020.040.040.29.6825M1'-0.050.23.-16.5553.M2'-0.050.25-16.55M1=(m1+νm2)Gi'BC2+(mq1+νmq2)Qi'BC2M1=(m2+νm1)Gi'BC2+(mq2+νmq1)Qi'BC2M1'=m1'GqBC2M2'=m2'GqBC2第1層板正截面承載力驗算依據(jù)《工程結(jié)構(gòu)設計原理》板的正截面極限計算公式為：公式類型參數(shù)剖析使用條件Mu板正截面極限承載彎矩α1截面最大正應力值與混凝土抗壓強度fc的比值，低于C50混凝土α1取1.0Mu=α1αsfcbh02αs截面抵抗矩系數(shù)用于單筋截面fc混凝土抗壓強度標準值，參照上述修正系數(shù)修改h0計算單元截面有效高度，短跨方向取h-20mm，長跨方向取h-30mm，其中h是板厚fy'受壓區(qū)鋼筋抗拉強度標準值M=ααfbh+f'A'(用于雙筋2u1sc0ysA'受壓區(qū)鋼筋總面積sh0-αs')截面αs'縱向受壓鋼筋合力點至受壓區(qū)邊緣的距離默認取20mmfy鋼筋抗拉強度標準值用于雙筋Mu=fyAs(h0-αs')As受拉鋼筋總面積截面當χ<2αs'時ξ=Asfy/(fcα1bh0)ξξ---受壓區(qū)相對高度，ξ=Asfy/(fcα1bh0)χ=(fyAs-fy'As')χ混凝土受壓區(qū)高度/(α1fcb)矩形截面受壓區(qū)高度fy'(N/mm2As(mm2)fy(N/mm2)h0=h-20(mm)α1fc(Mpa)b(mm)As'(mm2)χ(mm)αs'比較)χ<2753.9830018018.51000300753.98020αs'矩形截面相對受壓區(qū)高度As(mm2)fy(N/mm2)b(mm)h0=h-20(mm)fcm(N/mm2)ζ753.9830010001808.50.15753.9830010001808.50.15備注ζ＝Asfy/bh0fcm板正截面極限Muiα1αsfc(N/mm2)b(mm)h0(mm)承載彎矩Mi(kN.m)(kN.m)Mu110.148.5100018038.289.68Mu210.148.5100018038.289.68Mu1＞m1符合要求比較Mu2＞m2符合要求MUi'fy(N/mm2)As(mm2)h0(mm)αs'(mm)板正截面極限Mi'(kN.m)承載彎矩(kN.m)Mu1'300753.9818020-36.19-16.55Mu2'300753.9818020-36.19-16.55Mu1'＞m1'符合要求比較Mu2'＞m2'符合要求六、樓板裂縫驗算1、本結(jié)構(gòu)按壓彎構(gòu)件進行計算公式參數(shù)剖析使用條件d鋼筋的直徑As縱向受力拉鋼筋的截面面積Mk按荷載短期效應組合計算的彎矩值最外層縱向受拉鋼筋外邊緣至受拉區(qū)底邊的距cc＜20時，取c=20，當c＞65時，取c=65ωmax=αcrψσ最大裂縫寬度sk[1.9c+0.08d/(νρftk混凝土軸心抗拉強度標準驗算te)]/Esαcr心受拉構(gòu)件取2.7，受彎、偏心受壓取2.1，偏心受拉取2.4；縱向受力鋼筋表面特征系數(shù)，對于帶肋鋼筋取ν1.0，對于光面鋼筋取0.7；Es鋼筋的彈性模量按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼ρte=As/Ateρte筋配筋率，te＜0.01te=0.01ψ=1.1-0.65ftk/(ρψψ＜0.2=0.21.0=1.0.teσsk)對于直接承受重荷載的構(gòu)件，取ψ=1.0Ate=0.5bh+(bf–b)hf受壓和偏心受有效受拉混凝土截面面積；對于軸心受拉構(gòu)件，Ate拉構(gòu)件取構(gòu)件截面面積Ate=0.5bh矩形截面σsk=Mk/(Asηh0)，σsk裂縫處鋼筋應力h0=h-(c+d/2)2、最大裂縫寬度計算樓層αcrψc(mm)d(mm)σskνρteEs(N/mm2)ωmax(mm)第1層2.10.41201284.7810.012100000.05比較第1層ωmax/0.3＜1符合要求七、樓板抗沖切驗算根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范（GB50010公式參數(shù)剖析F局部荷載設計值或集中反力設計值lβ截面高度影響系數(shù)：當h≤800mm時，取βh=1.0；當h≥2000mm時，取βF=(0.7βhft+0.15σpc,m)h=0.9；中間線性插入取用。hηumh0ft混凝土軸心抗拉強度設計值σ臨界面周長上兩個方向混凝土有效預壓應力按長度的加權平均值，其值控pc,m制在1.0-3.5N/㎜2范圍內(nèi)um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h/2處板垂直截面0的最不利周長。h0截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值η局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數(shù)1η臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數(shù)η=min(η1,η2)2η1=0.4+1.2/βs,βs不宜大η2=0.5+as×h0/4Um于4：當βs<2時取βs=2，當面積為圓形時，取βs=2sasa=40，對邊柱，取a=30ss取as=20pc,m0，說明作為板承載能力安全儲備，承載力計算F＝0.7βhftηumh0樓層F1βhftηumh0F第1層10.910.818090.720比較第1層F/F1≥1符合要求鋼管落地腳手架計算書一、腳手架參數(shù)腳手架搭設方式雙排腳手架腳手架鋼管類型Φ48.3×3.6腳手架搭設高度H(m)52.7腳手架沿縱向搭設長度L(m)243立桿步距h(m)1.81.5立桿縱距或跨距l(xiāng)a(m)0.90.15立桿橫距l(xiāng)b(m)橫向水平桿計算外伸長度a1(m)內(nèi)立桿離建筑物距離a(m)0.2雙立桿計算方法按構(gòu)造要求設計雙立桿計算高度H1(m)52.7二、荷載設計腳手板類型沖壓鋼腳手板0.3腳手板自重標準值Gkjb(kN/m2)腳手板鋪設方式2步1設密目式安全立網(wǎng)自重標準值0.01Gkmw(kN/m2)擋腳板類型竹串片擋腳板欄桿與擋腳板自重標準值0.14Gkdb(kN/m)擋腳板鋪設方式2步1設每米立桿承受結(jié)構(gòu)自重標準值0.129gk(kN/m)橫向斜撐布置方式5跨1設1結(jié)構(gòu)腳手架作業(yè)層數(shù)njj結(jié)構(gòu)腳手架荷載標準值31裝修腳手架作業(yè)層數(shù)nzjGkjj(kN/m2)裝修腳手架荷載標準值2地區(qū)廣東深圳市Gkzj(kN/m2)安全網(wǎng)設置半封閉0.45基本風壓ω0(kN/m2)1.251.2，0.9風荷載體型系數(shù)μs風壓高度變化系數(shù)μz(連墻件、單立桿穩(wěn)定性)風荷載標準值ωk(kN/m2)(連墻0.68，0.51件、單立桿穩(wěn)定性)計算簡圖：立面圖側(cè)面圖三、橫向水平桿驗算縱、橫向水平桿布置方式橫向水平桿在縱向水平桿上橫向水平桿根數(shù)n0上205127100橫桿抗彎強度設計值[f](N/mm2)橫桿截面慣性矩I(mm4)2060005260橫桿彈性模量E(N/mm2)橫桿截面抵抗矩W(mm3)縱、橫向水平桿布置承載能力極限狀態(tài)q=1.2×(0.04+Gkjb×la/(n+1))+1.4×Gk×la/(n+1)=1.2×(0.04+0.3×1.5/(0+1))+1.4×3×1.5/(0+1)=6.89kN/m正常使用極限狀態(tài)q'=(0.04+Gkjb×la/(n+1))+Gk×la/(n+1)=(0.04+0.3×1.5/(0+1))+3×1.5/(0+1)=4.99kN/m計算簡圖如下：1、抗彎驗算Mmax=max[qlb2/8，qa12/2]=max[6.89×0.92/8，6.89×0.152/2]=0.7kN·mσ=Mmax/W=0.7×106/5260=132.58N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、撓度驗算νmax=max[5q'lb4/(384EI)，q'a14/(8EI)]=max[5×4.99×9004/(384×206000×127100)，4.99×1504/(8×206000×127100)]=1.628mmνmax＝1.628mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm滿足要求！3、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=6.89×(0.9+0.15)2/(2×0.9)=4.22kN正常使用極限狀態(tài)Rmax'=q'(lb+a1)2/(2lb)=4.99×(0.9+0.15)2/(2×0.9)=3.06kN四、縱向水平桿驗算承載能力極限狀態(tài)由上節(jié)可知F1=Rmax=4.22kNq=1.2×0.04=0.048kN/m正常使用極限狀態(tài)由上節(jié)可知F1'=Rmax'=3.06kNq'=0.04kN/m1、抗彎驗算計算簡圖如下：彎矩圖(kN·m)σ=Mmax/W=0.01×106/5260=2.14N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、撓度驗算計算簡圖如下：變形圖(mm)νmax＝0.053mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm滿足要求！3、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)Rmax=0.08kN五、扣件抗滑承載力驗算橫桿與立桿連接方式單扣件扣件抗滑移折減系數(shù)0.85扣件抗滑承載力驗算：橫向水平桿：Rmax=4.22kN≤Rc=0.85×8=6.8kN縱向水平桿：Rmax=0.08kN滿足要求！六、荷載計算腳手架搭設高度H52.7腳手架鋼管類型Φ48.3×3.6每米立桿承受結(jié)構(gòu)自重標準值0.129gk(kN/m)立桿靜荷載計算1、立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標準值NG1k單外立桿：NG1k=(gk+(lb+a1)×n/2×0.04/h)×H=(0.129+(0.9+0.15)×0/2×0.04/1.8)×52.7=6.8kN單內(nèi)立桿：NG1k=6.8kN2、腳手板的自重標準值NG2k1單外立桿：NG2k1=(H/h+1)×la×(lb+a1)×Gkjb×12=(52.7/1.8+1)×1.5×(0.9+0.15)×0.3×12=3.58kN單內(nèi)立桿：NG2k1=3.58kN3、欄桿與擋腳板自重標準值NG2k2單外立桿：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/2=(52.7/1.8+1)×1.5×0.14×1/2=3.18kN4、圍護材料的自重標準值NG2k3單外立桿：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.5×52.7=0.79kN構(gòu)配件自重標準值NG2k總計單外立桿：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=3.58+3.18+0.79=7.55kN單內(nèi)立桿：NG2k=NG2k1=3.58kN立桿施工活荷載計算外立桿：NQ1k=la×(lb+a1)×(njj×Gkjj+nzj×Gkzj)/2=1.5×(0.9+0.15)×(1×3+1×2)/2=3.94kN內(nèi)立桿：NQ1k=3.94kN組合風荷載作用下單立桿軸向力：單外立桿：N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(6.8+7.55)+0.9×1.4×3.94=22.17kN單內(nèi)立桿：N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(6.8+3.58)+0.9×1.4×3.94=17.41kN七、鋼絲繩卸荷計算鋼絲繩不均勻系數(shù)α0.85鋼絲繩安全系數(shù)k9鋼絲繩繩夾型式馬鞍式拴緊繩夾螺帽時螺栓上所受力15.19T(kN)鋼絲繩繩夾數(shù)量[n]3吊環(huán)設置共用卸荷系數(shù)Kf0.8上部增加荷載高度(m)6腳手架卸荷次數(shù)N2鋼絲繩上下吊點上吊點距內(nèi)立桿上吊點距外立桿

卸荷點位置高度卸荷點凈高卸荷點水平

第N次卸荷的豎向距離下吊點的水平距下吊點的水平距hx(m)hj(m)間距(m)ls(m)離(mm)離(mm)1202032001100324012.7320011003鋼絲繩卸荷鋼絲繩繩卡作法鋼絲繩連接吊環(huán)作法(共用)第1次卸荷驗算α1=arctan(ls/Hs)=arctan(3000/200)=86.19°α2=arctan(ls/Hs)=arctan(3000/1100)=69.86°鋼絲繩豎向分力，不均勻系數(shù)KX取1.5P1=Kf×KX×N×hj(n+1)/H×HL/la=0.8×1.5×17.41×20/52.7×3/1.5=15.86kNP2=Kf×KX×N×hj(n+1)/H×HL/la=0.8×1.5×22.17×20/52.7×3/1.5=20.2kN鋼絲繩軸向拉力T1=P1/sinα1=15.86/sin86.19°=15.89kNT2=P2/sinα2=20.2/sin69.86°=21.51kN卸荷鋼絲繩的最大軸向拉力[Fg]=max[T1，T2]=21.51kN繩夾數(shù)量：n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×21.51/(2×15.19)=2個≤[n]=3個滿足要求！Pg=k×[Fg]/α=9×21.51/0.85=227.77kN鋼絲繩最小直徑dmin=(Pg/0.5)1/2=(227.77/0.5)1/2=21.34mm吊環(huán)最小直徑dmin=(4A/π)1/2=(4×[Fg]/([f]π))1/2=4×21.51×103/(65π))1/2=21mm[f]為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，按《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》9.7.6每個拉環(huán)按2個截面計算的吊環(huán)應力不應大于65N/mm2第1次卸荷鋼絲繩最小直徑21.34mm，必須拉緊至21.51kN，吊環(huán)最小直徑為21mm。第2次卸荷鋼絲繩最小直徑17.01mm，必須拉緊至13.66kN，吊環(huán)最小直徑為17mm。八、立桿穩(wěn)定性驗算腳手架搭設高度H52.75260立桿截面抵抗矩W(mm3)立桿截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.9205立桿抗壓強度設計值[f](N/mm2)立桿截面面積A(mm2)506連墻件布置方式兩步兩跨1、立桿長細比驗算立桿計算長度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m長細比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.81≤210軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)計算：立桿計算長度l0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.12m長細比λ=l0/i=3.12×103/15.9=196.13查《規(guī)范》表A得，φ=0.188滿足要求！2、立桿穩(wěn)定性驗算不組合風荷載作用單立桿的軸心壓力設計值N=(1.2×(NG1k+NG2k)+1.4×NQ1k)×(hx1+(1-Kf)×(Hx頂-hx1)+max[6，(1-Kf)×hj頂])/H=(1.2×(6.8+7.55)+1.4×3.94)×(20+(1-0.8)×(40-20)+max[6，(1-0.8)×12.7])/52.7=12.94kNσ=N/(φA)=12936.96/(0.188×506)=136N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！組合風荷載作用單立桿的軸心壓力設計值N=(1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k)×(hx1+(1-Kf)×(Hx頂-hx1)+max[6，(1-Kf)×hj頂])/H=(1.2×(6.8+7.55)+0.9×1.4×3.94)×(20+(1-0.8)×(40-20)+max[6，(1-0.8)×12.7])/52.7=12.62kNMw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.51×1.5×1.82/10=0.31kN·mσ=N/(φA)+Mw/W=12623.16/(0.188×506)+312381.49/5260=192.08N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！九、連墻件承載力驗算連墻件布置方式兩步兩跨連墻件連接方式扣件連接連墻件約束腳手架平面外變形軸向3連墻件計算長度l0(mm)600力N0(kN)連墻件截面面積Ac(mm2)489連墻件截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)158連墻件抗壓強度設計值[f](N/mm2)205連墻件與扣件連接方式雙扣件扣件抗滑移折減系數(shù)0.9Nlw=1.4×ωk×2×h×2×la=1.4×0.68×2×1.8×2×1.5=7.26kN長細比λ=l0/i=600/158=3.8，查《規(guī)范》表A.0.6得，φ=0.99(Nlw+N0)/(φAc)=(7.26+3)×103/(0.99×489)=27.33N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2滿足要求！扣件抗滑承載力驗算：Nlw+N0=7.26+3=11.26kN<0.9×12=10.8kN滿足要求！十、腳手架材料用量計算腳手架桿部件名稱數(shù)量計算公式用量(m)備注立桿2(H+H1)×(L/la+1)34360.4防護欄桿+縱向水縱向水平桿(2×(njj+nzj+nqj)+2×(H/h+1))×L15552平桿橫向水平桿(H/h+1)×((1+n)×L/la+1)×(lb+a1)5103橫向斜撐(H/h+1)×(L/la+1)×1/5×(h2+lb2)0.51956.115跨1設連墻件LH/(2la×2h)11862步2(根)安全網(wǎng)LH12806.1單位(㎡)腳手板(H/h+1)×1/2×L×(lb+a1)3827.252步1(㎡)擋腳板(H/h+1)×1/2×L36452步1設腳手架架在樓板上計算書一、工程屬性腳手架基礎所在樓層數(shù)地下室頂板地下室頂板混凝土樓板厚度h1(mm)200樓板的計算單元長度Bl(m)3.5樓板的計算單元寬度BC(m)3.5樓蓋板配筋信息表樓層鋼筋位置配筋量及等級鋼筋面積（mm2）X向正筋HRB335ФASX=753.6Y向正筋HRB335ФASY=753.6第1層X向負筋HRB335ФASX，=753.6Y向負筋HRB335ФASY，=753.6二、支架搭設參數(shù)1、腳手架搭設參數(shù)腳手架內(nèi)排立桿離樓板短邊距離腳手架搭設方式平行短邊0.2a1(m)立桿排數(shù)N2立桿底部墊板尺寸(m)0.2×0.2立桿縱、橫向間距(m)【la×lb】1.5×0.9【a×b】設計簡圖如下：腳手架樓板_平面圖腳手架樓板_立面圖三、荷載參數(shù)每根立桿傳遞荷載qk(kN)30板上活荷載標準值Qk(kN/m2)1鋼筋混凝土自重標準值NG1K(kN/m3)25.1四、各樓層荷載計算1、第1層荷載計算鋼筋彈性模量Es(N/mm2)210000砼彈性模量Ec(N/mm2)28000砼的齡期T(天)7砼的強度等級C35砼的實測抗壓強度fc(N/mm2)8.5砼的實測抗拉強度ft(N/mm2)0.9腳手架立桿傳遞荷載標準值：qk=30kN;板的短邊計算跨度：l=Bc=3.50m立桿荷載作用間距：e=lb=0.90m立桿底墊板作用面平行于板跨寬度：bcx=btx+2s+h=a+2s+hi=0.20+0+0.20=0.40m立桿底墊板作用面垂直于板跨寬度：bcy=bty+2s+h=b+2s+hi=0.20+0+0.20=0.40ms為墊板的厚度，此處忽略不計。當b=bcy+0.7*l=0.40+0.7*3.50=2.85md<b/2予折減，b1，=b/2+d=1.63m當e<b時，荷載的有效分布寬度應予折減，b2，=b/2+e/2=1.88mb，=min{b1，，b2，}=1.63m得：Mmax=33.60kN.m板短邊等效樓面均布活荷載標準值：q1=8Mmax/(bl2)=8*33.60/(1.63×3.502)=13.50kN/m2板的長邊計算跨度：l=Bl=3.5m立桿荷載作用間距：e=la=1.50m立桿底墊板作用面平行于板跨寬度：bcx=btx+2s+h=b+2s+hi=0.20+0+0.20=0.40m立桿底墊板作用面垂直于板跨寬度：bcy=bty+2s+h=a+2s+hi=0.20+0+0.20=0.40ms為墊板的厚度，此處忽略不計。當b=bcy+0.7*l=0.40+0.7*3.50=2.85md<b/2予折減，b1，=b/2+d=1.68m當e<b時，荷載的有效分布寬度應予折減，b2，=e=1.50mb，=min{b1，，b2，}=1.50m得：Mmax=26.81fkN.m板短邊等效樓面均布活荷載標準值：q2=8Mmax/(bl2)=8*26.81/(1.50×3.502)=11.67kN/m2故樓板等效均布活荷載：q=max{q1、q2}=13.50kN/m2樓蓋自重荷載標準值：g1=h1/1000*NG1K=200/1000*25=5.02板計算單元活荷載標準值：q1=q+Qk=13.50+1.00=14.502、各樓層荷載分配假設層間支架剛度無窮大，則有各層撓度變形相等，即：P1/(E1h13)=P2/(E2h23)=P3/(E3h33)……則Pi‘=(Ei‘hi‘∑Pi)/(∑(Eihi3))根據(jù)此假設，各層樓蓋承受荷載經(jīng)模板支架分配后的設計值為：各樓層混凝樓蓋自重荷立桿傳遞荷分配后各樓分配后各樓各樓層板厚樓層土彈性模量載標準值載標準值層恒載的設計值層活載的設計值hi(mm)Eci(MPa)gi(kN/m2)qi(kN/m2)Gi(kN/m2)Qi(kN/2)128000.002005.0214.506.0220.30Gi=1.2(Ecihi3/(Ecihi3+Eci-14h4i-13+Eci-2hi-23))(gi+gi-1+gi-2)Qi=1.4(Ecihi3/(Ecihi3+Eci-1hi-13+Eci-2hi-23))(qi+qi-1+qi-2)五、板單元內(nèi)力計算1、第1層內(nèi)力計算腳手架樓板_地下室頂板鋼筋布置圖地下室頂板單元內(nèi)力計算m10.02m20.02四邊固支Bc/Bl＝3500/3500＝1板的支撐類型m1'-0.05m2'-0.05四邊簡支Bc/Bl＝3500/3500＝1mq10.04mq20.04第1層板內(nèi)力計算荷載組合設計值計算(kN/m2)GiQiGi'=Gi+Qi/2Gq=Gi+QiQi'=Qi/26.0220.316.1826.3310.15內(nèi)力計算內(nèi)力值m1m2m1'm2'mq1mq2νBc(kN.m)M10.020.020.040.040.23.59.68M20.020.020.040.040.23.59.68M1'-0.050.23.5-16.55M2'-0.050.23.5-16.55M1=(m1+νm2)Gi'BC2+(mq1+νmq2)Qi'BC2M1=(m2+νm1)Gi'BC2+(mq2+νmq1)Qi'BC2M1'=m1'GqBC2M2'=m2'GqBC2第1層板正截面承載力驗算依據(jù)《工程結(jié)構(gòu)設計原理》板的正截面極限計算公式為：公式類型參數(shù)剖析使用條件Mu板正截面極限承載彎矩Mu=α1αsfcbh