國內(nèi)外能耗計(jì)算方法及實(shí)例對比(劉靈麗)

國內(nèi)外能耗計(jì)算方法及實(shí)例對比2008年10月22日主要內(nèi)容：國內(nèi)外煉油能耗計(jì)算方法簡介國外煉油對比能耗計(jì)算方法介紹能源密度指數(shù)（EII）計(jì)算方法介紹案例煉油企業(yè)既是能源生產(chǎn)單位，又是能耗較大的企業(yè)。前言年份綜合能耗能耗占原油加工量的比例千克標(biāo)油/噸％200076.667.67200179.037.90200278.337.83200376.037.60200473.477.35200568.596.86200666.896.69在煉廠操作費(fèi)用中，能耗費(fèi)用占有很大比例，尤其是在目前高油價(jià)的情況下，該部分比例更高。按統(tǒng)一價(jià)格計(jì)算，2004年亞洲除日本能耗費(fèi)用平均占現(xiàn)金操作費(fèi)用的62%，2006年比例為66%。國內(nèi)某企業(yè)2006年該比例約為62%。前言非維修人工

14%一般性維修9%大修2%2004年操作費(fèi)用

亞太除日本能耗62%其他可變費(fèi)用8%稅，保險(xiǎn)其他固定費(fèi)用

5%非維修人工

12%一般性維修8%大修2%2006年操作費(fèi)用

亞太除日本能耗66%其他可變費(fèi)用8%稅，保險(xiǎn)其他固定費(fèi)用

4%前言前言隨著環(huán)保要求的提高，煉廠排放也成為重點(diǎn)關(guān)注的問題，尤其是CO2的排放。因此能耗控制的好壞既直接影響到煉廠現(xiàn)金操作費(fèi)用的高低，又影響到煉廠生產(chǎn)排放問題，因此節(jié)能對煉廠來說十分重要。前言國內(nèi)外煉油能耗計(jì)算方法簡介任何評價(jià)指標(biāo)都是有目的的。目的不一樣，用途不一樣，指標(biāo)也不一樣。關(guān)于能耗評價(jià)指標(biāo)也是如此。簡單和復(fù)雜的評價(jià)指標(biāo)各有利弊。衡量能耗的指標(biāo)方法有很多種，用途不一樣，指標(biāo)方法也不一樣。有用于衡量全廠能耗的指標(biāo)，也有用于衡量單裝置的能耗指標(biāo)。有用于進(jìn)行縱向?qū)Ρ鹊闹笜?biāo)，也有用于橫向?qū)Ρ鹊闹笜?biāo)。在實(shí)際應(yīng)用中，根據(jù)需要，選擇合適的指標(biāo)。國內(nèi)煉油能耗對比指標(biāo)實(shí)際能耗對比能耗單因耗能實(shí)際能耗實(shí)際能耗是以實(shí)物消耗量為基礎(chǔ)，按煉油廠實(shí)際能量換算系數(shù)計(jì)算而得的能耗量。反映煉油廠的實(shí)際能耗狀況，僅適用于全廠性的能耗計(jì)算。所選企業(yè)的實(shí)際能量換算系數(shù)有所不同，差別主要集中在蒸汽、電、水三個(gè)方面，而對于催化燒焦、燃料氣、燃料油的能量換算系數(shù)基本一致。按照實(shí)際能耗計(jì)算的有：全廠使用能源總量、外銷能量、全廠綜合能耗、煉油能耗和非煉油能耗。對比能耗以實(shí)物消耗為基礎(chǔ)，按照統(tǒng)一的能量換算系數(shù)計(jì)算能耗量。適用于裝置和系統(tǒng)的能耗計(jì)算，同時(shí)用來進(jìn)行各煉油廠能耗對比分析。按對比能耗計(jì)算的有：煉油對比能耗、裝置能耗、輔助系統(tǒng)能耗及輸變電與熱力損失。

單因耗能等于煉油綜合能耗除以相應(yīng)的能量系數(shù)。設(shè)一個(gè)煉油廠共有n套工藝裝置，同一時(shí)期的加工量分別為A1，A2...An;實(shí)際能耗(對各自裝置的進(jìn)料或產(chǎn)品)分別為E1,E2...En,評價(jià)體系中確定的每套裝置應(yīng)可達(dá)到的先進(jìn)標(biāo)準(zhǔn)能耗(國內(nèi)稱為能耗定額，下稱標(biāo)準(zhǔn)能耗)分別為C1,C2...Cn,其中只有編號為1的裝置為常減壓蒸餾裝置，相應(yīng)的加工量就是該煉油廠的原油加工量。

單位能量因數(shù)能耗U的定義為：

上式中分母稱為能量因數(shù)，可以看出的是：其中的是該煉油廠應(yīng)達(dá)到的能源消耗總量，A1.C1是常減壓裝置應(yīng)達(dá)到的標(biāo)準(zhǔn)能源消耗量，二者的比值即能量因數(shù)，直接意義則是煉油廠應(yīng)達(dá)到的標(biāo)準(zhǔn)能源消耗總量折算成具有標(biāo)準(zhǔn)能耗的常減壓裝置的套數(shù)。由于在一定的評價(jià)體系中，標(biāo)準(zhǔn)能耗C1,C2……Cn是不變的，因此，能量因數(shù)就是標(biāo)準(zhǔn)能耗常減壓裝置的套數(shù)。顯然，高能耗的裝置琥多或加工流程越長，折成的常減壓裝置套數(shù)越多，所以是煉油廠加工復(fù)雜程度的體現(xiàn)。式(1)中的分子項(xiàng)是該煉油廠的單位綜合能耗，即加工每噸原油的綜合能源消耗量，除以能量因數(shù)后，就是單位能量因數(shù)能耗，意義就是標(biāo)準(zhǔn)能耗常減壓裝置的實(shí)際能耗。序裝置名稱能耗定額能量系數(shù)計(jì)算基準(zhǔn)備注1常減壓蒸餾111對處理量不包括電脫鹽。該定額為燃料型，潤滑油型能耗定額另增加0.5。含輕烴回收時(shí)，能耗定額再增加12常壓蒸餾9.50.86對處理量

3電脫鹽0.20.018對處理量

4催化裂化

沒有或不開吸收穩(wěn)定，能耗定額減少3.5;有汽油回?zé)挄r(shí)，能耗定額另增加3

FCC484.36對處理量摻常壓渣油20%以下或摻減壓渣油10%以下

RFCC555對處理量

DCC807.27對處理量若干氣加LPG收率在36%以上，能耗定額另增加5。5延遲焦化252.27對處理量沒有或不開吸收穩(wěn)定，能耗定額減少5。6催化重整

預(yù)處理和重整單元807.27對重整進(jìn)料該定額為固定床，組合床為85，連續(xù)重整為100。流程僅到重整汽油脫戊烷塔

脫重組分塔222對抽提進(jìn)料

溶劑抽提與回收403.64對抽提進(jìn)料也適應(yīng)于FCC回?zé)捰偷姆紵N抽提

芳烴分離201.82對抽提進(jìn)料適應(yīng)于苯塔和甲苯塔，若為苯塔、甲苯塔和二甲苯塔，定額為257制氫

原料同時(shí)有氣體和輕油時(shí)，能耗定額取二者的加權(quán)平均

氣體1300118.18對氫產(chǎn)量不包括原料消耗

輕油1500136.36對氫產(chǎn)量不包括原料消耗8加氫裂化（1.3-X）34

對處理量X為尾油收率，不包括循環(huán)氫脫硫、氣體和液化氣脫硫及溶劑再生從國外介紹的情況來看煉油廠的能耗計(jì)算方法一般采用以下幾類：以現(xiàn)有煉廠能耗的平均值（根據(jù)操作記錄整理）為基礎(chǔ)，確定能耗基準(zhǔn)值：

原阿莫科公司的煉廠能量因數(shù)法納爾遜的復(fù)雜系數(shù)法殼牌集團(tuán)的能耗系數(shù)法等我國目前采用的也是這類方法通過制定各工藝裝置的標(biāo)準(zhǔn)能耗，計(jì)算和比較實(shí)際能耗與標(biāo)準(zhǔn)能耗之間的差距：

美國?？松静捎玫木褪沁@種方法美國所羅門公司的能源密度指數(shù)方法

KBC的“BT”指數(shù)法

國外煉油對比能耗計(jì)算方法介紹

煉廠能量因數(shù)法由美國阿莫科公司的湯姆遜于八十年代提出:以美國各煉廠工藝裝置的平均能耗為基礎(chǔ)。原油蒸餾（常壓）裝置的能耗為28.75萬大卡/噸，令其能量因數(shù)為1。各工藝裝置的平均電耗、蒸汽消耗和熱能消耗以納爾遜發(fā)表的數(shù)據(jù)為準(zhǔn)（參見表1）。蒸汽消耗和熱能消耗的熱效率為80%，電力換算標(biāo)準(zhǔn)為2520大卡/千瓦小時(shí)。其他工藝裝置的能量因數(shù)是將該裝置每加工一桶原料油所消耗的能量與原油蒸餾裝置每加工一桶原油所消耗的能量進(jìn)行對比，按原油蒸餾裝置的能量因數(shù)為1換算而得。關(guān)于國外能耗評價(jià)指標(biāo)煉廠的能量因數(shù)計(jì)算方法如下：式中：Ci—各裝置的實(shí)際加工量

Fi—各裝置的能量因數(shù)

Ct—常壓蒸餾裝置的實(shí)際加工量計(jì)算裝置實(shí)際能耗時(shí)，以裝置實(shí)際處理量乘以其能量因數(shù)即可。計(jì)算全廠能耗時(shí)，以常壓蒸餾裝置的實(shí)際加工量乘以該廠的能量因數(shù)。關(guān)于國外能耗評價(jià)指標(biāo)優(yōu)點(diǎn)：

簡化了能耗的概念易于對各裝置間的能耗進(jìn)行對比易于進(jìn)行煉廠間的能耗對比缺點(diǎn)：

基準(zhǔn)不夠嚴(yán)格裝置主要工藝條件的改變不能通過能量因數(shù)得到反映和調(diào)整關(guān)于國外能耗評價(jià)指標(biāo)裝置名稱復(fù)雜系數(shù)電力蒸汽熱量能量原油蒸餾11.01.01.01.0烷基化117.0延遲焦化5.52.0催化裂化63.36.01.13.7加氫裂化616.0加氫處理0.60.6加氫脫硫0.7催化重整2.7減壓閃蒸0.9潤滑油生產(chǎn)6425.089.08.523.1關(guān)于國外能耗評價(jià)指標(biāo)主要裝置復(fù)雜系數(shù)及公用工程消耗對比

裝置名稱電力(千瓦時(shí)/桶)蒸汽(磅/桶)吸熱(千BTU/桶)冷卻(加侖/桶)常壓裝置0.616.3103247常減壓0.7119.6125395催化裂化1.9798113650催化重整1.624314426延遲焦化1.234288700加氫裂化9.68.5238--渣油加氫6.039108501溶劑脫瀝青1.871551561120制氫1.976198106烷基化4.23523663310異構(gòu)化2.9171134400(1BTU=0.252千卡，1磅=4.536*10-4噸，1加侖=3.7853*10-3立方米)主要工藝裝置公用工程消耗平均值

裝置名稱平均能耗(103*BTU/桶)能量因數(shù)常減壓1871.2常壓1541.0催化裂化5033.3延遲焦化3962.6加氫精制900.6加氫裂化4042.6渣油加氫2441.6加氫處理950.6烷基化9406.1催化重整4322.8芳烴裝置4002.6溶劑脫瀝青4072.6潤滑油304419.8關(guān)于國外能耗評價(jià)指標(biāo)主要工藝裝置能量因數(shù)

煉廠能耗系數(shù)法

殼牌公司所采用的能耗系數(shù)法：將各種形式的能耗換算為標(biāo)準(zhǔn)的煉廠燃料：標(biāo)準(zhǔn)燃料：高熱值10300大卡/公斤蒸汽：12噸蒸汽=1噸標(biāo)準(zhǔn)燃料電力：3000度電=1噸標(biāo)準(zhǔn)燃料裝置能耗和全廠能耗均以進(jìn)料量的百分?jǐn)?shù)表示。關(guān)于國外能耗評價(jià)指標(biāo)根據(jù)該集團(tuán)煉油廠的平均數(shù)據(jù)，確定各工藝裝置的能耗系數(shù)和公用工程的能耗系數(shù)。對各工藝裝置來講：進(jìn)料量×能耗系數(shù)=理論能耗∑理論能耗=全廠理論能耗實(shí)際能耗/理論能耗=能耗指數(shù)如果能耗指數(shù)>100%，則能耗存在不合理之處。如果能耗指數(shù)<100%，則說明節(jié)能工作富有成效。加工損失的理論值也可以用相似的方法計(jì)算，即用損耗系數(shù)×進(jìn)料量=理論加工損失。關(guān)于國外能耗評價(jià)指標(biāo)裝置名稱能耗系數(shù)(進(jìn)料%)損耗系數(shù)(進(jìn)料%)常壓裝置1.90.3減壓裝置1.80.2鉑重整5.60.2柴油加氫2.50.2氧化瀝青4.40.5氣體處理2.60.3硫磺回收2.512.2潤滑油調(diào)合1.20.2關(guān)于國外能耗評價(jià)指標(biāo)殼牌公司煉廠主要工藝裝置能耗和損失系數(shù)

印度信任煉廠復(fù)雜系數(shù)法復(fù)雜系數(shù)法由美國的納爾遜提出。該方法以投資費(fèi)用的高低作為衡量工藝裝置復(fù)雜程度的標(biāo)志。復(fù)雜系數(shù)的要點(diǎn)如下：令美國平均規(guī)模煉油廠的常壓裝置的復(fù)雜系數(shù)為1其他裝置每加工一桶原料的投資費(fèi)用和常壓裝置每加工一桶原油的投資費(fèi)用相比，前者為后者的多少倍，就稱某裝置比常壓裝置“復(fù)雜”多少倍，或者說某裝置的復(fù)雜系數(shù)為多少

比如：美國1975年平均規(guī)模煉廠常壓裝置每加工一桶原油的投資費(fèi)用為104美元，焦化裝置(15400桶/日)每加工一桶原料的投資費(fèi)用為570美元，則常壓裝置的復(fù)雜系數(shù)為1，焦化裝置的復(fù)雜系數(shù)為570/140=5.5。關(guān)于國外能耗評價(jià)指標(biāo)煉廠復(fù)雜系數(shù)表示整個(gè)煉廠每加工一桶原油的投資費(fèi)用為常壓裝置每加工一桶原油投資費(fèi)用的倍數(shù)。

假定一個(gè)煉油廠只有常壓和焦化兩套裝置，焦化裝置的進(jìn)料量占常壓裝置進(jìn)料量的18%，每一桶原油在焦化裝置引起的投資費(fèi)用為0.18×570=102美元，復(fù)雜系數(shù)的增加量為0.18×5.5=0.99，全廠每加工一桶原油的投資費(fèi)用為常壓裝置的1.99倍，或者說全廠復(fù)雜系數(shù)為1.99。

關(guān)于國外能耗評價(jià)指標(biāo)全廠復(fù)雜系數(shù)的計(jì)算方法如下：C=∑Ci×Fi+Ct式中：Ct為常壓裝置的復(fù)雜系數(shù)1.0，

Ci為各二次加工裝置的復(fù)雜系數(shù)

Fi為各二次加工裝置的進(jìn)料量占常壓裝置進(jìn)料量的百分?jǐn)?shù)。關(guān)于國外能耗評價(jià)指標(biāo)裝置名稱復(fù)雜系數(shù)裝置名稱復(fù)雜系數(shù)常壓裝置1流化焦化5減壓裝置2延遲焦化5熱裂化3制氫1.2催化裂化5.5溶劑脫瀝青5催化重整4溶劑抽提4.5加氫裂化6烷基化9加氫處理3異構(gòu)化3加氫精制4

關(guān)于國外能耗評價(jià)指標(biāo)各主要工藝裝置的復(fù)雜系數(shù)全廠復(fù)雜系數(shù)平均能耗Mbtu/桶6.05257.06008.06759.076010.0850關(guān)于國外能耗評價(jià)指標(biāo)全廠復(fù)雜系數(shù)和平均能耗的關(guān)系從復(fù)雜系數(shù)方法可以看出：煉廠的二次加工裝置越多，二次加工裝置的能耗越高，全廠的復(fù)雜系數(shù)越大。優(yōu)點(diǎn)：能提供整個(gè)煉廠復(fù)雜程度的概念，便于同類型煉廠之間的能耗比較。不足之處：常壓裝置的能耗高低不能反映到全廠復(fù)雜系數(shù)上來。

關(guān)于國外能耗評價(jià)指標(biāo)能耗基準(zhǔn)因數(shù)法

該方法由美國?？松咎岢銎淝疤崾茄b置必須有效地利用所輸入的熱量，盡管裝置不可避免地有低溫位熱損失或其他加工熱損失，這些熱損失也必須合理這種方法取湯姆遜能量因數(shù)法的優(yōu)點(diǎn)，避免其缺點(diǎn)關(guān)于國外能耗評價(jià)指標(biāo)該方法首先規(guī)定各裝置統(tǒng)一的有效操作和公用工程條件，主要內(nèi)容如下：

（1）對常壓、減壓、催化裂化等42套工藝裝置，分別建立標(biāo)準(zhǔn)的能量平衡，并將主要工藝參數(shù)(如常壓重油收率、催化<430F的轉(zhuǎn)化率等)與裝置能耗相關(guān)聯(lián)，制定出標(biāo)準(zhǔn)狀況下的能耗基準(zhǔn)因數(shù)(EnergyGuidelineFactor,EGF)。在標(biāo)準(zhǔn)狀況下，裝置的關(guān)鍵工藝參數(shù)發(fā)生變化，能耗基準(zhǔn)因數(shù)也隨著變化。

關(guān)于國外能耗評價(jià)指標(biāo)（2）對上述42套工藝裝置中的任何一套，均可根據(jù)其處理量、開工天數(shù)、能耗基準(zhǔn)因數(shù)等求出有效能耗。（3）裝置的實(shí)際能耗與有效能耗之比稱為基準(zhǔn)線(Guideline)。（4）若基準(zhǔn)線值為100%，說明裝置在有效用能方面達(dá)到標(biāo)準(zhǔn)狀況；若基準(zhǔn)線值大于100%，說明裝置在使用能量方面有浪費(fèi)現(xiàn)象，有待改進(jìn)；若基準(zhǔn)線值低于100%，則說明裝置在使用能量方面優(yōu)于標(biāo)準(zhǔn)狀況。

關(guān)于國外能耗評價(jià)指標(biāo)優(yōu)點(diǎn)：能耗對比基準(zhǔn)建立在相同的有效用能的基礎(chǔ)上，與裝置原有的操作狀況無關(guān)，因而便于對比能耗基準(zhǔn)因數(shù)(EGF)的大小與裝置的工藝條件相關(guān)聯(lián)，也就是說裝置操作條件的變化，能反映到基準(zhǔn)能耗因數(shù)上來缺點(diǎn)：前提條件太多，有些前提條件不一定符合其他情況關(guān)于國外能耗評價(jià)指標(biāo)能源密度指數(shù)（EII）計(jì)算方法介紹能量密度指數(shù)（EII）美國所羅門公司與1981年建立的評價(jià)能耗水平的指標(biāo)。起初考慮平均EII＝100考慮了煉油工藝裝置的工藝水平、結(jié)構(gòu)、復(fù)雜度和利用率不同，對裝置能耗產(chǎn)生的影響。能源密度指數(shù)就是煉廠實(shí)際能耗與按照其裝置構(gòu)成和操作情況計(jì)算的標(biāo)準(zhǔn)能耗的比值。2006年的績效評價(jià)對各裝置的標(biāo)準(zhǔn)值或者公式進(jìn)行了較大的改動(dòng)。因此新老方法相比EII數(shù)值變大。各主要裝置標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算：

（1）常壓裝置（標(biāo)準(zhǔn)常壓蒸餾為例）

如果API>45，85，

如果API<45，15+0.35*D/870*(100-常渣體積收率*0.95+0.67*(閃蒸區(qū)溫度-93.634*LN閃蒸區(qū)壓力+233.29)各主要裝置標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算：

（1）減壓裝置（標(biāo)準(zhǔn)減壓蒸餾為例）

新公式：如果API>45，85，

如果API<45，15+0.35*D/866*(100-減渣體積收率*0.95+0.71*(閃蒸區(qū)溫度-59.82*LN閃蒸區(qū)壓力-380.44)各主要裝置標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算：（1KBTU＝0.0252千克標(biāo)油）

（1）某常壓裝置D＝0.857，常渣體積收率＝65.6％，閃蒸區(qū)溫度＝325，閃蒸區(qū)壓力＝2242（mmHg）

折算標(biāo)準(zhǔn)＝10.6千克標(biāo)油/噸

（2）某減壓裝置D＝0.903，減渣體積收率＝41.8％，閃蒸區(qū)溫度＝375，閃蒸區(qū)壓力＝33（mmHg）

折算標(biāo)準(zhǔn)＝11.8千克標(biāo)油/噸

常減壓標(biāo)準(zhǔn)＝18.3千克標(biāo)油/噸

某常減壓為：10.5千克標(biāo)油/噸各主要裝置標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算：

（1）減粘

減渣減粘：125（20.6）

常渣減粘：100（16.5）

（2）延遲焦化

舊參數(shù)：200（33）各主要裝置標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算：(所羅門包括常規(guī)氣分)

蠟油催化：

舊：65+COKE*55

重油催化

舊：35+COKE*55

各主要裝置標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算：

蠟油催化：焦炭收率5.5％

367.5（64.8）

國內(nèi)某裝置：42千克標(biāo)油/噸

重油催化：焦炭收率7.5%

447.5(78.5)

國內(nèi)某裝置:55.17千克標(biāo)油/噸各主要裝置標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算：加氫裂化

0.6*(VGOdesul+Dieseldesul)+1.6*(VGOToLt+DieselToLt)+0.07*H2Cons

VGOdesul=重蠟油以上產(chǎn)品收率（體積）

VGOToLt＝原料中蠟油含量－重蠟油以上產(chǎn)品收率（也可能＝0）

Dieseldesul＝柴油產(chǎn)率-VGOToLt

DieselToLt=100-VGOdesul-VGOToLt-Dieseldesul

氫耗：單位每桶每立方英尺各主要裝置標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算：

高壓加氫裂化

氫耗：433NM3/M3,反應(yīng)壓力：164.2巴，原料100％蠟油，柴油收率26.5％，重蠟油收率3.6％(重量)

326.4（56.8）

實(shí)際能耗：45千克標(biāo)油/噸

中壓加氫裂化：氫耗：200NM3/M3,反應(yīng)壓力：108.8巴，原料100％蠟油，柴油收率36.9％，重蠟油收率38％(重量)

197.7(34.7)

實(shí)際能耗35.7千克標(biāo)油/噸

各主要裝置標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算：催化重整

連續(xù)重整:185+0.27*所有反應(yīng)器入口和出口溫度差

半再生重整:210+0.37*所有反應(yīng)器入口和出口溫度差各主要裝置標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算：催化重整

連續(xù)重整:C5+辛烷值=96,反應(yīng)器總溫差=210

295.7(65.1)+預(yù)加氫70(15)

實(shí)際:82.9千克標(biāo)油/噸(范圍稍有差距)

半再生重整:C5+辛烷值=93.5,反應(yīng)器總溫差=148

290.6(63.1)+預(yù)加氫70(15)

實(shí)際能耗81.1千克標(biāo)油/噸各主要裝置標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算：柴油加氫

柴油加氫70(13.1)

柴油加氫脫蠟80(15)

柴油Z-SORB90(16.8)各主要裝置標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算：烷基化

新公式:均為400(90.7)

國內(nèi)某企業(yè)126.5各主要裝置標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算：MTBE

新公式:400(85.7)

國內(nèi)某企業(yè)98.05各主要裝置標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算：制氫

石腦油:200(178)

干氣:(23030.3-227.27*原料中氫含量(體積比))/(115.15-原料中氫含量)

某裝置原料中氫含量39%(V)計(jì)算結(jié)果186(165.5)

實(shí)際能耗202千克標(biāo)油/千M3

一、常規(guī)裝置

1、原油常壓蒸餾SCU

\API>45,85,15+0.35*D/870*(100-常渣體積收率*0.95+0.67*(閃蒸區(qū)溫度-93.634*LN閃蒸區(qū)壓力+703.29-445))輕度常壓MCU

\API>45,85,15+0.35*D/870*(100-常渣體積收率*0.95+0.67*(閃蒸區(qū)溫度-93.634*LN閃蒸區(qū)壓力+703.29-445))2、減壓蒸餾

標(biāo)準(zhǔn)減壓裝置(VAC)VAC

15+0.35*D/866*((100-常渣體積收率*0.95)+0.71*(閃蒸區(qū)溫度-89.872*LN閃蒸區(qū)壓力-234.56-615))重原料減壓(HFV)HFV65緩和減壓分餾(MVU)MVU50減壓閃蒸（VFL)VFL30特大型減壓裝置(VFR)VFR803、減粘裝置

常渣減粘不帶SOAKER塔(VAR)VAR100常渣減粘帶SOAKER塔(VARS)VARS90減渣減粘不帶SOAKER塔(VBF)VBF125減渣減粘帶SOAKER塔(VBF)VBFS1104、熱裂化

2205、焦化

延遲焦化(DC)DC2006、催化裂化

流化催化裂化(FCC)FCC65+[55*(焦產(chǎn)率Wt%)]中等苛刻度渣油催化裂化（MRCC）MRCC35+[55*(焦產(chǎn)率Wt%)]渣油催化裂化(RCC)RCC0+[55*(焦產(chǎn)率Wt%)]7、加氫裂化

緩和加氫裂化(HMD)HMD0.6*(VGOdesul+Dieseldesul)+1.6*(VGOToLt+DieselToLt)0.07*H2Cons苛刻加氫裂化(HSD)HSD石腦油裂化(HNP)HNP180氫-油法加氫裂化(HOL)HOL350

LC-Fining(LCF)LCF3508、催化重整

半再生(RSR)RSR210+0.37*所有反應(yīng)器入口和出口溫度差循環(huán)再生(RCY)RCY175+0.27*所有反應(yīng)器入口和出口溫度差連續(xù)再生(RCR)RCR185+0.27*所有反應(yīng)器入口和出口溫度差9、制氫(產(chǎn)品),KSCF/天

甲烷蒸汽轉(zhuǎn)化(HSM)HSM(23030.3-227.27*原料中氫含量(體積比))/(115.15-原料中氫含量)石腦油蒸汽轉(zhuǎn)化(HSN)HSN200乙基叔丁基醚ETBEETBE350甲基叔戊基醚TAME（醚產(chǎn)品）TAME400異辛烷isooctene

90013、烷基化（產(chǎn)品）

HF法(AHF)AHF400

H2SO4法(ASA)ASA40016、汽油石腦油加氫處理

C4~C6進(jìn)料的脫硫C4C695石腦油餾分的脫硫和飽和烯烴CONV70最小烷烴損失下的FCC汽油脫硫GOCT75裂解汽油或石腦油的脫硫PYGD80對汽油中苯進(jìn)行選擇性加氫BSAT85對裂解汽油或石腦油進(jìn)行選擇性加氫和脫硫的組合工藝PYGC100對裂解汽油或石腦油進(jìn)行選擇性加氫PYGS55S－Zorb裝置加工的汽油脫硫ZORB70煤油加氫

對煤油或噴氣燃料加氫精制CONV60對煤油的選擇性脫硫和脫芳ASAT55柴油加氫處理

對柴油和蠟油的選擇性加氫和脫芳ASAT65脫除進(jìn)料中小于95%的硫CONV70脫除進(jìn)料中95%～99%的硫DHS70脫除進(jìn)料中大于99%的硫DUS70中間餾分油脫蠟裝置再轉(zhuǎn)化蠟時(shí)用以降低濁點(diǎn)、凝固點(diǎn)或冷濾點(diǎn)MDDW80S－Zorb裝置加工的柴油或蠟油進(jìn)行脫硫ZORB90EII是實(shí)際能耗除以煉廠標(biāo)準(zhǔn)能耗的比值。公式如下：EII=(煉廠實(shí)際總能耗/當(dāng)年天數(shù))/{Σ[(裝置利用能