地塊專用房建工程塔吊基礎專項施工方案

{營銷方案}地塊專用房建工程塔吊基礎專項施工方案目錄第一章、工程概況3第一節(jié)、工程簡介3第二節(jié)、塔吊的位置簡介與選型4第二章、編制依據(jù)5第一節(jié)、編制依據(jù)5第三章、塔吊參數(shù)與平面布置6第一節(jié)、塔吊的參數(shù)6第二節(jié)、塔吊基礎布置7第三節(jié)、建筑結構與塔吊位置對照分析7第四章、工程地質情況8第五章、塔吊基礎設計驗算17第一節(jié)、參數(shù)信息17第二節(jié)、荷載計算17第三節(jié)、樁豎向力計算18第四節(jié)、承臺受彎計算19第五節(jié)、承臺剪切計算20第六節(jié)、承臺受沖切驗算21第七節(jié)、樁身承載力驗算21第八節(jié)、樁豎向承載力與抗拔承載力驗算22第九節(jié)、樁式基礎格構柱計算34第六章、塔吊附墻設置與驗算38第一節(jié)、參數(shù)信息38第二節(jié)、支座力計算38第三節(jié)、附著力桿件計算39第四節(jié)、附著桿強度驗算40第五節(jié)、焊縫強度驗算41第六節(jié)、預埋件計算41第七章群塔作業(yè)施工方案43第七章、塔吊基礎的具體做法46第一節(jié)、塔吊基礎46第八章、塔吊基礎施工與驗收49第一節(jié)、塔吊基礎的施工時機、塔吊的安裝時間49第二節(jié)、灌注樁施工及鋼格構柱安裝施工49第三節(jié)、上承臺施工及基礎節(jié)的預埋55第四節(jié)、土方開挖及格構柱支撐安裝施工55第五節(jié)、下混凝土承臺的施工56第六節(jié)、塔身穿底板的防水57第七節(jié)、施工質量控制及驗收要求57第八節(jié)、地下室頂板預留洞口的封堵措施62第九章、施工安全措施64第一節(jié)、塔吊基礎施工安全措施64第二節(jié)、塔吊監(jiān)測措施65第三節(jié)、塔吊避雷接地措施66第四節(jié)、塔吊的防臺風措施66第五節(jié)、地下室頂板預留洞口的防護措施67第十章、應急預案69第一節(jié)、危險源辨識69第二節(jié)、應急措施70附件一：塔吊平面布置圖（施工總平面布置圖）72附件二：塔吊位置大樣圖72附件三：塔吊基礎詳圖72附件四：塔吊附墻示意圖紙72附件五：典型工程地質剖面圖72附圖六：塔吊位置對照圖72附表一：地基土物理力學指標設計參數(shù)表72第一章、工程概況第一節(jié)、工程簡介一、工程基本情況1項目名稱省直濱江地塊專用房建工程2建設單位浙江省機關事務管理局3設計單位浙江省省直建筑設計院4勘察單位浙江省省直建筑設計院5監(jiān)理單位杭州三方建設集團有限公司6施工單位龍元建設集團有限公司7建設地點杭州市濱江區(qū)8計劃工期1020天9質量要求目標“合格，爭創(chuàng)優(yōu)質工程、西湖杯10安全生產(chǎn)、文明施工要求二、工程概況本項目位于信誠路以東，濱城路以北，文濤路綠化帶以南，氣象局以西。地塊分A地塊（西側R21-01B地塊（東側R21-02A地塊用地東西長約320米，南北向平均寬約130米，用地面積41126平方米；B地塊用地東西長約195米，南北平均寬約150米，用地面積28389平方米；總用地面積69515平方米。AB地塊合計總建筑面積286112.70平方米。本工程場地±0.000相當于1985國家高程基準8.00m-0.700m，相當于1985國家高程7.30m程為-10.10～-10.90m，計算開挖深度為8.90～10.55m；坑中坑承臺墊層底相對高程為-11.20～-12.60m，高差為1.60～3.00m。16層和20側臨江設33層和20層，住宅底層均設架空層，共由11幢建筑物和沿街商鋪組成；A地塊1#～3#建筑，33層；4#～7#樓，16層；B地塊1#～4#建筑，20層；架-506度。建筑耐火等級A地塊1~3#樓、B地塊1~4#樓地上耐火等級為一級，A地塊4~8#樓物資庫為丁級。第二節(jié)、塔吊的位置簡介與選型本工程施工面積較大，施工工期緊。垂直運輸是整個工程能否保質保量順利選擇布置9臺ZJ5710型塔吊,最大工作幅度57m,附圖一：塔吊平面布置圖一、塔吊基礎與后澆帶及基坑邊的關系基坑1#18m;2#31m;3#31m;4#28m;5#22m;6#32m;7#18m;8#21m;9#29m第二章、編制依據(jù)第一節(jié)、編制依據(jù)1GB50007-20112JGJ94-20083JGJ33-20124JGJ/T187-20095GB50009-20126GB50010-20107JGJ196-20108GB50017-20039JGJ18-201210JGJ80-201111GB5144-200612GB50205-200113、浙江省省直建筑設計院提供的本工程巖土工程勘察報告14、浙江省省直建筑設計院提供的本工程建筑結構施工圖紙15、浙江省建設機械集團有限公司提供的ZJ5710型塔吊說明書16、住建部建質2009（87）號文件17、經(jīng)審批合格的省直濱江地塊專用房建工程《施工組織設計》18、杭建監(jiān)總[2010]33號《關于加強建筑起重機械租賃、安裝拆卸和使用安全管理的若干意見》19、杭建監(jiān)總[2012]13號《關于加強組合式塔機基礎制作、安裝和使用的若干要求》20、杭建監(jiān)總[2013]0109號關于加強建筑起重機械安全管理若干要求的通知21、本方案中其他未盡事項參照相關的規(guī)范標準執(zhí)行規(guī)程第三章、塔吊參數(shù)與平面布置第一節(jié)、塔吊的參數(shù)9臺QTZ80（ZJ5710）57m如下第二節(jié)、塔吊基礎布置一、塔基位置塔基布置位置詳附圖QTZ80:4根鉆孔灌注樁(直徑800mm)+460mm）+鋼筋混凝土承臺的基礎形式塔吊基礎詳圖。第三節(jié)、建筑結構與塔吊位置對照分析筑結構上部及地下室部位均無沖突，塔吊在地下室結構層位置需留設臨時洞口。具體詳見附圖六：塔吊位置對照圖。第四章、工程地質情況建設工程項目巖土工程勘察報告》勘察報告。1#塔吊位于ZK19鉆孔樁附近，地質情況如下：鉆孔柱狀圖2#塔吊位于ZK25鉆孔樁附近，地質情況如下：鉆孔柱狀圖3#塔吊位于ZK30鉆孔樁附近，地質情況如下：鉆孔柱狀圖4#塔吊位于ZK63鉆孔樁附近，地質情況如下：鉆孔柱狀圖5#塔吊位于ZK85鉆孔樁附近，地質情況如下：鉆孔柱狀圖6#塔吊位于ZK123鉆孔樁附近，地質情況如下：鉆孔柱狀圖7#塔吊位于ZK133鉆孔樁附近，地質情況如下：鉆孔柱狀圖8#塔吊位于ZK169鉆孔樁附近，地質情況如下：鉆孔柱狀圖9#塔吊位于ZK174鉆孔樁附近，地質情況如下：鉆孔柱狀圖第五章、塔吊基礎設計驗算1#～9#塔吊基礎的計算書依據(jù)《塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程》(JGJ/T187-2009)。第一節(jié)、參數(shù)信息塔吊型號:QTZ80塔機自重標準值:Fk1=449.00kN起重荷載標準值:Fqk=60.00kN塔吊最大起重力矩:M=954kN.m非工作狀態(tài)下塔身彎矩:M=-1668kN.m塔吊計算高度:H=130m塔身寬度:B=1.6m樁身混凝土等級:C35承臺混凝土等級:C35保護層厚度:H=50mm矩形承臺邊長:H=4.2m承臺厚度:Hc=1.4m承臺箍筋間距:S=400mm承臺鋼筋級別:HRB400承臺頂面埋深:D=0.0m樁直徑:d=0.8m樁間距:a=2.5m樁鋼筋級別:HRB400樁入土深度:26m樁型與工藝:泥漿護壁鉆(沖)孔灌注樁計算簡圖如下：第二節(jié)、荷載計算1.自重荷載及起重荷載1)塔機自重標準值Fk1=449kN2)基礎以及覆土自重標準值Gk=4.2×4.2×1.40×25=617.4kN3)起重荷載標準值Fqk=60kN2.風荷載計算1)工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值a.塔機所受風均布線荷載標準值(Wo=0.2kN/m2)2Wk=0.8×0.7×1.95×1.54×0.2=0.34kN/mqsk=1.2×0.34×0.35×1.6=0.23kN/mb.塔機所受風荷載水平合力標準值Fvk=qsk×H=0.23×130.00=29.38kNc.基礎頂面風荷載產(chǎn)生的力矩標準值Msk=0.5Fvk×H=0.5×29.38×130.00=1909.85kN.m2)非工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值a.塔機所受風均布線荷載標準值(本地區(qū)Wo=0.35kN/m2)2Wk=0.8×0.7×1.95×1.54×0.35=0.59kN/mqsk=1.2×0.59×0.35×1.60=0.40kN/mb.塔機所受風荷載水平合力標準值Fvk=qsk×H=0.40×130.00=51.42kNc.基礎頂面風荷載產(chǎn)生的力矩標準值Msk=0.5Fvk×H=0.5×51.42×130.00=3342.24kN.m3.塔機的傾覆力矩工作狀態(tài)下，標準組合的傾覆力矩標準值Mk=-1668+0.9×(954+1909.85)=909.47kN.m非工作狀態(tài)下，標準組合的傾覆力矩標準值Mk=-1668+3342.24=1674.24kN.m第三節(jié)、樁豎向力計算非工作狀態(tài)下：Qk=(Fk+Gk)/n=(449+617.40)/4=266.60kNQkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvk×h)/L=(449+617.4)/4+Abs(1674.24+51.42×1.40)/3.54=760.58kNQkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L=(449+617.4-0)/4-Abs(1674.24+51.42×1.40)/3.54=-227.38kN工作狀態(tài)下：Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(449+617.40+60)/4=281.60kNQkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvk×h)/L=(449+617.4+60)/4+Abs(909.47+29.38×1.40)/3.54=550.51kNQkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L=(449+617.4+60-0)/4-Abs(909.47+29.38×1.40)/3.54=12.69kN第四節(jié)、承臺受彎計算1.荷載計算不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向力反力設計值：工作狀態(tài)下：最大壓力Ni=1.35×(Fk+Fqk)/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×(449+60)/4+1.35×(909.47+29.38×1.40)/3.54=534.82kN最大拔力Ni=1.35×(Fk+Fqk)/n-1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×(449+60)/4-1.35×(909.47+29.38×1.40)/3.54=-191.24kN非工作狀態(tài)下：最大壓力Ni=1.35×Fk/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×449/4+1.35×(1674.24+51.42×1.40)/3.54=818.41kN最大拔力Ni=1.35×Fk/n-1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×449/4-1.35×(1674.24+51.42×1.40)/3.54=-515.34kN2.彎矩的計算依據(jù)《塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程》第6.4.2條其中Mx,My1──計算截面處XY方向的彎矩設計值(kN.m)；xi,yi──單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)；Ni──不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向反力設計值(kN)。由于非工作狀態(tài)下，承臺正彎矩最大：Mx=My=2×818.41×0.45=736.57kN.m承臺最大負彎矩:Mx=My=2×-515.34×0.45=-463.80kN.m3.配筋計算根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-2010第6.2.10條式中α1C501取為1.0,當混凝土強度等級為C80時，α1取為0.94,期間按線性內(nèi)插法確定；fc──混凝土抗壓強度設計值；h0──承臺的計算高度；fy──鋼筋受拉強度設計值，fy=360N/mm2。底部配筋計算:αs=736.57×106/(1.000×16.700×4200.000×13502)=0.0058η=1-(1-2×0.0058)0.5=0.0058γs=1-0.0058/2=0.9971As=736.57×106/(0.9971×1350.0×360.0)=1520.0mm2承臺底部實際配筋面積為As0=2094mm2實際配筋面積大于計算需要配筋面積，滿足要求!頂部配筋計算:αs=463.80×106/(1.000×16.700×4200.000×13502)=0.0036ξ=1-(1-2×0.0036)0.5=0.0036γs=1-0.0036/2=0.9982As=463.80×106/(0.9982×1350.0×360.0)=956.1mm2頂部實際配筋面積為As0=2094mm2實際配筋面積大于計算需要配筋面積，滿足要求!第五節(jié)、承臺剪切計算最大剪力設計值：Vmax=818.41kN依據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》(GB50010-2010)的第6.3.4條。我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式：式中λ──計算截面的剪跨比,λ=1.500ft──混凝土軸心抗拉強度設計值，ft=1.570N/mm2；b──承臺的計算寬度，b=4200mm；h0──承臺計算截面處的計算高度，h0=1350mm；fy──鋼筋受拉強度設計值，fy=360N/mm2；S──箍筋的間距，S=400mm。經(jīng)過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋!第六節(jié)、承臺受沖切驗算不進行承臺角樁沖切承載力驗算第七節(jié)、樁身承載力驗算樁身承載力計算依據(jù)《建筑樁基技術規(guī)范》(JGJ94-2008)的第5.8.2條根據(jù)第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=1.35×760.58=1026.79kN樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式：其中Ψc──基樁成樁工藝系數(shù)，取0.75fc──混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=16.7N/mm2；Aps──樁身截面面積，Aps=502655mm2。樁身受拉計算，依據(jù)《建筑樁基技術規(guī)范》JGJ94-2008第5.8.7條受拉承載力計算，最大拉力N=1.35×Qkmin=-306.97kN經(jīng)過計算得到受拉鋼筋截面面積As=852.681mm2。由于樁的最小配筋率為0.20%，計算得最小配筋面積為1005mm2綜上所述，全部縱向鋼筋面積1005mm22樁實際配筋面積為As0=2815mm實際配筋面積大于計算需要配筋面積，滿足要求!第八節(jié)、樁豎向承載力與抗拔承載力驗算一、1#塔吊樁豎向承載力與抗拔承載力驗算。1、豎向承載力驗算依據(jù)《塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程》(JGJ/T187-2009)的第6.3.3和6.3.4條軸心豎向力作用下，Qk=281.60kN；偏心豎向力作用下，Qkmax=760.58kN樁基豎向承載力必須滿足以下兩式：單樁豎向承載力特征值按下式計算：其中Ra──單樁豎向承載力特征值；qsik──第i層巖石的樁側阻力特征值；按下表取值；qpa──樁端端阻力特征值，按下表取值；u──樁身的周長，u=2.51m；Ap──樁端面積,取Ap=0.50m2；li──第i層土層的厚度,取值如下表；厚度及側阻力標準值表如下:序號土層厚度(m)側阻力特征值(kPa)端阻力特征值(kPa)土名稱12.8120粉土22.9190粉土34.6180粉土43.5220粉土58.6100粘性土66.8180粉砂73.7320粘性土88.1603000圓礫由于樁的入土深度為26m,所以樁端是在第6層土層。最大壓力驗算:Ra=2.51×(2.8×12+2.9×19+4.6×18+3.5×22+8.6×10+3.6×18)+0×0.50=1003.55kN由于:Ra=1003.55>Qk=281.60,最大壓力驗算滿足要求!由于:1.2Ra=1204.26>Qkmax=760.58,最大壓力驗算滿足要求!2、抗拔承載力驗算依據(jù)《塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程》(JGJ/T187-2009)的第6.3.5條偏心豎向力作用下，Qkmin=-227.38kN樁基豎向承載力抗拔必須滿足以下兩式：式中Gp──樁身的重力標準值，水下部分按浮重度計；λi──抗拔系數(shù)；Ra=2.51×(0.000×2.8×12+0.000×2.9×19+0.000×4.6×18+0.000×3.5×22+0.750×8.6×10+0.750×3.6×18)=357.639kNGp=0.503×(26×25-24.5×10)=203.575kN由于:357.64+203.58>=227.38，抗拔承載力滿足要求!二、2#塔吊樁豎向承載力與抗拔承載力驗算。1、豎向承載力驗算依據(jù)《塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程》(JGJ/T187-2009)的第6.3.3和6.3.4條軸心豎向力作用下，Qk=281.60kN；偏心豎向力作用下，Qkmax=760.58kN樁基豎向承載力必須滿足以下兩式：單樁豎向承載力特征值按下式計算：其中Ra──單樁豎向承載力特征值；qsik──第i層巖石的樁側阻力特征值；按下表取值；qpa──樁端端阻力特征值，按下表取值；u──樁身的周長，u=2.51m；Ap──樁端面積,取Ap=0.50m2；li──第i層土層的厚度,取值如下表；厚度及側阻力標準值表如下:序號土層厚度(m)側阻力特征值(kPa)端阻力特征值(kPa)土名稱12.9120粉土23.5190粉土34.1180粉土42.2220粉土510100粘性土67.3180粉砂73.6320粘性土88603000圓礫由于樁的入土深度為26m,所以樁端是在第6層土層。最大壓力驗算:Ra=2.51×(2.9×12+3.5×19+4.1×18+2.2×22+10×10+3.3×18)+0×0.50=962.33kN由于:Ra=962.33>Qk=281.60,最大壓力驗算滿足要求!由于:1.2Ra=1154.80>Qkmax=760.58,最大壓力驗算滿足要求!2、抗拔承載力驗算依據(jù)《塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程》(JGJ/T187-2009)的第6.3.5條偏心豎向力作用下，Qkmin=-227.38kN樁基豎向承載力抗拔必須滿足以下兩式：式中Gp──樁身的重力標準值，水下部分按浮重度計；λi──抗拔系數(shù)；Ra=2.51×(0.000×2.9×12+0.000×3.5×19+0.000×4.1×18+0.000×2.2×22+0.750×10×10+0.750×3.3×18)=375.860kNGp=0.503×(26×25-24.5×10)=203.575kN由于:375.86+203.58>=227.38，抗拔承載力滿足要求!三、3#塔吊樁豎向承載力與抗拔承載力驗算。1、豎向承載力驗算依據(jù)《塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程》(JGJ/T187-2009)的第6.3.3和6.3.4條軸心豎向力作用下，Qk=281.60kN；偏心豎向力作用下，Qkmax=760.58kN樁基豎向承載力必須滿足以下兩式：單樁豎向承載力特征值按下式計算：其中Ra──單樁豎向承載力特征值；qsik──第i層巖石的樁側阻力特征值；按下表取值；qpa──樁端端阻力特征值，按下表取值；u──樁身的周長，u=2.51m；Ap──樁端面積,取Ap=0.50m2；li──第i層土層的厚度,取值如下表；厚度及側阻力標準值表如下:序號土層厚度(m)側阻力特征值(kPa)端阻力特征值(kPa)土名稱11.5120粉土22.5190粉土34.7180粉土44.7220粉土510.6100粘性土610.2180粉砂710.1603000圓礫由于樁的入土深度為26m,所以樁端是在第6層土層。最大壓力驗算:Ra=2.51×(1.5×12+2.5×19+4.7×18+4.7×22+10.6×10+2×18)+0×0.50=994.00kN由于:Ra=994.00>Qk=281.60,最大壓力驗算滿足要求!由于:1.2Ra=1192.80>Qkmax=760.58,最大壓力驗算滿足要求!2、抗拔承載力驗算依據(jù)《塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程》(JGJ/T187-2009)的第6.3.5條偏心豎向力作用下，Qkmin=-227.38kN樁基豎向承載力抗拔必須滿足以下兩式：式中Gp──樁身的重力標準值，水下部分按浮重度計；λi──抗拔系數(shù)；Ra=2.51×(0.000×1.5×12+0.000×2.5×19+0.000×4.7×18+0.000×4.7×22+0.750×10.6×10+0.750×2×18)=353.618kNGp=0.503×(26×25-24.5×10)=203.575kN由于:353.62+203.58>=227.38，抗拔承載力滿足要求!四、4#塔吊樁豎向承載力與抗拔承載力驗算。1、豎向承載力驗算依據(jù)《塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程》(JGJ/T187-2009)的第6.3.3和6.3.4條軸心豎向力作用下，Qk=281.60kN；偏心豎向力作用下，Qkmax=760.58kN樁基豎向承載力必須滿足以下兩式：單樁豎向承載力特征值按下式計算：其中Ra──單樁豎向承載力特征值；qsik──第i層巖石的樁側阻力特征值；按下表取值；qpa──樁端端阻力特征值，按下表取值；u──樁身的周長，u=2.51m；Ap──樁端面積,取Ap=0.50m2；li──第i層土層的厚度,取值如下表；厚度及側阻力標準值表如下:序號土層厚度(m)側阻力特征值(kPa)端阻力特征值(kPa)土名稱12.85120粉土22.1190粉土39.3180粉土49.4100粘性土55.1180粉砂66.3320粘性土79.4603000圓礫由于樁的入土深度為26m,所以樁端是在第5層土層。最大壓力驗算:Ra=2.51×(2.85×12+2.1×19+9.3×18+9.4×10+2.35×18)+0×0.50=949.52kN由于:Ra=949.52>Qk=281.60,最大壓力驗算滿足要求!由于:1.2Ra=1139.42>Qkmax=760.58,最大壓力驗算滿足要求!2、抗拔承載力驗算依據(jù)《塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程》(JGJ/T187-2009)的第6.3.5條偏心豎向力作用下，Qkmin=-227.38kN樁基豎向承載力抗拔必須滿足以下兩式：式中Gp──樁身的重力標準值，水下部分按浮重度計；λi──抗拔系數(shù)；Ra=2.51×(0.000×2.85×12+0.000×2.1×19+0.000×9.3×18+0.750×9.4×10+0.750×2.35×18)=329.176kNGp=0.503×(26×25-24.5×10)=203.575kN由于:329.18+203.58>=227.38，抗拔承載力滿足要求!五、5#塔吊樁豎向承載力與抗拔承載力驗算。1、豎向承載力驗算依據(jù)《塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程》(JGJ/T187-2009)的第6.3.3和6.3.4條軸心豎向力作用下，Qk=281.60kN；偏心豎向力作用下，Qkmax=760.58kN樁基豎向承載力必須滿足以下兩式：單樁豎向承載力特征值按下式計算：其中Ra──單樁豎向承載力特征值；qsik──第i層巖石的樁側阻力特征值；按下表取值；qpa──樁端端阻力特征值，按下表取值；u──樁身的周長，u=2.51m；Ap──樁端面積,取Ap=0.50m2；li──第i層土層的厚度,取值如下表；厚度及側阻力標準值表如下:序號土層厚度(m)側阻力特征值(kPa)端阻力特征值(kPa)土名稱13.3120粉土23.3190粉土34.8180粉土42.1220粉土59.9100粘性土63.8180粉砂71.8320粘性土810.9603000圓礫由于樁的入土深度為26m,所以樁端是在第6層土層。最大壓力驗算:Ra=2.51×(3.3×12+3.3×19+4.8×18+2.1×22+9.9×10+2.6×18)+0×0.50=956.80kN由于:Ra=956.80>Qk=281.60,最大壓力驗算滿足要求!由于:1.2Ra=1148.17>Qkmax=760.58,最大壓力驗算滿足要求!2、抗拔承載力驗算依據(jù)《塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程》(JGJ/T187-2009)的第6.3.5條偏心豎向力作用下，Qkmin=-227.38kN樁基豎向承載力抗拔必須滿足以下兩式：式中Gp──樁身的重力標準值，水下部分按浮重度計；λi──抗拔系數(shù)；Ra=2.51×(0.000×3.3×12+0.000×3.3×19+0.000×4.8×18+0.000×2.1×22+0.750×9.9×10+0.750×2.6×18)=343.188kNGp=0.503×(26×25-24.5×10)=203.575kN由于:343.19+203.58>=227.38，抗拔承載力滿足要求!六、6#塔吊樁豎向承載力與抗拔承載力驗算。1、豎向承載力驗算依據(jù)《塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程》(JGJ/T187-2009)的第6.3.3和6.3.4條軸心豎向力作用下，Qk=281.60kN；偏心豎向力作用下，Qkmax=760.58kN樁基豎向承載力必須滿足以下兩式：單樁豎向承載力特征值按下式計算：其中Ra──單樁豎向承載力特征值；qsik──第i層巖石的樁側阻力特征值；按下表取值；qpa──樁端端阻力特征值，按下表取值；u──樁身的周長，u=2.51m；Ap──樁端面積,取Ap=0.50m2；li──第i層土層的厚度,取值如下表；厚度及側阻力標準值表如下:序號土層厚度(m)側阻力特征值(kPa)端阻力特征值(kPa)土名稱12.91120粉土26190粉土32.3180粉土42.4220粉土59.8100粘性土614.7180粉砂76.1603000圓礫由于樁的入土深度為26m,所以樁端是在第6層土層。最大壓力驗算:Ra=2.51×(2.91×12+6×19+2.3×18+2.4×22+9.8×10+2.59×18)+0×0.50=974.50kN由于:Ra=974.50>Qk=281.60,最大壓力驗算滿足要求!由于:1.2Ra=1169.40>Qkmax=760.58,最大壓力驗算滿足要求!2、抗拔承載力驗算依據(jù)《塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程》(JGJ/T187-2009)的第6.3.5條偏心豎向力作用下，Qkmin=-227.38kN樁基豎向承載力抗拔必須滿足以下兩式：式中Gp──樁身的重力標準值，水下部分按浮重度計；λi──抗拔系數(shù)；Ra=2.51×(0.000×2.91×12+0.000×6×19+0.000×2.3×18+0.000×2.4×22+0.750×9.8×10+0.750×2.59×18)=368.383kNGp=0.503×(26×25-24.5×10)=203.575kN由于:368.38+203.58>=227.38，抗拔承載力滿足要求!七、7#塔吊樁豎向承載力與抗拔承載力驗算。1、豎向承載力驗算依據(jù)《塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程》(JGJ/T187-2009)的第6.3.3和6.3.4條軸心豎向力作用下，Qk=281.60kN；偏心豎向力作用下，Qkmax=760.58kN樁基豎向承載力必須滿足以下兩式：單樁豎向承載力特征值按下式計算：其中Ra──單樁豎向承載力特征值；qsik──第i層巖石的樁側阻力特征值；按下表取值；qpa──樁端端阻力特征值，按下表取值；u──樁身的周長，u=2.51m；Ap──樁端面積,取Ap=0.50m2；li──第i層土層的厚度,取值如下表；厚度及側阻力標準值表如下:序號土層厚度(m)側阻力特征值(kPa)端阻力特征值(kPa)土名稱10.87120粉土26.5190粉土33.2180粉土43.9220粉土58.7100粘性土68.8180粉砂74.9320粘性土88.5603000圓礫由于樁的入土深度為26m,所以樁端是在第6層土層。最大壓力驗算:Ra=2.51×(0.87×12+6.5×19+3.2×18+3.9×22+8.7×10+2.83×18)+0×0.50=1043.71kN由于:Ra=1043.71>Qk=281.60,最大壓力驗算滿足要求!由于:1.2Ra=1252.46>Qkmax=760.58,最大壓力驗算滿足要求!2、抗拔承載力驗算依據(jù)《塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程》(JGJ/T187-2009)的第6.3.5條偏心豎向力作用下，Qkmin=-227.38kN樁基豎向承載力抗拔必須滿足以下兩式：式中Gp──樁身的重力標準值，水下部分按浮重度計；λi──抗拔系數(shù)；Ra=2.51×(0.000×0.87×12+0.000×6.5×19+0.000×3.2×18+0.000×3.9×22+0.750×8.7×10+0.750×2.83×18)=340.360kNGp=0.503×(26×25-24.5×10)=203.575kN由于:340.36+203.58>=227.38，抗拔承載力滿足要求!八、8#塔吊樁豎向承載力與抗拔承載力驗算。1、豎向承載力驗算依據(jù)《塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程》(JGJ/T187-2009)的第6.3.3和6.3.4條軸心豎向力作用下，Qk=281.60kN；偏心豎向力作用下，Qkmax=760.58kN樁基豎向承載力必須滿足以下兩式：單樁豎向承載力特征值按下式計算：其中Ra──單樁豎向承載力特征值；qsik──第i層巖石的樁側阻力特征值；按下表取值；qpa──樁端端阻力特征值，按下表取值；u──樁身的周長，u=2.51m；Ap──樁端面積,取Ap=0.50m2；li──第i層土層的厚度,取值如下表；厚度及側阻力標準值表如下:序號土層厚度(m)側阻力特征值(kPa)端阻力特征值(kPa)土名稱12.73120粉土25.1190粉土35.5180粉土411.4100粘性土58.2180粉砂67.6603000圓礫由于樁的入土深度為26m,所以樁端是在第5層土層。最大壓力驗算:Ra=2.51×(2.73×12+5.1×19+5.5×18+11.4×10+1.27×18)+0×0.50=918.65kN由于:Ra=918.65>Qk=281.60,最大壓力驗算滿足要求!由于:1.2Ra=1102.38>Qkmax=760.58,最大壓力驗算滿足要求!2、抗拔承載力驗算依據(jù)《塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程》(JGJ/T187-2009)的第6.3.5條偏心豎向力作用下，Qkmin=-227.38kN樁基豎向承載力抗拔必須滿足以下兩式：式中Gp──樁身的重力標準值，水下部分按浮重度計；λi──抗拔系數(shù)；Ra=2.51×(0.000×2.73×12+0.000×5.1×19+0.000×5.5×18+0.750×11.4×10+0.750×1.27×18)=340.737kNGp=0.503×(26×25-24.5×10)=203.575kN由于:340.74+203.58>=227.38，抗拔承載力滿足要求!九、9#塔吊樁豎向承載力與抗拔承載力驗算。1、豎向承載力驗算依據(jù)《塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程》(JGJ/T187-2009)的第6.3.3和6.3.4條軸心豎向力作用下，Qk=281.60kN；偏心豎向力作用下，Qkmax=760.58kN樁基豎向承載力必須滿足以下兩式：單樁豎向承載力特征值按下式計算：其中Ra──單樁豎向承載力特征值；qsik──第i層巖石的樁側阻力特征值；按下表取值；qpa──樁端端阻力特征值，按下表取值；u──樁身的周長，u=2.51m；Ap──樁端面積,取Ap=0.50m2；li──第i層土層的厚度,取值如下表；厚度及側阻力標準值表如下:序號土層厚度(m)側阻力特征值(kPa)端阻力特征值(kPa)土名稱10.84120粉土21.8190粉土36.5180粉土44.7220粉土510.8100粘性土67.5180粉砂72.8320粘性土810.00603000圓礫由于樁的入土深度為26m,所以樁端是在第6層土層。最大壓力驗算:Ra=2.51×(0.84×12+1.8×19+6.5×18+4.7×22+10.8×10+1.36×18)+0×0.50=998.17kN由于:Ra=998.17>Qk=281.60,最大壓力驗算滿足要求!由于:1.2Ra=1197.81>Qkmax=760.58,最大壓力驗算滿足要求!2、抗拔承載力驗算依據(jù)《塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程》(JGJ/T187-2009)的第6.3.5條偏心豎向力作用下，Qkmin=-227.38kN樁基豎向承載力抗拔必須滿足以下兩式：式中Gp──樁身的重力標準值，水下部分按浮重度計；λi──抗拔系數(shù)；Ra=2.51×(0.000×0.84×12+0.000×1.8×19+0.000×6.5×18+0.000×4.7×22+0.750×10.8×10+0.750×1.36×18)=330.496kNGp=0.503×(26×25-24.5×10)=203.575kN由于:330.50+203.58>=227.38，抗拔承載力滿足要求!第九節(jié)、樁式基礎格構柱計算依據(jù)《鋼結構設計規(guī)范》(GB50017-2011)。1.格構柱截面的力學特性：格構柱的截面尺寸為0.460×0.460m；主肢選用:16號角鋼b×d×r=160×12×16mm；綴板選用(m×m):0.010×0.400主肢的截面力學參數(shù)為A0=37.441cm0=4.390cm，Ix0=916.580cm2，Z4，Iy0=916.580cm4；格構柱截面示意圖格構柱的y-y軸截面總慣性矩：格構柱的x-x軸截面總慣性矩：經(jīng)過計算得到：Ix=4×[916.580+37.441×(46/2-4.390)2]=55534.400cm4；Iy=4×[916.580+37.441×(46/2-4.390)2]=55534.400cm4；2.格構柱的長細比計算：格構柱主肢的長細比計算公式：其中H──格構柱的總高度，取5.000m；I──格構柱的截面慣性矩，取,Ix=55534.400cmy=55534.400cm4，I4；A0──一個主肢的截面面積，取37.441cm2。經(jīng)過計算得到λx=25.965,λy=25.965。格構柱分肢對最小剛度軸1-1的長細比計算公式:其中b──綴板厚度，取b=0.010m。h──綴板長度，取h=0.400m。a1──格構架截面長，取a1=0.460m。經(jīng)過計算得i1=[(0.0102+0.4002)/48+5×0.4602/8]0.5=0.368m。γ1=5.000/0.368=13.579。換算長細比計算公式：經(jīng)過計算得到λkx=29.302,λky=29.302。3.格構柱的整體穩(wěn)定性計算：格構柱在彎矩作用平面內(nèi)的整體穩(wěn)定性計算公式：其中N──軸心壓力的計算值(kN)；取N=1.35Qkmax=1026.785kN；A──格構柱橫截面的毛截面面積，取4×37.441cm2；φ──軸心受壓構件彎矩作用平面內(nèi)的穩(wěn)定系數(shù)；根據(jù)換算長細比λ0x=29.302≤150X方向長細比驗算滿足要求!λ0y=29.302≤150Y方向長細比驗算滿足要求!查《鋼結構設計規(guī)范》得到φx=0.939,φy=0.939。X方向：N/φA=/(0.939×14976.4)=73≤215.000N/mm2滿足要求!Y方向：N/φA=/(0.939×14976.4)=73≤215.000N/mm2滿足要求!4.格構分肢的長細比驗算：由于格構形式采用，分肢選取16號角鋼b×d×r=160×12×16mm，其回轉半徑i=31.8mm。λ1=L/i=300/31.8=9.434≤0.5×λ0x=14.651且小于等于40滿足要求!塔吊計算滿足要求！第六章、塔吊附墻設置與驗算支座計算和錨固環(huán)計算。第一節(jié)、參數(shù)信息塔吊型號:QTZ80塔吊最大起重力矩:M=954kN.m非工作狀態(tài)下塔身彎矩:M=-1668kN.m塔吊計算高度:H=130m塔身寬度:B=1.6m附著框寬度:2m最大扭矩:270kN.m風荷載設計值:0.69kN/m2附著節(jié)點數(shù):6各層附著高度分別(m):29.5,20.3,17.4,17.4,14.5,8.7附著桿選用：[16b槽鋼附著點1到塔吊的豎向距離:b1=2.84m附著點1到塔吊的橫向距離:a1=2.45m附著點1到中軸線的距離:a2=3.25m第二節(jié)、支座力計算附著桿的負荷作為設計或校核附著桿截面的依據(jù)。算如下:1.風荷載計算1)工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值塔機所受風均布線荷載標準值(Wo=0.2kN/m2)2Wk=0.8×2.09×1.95×0.69×0.2=0.45kN/mqsk=1.2×0.45×0.35×1.6=0.30kN/m2)非工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值塔機所受風均布線荷載標準值(本地區(qū)Wo=0.30kN/m2)2Wk=0.8×2.14×1.95×0.69×0.30=0.69kN/mqsk=1.2×0.69×0.35×1.60=0.46kN/m2.塔機的傾覆力矩工作狀態(tài)下，標準組合的傾覆力矩標準值Mk=-1668+954=-714.00kN.m非工作狀態(tài)下，標準組合的傾覆力矩標準值Mk=-1668.00kN.m3.力Nw計算工作狀態(tài)下:Nw=0.000kN非工作狀態(tài)下:Nw=0.000kN第三節(jié)、附著力桿件計算塔吊四附著桿件的計算屬于一次超靜定問題,采用結構力學計算個桿件內(nèi)力:計算簡圖:方法的基本方程：計算過程如下：其中:∑1p為靜定結構的位移；Ti0為F=1時各桿件的軸向力；Ti為在外力M和P作用下時各桿件的軸向力；li為各桿件的長度?？紤]到各桿件的材料截面相同，在計算中將彈性模量與截面面積的積EA約去，可以得到：各桿件的軸向力為：考慮工作狀態(tài)和非工作狀態(tài)兩個工況，以上的計算過程將θ從0-360得每桿件的最大軸壓力，最大軸拉力：桿1的最大軸向拉力為：112.67kN；桿2的最大軸向拉力為：77.9kN；桿3的最大軸向拉力為：77.9kN；桿4的最大軸向拉力為：112.67kN；桿1的最大軸向壓力為：112.67kN；桿2的最大軸向壓力為：77.90kN；桿3的最大軸向壓力為：77.90kN；桿4的最大軸向壓力為:112.67kN。第四節(jié)、附著桿強度驗算1．桿件軸心受拉強度驗算驗算公式:σ=N/An≤f其中N──為桿件的最大軸向拉力,取N=112.67kN；σ──為桿件的受拉應力；An[16b槽鋼,查表可知An=2515.00mm2；經(jīng)計算，桿件的最大受拉應力:σ=112.67×1000/2515.00=44.80N/mm2。最大拉應力不大于拉桿的允許拉應力215N/mm2,滿足要求!2．桿件軸心受壓強度驗算驗算公式:σ=N/φAn≤f其中σ──為桿件的受壓應力；N──為桿件的軸向壓力,桿1:取N=112.67kN；桿2:取N=77.90kN；桿3:取N=77.90kN；桿4:取N=112.67kN；An[16b槽鋼,查表可知An=2515.00mm2；φ──為桿件的受壓穩(wěn)定系數(shù),是根據(jù)λ查表計算得:桿1:取φ=0.634,桿2:取φ=0.801,桿3:取φ=0.801,桿4:取φ=0.634；λ──桿件長細比,桿1:取λ=88.931,桿2:取λ=61.488,桿3:取λ=61.488,桿4:取λ=88.931。經(jīng)計算，桿件的最大受壓應力σ=70.62N/mm2。最大壓應力不大于拉桿的允許壓應力215N/mm2,滿足要求!第五節(jié)、焊縫強度驗算附著桿如果采用焊接方式加長，對接焊縫強度計算公式如下:其中N為附著桿的最大拉力或壓力，N=112.670kN；lw為附著桿的周長，取563.00mm；t為焊縫厚度，t=8.50mm；ft或fc為對接焊縫的抗拉或抗壓強度，取185N/mm2；經(jīng)過焊縫強度σ=112670.00/(563.00×8.50)=23.54N/mm2。對接焊縫的抗拉或抗壓強度計算滿足要求!第六節(jié)、預埋件計算依據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-2010第9.7條。一、桿件軸心受拉時，預埋件驗算驗算公式:2×3×2/4=679mm2式中As──預埋件錨鋼的總截面面積：As=3.14×12N──為桿件的最大軸向拉力,取N=95070.00Nαb──錨板的彎曲變折減系數(shù)，由于采取防止錨板彎曲變形的措施，所以取αb=1.0經(jīng)計算:As=95070.00/(0.8×1.00×300.00)=396.13mm2≤678.67mm2滿足要求!二、桿件軸心受壓時，預埋件驗算驗算公式:式中N──為桿件的最大軸向壓力,取N=95067.60Nz──沿剪力作用方向最外層錨筋中心線之間的距離αr──錨筋層數(shù)的影響系數(shù)，雙層取1.0,三層取0.9，四層取0.85經(jīng)計算:As=95067.60/(1.00×0.90×300.00)=352.10mm2≤678.67mm2滿足要求!塔吊計算滿足要求！第七章群塔作業(yè)施工方案10.5的規(guī)程“兩臺起重機之間的最小架設距離應保證處于低位的起重機臂端部與另一臺起重機的塔身之間至少有2部件（吊鉤升至最高點或最高位置的平衡重）與低位的起重機中處于最高位置部件之間的垂直距離不得小于2塔吊首次安裝高度具體分析如下圖：1、立塔時必須保證每兩塔之間的高度差不得小于3m2、工地群塔作業(yè)總指揮負責統(tǒng)一協(xié)調施工現(xiàn)場塔吊的使用和保養(yǎng)工作。3、塔司必須服從工地統(tǒng)一指揮，服從信號，不得各行其道。4、對于群塔吊作業(yè)，必須遵守以下原則：A、塔司必須做好交接班記錄，交班、接班人中未當面交接不得離開駕駛室，交接班時要認真做好交接班記錄。B、當一臺塔機運行時，在轉臂之前應先觀察另一臺塔的運行情況，然后再進行作業(yè)。C、后塔讓先塔：在塔吊大臂的工作交叉區(qū)域內(nèi)作業(yè)時，后進入該區(qū)域的塔吊要避開先進入該區(qū)域內(nèi)的塔吊。D、動塔讓靜塔：在塔吊大臂交叉區(qū)域內(nèi)作業(yè)時，在一塔臂無回轉，吊鉤無運動，而另一塔有回轉或有變幅小車行走時，動塔應該避開靜塔。E、輕車讓重車：在塔吊同時運行時，無荷載塔機應避讓有荷載塔機。F、客塔讓主塔：當一塔機（客塔）大臂進入對方塔機（主塔）工作區(qū)域時，則客塔要主動避讓主塔。待主塔工作完畢或先行作業(yè)后，客塔在保證安全前提下方可作業(yè)。（注：主塔指定點服務該區(qū)域的塔，客塔指借別人上空運行的塔）5、四塔作業(yè)時除需要考慮高差外，還應注意絕對避免接觸對方塔吊的大臂拉條。6、當塔機暫停工作時，變幅小車靠近在大臂根部，塔機大臂要轉到適當位置，避免與另一塔機大臂或拉條相碰，大臂方向順風向停放，且要牢牢鎖臂。吊鉤上如有吊物必須把吊物卸取掉，關上電源總開關，閘箱落鎖方可離開。7、信號指揮要充分考慮到4臺塔交叉作業(yè)的可能，因此信號指揮人員應與機組相對固定，無特殊情況不得隨意更換，換班時采用當面口頭交接。8、各信號指揮人員在指揮本塔工作時，還須環(huán)顧相鄰塔吊的工作狀態(tài)，必要時發(fā)出安全提示語言或旗語，以告誡塔司，注意安全操作。信號工必須在塔吊超范圍回轉時（變幅小車跑出施工范圍，吊鉤未提升至安全位置時）揮動紅色旗幟鳴哨警示。第七章、塔吊基礎的具體做法第一節(jié)、塔吊基礎塔吊基礎采用4樁+鋼格構柱+鋼筋混凝土承臺的型式，灌注樁中插入預制鋼格構柱，格構柱穿過地下室底板，基礎承臺在地下室內(nèi)。一、樁樁采用4根鉆孔灌注樁。1#塔吊基礎樁，樁長不小于26m。進入2-2粉質粘土層約4m；樁頂標高為-9.9m，樁徑800，樁間距2.50m，有效樁長約26m14Φ16(HRB400),箍筋為螺旋筋Φ（HPB3004米范圍內(nèi)為加密區(qū)，定位箍為Φ（HRB400)筋籠為樁全長配制。樁身砼強度等級C35，混凝土要求超灌至格構柱頂。2#塔吊基礎樁，樁長不小于26m。進入2-2粉質粘土層約4m；樁頂標高為-9.9m，樁徑800，樁間距2.50m，有效樁長約26m14Φ16(HRB400),箍筋為螺旋筋Φ（HPB3004米范圍內(nèi)為加密區(qū)，定位箍為Φ（HRB400)筋籠為樁全長配制。樁身砼強度等級C35，混凝土要求超灌至格構柱頂。3#塔吊基礎樁，樁長不小于26m。進入2-2粉質粘土層約2m；樁頂標高為-9.9m，樁徑800，樁間距2.50m，有效樁長約26m14Φ16(HRB400),箍筋為螺旋筋Φ（HPB3004米范圍內(nèi)為加密區(qū)，定位箍為Φ（HRB400)筋籠為樁全長配制。樁身砼強度等級C35，混凝土要求超灌至格構柱頂。4#塔吊基礎樁，樁長不小于26m。進入2-2粉質粘土層約1m；樁頂標高為-9.9m，樁徑800，樁間距2.50m，有效樁長約26m14Φ16(HRB400),箍筋為螺旋筋Φ（HPB3004米范圍內(nèi)為加密區(qū)，定位箍為Φ（HRB400)筋籠為樁全長配制。樁身砼強度等級C35，混凝土要求超灌至格構柱頂。5#塔吊基礎樁，樁長不小于26m。進入2-2粉質粘土層約0.5m；樁頂標高為-9.9m，樁徑800，樁間距2.50m，有效樁長約26m14Φ16(HRB400),箍筋為螺旋筋Φ（HPB3004米范圍內(nèi)為加密區(qū)，定位箍為Φ（HRB400)筋籠為樁全長配制。樁身砼強度等級C35，混凝土要求超灌至格構柱頂。6#塔吊基礎樁，樁長不小于26m。進入2-2粉質粘土層約4m；樁頂標高為-9.9m，樁徑800，樁間距2.50m，有效樁長約26m14Φ16(HRB400),箍筋為螺旋筋Φ（HPB3004米范圍內(nèi)為加密區(qū)，定位箍為Φ（HRB400)筋籠為樁全長配制。樁身砼強度等級C35，混凝土要求超灌至格構柱頂。7#塔吊基礎樁，樁長不小于26m。進入2-2粉質粘土層約4m；樁頂標高為-9.9m，樁徑800，樁間距2.50m，有效樁長約26m14Φ16(HRB400),箍筋為螺旋筋Φ（HPB3004米范圍內(nèi)為加密區(qū)，定位箍為Φ（HRB400)筋籠為樁全長配制。樁身砼強度等級C35，混凝土要求超灌至格構柱頂。8#塔吊基礎樁，樁長不小于26m。進入2-2粉質粘土層約5m；樁頂標高為-9.9m，樁徑800，樁間距2.50m，有效樁長約26m14Φ16(HRB400),箍筋為螺旋筋Φ（HPB3004米范圍內(nèi)為加密區(qū)，定位箍為Φ（HRB400)筋籠為樁全長配制。樁身砼強度等級C35，混凝土要求超灌至格構柱頂。9#塔吊基礎樁，樁長不小于26m。進入2-2粉質粘土層約5m；樁頂標高為-9.9m，樁徑800，樁間距2.50m，有效樁長約26m14Φ16(HRB400),箍筋為螺旋筋Φ（HPB3004米范圍內(nèi)為加密區(qū)，定位箍為Φ（HRB400)筋籠為樁全長配制。樁身砼強度等級C35，混凝土要求超灌至格構柱頂。二、格構柱每根樁內(nèi)放置一根格構柱，塔吊格構柱長9.45m，格構柱均伸入樁內(nèi)4m，插入上承臺1000mm，計算時高度取5m。樁施工時混凝土應超灌至格構柱頂。格構柱截面460×460mm16號角鋼∠160×12,通過綴板400×200×10焊接100mmh/2內(nèi)超灌的砼施工期間不得鑿除。樁施工時格構式鋼柱與鋼筋籠搭接后，應使用汽車吊等起重設備將其插入樁孔內(nèi)，并與基樁軸線重合，保證四根格構式鋼柱四個立面的平面度。三、上承臺1、格構柱插入上承臺1000mm，承臺尺寸：4200x4200x1400mm。2、塔吊樁基礎砼同條件試塊強度達到100%測合格和備案后，方可正常使用。塔吊獨立高度自塔吊基礎承臺開始計算。33.0x3.0米的洞口，塔吊洞口按設計洞口加固要求加固。具體承臺做法詳見：附圖三-塔吊基礎詳圖四、構造承臺構造承臺配筋及做法詳見：具體承臺做法詳見：附圖三-塔吊基礎詳圖五、格構柱加固和斜向加強桿（16號角鋼）4根格構柱形成整體，增加穩(wěn)定性。具體做法詳見：附圖三-塔吊基礎詳圖第八章、塔吊基礎施工與驗收第一節(jié)、塔吊基礎的施工時機、塔吊的安裝時間由于塔吊要在土方施工期間安裝完成在墊層施工時投入使用，擬在土方施工對塔吊基礎格構柱的防護。塔吊基礎基礎完成驗收后方可安裝。塔吊基礎在土方開挖前完成。第二節(jié)、灌注樁施工及鋼格構柱安裝施工一、樁基施工1、鉆孔灌注樁樁采用4根鉆孔灌注樁。1#塔吊基礎樁，樁長不小于26m。進入2-2粉質粘土層約4m；樁頂標高為-9.9m，樁徑800，樁間距2.50m，有效樁長約26m14Φ16(HRB400),箍筋為螺旋筋Φ（HPB3004米范圍內(nèi)為加密區(qū)，定位箍為Φ（HRB400)筋籠為樁全長配制。樁身砼強度等級C35，混凝土要求超灌至格構柱頂。2#塔吊基礎樁，樁長不小于26m。進入2-2粉質粘土層約4m；樁頂標高為-9.9m，樁徑800，樁間距2.50m，有效樁長約26m14Φ16(HRB400),箍筋為螺旋筋Φ（HPB3004米范圍內(nèi)為加密區(qū)，定位箍為Φ（HRB400)筋籠為樁全長配制。樁身砼強度等級C35，混凝土要求超灌至格構柱頂。3#塔吊基礎樁，樁長不小于26m。進入2-2粉質粘土層約2m；樁頂標高為-9.9m，樁徑800，樁間距2.50m，有效樁長約26m14Φ16(HRB400),箍筋為螺旋筋Φ（HPB3004米范圍內(nèi)為加密區(qū)，定位箍為Φ（HRB400)筋籠為樁全長配制。樁身砼強度等級C35，混凝土要求超灌至格構柱頂。4#塔吊基礎樁，樁長不小于26m。進入2-2粉質粘土層約1m；樁頂標高為-9.9m，樁徑800，樁間距2.50m，有效樁長約26m14Φ16(HRB400),箍筋為螺旋筋Φ（HPB3004米范圍內(nèi)為加密區(qū)，定位箍為Φ（HRB400)筋籠為樁全長配制。樁身砼強度等級C35，混凝土要求超灌至格構柱頂。5#塔吊基礎樁，樁長不小于26m。進入2-2粉質粘土層約0.5m-9.9m，樁徑800，樁間距2.50m，有效樁長約26m14Φ16(HRB400),箍筋為螺旋筋Φ（HPB3004米范圍內(nèi)為加密區(qū)，定位箍為Φ（HRB400)筋籠為樁全長配制。樁身砼強度等級C35，混凝土要求超灌至格構柱頂。6#塔吊基礎樁，樁長不小于26m。進入2-2粉質粘土層約4m；樁頂標高為-9.9m，樁徑800，樁間距2.50m，有效樁長約26m14Φ16(HRB400),箍筋為螺旋筋Φ（HPB3004米范圍內(nèi)為加密區(qū)，定位箍為Φ（HRB400)筋籠為樁全長配制。樁身砼強度等級C35，混凝土要求超灌至格構柱頂。7#塔吊基礎樁，樁長不小于26m。進入2-2粉質粘土層約4m；樁頂標高為-9.9m，樁徑800，樁間距2.50m，有效樁長約26m14Φ16(HRB400),箍筋為螺旋筋Φ（HPB3004米范圍內(nèi)為加密區(qū)，定位箍為Φ（HRB400)筋籠為樁全長配制。樁身砼強度等級C35，混凝土要求超灌至格構柱頂。8#塔吊基礎樁，樁長不小于26m。進入2-2粉質粘土層約5m；樁頂標高為-9.9m，樁徑800，樁間距2.50m，有效樁長約26m14Φ16(HRB400),箍筋為螺旋筋Φ（HPB3004米范圍內(nèi)為加密區(qū)，定位箍為Φ（HRB400)筋籠為樁全長配制。樁身砼強度等級C35，混凝土要求超灌至格構柱頂。9#塔吊基礎樁，樁長不小于26m。進入2-2粉質粘土層約5m；樁頂標高為-9.9m，樁徑800，樁間距2.50m，有效樁長約26m14Φ16(HRB400),箍筋為螺旋筋Φ（HPB3004米范圍內(nèi)為加密區(qū)，定位箍為Φ（HRB400)筋籠為樁全長配制。樁身砼強度等級C35，混凝土要求超灌至格構柱頂。塊。2、施工要求2.1、鉆孔灌注樁的施工,應嚴格遵守《鉆孔灌注樁施工規(guī)程》,及《建筑地基基礎設計規(guī)范》(GB50007-2011)和《建筑樁基技術規(guī)范》(JGJ94-2008).2.2,施工時鉆頭錐形夾角應大于120°,樁身成孔直徑不得出現(xiàn)負偏差,其充盈系數(shù)不得小于1.1,也不宜大于1.3.2.3、鉆孔灌注樁施工前,必須試成孔,數(shù)量不少于2個,以便核對地質資料,檢查所選設備,施工工藝及技術要求是否適宜。2.4,應采取有效措施保證樁頂處和樁身混凝土達到設計強度.2.5、灌注樁施工時,實際灌注高度應比樁頂設計標高高出1.5m.2.6、鋼筋籠的主筋與箍筋采用焊接接頭,不設彎鉤,主筋與箍筋焊成鋼筋籠骨架.2.7,應保持其垂直,防止產(chǎn)生彎曲變形,并設保護層墊塊,遇阻時不得強行下放,應采取措施保證保護層的厚度及使籠底標高控制在允許誤差范圍內(nèi).在澆搗混凝土時應防止鋼筋籠上拱.2.8、主筋和箍筋單面焊長度大于等于10d,主筋接頭根數(shù)在同一截面上不得大于50%,接頭間距不小于35d且大于500mm。2.9、根據(jù)地質資料揭露的地層以填土、粘性土、粉砂和礫砂為主，樁基施漿質量，應做好泥漿護壁，防止坍孔和串孔現(xiàn)象。2.10、灌注樁成孔施工允許偏差如下：2.10.1、樁徑偏差不大于±50mm2.10.2、垂直度偏差<1%2.10.3、樁位允許偏差不大于100mm2.11、灌注樁應進行二次清孔,第二次清孔后的平均沉渣厚度應不大于50mm,樁身混凝土灌注應在二次清孔在測得回淤厚度和泥漿密度符合規(guī)定后立即進行記錄.2.12,內(nèi)容應包括鉆孔,一,二次清孔,沉渣比重,水下混凝土灌注等項目質量檢驗評定.灌注樁全部完成后,應經(jīng)樁基驗收才能進行下一工序的施工.2.13、工程中其他未盡事宜,應按《建筑地基基礎工程施工質量驗收規(guī)范》(GB50202-2002)《建筑樁基技術規(guī)范》(JGJ94-2008)及浙江省結構標準圖集《鉆孔灌注樁2004浙G23》中的要求進行.3、施工機械設備序號設備名稱規(guī)格型號數(shù)量制造年份產(chǎn)地額定功率備注1鉆孔樁機GPS—1012011國產(chǎn)402大循環(huán)泵3PNL120112國產(chǎn)223小泥漿泵7.512010國產(chǎn)7.54切割機Ф4012010國產(chǎn)25交流電焊機BX-315F162011國產(chǎn)156全站儀NTS-35212013國產(chǎn)7水準儀SD312013國產(chǎn)4、樁基檢測要求4.1、施工完成后的工程樁應進行豎向承載力檢測。4.2(即超過28天)以后進行。4.3、本工程工程樁樁身質量檢驗采用低應變動測法，抽查數(shù)量為總樁數(shù)的100%。4.4、工程樁的動測試驗結束后，應將動測報告提交設計單位，經(jīng)設計確認后方可進行下一道工序。4.5、動測報告應包括樁波形曲線、質量評價、缺損程度以及所在部位。4.6、工程樁的動測應有具有相應資質且有專門技術經(jīng)驗的單位承擔。二、鋼格構柱加工、安裝、施工控制1、鋼格柱焊接加工1.1、本工程格構柱在場內(nèi)加工，加工場地位于場地南側，先對場地進行平整，再用混凝土對加工場地進行硬化處理，確保格構柱在加工過程中保持平整。并做好專門的警示標志和安全防護措施。1.2、嚴格控制鋼構柱的鋼材質量和加工質量，鋼材的品種、規(guī)格、性能等過短人為接長造成質量缺陷。1.3格構柱的焊接1.3.1、本工程采用E43焊條，焊工應根據(jù)實際要求選擇焊接電流、焊接速度、焊接電弧長度等。1.3.2、清理焊口：焊前檢查組裝間隙是否符合要求，定位焊是否牢固，焊縫四周不得有油污、銹物。1.3.3度等因素，選擇適宜的焊接電流。1.3.4溶池中鐵水與溶渣保持等距（2～3mm）為宜。1.3.5變，酸性焊條一般為3～4mm，堿性焊條一般為2～3mm為宜。1.3.6地點繼續(xù)焊接。2名持證焊工進行，中途不得換人，確保焊接質量。焊工上崗證;2.1.4、格構柱由4根16號角鋼L160×12mm加400×200×10綴板焊接組成，焊接飽滿。2.1.5、焊接采用手工焊，E43焊接變形和焊接殘余應力的影響；焊縫厚度不得小于6mm；2.2、格構柱的質量檢查⑴.構件尺寸與外觀檢查。根據(jù)施工圖，測量構件長度、寬度、高度、坡口合驗收標準。外型檢查內(nèi)容為：構件彎曲、變形、扭曲和碰傷等。⑵.構件加工精度的檢查。切割面的位置，角度及粗糙度，毛刺，變形及缺陷；⑶.格構柱綴板與角鋼的焊接均需滿焊，焊縫外觀檢查應符合圖紙及規(guī)范的規(guī)定。焊縫外觀檢查：①.當焊縫有未焊透，漏焊和超標準的夾渣、氣孔者，必須將缺陷清除后重焊。②.對焊縫尺寸不足，間斷、弧坑、咬邊等缺陷應補焊。修補后的焊縫應用砂輪機進行修磨，并按要求重新檢驗。③.焊縫中出現(xiàn)裂縫進行返修，低合金鋼焊縫的返修，在同一處不得超過兩次。④.焊逢的厚度應達到設計要求標準厚度。⑤.油漆的道數(shù)，漆膜的強度，厚度及坡口的防銹焊劑，應符合圖紙及規(guī)范要求，并進行抽檢2.3、鋼格柱安裝垂直度保證措施2.3.1、鋼格構柱由現(xiàn)場加工制作，現(xiàn)場吊裝采用履帶式吊車，整體懸垂吊差的有效控制是鋼格構柱施工的重點。2.3.2、鋼筋籠和鋼格構柱起吊時要輕提慢放，鋼格構柱由于長度較大，為2m處設扶正塊，長度50cm，防止提放導管時，鋼柱發(fā)生加大擺動；為了保證鋼格構柱的安放質量，鋼格構柱頂應高出地面約600mm。支柱孔口定位示意圖支柱孔口定位示意圖A-A2.3.3若遇阻或下放過程中嚴重偏斜應停止下放，查明原因進行處理，嚴禁高提猛落，中心與樁位的偏差在設計要求的范圍以內(nèi)，然后孔口固定。2.3.4、安放鋼格構柱時，孔口設一可調式孔口架，以利于鋼格構柱水平和垂直方向的調整，是鋼格構柱處于垂直自由懸掛狀態(tài)，保證垂直度和水平位置。2.3.5、格構柱下放過程中采用經(jīng)緯儀控制垂直度，均勻緩慢下放，至吊索下端距離地面0.5～1.Om時，用臨時槽鋼固定格構柱，焊接帶環(huán)的吊筋。2.4、鋼格構柱施工1人工挖掘，嚴禁挖機碰撞鋼柱。格構柱在位于房屋基礎底板h/29米，在綴板焊接中嚴禁由一端向另一端連續(xù)焊接，應采用跳隔焊面扭曲變形等。在承臺下部基坑土方逐步開挖中，及時施工水平和斜向加強桿（L160*124根格構柱形成整體，增加穩(wěn)定性。第三節(jié)、上承臺施工及基礎節(jié)的預埋1、根據(jù)塔吊平面定位以及已引測完成的坐標基準點，完成各塔吊的現(xiàn)場定位。2、開挖塔吊基坑：每個基坑坑底四周各放大50cm，塔吊基坑底部應為雜填土層，并進行相應的樁基處理，基坑邊坡按照1:1放坡。3、在格構柱頂加焊8C14的錨筋，確保格構柱與混凝土承臺的連接。4C20，墊層要求平整，水平度控制在0.2%，混凝土墊層強度達到75%，方可進行基礎預埋工序。5、將接地電阻與預埋節(jié)焊接好，并將接地電阻的另一端插于土層里。61調整好的水平度。7、綁扎塔吊基礎鋼筋，并由質量管理部門做好過程控制、施工記錄、質量驗收；并報監(jiān)理驗收通過。8作好測量記錄。9、澆筑混凝土，并搗實，在此過程中必須隨時監(jiān)測預埋節(jié)檐口水平度，如以免動搖預埋節(jié)。10、塔吊基礎保養(yǎng)，作好混凝土強度報告。10100%塔機。第四節(jié)、土方開挖及格構柱支撐安裝施工一、土方開挖第一層土：原場地標高至-2.3層土第二層土：-2.3至-4.3第三層土：-4.3至-6.0第四層土：-6.0至-7.5第五層土：-7.5至-9.0第六層土：挖出承臺、地梁、坑中坑。第一層土開挖深度約為2米，淤泥質土開挖深度每層為1.5米。塔吊基礎土方隨第一層土方開挖進行，挖至格構柱頂標高時采用人工挖土。土方開挖采用1臺PC2004由車輛運送至場外堆土點。取以下措施：1.1、為確保鋼格構柱的安全，須分層開挖，在基坑土方開挖時嚴禁挖機及0.5余下三角土采用人工掏土。1.2、基坑土方開挖時嚴格控制塔基邊的土方坡度，防止土體的側壓力過大對塔機鋼構格柱造成的影響，并控制塔機周邊的一次性挖土深度不超過1.5米。1.3、在土方開挖到格構柱下方1米時，立即進行斜向連接桿的焊接安裝，構柱焊接節(jié)點，采用角鐵磨光機打磨平焊縫，用水砂皮打磨平后，用15倍放大鏡觀察焊縫有無裂縫產(chǎn)生。1.4、選擇合理的出土路線，布置合理的運土通道，盡量避開重載運土車輛對塔吊基礎的擠壓，防止因重載車輛使得格構柱基礎擠斷，出現(xiàn)塔機傾覆事件。1.5、隨著下層土方分層開挖的進行，塔吊格構柱基礎也隨之進行加固，采用人工機械對格構柱外側混凝土予以鑿除，但不準掏空整個格構柱。1.6、對于塔吊基礎的整體穩(wěn)定性，格構柱的垂直度、是否在使用過程中出使用的安全。二、格構柱支撐安裝L160*124置水平型鋼剪刀撐，焊縫6mm。第五節(jié)、下混凝土承臺的施工塔機安裝后，應在格構式鋼柱下端與灌注樁連接部位設置混凝土構造承臺。1C20，0.2%2、立即施工構造承臺，避免樁頭暴露時間太長、支模，澆筑混凝土。第六節(jié)、塔身穿底板的防水=5mm厚鐵板焊接在格構柱角鋼上作止水片，焊接必須牢固、密封、位置正確（底板的1/2實。頂板塔身洞口防水處理采用緩膨型遇水膨脹止水條，頂板筋相互錯開預留。待塔吊拆除后，板筋焊接、支模、澆搗洞口封閉。施工時應清理好施工縫雜物，8%WG-UEA14晝夜，頂板砼結構表面防水另增加一道防水層。第七節(jié)、施工質量控制及驗收要求一、鉆孔樁質量保證措施1、樁定位質量保證措施1.1根據(jù)建設單位提供的測量基準點和測量基線放樣定位，經(jīng)監(jiān)理公司復核認可后才交付使用。1.2采用三次定位校正措施。第一次放樣定出孔位中心，并用十字交叉法確定護筒坑的挖掘位置。第二次校正護筒位置，打入定位鋼筋，請監(jiān)理公司復核。第三次鉆機就位時，使用重錘校正，使轉盤中心與孔位中心重合。2、鉆孔垂直度保證措施2.1位三點應成一垂線。2.2、在鉆頭上部接加重桿或扶正器，使鉆頭工作平穩(wěn)。2.3、根據(jù)地層情況合理設計鉆頭，使各切削刃受力均勻。2.4、鉆進時主動鉆桿應有導正裝置防斜。2.5、開孔和換層鉆進，采取輕壓慢轉措施。2.6、經(jīng)常檢查鉆桿，發(fā)現(xiàn)彎曲立即更換。2.7、發(fā)現(xiàn)鉆孔偏斜后應重新成孔，糾直后才可繼續(xù)鉆進。3、樁徑和樁形保證措施。3.1、合理設計鉆頭結構，合理選擇鉆頭直徑,以保證樁徑達到設計要求。3.2、用好泥漿，防止縮徑和坍孔。3.3、根據(jù)不同地層的可鉆性選擇合理的鉆進技術參數(shù)和相應的操作技術。卵石碎屑。4、樁端進入持力層保證措施4.1、該工程鉆孔樁為承壓樁，根據(jù)設計圖紙要求來控制。4.2、鉆孔前應將每一節(jié)鉆桿及鉆頭長度量出并做好標識，鉆進過程中做好孔。5、清孔質量保證措施5.130～50cm換漿排渣，為第二次清孔創(chuàng)造條件。5.2、二次清孔，可以保證孔底沉渣達到規(guī)程要求。6、鋼筋籠質量保證措施6.1、鋼筋進場應驗收，要有質保單，并作力學試驗和焊接試驗，合格后才能啟用。6.2、焊條要有質保單.其牌號要與鋼筋的性能相適應。6.3、嚴格按照設計圖紙加工鋼筋籠，主筋位置用鋼筋定位支架控制等分距離。6.4、鋼筋保護層用Φ100mm水泥砂漿塊制作，每4.5m一組，每組3個，圓周上相距120°布置。6.5、鋼筋籠入孔前要用主卷揚機吊鉤調直，孔口焊接時，上下籠要保持同心。7、混凝土質量保證措施砼應做到以下方面：7.1、水泥和外摻劑必須有質保單，水泥、砂、石料必須驗收，按規(guī)定做安定性試驗和強度試驗和顆粒分析試驗，商品砼應有合格證。7.2、每根樁身混凝土必須制作試塊一組，澆灌過程中坍落度抽查不少于2次。7.3、建立質量監(jiān)督制度，設專職質量員嚴格控制拌和物原材料、集料摻入量、攪拌時間、運輸過程等，確保砼的質量。8、樁身質量保證措施：8.1、導管離孔底距離0.3～0.5m。8.230分鐘內(nèi)必須澆灌混凝土，混凝土初灌量應保證導管底部能埋入砼面0.80m以下。8.3、灌砼應緊湊連續(xù)不斷地進行。及時測量孔內(nèi)砼面高度，以控制導管的提升和拆除。8.4、提動導管時，應使導管保持在樁孔中心，以防掛