第十二章、鍋爐熱力計算及其設(shè)計布置

第十二章、鍋爐熱力計算及其布置計算2/4/20231第一節(jié)、電廠鍋爐整體布置及其主要設(shè)計參數(shù)的選擇一、大型鍋爐本體布置型式：1、Π形布置2、Г形布置:無水平煙道3、塔形布置4、箱形布置2/4/202322/4/20233Π形布置2/4/20234半塔形布置

2/4/20235T

形布置

2/4/20236二、影響鍋爐布置的主要因素（一）蒸汽參數(shù)隨蒸汽參數(shù)增高，加熱、蒸發(fā)、過熱的吸熱發(fā)生變化，受熱面的面積和布置都變化。（二）鍋爐容量容量增大導(dǎo)致容積和表面積增大，但表面積變化小，因?yàn)閮?nèi)表面積與邊長成二次方關(guān)系，而容積與邊長成三次方關(guān)系。（三）燃料性質(zhì)對鍋爐受熱面布置的影響1、燃料水分：考慮輻射、對流傳熱和空氣預(yù)熱器面積變化。2、燃料灰分：考慮灰分的磨損。3、燃料揮發(fā)分：對爐膛容積的影響。4、燃料硫分：考慮排煙溫度。2/4/20237（四）熱空氣溫度對省煤器和空氣預(yù)熱器布置的影響熱空氣溫度低于300℃～350℃時,省煤器和空氣預(yù)熱器可采用單級布置。高于是采用雙級布置。雙級布置管式空氣預(yù)熱器，省煤器和管式空氣預(yù)熱器交替間隔布置?；剞D(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器雙級布置，二級采用管式。三、鍋爐主要設(shè)計參數(shù)選擇（一）爐膛熱強(qiáng)度1、爐膛容積熱強(qiáng)度qvkW/m2

式中：VL——爐膛容積，m3。qv的意義是指在單位時間內(nèi)、單位爐膛容積內(nèi)，燃料燃燒放出的熱量。qv一般用來代表燃料在爐內(nèi)的停留時間，也可以說明爐內(nèi)的溫度水平。qv過大，說明在單位時間，單位爐膛容積內(nèi)燒了過多的燃料，產(chǎn)生的煙氣量隨著增多，煙氣流速2/4/202382/4/20239過高，一部分燃料來不及完全燃燒就被排出爐外，即燃料在爐內(nèi)的停留時間減短。這就表明爐膛容積過小。根據(jù)國內(nèi)鍋爐的統(tǒng)計結(jié)果，qv隨鍋爐容量的變化關(guān)系如圖6-26。2、爐膛截面熱負(fù)荷qA

kW/m2式中：A---爐膛橫截面積，m2。通常用燃燒器區(qū)域的爐膛水平斷面面積表示。

B---燃煤量。

Qar，net---燃料的收到基低位發(fā)熱量。qA的意義是指在單位時間內(nèi)、單位爐膛橫截面積上，燃料燃燒放出的熱量。qA

是影響燃燒器區(qū)域溫度水平的主要特性參數(shù)。隨著鍋爐容量的增加，qA值相應(yīng)增加。對國內(nèi)鍋爐的統(tǒng)計結(jié)果表明，qA值隨鍋爐容量的變化關(guān)系如圖6-25。2/4/2023102/4/2023113、燃燒器區(qū)域的壁面熱負(fù)荷qRqR也是影響燃燒器區(qū)域溫度水平的主要特性參數(shù)。qR的數(shù)值，可用爐內(nèi)總輸入熱量除以爐膛周界與燃燒器區(qū)域域高度的乘積來表示。

kW/m2式中a、b——爐膛深度、寬度，m；

HR——燃燒器區(qū)域高度，一般取上層一次風(fēng)噴口上方1.5米處和下層一次風(fēng)噴口下方1米處的距離，m；

ζ——圍燃帶面積修正系數(shù)；

n——燃燒器層數(shù)；

s1——各層燃燒器之間的間距；qR的意義是指在單位時間內(nèi)、燃燒器區(qū)域的單位爐壁面積上，燃料燃燒放出的熱量。2/4/202312qR值越大，說明火焰越集中，燃燒器區(qū)域的溫度水平就越高，這對燃料穩(wěn)定著火是有利的，但容易造成燃燒器區(qū)域的壁面結(jié)渣。

影響煤粉在爐內(nèi)燃盡的因素很多，體現(xiàn)在爐膛結(jié)構(gòu)上，則是爐膛容積和爐膛形狀?？捎脙蓚€參數(shù)來表示。4、爐膛壁面熱強(qiáng)度qlb爐膛壁面熱負(fù)荷qlb越大，表示單位壁面所吸收的熱量越大，說明爐內(nèi)煙氣平均溫度的水平越高。Qlb過高，會造成爐膛結(jié)渣。此外，爐膛壁面熱負(fù)荷qlb是判斷膜態(tài)沸騰是否發(fā)生的主要指標(biāo)之一。2/4/202313（二）爐膛主要尺寸爐膛的寬度、深度、高度。（三）爐膛出口煙氣溫度中小型鍋爐取凝渣管前溫度；大型鍋爐取屏式過熱器前溫度。保持輻射和對流傳熱的最佳比值，出口溫度1250℃最為合理，但是要考慮灰熔點(diǎn)。一般取1100～1200℃，易結(jié)渣煤在1000～1050℃。（四）排煙溫度考慮燃料價格和金屬價格,還要考慮給水溫度、燃料性質(zhì)（水分、硫分）。（五）熱空氣溫度燃燒方式，燃料的種類和性質(zhì)，鍋爐排渣方式。（六）工質(zhì)的質(zhì)量流速綜合考慮傳熱和流動阻力，非沸騰式省煤器考慮排除受熱面內(nèi)氧腐蝕，沸騰時考慮避免其水分層。2/4/202314Π形布置2/4/202315（七）煙氣速度考慮積灰和磨損2/4/202316

第三節(jié)鍋爐爐膛熱力計算一、爐膛幾何尺寸的計算（一）爐膛換熱的主要特點(diǎn)：以輻射換熱為主。（二）爐膛換熱計算的主要任務(wù)爐膛換熱計算均以計算爐膛出口截面上的平均煙氣溫度為核心。設(shè)計計算是在已知爐膛出口溫度的條件下，計算所需受熱面的數(shù)量，校核計算是在已知爐膛內(nèi)布置的受熱面的條件下，計算出爐膛出口的煙氣溫度。（三）爐膛換熱計算的主要困難對于爐膛傳熱計算，由于影響因素眾多且關(guān)系過于復(fù)雜，基于純數(shù)學(xué)方法描述物理化學(xué)過程的爐膛換熱計算方法尚未進(jìn)入工程實(shí)用階段，因此，依賴大量經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)的計算方法在工程實(shí)際中仍起著不可替代的作用。各種計算方法的差別很大，但所遵循的基本思路是一致的：簡化的爐膛換熱物理模型，依賴于先進(jìn)測試技術(shù)所得到的大量測試數(shù)據(jù)及其總結(jié)的經(jīng)驗(yàn)參數(shù)，并輔助以先進(jìn)的數(shù)值計算技術(shù)等。

2/4/202317（四）爐膛內(nèi)工作過程的簡化在我國對爐膛內(nèi)的復(fù)雜工作過程進(jìn)行了如下的簡化。1、分別考慮爐膛內(nèi)的燃燒與換熱過程實(shí)際上，爐膛內(nèi)的燃燒與換熱是緊密耦合在一起的，但是，至今人們的認(rèn)識水平還遠(yuǎn)沒有達(dá)到可以合理處理二者之間錯綜復(fù)雜關(guān)系的程度，因此，人為將換熱與燃燒過程分開后再進(jìn)行分析是首先要進(jìn)行的必要簡化。在計算換熱量時認(rèn)為燃料從燃燒器進(jìn)入爐膛后瞬間即完成燃燒過程并達(dá)到最高絕熱溫度(理論燃燒溫度)，同時引入經(jīng)驗(yàn)系數(shù)來計及燃燒工況對換熱的影響。2、爐膛內(nèi)換熱主要以輻射換熱的方式進(jìn)行由于爐膛內(nèi)高溫?zé)煔庀蛏狭鲃拥牧魉俨桓?，而爐內(nèi)火焰的溫度很高，以對流方式傳給爐壁受熱面管內(nèi)工質(zhì)的換熱份額占總換熱量中很小的比例，不足5％，傳熱主要是輻射方式，所以，在爐膛換熱工程計算中按純輻射的方式計算。2/4/2023183、爐膛內(nèi)換熱主要以輻射換熱的方式進(jìn)行由于爐膛內(nèi)高溫?zé)煔庀蛏狭鲃拥牧魉俨桓?，而爐內(nèi)火焰的溫度很高，以對流方式傳給爐壁受熱面管內(nèi)工質(zhì)的換熱份額占總換熱量中很小的比例，不足5％，傳熱主要是輻射方式，所以，在爐膛換熱工程計算中按純輻射的方式計算。4、火焰平均溫度在計算中將爐內(nèi)火焰溫度看作是均勻的，火焰輻射按平均火焰溫度來考慮，避免了計算爐膛內(nèi)復(fù)雜溫度場的極大困難，但是，需要對火焰平均溫度的近似且合理地描述。5、爐膛受熱面及火焰面均按灰體來處理由于采用了灰體的假設(shè)，從而可以大大簡化了計算，以便于工程應(yīng)用。爐膛受熱面作為固體表面具有固體的連續(xù)輻射光譜，被處理成灰體是完全合理的。燃煤煙氣按灰體處理并不會帶來很大的誤差，但需要用實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)加以修正。2/4/2023192/4/202320（五）爐膛換熱的基本物理模型在以上相對合理的簡化條件基礎(chǔ)上，可以得到目前工程計算方法中采用的爐膛計算基本物理模型，如圖9-1所示。復(fù)雜的爐膛火焰與壁面的換熱過程被簡化為兩個無限接近的灰體表面間的輻射換熱問題。此時，火焰面具有平均火焰溫度Thy，黑度αhy和面積Fl。水冷壁的投影面既作為火焰的輻射表面，也是水冷壁接受火焰輻射的表面積，稱為爐膛輻射壁面，具有平均溫度Tb，黑度αb和面積Fl。2/4/202321二、爐膛傳熱計算的基本方程根據(jù)上節(jié)所得到的爐膛換熱的基本物理模型，則反映爐膛換熱的基本方程有：（1）高溫?zé)煔馀c輻射受熱面間的輻射換熱方程

（2）高溫?zé)煔庠跔t內(nèi)放熱的熱平衡方程

式中Bj—計算燃料消耗量，kg/s；

Qf—以1kg燃料為基準(zhǔn)的爐內(nèi)換熱量，kJ/kg；

σ0—玻耳茲曼常量，σ0＝5.67×10-11kw/(㎡.k4)；

2/4/202322αs—爐膛系統(tǒng)黑度；

αhy—火焰黑度；αb—爐膛壁面黑度；Fl—爐膛換熱壁面積，m2；Thy，Tb—爐膛內(nèi)煙氣介質(zhì)的平均溫度和爐膛輻射壁面溫度，K；φ—考慮爐膛散熱損失的保熱系數(shù)；Ql—以lkg計算燃料為基準(zhǔn)送入爐膛內(nèi)的有效熱量，包括燃燒用空氣帶入爐膛的熱量等，kJ/kg；hl"—爐膛出口截面上燃燒產(chǎn)物的焓，kJ／kg；

—燃燒產(chǎn)物的平均比熱容，kJ／(kg.C)；Ta—燃燒產(chǎn)物的絕熱燃燒溫度，K；也稱為理論燃燒溫度，即為在絕熱條件下1kg燃料完全燃燒后燃燒產(chǎn)物能達(dá)到的溫度。2/4/202323Tl"—爐膛出口煙氣溫度，K。根據(jù)爐膛換熱方程計算的爐內(nèi)輻射換熱量應(yīng)該等于按爐內(nèi)熱平衡方程計算的煙氣在爐內(nèi)的放熱量，將輻射換熱方程及熱平衡方程結(jié)合起來得到爐膛換熱基本方程。

在爐膛換熱基本方程中φ，Bj

，，Ta，可以由爐膛設(shè)計計算的初始條件得到，αhy可以根據(jù)爐膛幾何尺寸、溫度、煙氣輻射成分等求得，均可視為已知。但是，系統(tǒng)黑度αs計算式中的爐膛壁面黑度αb和壁面溫度Tb

即不是爐膛壁面受熱面管的、也不是爐墻的，均是極難確定的參數(shù)，火焰溫度Thy也不易確定，至此還無法直接應(yīng)用上式進(jìn)行爐膛的換熱計算。所以，需要根據(jù)傳熱學(xué)的基本概念，在爐膛換熱基本方程的基礎(chǔ)上，進(jìn)一步引入其它容易由實(shí)驗(yàn)方法確定的參數(shù)，替代式中的不易確定的壁面溫度Tb

、爐膛壁面黑度αb及火焰溫度Thy。2/4/202324為此，進(jìn)一步引入了水冷壁熱有效系數(shù)ψ，描述輻射受熱面的平均吸熱能力，其定義為受熱面的吸熱量與投射到爐壁上的熱量的比值：

根據(jù)傳熱學(xué)中灰體有效輻射的原理，對爐膛內(nèi)火焰的有效輻射，可以認(rèn)為灰體的有效輻射公式仍然成立。有效輻射J定義為本身輻射加上反射輻射即

式中：ε—灰體的輻射率（或稱為黑度）；

Eb—同溫度下黑體的輻射力；

ρ—灰體的反射率；

α—灰體的吸收率。由灰體假設(shè)得出，灰體的輻射率（黑度）即為灰體的吸收率，因此，火焰的有效輻射表達(dá)為Jhy

2/4/2023252/4/202326

式中：Eb，hy—火焰的本身輻射；

Jb—壁面的有效輻射；

αh—火焰的黑度。實(shí)際上，該式成立的條件是不透射（τ=0），而鍋爐爐膛內(nèi)的輻射是透射的，但是，由于爐膛的結(jié)構(gòu)所決定，透射部分仍然落在另一側(cè)的水冷壁上，所以，盡管τ≠0，該式還是適用的。水冷壁熱有效系數(shù)也可以表述為：水冷壁受熱面的實(shí)際吸熱量與火焰有效輻射熱量的比值。（9—8）2/4/202327火焰與水冷壁間的輻射換熱量qf為火焰與水冷壁的有效輻射熱的差值，即，（9—9）因此有（9—10）火焰的本身輻射Eb，hy可寫為（9—11）由式（9-10）得（9—12）2/4/202328將式（9-12）帶入式（9-7）得，（9—13）再將式（9-11）帶入式（9-13），并整理得，（9—14）式（9-14）可改寫為，（9—15）其中（9—16）2/4/202329將式（9-15）中的αl定義為爐膛黑度。根據(jù)式（9—15）的表達(dá)形式，相當(dāng)于定義火焰的有效輻射在數(shù)值上等于某一表面的本身輻射，該表面的溫度仍為火焰的平均溫度，但該表面的黑度為某一假想的黑度αl

。根據(jù)火焰的黑度和水冷壁的熱有效系數(shù)即可計算得到爐膛黑度。

值得注意，式（9—15）中的爐膛黑度αl

，既不是火焰黑度αhy，也不是壁面黑度αb，而且，αl與前述的系統(tǒng)黑度αs也不同，因此，爐膛黑度αl

只是一假想的黑度。根據(jù)以上結(jié)果，爐膛內(nèi)輻射換熱量可表達(dá)為2/4/202330

（9—17）所以，爐膛換熱基本方程（9—4）進(jìn)一步變化為，（9—18）由此可見，引入了爐膛黑度αl后，避免了直接確定Tb與αb

的困難。從爐膛換熱方程（9-18）可以得出，影響爐膛換熱的主要因素為爐膛黑度αl

、輻射受熱面平均吸熱能力ψ

、輻射受熱面面積Fl及火焰平均溫度Thy等。2/4/202331三、爐內(nèi)傳熱的相似理論計算方法目前我國工程界常用的爐膛換熱計算方法是直接建立在描述爐內(nèi)換熱方程（9—18）的基礎(chǔ)上，通過對火焰平均溫度的近似表述，并應(yīng)用相似理論所得到的半經(jīng)驗(yàn)關(guān)聯(lián)式，也被稱為經(jīng)過修正的古爾維奇方法。

火焰平均溫度的表述：爐膛內(nèi)火焰平均溫度顯然處于理論燃燒溫度與爐膛出口煙氣溫度之間，三者間的關(guān)系與燃燒和傳熱過程有關(guān)。由實(shí)驗(yàn)和經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)可總結(jié)出得到如下的關(guān)系：

（9—19）2/4/202332式中c和n均為經(jīng)驗(yàn)參數(shù)。進(jìn)一步引入爐膛出口煙溫的無量綱溫度和火焰平均溫度的無量綱溫度：

式（9—19）可寫為：（9—20）由爐膛換熱基本方程（9—18）及式（9—20）可得：（9—21）式中B0—玻耳茲曼特征數(shù)，

2/4/202333

（9—22）式（9-21）中的αl，c，n均無法采用理論的方法確定，還不能用來求解爐膛出口煙氣溫度，但得到了決定爐膛出口無量綱煙溫的重要的特征數(shù)關(guān)系，即，（9—23）

根據(jù)大量的爐內(nèi)換熱實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)整理成爐膛出口無量綱煙溫與特征數(shù)間的關(guān)系，可以進(jìn)一步得到表達(dá)爐膛出口無量綱煙溫的傳熱特征數(shù)方程式。2/4/202334（9—24）式中M—經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，它和①燃料的性質(zhì)、②燃燒方法、③燃燒器布置的相對高度、④爐內(nèi)火焰溫度平均值與絕熱溫度的關(guān)系等因素有關(guān)。當(dāng)需要計算爐膛出口溫度時，式(9-24)可以表達(dá)為如下的形式：，℃℃（9—25）2/4/202335當(dāng)需要計算水冷壁的面積Fl時，可寫為，m2(9—26)該計算式為原蘇聯(lián)“鍋爐機(jī)組熱力計算標(biāo)準(zhǔn)方法”（1973年）推薦，是基于鍋爐容量在400t/h以下的試驗(yàn)數(shù)據(jù)總結(jié)得到的。2/4/202336在應(yīng)用爐膛換熱計算式（9-25）時，由于和爐膛黑度中的火焰黑度的計算均要已知爐膛出口煙氣溫度的值（見第七節(jié)），所以，需采用試湊法（或稱為逐次逼近計算法）來計算得到爐膛出口煙溫。即先假定一個爐膛出口煙氣溫度，計算出和的值，然后應(yīng)用式（9-25）計算得到，如果計算得到的值與假定的值相差大于100℃，則重新假定一個新的爐膛出口煙溫，重復(fù)以上過程，直至最后計算得到的值與先假定的值相差小于100℃時（原蘇聯(lián)“鍋爐機(jī)組熱力計算標(biāo)準(zhǔn)方法”規(guī)定），則計算結(jié)束。之所以規(guī)定計算的爐膛出口煙溫與假定值相差在±100℃范圍內(nèi)即可以終止計算，是由于100℃的溫度變化對和的計算值影響很小，反映在爐膛出口煙溫計算結(jié)果上只有10℃以下的變化。加之該計算式本身的局限性，其計算誤差約為10%左右。2/4/202337在本章所述的計算方法中，采用受熱面的熱有效系數(shù)ψ和沾污系數(shù)ζ來定量地描述爐膛受熱面的輻射特性。同樣根據(jù)灰體有效輻射的概念，爐膛壁面的有效輻射為壁面本身的輻射加上火焰輻射的反射，即

式中，—壁面黑度；

—同溫度下黑體的輻射強(qiáng)度；

—壁面的吸收率。由灰體假設(shè)得出，壁面的黑度等于壁面的吸收率，即，并帶入火焰有效輻射的表達(dá)式（9-15），得到，2/4/202338當(dāng)受熱面壁面為潔凈的金屬表面時，壁面溫度Tb不高，且又接近1，相比于要小得多，所以，根據(jù)熱有效系數(shù)的定義式（9-10），在可以不計的條件下，；考慮到受熱面管的角系數(shù)，則火焰的有效輻射能夠投射到受熱面管表面的部分為，所以，。但是，在實(shí)際情況下，水冷壁管均存在污染，外壁積有灰垢層，水冷壁為非黑體，污染越嚴(yán)重，換熱能力越低，灰垢層的溫度也較潔凈的受熱面外壁溫度高得多，忽略項后所帶來的誤差，可用表征受熱面輻射能力的沾污系數(shù)進(jìn)行修正。從物理意義上，沾污系數(shù)ζ是指火焰輻射到水冷壁受熱面上的熱量中最終為水冷壁受熱面所獲得的份額，即

（9—29）2/4/202339顯然，此處的沾污系數(shù)值越大，污染越輕。水冷壁角系數(shù)定義為：顯然，沾污系數(shù)、熱有效系數(shù)和水冷壁的角系數(shù)是從不同的角度描述了爐膛受熱面的輻射特性，其相互間的關(guān)系可用下式表示。（9—31）式（9-31）表示了當(dāng)爐膛受熱管的，金屬表面受到污染，管壁為非黑體時，受熱面的吸收輻射熱的能力。有效輻射熱是可以直接測定的，所以，不同工況下的值可以從實(shí)際運(yùn)行的鍋爐直接檢測到，可以根據(jù)受熱面的結(jié)構(gòu)計算，從而為實(shí)際鍋爐的設(shè)計積累了大量的值供設(shè)計計算參考。

2/4/202340沾污系數(shù)與燃料性質(zhì)、燃燒工況、水冷壁受熱面的結(jié)構(gòu)等因素有關(guān)，可按表9-1選取相應(yīng)的數(shù)值。當(dāng)爐膛受熱面中有局部覆蓋時(如有衛(wèi)燃帶)，的平均值計算如下：

（9-32）式中Fl1、Fl2—未覆蓋及覆蓋耐火層的有效輻射受熱面積，m2；、—相應(yīng)壁面的沾污系數(shù)，選自表9-1。2/4/202341表9—1沾污系數(shù)的選取水冷壁形式燃料種類污垢系數(shù)光管水冷壁或膜式水冷壁氣體燃料重油0.650.55煤粉爐無煙煤(飛灰可燃物含量12％)0.45

貧煤(飛灰可燃物含量8％)煙煤和褐煤無煙煤(飛灰可燃物含量<12％)貧煤(飛灰對燃物含量<8％)0.35固態(tài)排渣爐覆蓋耐火涂料的水冷壁所有燃料0.20固態(tài)排渣爐覆蓋耐火磚的水冷壁所有燃料0.10注：如水冷壁可有效吹灰，基本不結(jié)渣時，值可提高。2/4/202342四、火焰黑度（一）固體燃料火焰黑度的計算火焰黑度表示爐內(nèi)高溫介質(zhì)的輻射能力，工程火焰的輻射是十分復(fù)雜的現(xiàn)象，在現(xiàn)行鍋爐熱工計算中將這問題做了簡化，首先，將傳熱學(xué)中貝爾定律所導(dǎo)出的氣體單色黑度公式近似地推廣到多組分和非單色輻射的煙氣，即采用氣體黑度公式的形式來計算火焰黑度，并將火焰當(dāng)作灰體處理。

貝爾定律來表達(dá)火焰黑度的表達(dá)式為：

式中，k—爐內(nèi)介質(zhì)的輻射減弱系數(shù)，為各種輻射介質(zhì)減弱系數(shù)的代數(shù)和，1/（m?MPa）；

p—爐膛中火焰壓力，對平衡通風(fēng)負(fù)壓燃燒的爐膛取為=0.1MPa2/4/202343

s—有效輻射層厚度，m。火焰黑度的計算，實(shí)質(zhì)上是計算輻射減弱系數(shù)。鍋爐爐膛換熱計算已經(jīng)假定火焰的溫度是均勻的，火焰各處的成分是均勻的，計算中所涉及的溫度、煙氣成分等均以爐膛出口截面處的數(shù)值為準(zhǔn)。因此，火焰黑度是按平均火焰黑度進(jìn)行計算的。爐膛內(nèi)火焰的黑度與構(gòu)成火焰的成分有關(guān)，由于火焰的成分不同，其具有輻射能力的成分也不同。如果完全由三原子氣體組成的火焰肉眼是看不見的，稱之為“不發(fā)光火焰”。如果火焰中存在碳黑顆?；蚪固碱w粒與灰粒等，則均具有固體輻射的特點(diǎn)，使火焰發(fā)光，這種火焰稱作“發(fā)光火焰”。（二）氣體與液體燃料火焰黑度的計算2/4/202344現(xiàn)行鍋爐熱力計算中，將氣體和液體燃料的火焰分為發(fā)光和不發(fā)光火焰，根據(jù)式(9-34)計算火焰的平均黑度：

(9-34)式中——發(fā)光火焰的黑度；

——三原子氣體（不發(fā)光火焰）的火焰黑度；

m——火焰發(fā)光系數(shù)，表示火焰發(fā)光部分充滿爐膛的份額。

m值與燃料種類和鍋爐的爐膛容積熱負(fù)荷有關(guān)，氣體和液體燃料火焰的發(fā)光主要源自于其燃燒過程中產(chǎn)生的碳黑微粒，氣體燃料的發(fā)光程度要比液體火焰低得多。當(dāng)時，氣體燃料m=0.1，液體燃料m=0.55；當(dāng)時，氣體燃料m=0.6，液體燃料m=1；處于之間時，采用線性內(nèi)插確定m值。2/4/202345發(fā)光火焰的黑度按下式計算：（9-35）式中—碳黑微粒的輻射減弱系數(shù)，由下式計算：（9-36）

—爐膛出口過量空氣系數(shù)；

—燃料中碳、氫的收到基含量。三原子氣體的黑度按下式計算：（9-37）式中—三原子氣體及的輻射減弱系數(shù)，由下式計算：

（9-38）2/4/202346式中—煙氣中水蒸氣的容積份額；

—三原子氣體的總?cè)莘e份額；

—煙氣中三原子氣體的分壓力，近似取為0.1MPa。五、煤粉火焰黑度的計算

燃燒煤粉的火焰中具有熱輻射能力的介質(zhì)是三原子氣體、水蒸氣、灰粒、焦碳顆粒。

煤粉火焰的總輻射減弱系數(shù)k由三原子氣體、水蒸氣、灰粒、焦碳顆粒的輻射減弱系數(shù)之和組成，

1、三原子氣體及的輻射減弱系數(shù)按式（9-38）計算。2、灰粒的減弱系數(shù)影響含灰氣流中灰粒的減弱系數(shù)

的主要因素為含灰濃度和灰粒的平均直徑等，規(guī)定按下式計算，2/4/202347

（9—40）式中—煙氣密度，；

—灰粒的平均直徑，。3、焦碳顆粒的減弱系數(shù)火焰中的焦碳顆粒具有強(qiáng)烈的發(fā)光性，焦碳粒子的減弱系數(shù)主要與焦碳顆粒的濃度有關(guān)，而其濃度又取決于燃料的種類和燃燒方式，在本章所講述的計算方法中規(guī)定，（9—41）式中；

—燃料種類影響系數(shù)，無煙煤和貧煤取1。煙煤、褐煤等高反應(yīng)能力煤取0.5；

—燃燒方式影響系數(shù)，煤粉爐取0.1；層燃爐取0.03。2/4/202348六、爐膛火焰輻射層厚度式（9-33）中的爐膛火焰輻射層有效厚度按下式計算：，m（9-42）式中Vl——爐膛容積，m3；

Fl——爐膛的包覆面積，m2。七、火焰中心位置修正系數(shù)Ｍ爐膛換熱計算式（9-25）中的系數(shù)M是被用來考慮沿爐膛高度方向溫度最高處的相對位置對爐內(nèi)換熱影響的參數(shù)，是重要的修正系數(shù)之一，對計算結(jié)果的影響很大，以下規(guī)定了M值的計算方法。對煤粉爐，M值一般不大于0.5。2/4/202349

M＝

(9-43)式中A、B—與燃料種類和爐膛結(jié)構(gòu)有關(guān)的經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，其值見表9-2；

—燃燒器的相對高度；，見圖9-3所示；

—火焰最高溫度點(diǎn)的相對位置修正值，其值見表9-3；

—爐膛高度，即從爐底或冷灰斗中間平面至爐膛出口煙窗中部的高度，m；

—燃燒器的布置高度，即從爐底（平爐底的爐膛）或冷灰斗中間平面（爐底為冷灰斗的爐膛）至燃燒器軸線的高度，m；當(dāng)布置幾層燃燒器時，按下式計算：2/4/202350

（9—44）式中——對應(yīng)于每層燃燒器的燃煤量，kg／s；

——對應(yīng)于該層燃燒器的布置高度，m；

——該層燃燒器的數(shù)量。2/4/202351表9-2M計算關(guān)聯(lián)式中的A、B值燃料開式爐膛半開式爐膛ABAB氣體、重油0.540.20.480高反應(yīng)性能固體燃料0.590.50.480無煙煤、貧煤和多灰燃料0.560.50.460燃燒器型式

值

水平、四角切向布置燃燒器0前墻或?qū)_布置煤粉燃燒器D＞420t/hD420t/h0.050.1擺動式燃燒器向上下擺動0.1表9-3M計算關(guān)聯(lián)式中的值

2/4/202352八、爐膛換熱計算的其它若干規(guī)定（一）爐膛容積對于固態(tài)排渣煤粉爐，爐膛的容積按圖9-4所示的陰影范圍確定。容積的邊界是水冷壁管中心線所在的平面，或者是耐火絕熱層的向火面。在爐膛出口處以通過屏式過熱器或凝渣管的第一排管子中心線的平面作為其邊界。爐膛下部的容積邊界為平爐底爐膛的爐底或冷灰斗1/2高度的水平面。2/4/2023532/4/202354在爐膛中若屏式受熱面沿整個爐膛斷面布置在爐膛上部，圖9-4中的1、2、3，則爐膛容積不包括屏區(qū)的容積。如果屏的布置形式為圖9-4中的4、5、6時，屏間的容積應(yīng)計算到爐膛容積中。（二）爐壁面積爐壁面積按包覆爐膛容積的表面積計算。將爐壁的投影面作為火焰的輻射表面，也是爐壁受熱面接受火焰輻射的表面積，稱為爐壁面積F。對于爐膛內(nèi)的雙面曝光水冷壁及屏式受熱面，應(yīng)以邊界管子中心線間的距離和曝光長度乘積的兩倍作為其相應(yīng)的爐壁面積。2/4/202355爐膛容積中包含有輻射屏式受熱面時，爐壁總面積等于下列面積之和：無屏區(qū)爐膛容積的爐壁面積、屏的面積和屏區(qū)的爐壁面積，同時還需要考慮某些爐壁的曝光不完全性。（三）爐壁的有效輻射面積通常，爐壁受熱面的有效輻射面積并不等于爐壁面積，H≠F，爐壁有效輻射面積H定義為，，m2式中x—角系數(shù)；，其中s為管節(jié)距，e為管中心線距爐墻的距離，d為管子外徑。x值可以查有關(guān)圖線。對于采用膜式水冷壁的受熱面，不論管子節(jié)距多大，角系數(shù)均等于1。在爐膛壁面的不同位置，角系數(shù)x可能是不同的，因此，爐膛的總的有效輻射面積為2/4/202356

(9-46)整個爐壁的平均角系數(shù)為

(9-47)

爐壁的平均角系數(shù)也被稱為爐膛的水冷程度，現(xiàn)代電站鍋爐的水冷程度都很高，一般在0.95以上。（四）爐膛的出口截面鍋爐爐膛出口截面的定義位置與爐型有關(guān)。通常中、小型鍋爐的爐膛出口截面指凝渣管或鍋爐管束的進(jìn)口截面，大容量鍋爐是指屏式過熱器或屏式再熱器的進(jìn)口截面，前屏過熱器被視為爐膛輻射受熱面的一部分，參見圖9-4。爐膛出口截面的大小，一般應(yīng)使煙氣在出口截面上的平均流速在6m/s左右。2/4/202357（五）輸入爐膛的有效熱量及絕熱燃燒溫度輸入爐膛的有效熱量是指每kg計算燃料的燃燒產(chǎn)物所擁有的總熱量，計算方法如下。

(9-48)式中—每kg燃料送入爐膛的可利用熱量，

(9-49)—每kg燃料所需的空氣帶入爐膛的熱量，

(9-50)—鍋爐煙氣熱源以外的加熱空氣的熱量，

(9-51)

以輸入爐膛的有效熱量作為火焰的絕熱燃燒焓，可以根據(jù)該燃料對應(yīng)的煙氣溫—焓關(guān)系確定絕熱燃燒溫度。2/4/202358（六）燃燒產(chǎn)物的平均熱容量燃燒產(chǎn)物的平均熱容量是指煙氣在絕熱燃燒溫度和爐膛出口溫度間煙氣熱容量的平均值，由式（9-52）計算。

(9-52)式中—爐膛出口煙溫所對應(yīng)的煙焓。在計算和計算火焰黑度中三原子氣體的輻射減弱系數(shù)時（式（9-30）），均要知道爐膛出口煙氣溫度，所以，爐膛出口煙溫計算過程為一逐次逼近計算過程。（七）爐膛受熱面的平均熱負(fù)荷及熱負(fù)荷不均勻系數(shù)1、爐膛輻射受熱面熱負(fù)荷爐膛輻射受熱面熱負(fù)荷是單位爐膛輻射受熱面所吸收的爐內(nèi)輻射熱量的平均值，即2/4/202359

，kW/m2

（9-53）式中—計算燃料消耗量，㎏/s；

—爐膛輻射受熱面面積，m2；

—爐膛輻射吸熱量，kJ/kg。爐膛受熱面的輻射吸熱量按爐膛的熱平衡方程計算，即，

(9-54)式中的為輸入爐膛的有效熱量，按式（9-48）計算。爐膛輻射受熱面熱負(fù)荷數(shù)值的大小，也表征了爐膛內(nèi)煙氣平均溫度水平的高低，輻射受熱面熱負(fù)荷值過低，會影響鍋爐低負(fù)荷時燃料著火和燃燒的穩(wěn)定，過高，會造成爐壁結(jié)渣，或者使水冷壁管的金屬溫度過高，將的數(shù)值折算到水冷壁管的內(nèi)壁熱負(fù)荷，還是用于判斷膜態(tài)沸騰發(fā)生的重要指標(biāo)之一。2/4/202360由于爐內(nèi)各區(qū)段的溫度場、黑度場存在著不均勻性，影響到水冷壁熱負(fù)荷沿爐膛寬度、深度和高度方向的分布。要精確計算某一部分受熱面的熱負(fù)荷或吸熱量是相當(dāng)困難的，因此，在鍋爐爐膛熱力計算中，只是從整體出發(fā)計算平均吸熱量和平均熱負(fù)荷的數(shù)值，而在為進(jìn)行某項專門計算（譬如，水冷壁的水動力計算，爐頂受熱面的換熱計算等）需知道局部熱負(fù)荷時，則引用熱負(fù)荷不均勻系數(shù)來近似計算爐內(nèi)某一區(qū)段的熱負(fù)荷，熱負(fù)荷不均勻系數(shù)定義為局部熱負(fù)荷與平均熱負(fù)荷的比值。設(shè)系數(shù)為沿爐膛高度熱負(fù)荷分布不均勻系數(shù)，則在爐膛高度的某個區(qū)段上輻射受熱面的熱負(fù)荷為，，kw/m2(9-55)圖9-5為固態(tài)排渣煤粉爐沿爐膛高度熱負(fù)荷分布不均勻系數(shù)的大致規(guī)律。2/4/202361相應(yīng)于該區(qū)段的吸熱量為，，kw(9-56)爐膛各側(cè)爐壁的平均熱負(fù)荷為，，kw/m2(9-57)式中—各側(cè)爐壁熱負(fù)荷分布不均勻系數(shù)。對四角燃燒的爐膛，通?？梢哉J(rèn)為各爐墻間熱負(fù)荷分布是均勻的，所以，各側(cè)爐壁的熱負(fù)荷分布不均勻系數(shù)均可取為1.0。當(dāng)燃燒器前墻布置時，后墻的熱負(fù)荷分布系數(shù)可取為1.2，前墻可取為0.8，側(cè)墻1.0。2/4/2023622/4/202363九、爐膛換熱計算的修正方案經(jīng)過長期的工程應(yīng)用和驗(yàn)證表明，上述計算方法在建立鍋爐爐膛換熱計算模型以及推導(dǎo)計算方法中所基于的原理和采用的修正是合理的。但是，在采用校該式計算較大容量鍋爐的爐膛換熱時，爐膛出口實(shí)際檢測煙氣溫度與計算值存在較大的差別，爐膛出口煙溫計算值通常較實(shí)際測量值低約100℃~130℃。為了克服該計算方法不足之處，在原方法所依賴的基本原理基礎(chǔ)上，后續(xù)提出了若干種改進(jìn)方案，以下扼要敘述其中一種，謹(jǐn)供參考。該修正方案推薦的爐膛出口煙溫計算式為

，℃(9-58)2/4/202364式中—水冷壁受熱面的單位熱負(fù)荷：

—水冷壁的熱有效系數(shù)；

—爐膛壁面面積；

—送入爐膛的有效利用熱。2/4/202365第四節(jié)、對流和半輻射受熱面的熱力計算大型電站鍋爐的對流受熱面是指對流換熱為主的對流過熱器和再熱器、省煤器、空氣預(yù)熱器、直流鍋爐的過渡區(qū)等，也包括輻射份額較大的屏式受熱面。本章所講述的受熱面是指除了爐膛以外的所有受熱面。設(shè)計計算與校核計算在計算方法上基本上是相同的，事實(shí)上計算上，大多用校核計算的方法。2/4/202366一、對流受熱面換熱計算的基本方程1、受熱面的對流傳熱方程，kJ/kg（10—1）式中Qd─以對流方式由煙氣傳遞給受熱面內(nèi)工質(zhì)的熱量，以1kg燃料或1m3燃料為基準(zhǔn)；

K─傳熱系數(shù)，W/(m2℃)；

Δt─傳熱溫壓，℃；

H─參與對流換熱的受熱面面積，m2；

Bj──鍋爐計算燃料量，kg/s。2、煙氣側(cè)熱平衡方程對各段受熱面，煙氣側(cè)熱平衡方程是基本相同的。，kJ/kg（10-2）2/4/202367式中—保熱系數(shù)，考慮散熱損失的影響；、─煙氣在該受熱面入口及出口截面上的平均焓值，kJ/kg；

—對應(yīng)于過量空氣系數(shù)時，漏入該段受熱面煙氣側(cè)的冷空氣焓值，kJ/kg；

—該段受熱面的漏風(fēng)系數(shù)。3、工質(zhì)側(cè)熱平衡方程對于布置在不同位置、不同工質(zhì)狀態(tài)的受熱面，工質(zhì)吸熱量的計算方法不同。（1）布置在爐膛出口處的屏式過熱器或?qū)α鬟^熱器

2/4/202368這一類受熱面的工質(zhì)總吸熱量由兩部分組成：屏間（或?qū)α魇軣崦妫煔獾膶α鲹Q熱量和爐膛煙氣的輻射換熱量，所以，在計算屏（或?qū)α魇軣崦妫┑膶α鲹Q熱量時，應(yīng)從工質(zhì)吸熱的熱量中扣除該受熱面接受的爐膛輻射熱量。，kJ/kg（10-3）式中Qf─受熱面吸收來自爐膛的輻射熱量，kJ/kg；

D─工質(zhì)流量，kg/s；2/4/202369、─受熱面出口及入口的工質(zhì)焓值，kJ/kg。來自爐膛煙氣的輻射熱量可能不會全部被屏式過熱器吸收，將有一部分熱量透射到屏后的其它受熱面，另外屏間煙氣的輻射熱量也會投射到屏后的受熱面上，用表示。屏區(qū)輻射熱量的平衡關(guān)系見圖10-1所示。2/4/2023702/4/202371屏式過熱器及其后的對流過熱器的工質(zhì)吸收爐膛煙氣的輻射熱量為，（10-4）來自爐膛的煙氣輻射熱量是由爐膛傳熱計算確定的：（10-5）式中：—爐膛出口煙窗面積，m2；

—考慮爐膛與屏相互輻射影響的修正系數(shù)，按圖10-2確定；

—爐膛有效輻射受熱面積的平均熱負(fù)荷；

—沿爐膛高度面積熱負(fù)荷的不均勻系數(shù)。2/4/202372爐膛輻射透射到屏后受熱面的熱量按下式計算：

（10-6）式中：—屏間煙氣的黑度；

—屏的進(jìn)口截面對出口截面的角系數(shù)。屏間煙氣對屏后受熱面的輻射熱量為：

（10-7）式中：—屏煙氣出口面積，m2；

—屏間煙氣的平均溫度，K—燃料種類修正系數(shù)，對煤和液體燃料，取為0.5；對天然氣，取0.7。2/4/202373（2）布置在水平煙道和尾部煙道中的過熱器、再熱器、省煤器及直流鍋爐的過渡區(qū)等受熱面內(nèi)工質(zhì)的吸熱量按下式計算：

（10-8）（3）空氣預(yù)熱器中空氣的吸熱量為：

（10-9）式中：—空氣預(yù)熱器出口空氣過量系數(shù)；

—空氣預(yù)熱器空氣漏到煙氣側(cè)的漏風(fēng)系數(shù)；，—空氣預(yù)熱器入口及出口截面上的理論煙氣焓值，kJ/kg。2/4/202374

對流受熱面換熱計算中的最重要、也是比較復(fù)雜的內(nèi)容之一是受熱面?zhèn)鳠嵯禂?shù)的計算，其準(zhǔn)確程度直接影響到換熱計算結(jié)果的準(zhǔn)確性。二、傳熱系數(shù)計算的一般表達(dá)式根據(jù)傳熱學(xué)的基本原理，考慮鍋爐圓管受熱面管內(nèi)外表面的污染，并簡化成平壁處理，其傳熱系數(shù)的一般表達(dá)式為：

W/（m2/℃）（10-10）

2/4/202375式中：1h─煙氣對灰污層的管壁表面的放熱系數(shù)，W/(m2℃)；

h/h─管壁灰污層的熱阻，W/（m2/℃）；其中h灰污層厚度，m，h為灰污層的導(dǎo)熱系數(shù)，W/（m2/℃）；

b/b─管壁金屬的熱阻，m2·℃／W；其中b為管壁厚度，m，b為金屬導(dǎo)熱系數(shù)，W／(m·℃)；該項相對于其他各項小得多，可略去不計；

sg/sg─管內(nèi)壁水垢的熱阻，m2·℃／W；其中sg為水垢層厚度，m，sg為水垢層的導(dǎo)熱系數(shù)，W／(m·K)，管內(nèi)壁不允許存在水垢沉積，該項可略去不計；

2/4/2023762─工質(zhì)對管內(nèi)壁金屬表面的放熱系數(shù)，W／(m2·K)。煙氣側(cè)表面的放熱系數(shù)通常是在試驗(yàn)室中通過不含灰的氣流沖刷干凈的管壁試驗(yàn)測得的，但很難測得含灰氣流對污垢管壁表面的放熱系數(shù)。為此，在鍋爐的實(shí)際計算中，對不同的受熱面分別采取兩種不同的方法來考慮受熱面污染對放熱系數(shù)的影響。（1）引入灰污系數(shù)來考慮煙氣中含灰以及管壁灰污層引起的熱阻，目的是修正煙氣側(cè)的放熱系數(shù)，采取以下定義，2/4/202377

（10-11）所以，傳熱系數(shù)寫為，（10-12）式中：1─煙氣側(cè)不含灰氣流對干凈管壁沖刷的放熱系數(shù)，W/（m2/℃）；─由于煙氣中含灰以及管壁灰渣層引起的熱阻，稱為灰污系數(shù)，m2·℃／W。2/4/202378引入熱有效系數(shù)ψ，其定義為被污染受熱管的傳熱系數(shù)與清潔管的傳熱系數(shù)之比值，因此，與灰污系數(shù)不同，它是從修正清潔管傳熱系數(shù)的角度來處理污染問題的，其定義為，（10-13）所以，傳熱系數(shù)寫為，（10-14）2/4/202379另外，工程上的對流換熱過程中總同時存在輻射換熱，為了方便工程計算，在鍋爐對流換熱計算中將輻射傳熱量折算為對流換熱方式來計算，引出一個折算的放熱系數(shù)，稱為輻射放熱系數(shù)f。所以，煙氣側(cè)不含灰氣流對干凈管壁沖刷的放熱系數(shù)1，可以方便地表示為煙氣對管壁表面的對流放熱系數(shù)d和煙氣對管壁的輻射放熱系數(shù)f的代數(shù)和，即α1=ζ（αd+αf）(10-15)式中

—考慮煙氣對受熱面的沖刷均勻程度而引入修正系數(shù)。2/4/202380三、不同受熱面的傳熱系數(shù)實(shí)用表達(dá)式1、對流式過熱器和再熱器受熱面當(dāng)燃用固體燃料、管束為錯列布置時，傳熱系數(shù)表達(dá)為：，W/（m2/℃）(10-16)當(dāng)燃用固體燃料、管束為順列布置，以及燃用氣體燃料和重油（無論錯列或順列管束）時，傳熱系數(shù)表達(dá)為：，W/（m2/℃）(10-17)2/4/2023812、省煤器、直流鍋爐的過渡區(qū)、蒸發(fā)受熱面以及超臨界壓力鍋爐的受熱面這類受熱面工質(zhì)對管內(nèi)壁表面的放熱系數(shù)會達(dá)到相當(dāng)大的數(shù)值[5800～23250W／(m2·K)]，因此工質(zhì)內(nèi)壁的熱阻可以忽略不計。當(dāng)燃用固體燃料、管束為錯列布置時，傳熱系數(shù)表達(dá)為：，W/（m2/℃）(10-18)當(dāng)燃用固體燃料、管束為順列布置，以及燃用氣體燃料和重油（無論錯列或順列管束）時，傳熱系數(shù)表達(dá)為：，W/（m2/℃）(10-19)2/4/2023823、屏式過熱器（半輻射式屏式過熱器）受熱面?zhèn)鳠嵯禂?shù)表達(dá)為：

W/（m2/℃）(10-20)屏式過熱器的吸收熱量按兩部分計算，一部分來自爐膛輻射的熱量Qf，另一部分來自屏間煙氣的對流和輻射熱量Qd，見圖10-3所示。由于傳熱系數(shù)K是用于計算對流放熱量，所以，式(10-20)中:是考慮屏式過熱器吸收爐膛輻射熱的影響，當(dāng)2/4/202383不吸收爐膛輻射吸熱量時，Qf=0，該式變化為式（10-16）。另外，由于屏的傳熱面積是按平壁面積計算的，而對流放熱要按屏式過熱器的全部管子外表面積計算，所以，煙氣側(cè)的放熱系數(shù)計算式有所不同。2/4/2023842/4/202385

第五節(jié)、對流受熱面的污染對換熱的影響

鍋爐對流換熱計算中，針對不同特征的受熱面，分別采用受熱面灰污系數(shù)、熱有效系數(shù)和利用系數(shù)來考慮受熱面被污染的影響。至今尚缺乏完整可靠的受熱面灰污系數(shù)、熱有效系數(shù)和利用系數(shù)的數(shù)據(jù)，合理地選取還極大地依賴于實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)和實(shí)際經(jīng)驗(yàn)的積累，工程計算中最好能參考相近煤種、受熱面結(jié)構(gòu)和工況的鍋爐的實(shí)測數(shù)據(jù)謹(jǐn)慎選用。一、灰污系數(shù)

灰污系數(shù)是考慮燃用固體燃料橫向沖刷錯列布置光管管束時灰垢對傳熱系數(shù)的影響。灰污系數(shù)的數(shù)值按式(10-41)計算。

m2·℃／W(10-41)2/4/202386式中0─灰污系數(shù)的基本值，取決于煙氣速度與管子布置等因素，m2·℃／W；

cd─管子直徑的修正系數(shù)；

ch1─灰分顆粒組成的修正系數(shù)；─灰污系數(shù)的附加值。灰污系數(shù)數(shù)值的確定很復(fù)雜且依賴于經(jīng)驗(yàn)，在具體計算時可參考推薦的計算標(biāo)準(zhǔn)選取，本節(jié)不再詳列。在通常的鍋爐受熱面結(jié)構(gòu)和工況下，灰污系數(shù)的取值范圍一般在0.002～0.008m2·℃／W之間，無吹灰、易積灰、且溫度較高時取較大值，反之取較小值。2/4/202387

當(dāng)管束錯列和順列混合布置時，其灰污系數(shù)可按各自受熱面的數(shù)量加權(quán)平均，，m2·℃／W(10-42)式中：Hcl

、Hsl──錯列、順列部分的受熱面積，m2；

cl、sl──錯列、順列部分的灰污系數(shù)，m2·℃／W。屏式過熱器也是采用灰污系數(shù)來考慮積灰污染對傳熱的影響，但選取方法有所不同。2/4/202388二、受熱面的熱有效系數(shù)

當(dāng)鍋爐燃用固體燃料時，順列布置的管束以及燃用液體和氣體燃料的各種布置的管束采用熱有效系數(shù)ψ

來表示灰垢對傳熱的影響。對于順列布置的對流過熱器、凝渣管、再熱器及直流鍋爐的過渡區(qū)等受熱面，燃用貧煤和無煙煤時，