框支式玻璃幕墻結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)講義

框支式玻璃幕墻結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)第一節(jié)構(gòu)件構(gòu)造設(shè)計(jì)型材壁厚是構(gòu)件局部穩(wěn)定必須考慮的問題。鋁合金型材壁厚過薄會導(dǎo)致型材的局部屈曲失穩(wěn)（皺折失穩(wěn)），根據(jù)彈性理論，板在縱向均勻受壓下，屈曲的平衡微分方程為：4W4W4W2WD(──——+2────+──——)+N───=0（5-1）X4X2Y2Y4X2式中：W——板的撓度；N——板單位寬度上所受壓力；D——板的柱面剛度,D=Et3/12(1-υ2)。從上式可導(dǎo)出臨界應(yīng)力為：π2Etσer=K─────(──)2（5-2）12(1-υ2)b式中：E——彈性模量；t——壁厚；υ——泊松比；K——穩(wěn)定系數(shù)；b——型材寬度。當(dāng)板四邊簡支，在縱向不均勻受壓時穩(wěn)定系數(shù)最小值Kmin近似為：24當(dāng)0<α≤──，Kmin≈───31-0.5α24.1當(dāng)──<α≤1.4，Kmin≈─────31-0.474α當(dāng)1.4<α≤4，Kmin≈6α2受純彎曲時α=2Kmin≈6×22=24，而較精確值為23.9。式中：α=（σ-σ，）/σ對于腹板考慮翼板有彈性嵌固作用，并取嵌固系數(shù)為1.61，當(dāng)E為0.7×105N/mm2、σ0.2=110N/mm2時則腹板受純彎曲時其臨界應(yīng)力為：23.9π2Etσer=1.61×─────(──)2=246.8(100t/b)2≥σ0.2（5-3）可得出：12(1-υ2)bb/t=100（248.6/110）1/2×（110/σ0.2）1/2=150(110/σ0.2)1/2如果取t=2.5mm、則b可為375mm。當(dāng)梁長與型材高之比大于10:1，按無限長梁考慮時，在剪應(yīng)力作用下腹板（考慮嵌固系數(shù)1.24）臨界剪應(yīng)力為：π2Etτer=1.24×5.34─────(──)2=42.78(100t/b)1/2≥σ0.2/(3)1/2（5-4）可得出：12(1-υ2)bb/t=100(74.1/110)1/2×（110/σ0.2）1/2=82(110/σ0.2)1/2如果取t=2.5mm、則b可為205mm。腹板在上邊緣受橫向壓應(yīng)力作用時，其臨界應(yīng)力為：100tσc.er=100(─-─)2≥σ0.2（5-5）可得出：bb/t=100(100/110)1/2×（110/σ0.2）1/2=95(110/σ0.2)1/2如果取t=2.5mm，則b可為237.5mm。當(dāng)梁在彎曲應(yīng)力σ、剪應(yīng)力τ和橫向壓應(yīng)力σc同時作用下，矩型板臨界條件為：─────────────σσcτ√(───+───)2+(──)2≤1（5-6）σerσc.erτer對鋁合金型材壁厚JGJ102-2003規(guī)定：橫梁A．橫梁截面主要受力部位的厚度，應(yīng)符合下列要求：1）截面自由挑出部位（圖5-1a）和雙側(cè)加勁部位（圖5-1b）的寬厚比b0/t應(yīng)符合表5.1的要求。表5.1橫梁截面寬厚比b0/t限值截面部位鋁型材鋼型材6063--T556061--T446063A--TT56063--T666063A--TT66061--T66Q235Q345自由挑出171513121512雙側(cè)加勁504540354033圖5-12）當(dāng)橫梁跨度不大于1.2m時，鋁合金型材截面主要受力部位的厚度不應(yīng)小于2.0mm；當(dāng)橫梁跨度大于1.2m時，其截面主要受力部位的厚度不應(yīng)小于2.5mm。型材孔壁與螺釘之間直接采用螺紋受力連接時，其局部截面厚度不應(yīng)小于螺釘?shù)墓Q直徑；3）鋼型材截面主要受力部位的厚度不應(yīng)小于2.5mm.B．橫梁可采用鋁合金型材或鋼型材，鋁合金型材的表面處理應(yīng)符合規(guī)范第條的要求。鋼型材宜采用高耐候鋼，碳素鋼型材應(yīng)熱浸鍍鋅或采取其他有效防腐措施，焊縫應(yīng)涂防銹涂料；處于嚴(yán)重腐蝕條件下的鋼型材，應(yīng)預(yù)留腐蝕厚度。C．應(yīng)根據(jù)板材在橫梁上的支承狀況決定橫梁的荷載，并計(jì)算橫梁承受的彎矩和剪力。當(dāng)采用大跨度開口截面橫梁時，橫梁上、下兩部分應(yīng)按各自承擔(dān)的荷載和作用分別進(jìn)行計(jì)算。2．立柱A．立柱截面主要受力部位的厚度，應(yīng)符合下列要求：1）鋁型材截面開口部位的厚度不應(yīng)小于3.0mm，閉口部位的厚度不應(yīng)小于2.5mm；型材孔壁與螺釘之間直接采用螺紋受力連接時，其局部厚度尚不應(yīng)小于螺釘?shù)墓Q直徑；2）鋼型材截面主要受力部位的厚度不應(yīng)小于3.0mm；3）對偏心受壓立柱，其截面寬厚比應(yīng)符合規(guī)范第條的相應(yīng)規(guī)定。B．立柱可采用鋁合金型材或鋼型材。鋁合金型材的表面處理應(yīng)符合規(guī)范第條的要求；鋼型材宜采用高耐候鋼，碳素鋼型材應(yīng)采用熱浸鍍鋅或采取其他有效防腐措施。處于腐蝕嚴(yán)重環(huán)境下的鋼型材，應(yīng)預(yù)留腐蝕厚度。C．上、下立柱之間應(yīng)留有不小于15mm的縫隙，閉口型材可采用長度不小于250mm的芯柱連接，芯柱與立柱應(yīng)緊密配合。芯柱與上柱或下柱之間應(yīng)采用機(jī)械連接方法加以固定。開口型材上柱與下柱之間可采用等強(qiáng)型材機(jī)械連接。D．多層或高層建筑中跨層通長布置立柱時，立柱與主體結(jié)構(gòu)的連接支承點(diǎn)每層不宜少于一個；在混凝土實(shí)體墻面上，連接支承點(diǎn)宜加密。每層設(shè)兩個支承點(diǎn)是直支承點(diǎn)宜采用圓孔，下支承點(diǎn)宜采用長圓孔。E．在樓層內(nèi)單獨(dú)布置立柱時，其上、下端均宜與主體結(jié)構(gòu)鉸接，宜采用上端懸掛方式；當(dāng)柱支承點(diǎn)可能產(chǎn)生較大位移時，應(yīng)采用與位移相適應(yīng)的支承裝置。F．橫梁可通過角碼、螺釘或螺栓與立柱連接。角碼應(yīng)能承受橫梁的剪力，其厚度不應(yīng)小于3mm；角碼與立柱之間的連接螺釘或螺栓應(yīng)滿足抗剪和抗扭承載力要求。G．立柱與主體之間每個受力連接部位的連接螺栓不應(yīng)少于2個，且連接螺栓直徑不宜小于10mm。H．角碼和立柱采用不同金屬材料時，應(yīng)采用絕緣墊片分隔或采取其他有效措施防止雙金屬腐蝕。第二節(jié)構(gòu)件設(shè)計(jì)計(jì)算一.桿件設(shè)計(jì)計(jì)算1.立柱JGJ102-2003第規(guī)定：應(yīng)根據(jù)立柱的實(shí)際支承條件，分別按單跨梁、雙跨梁或多跨鉸接梁計(jì)算由風(fēng)荷載或地震作用產(chǎn)生的彎距，并按其支承條件計(jì)算立柱的軸向力。單跨梁（簡支梁）（圖5-2）圖5-2幕墻立柱每層用一處連接件與主體結(jié)構(gòu)連接，每層立柱在連接處向上懸挑一段，上一層立柱下端用插芯連接支承在此懸挑端上，計(jì)算時取簡支梁計(jì)算簡圖是對結(jié)構(gòu)作了簡化，假定立柱是以連接件為支座的單跨梁(也可以認(rèn)為是以樓層高度為跨度的簡支梁)，這樣按簡支梁計(jì)算彎距與剪力。而實(shí)際上每層只有一個支座(即相鄰兩跨共用一個支座)，由于簡支梁跨中彎距最大，而跨中剪力為零，而支座剪力最大，彎距為零，彎距控制截面無剪力，剪力控制截面無彎距，只分別按彎距效應(yīng)和剪力效應(yīng)進(jìn)行驗(yàn)算。但在驗(yàn)算立柱與主體結(jié)構(gòu)連接時不能用簡支梁兩支座中一個反力進(jìn)行計(jì)算，而應(yīng)取兩支座反力之和(一跨只有一個連接點(diǎn))。簡支梁計(jì)算：材料截面設(shè)計(jì)最大正應(yīng)力值σ=N/A0+M/1.05W≤fa（fS）（5-7）式中：σ—材料截面設(shè)計(jì)最大正應(yīng)力值；N—軸力（N）；A0—構(gòu)件凈截面積（mm2）；M—彎距（N.mm）；W—截面抵抗矩(mm3)；fa（fS）—鋁型材（鋼材）強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)。軸力N=GLB（5-8）式中：G—幕墻單位面積自重（N/mm2）；L—跨度（m）；B—分格寬度（m）；彎距M=MW+0.5ME（5-9）風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎距MW=qWL2/8（5-10a）水平地震作用產(chǎn)生的彎距ME=qE線L2/8（5-10b）or彎距M=(qW+0.5qE線)L2/8（5-11）風(fēng)荷載線荷載設(shè)計(jì)值qW=W.B（5-12a）地震作用線荷載設(shè)計(jì)值qE線=qE（面）B（5-12b）式中：MW—風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎距設(shè)計(jì)值（N.mm）；ME—水平地震作用產(chǎn)生的彎距設(shè)計(jì)值（N.mm）；qW—風(fēng)荷載線荷載設(shè)計(jì)值（N/m）；qE線—地震作用線荷載設(shè)計(jì)值（N/m）。撓度df.lim=5qWKL4/384EI（5-13）相對撓度df.lim/L≤1/180（5-14）型材最小慣矩I=5qWKL3/384E(1/180)（5-15）型材最小截面抵抗矩W=（MW+0.5ME）/1.05fa(fS)（5-16）式中：df.lim—撓度（mm）；qWK—風(fēng)荷載線荷載標(biāo)準(zhǔn)值（N/mm2）；L—跨度（mm）；E—彈性模量（N/mm2）；慣矩（mm3）W—截面抵抗矩（mm3）；fa（S）—鋁合金型材（鋼材）強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。采用自上而下安裝順序布置桿件的立柱，按壓彎構(gòu)件驗(yàn)算穩(wěn)定強(qiáng)度。材料截面設(shè)計(jì)最大正應(yīng)力值σ=N/ΦA(chǔ)0+M/γW(1-0.8N/NE)≤fa(fS)（5-17a）NE=π2EA/1.1λ2（5-18b）迥轉(zhuǎn)半徑i=（I/A）1/2（5-19a）軸心受壓構(gòu)件的長細(xì)比λ=L/i（5-19b）式中：Φ—整體穩(wěn)定系數(shù)見表5-2；i——迥轉(zhuǎn)半徑（mm）λ——軸心受壓構(gòu)件的長細(xì)比。表5-2軸心受壓柱的整體穩(wěn)定系數(shù)λ鋼鋼型材鋁型型材Q235Q3456063-T56061-T46063-T66063A-T556063A-T666061-T6200.970.960.980.960.92400.900.880.880.840.80600.810.730.810.750.71800.690.580.700.580.48900.620.500.630.480.401000.560.430.560.380.321100.490.370.490.340.261200.440.320.410.300.221300.390.280.330.260.191400.350.250.290.220.161500.310.210.240.190.14立挺抗剪驗(yàn)算采用SW+0.5SE組合.剪力設(shè)計(jì)值V=VW+0.5VE（5-20a）風(fēng)荷載產(chǎn)生的剪力設(shè)計(jì)值VW=qWL/2（5-20b）水平地震作用產(chǎn)生的剪力設(shè)計(jì)值VE=qEL/2（5-20c）或剪力設(shè)計(jì)值V=(qW+0.5qE)L/2（5-20d）材料截面設(shè)計(jì)最大剪應(yīng)力τ=VSS/It≤fV（5-21）式中：V—剪力設(shè)計(jì)值（N）；VW—風(fēng)荷載產(chǎn)生的剪力設(shè)計(jì)值（N）；VE—水平地震作用產(chǎn)生的剪力設(shè)計(jì)值（N）；τ—材料截面設(shè)計(jì)最大剪應(yīng)力（N/mm）；SS—驗(yàn)算截面形心軸以上面積對形心軸面積矩（mm3）；fV—材料抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（N/mm2）；t—驗(yàn)算截面材料厚度(mm)；例5-1．南京市一建筑，層高3.2m，建筑幕墻高257.7m，抗震7度設(shè)防，設(shè)計(jì)基本地震加速度0.10g，分格寬1m，選用墻角區(qū)立柱截面。解：高度變化系數(shù)μZC=0.616×(257.7/10)0.44=2.564脈動系數(shù)μfC=0.734×(257.7/10)-0.22=0.3597陣風(fēng)系數(shù)βgz=0.85×(1+2×0.3597)=1.461風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值WK=1.461×2.564×2×400=3000N/m2風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值W=1.4WK=1.4×3000=4200N/m2風(fēng)荷載線荷載設(shè)計(jì)值qW=B×W=1×4200=4200N/m=4.2N/mm風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎距MW=qW×L2/8=4.2×32002/8=5376000N·mm自重標(biāo)準(zhǔn)值GAK=400N/m2×1×3.2=1280N自重設(shè)計(jì)值N=1.2NK=1.2×1280=1536N地震作用標(biāo)準(zhǔn)值qEK=ΒE×αmax×GAK=5×0.08×400=160N/m2地震作用設(shè)計(jì)值qE面=1.3×qEK=1.3×160=208N/m2地震作用線荷載設(shè)計(jì)值qE線=B×qE面=1×208=208N/m=0.208N/mm水平地震作用產(chǎn)生的彎距ME=qE線×L2/8=0.208×32002/8=266240N·mm彎距組合值M==MW+0.5MME=53766000+00.5×2662440=55009120N·mm型材最小截面抵抗抗矩W=M//(1.055fa-N/A0)=55009120//（1.05×85.5))=613666mm3型材最小慣矩II=5qWL3/[3884E(1//180)]]=5×3×322003/[3844×0.7×105×(1/1800)]=322914299mm4要選用WW≥613666mm3、I≥32914429mm44的型材。例5-22．北京市中中心一幕墻立立柱高1600.5m，層層高3.3mm，8度設(shè)防，設(shè)設(shè)計(jì)基本地震震加速度0..20g.，立柱：A==1800mmm2，A0=1600mmm2，IX=42000000mm44，WX1=540000mm3，WX2=490000mm3，SS=350000mm3，t=4mm，立柱柱左側(cè)分格寬寬1500mmm，右側(cè)分分格寬12000mm，采采取自下而上上安裝程序布布置桿件，驗(yàn)驗(yàn)算強(qiáng)度、撓撓度、抗剪強(qiáng)強(qiáng)度。解：高度變化系數(shù)數(shù)μZD=0.3118×(1660.5/110)0.66=1.6882脈動系數(shù)μfD=1.22248×(1160.5//10)-00.3=0..5326陣風(fēng)系數(shù)ββgz=.0880×(1++2×0.55326)==1.6522風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值WWK=1.6522×1.6882×1.22×450==1500NN/m2風(fēng)荷載設(shè)設(shè)計(jì)值W=1..4WK=1.4××1500==2100NN/m2風(fēng)荷載線荷荷載設(shè)計(jì)值qW=W××(B1+B2)/2=22100×((1.2+11.5)/22=28355N/m=22.835NN/mm地震作用標(biāo)準(zhǔn)值qEK=βE×αmax×GAK=5××10.166×400==320N//m2地震作用設(shè)計(jì)值qE面=1.3××qEK=1..3×3200=416NN/m2地震作用線荷載設(shè)設(shè)計(jì)值qE線=qE面×(B1+B2)/2=4416×(11.2+1..5)/2==561.66N/m=00.56166N/mm風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎距距MW=qW×L2/8=2.8835×333002/8=388591444N·mmm水平地震作用產(chǎn)生生的彎距ME=qE線×L2/8=0..5616××330022/8=7664478N·mm先進(jìn)行SW+0..5SE組合彎距組合值M=MW+0.5MME=38599144+00.5×7664478==42413383N··mm自重標(biāo)準(zhǔn)值NK=GAK×(BB1+B2)/2×LL=400××(1.2++1.5)//2×3.33=17822N自重設(shè)計(jì)值N=1.22NK=1.22×17822=21388N采用SG+SW++0.5SEE組合型材截面設(shè)計(jì)最大大正應(yīng)力值σ=N/A0+M/(11.05W))=21388/15000+42411383/((1.05××490000)=83.86N//mm2＜85.5N/mm22風(fēng)荷載線荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值qWK=WK×(B1+B2)/2=55500×((1.2+11.5)/22=20255N/m=22.025NN/mm撓度驗(yàn)算采用SWW撓度df.limm=5qwkkL4/384EEI=5×22.025××330044/384××0.7×1105×42000000=111.77mmm相對撓度u/LL=11.777/33000=1/2280＜1/1800抗剪驗(yàn)算采用SWW+0.5SSE組合風(fēng)荷載產(chǎn)生的剪力力VW=qWL/2=2385××3.3/22=46788N水平地震作用產(chǎn)生生的剪力VE=qE線L/2=5561.6××3.3/22=927NN剪力組合值VV=VW+0..5VE=46778+0.55×927==5142NN型材截面設(shè)計(jì)最大大剪應(yīng)力值τ=V×SSS/I×t==5142××350000/42000000×44=10.997N/mmm2＜49.6N/mm22例5-3．上例改為為自上而下安安裝順序布置置桿件，按壓壓彎構(gòu)件驗(yàn)算算。迥轉(zhuǎn)半徑ii=（42000000/18000）1/2=488.3構(gòu)構(gòu)件的長細(xì)比比λ=L/i==3300//48.3==68整體穩(wěn)定系數(shù)φ=0.7662型材截面設(shè)計(jì)最大大正應(yīng)力值σ=N/ΦA(chǔ)0+M/γW(1-00.8N/NNE)=2138/(00.762××1500))+42441383//1.05××490000×[1-00.8×2138//(3.1411592×0.7×105×15000/1.1×682)]=84.3N/mmm2＜85.5N/mm22單元式幕墻由于豎豎框?yàn)榻M合框框，對插的兩兩豎框不可能能同時伸縮驗(yàn)驗(yàn)算時要分別別驗(yàn)算，即取取每根豎框承承受單元組件件一半的荷載載（作用）計(jì)計(jì)算，其中WW值小者起控控制作用。雙跨梁(L=L11+L2，L1＜L2）（圖5-3）幕墻立柱每層有兩兩處連接件與與主體結(jié)構(gòu)連連接，每層立立柱在樓層處處連接點(diǎn)向上上懸挑一段，上上一跨立柱下下端用插芯連連接支承此懸懸挑端上，計(jì)計(jì)算時取雙跨跨梁計(jì)算簡圖圖是對結(jié)構(gòu)作作了簡化，假假定立柱是以以樓層處連接接點(diǎn)為端支座座，梁底連接接點(diǎn)為中間支支座的雙跨梁梁，共三個支支座，實(shí)際上上每層只有兩兩個支座(上一跨的C支座與A支座共用一一個連接點(diǎn))。雙跨梁中中間(B)支座有負(fù)彎彎距，兩跨各各有跨中彎距距，其中中間間(B)支座負(fù)彎距距起控制作用用，三個支座座均有剪力，其其中B以座+(-)剪力中有一一個最大，起起控制作用，由由于B支座同時有有剪力和彎距距，除分別驗(yàn)驗(yàn)算彎曲效應(yīng)應(yīng)和剪切效應(yīng)應(yīng)外，還需驗(yàn)驗(yàn)算彎距與剪剪力同時作用用下的折算應(yīng)應(yīng)力。在對立立柱與主柱結(jié)結(jié)構(gòu)連接驗(yàn)算算時，B支座反力起起控制作用。由由于實(shí)際上A支座與C支座的反力力都是通過A支座傳給主主體結(jié)構(gòu)的，如如果用A支座水平作作用進(jìn)行連接接驗(yàn)算，水平平作用應(yīng)取A支座與C支座反力之之和。圖5-3雙跨梁計(jì)算算：B支座彎距距Mbb=-[[q（L13+L23）/8L]（5-22a）orMbb=-{{qL22/8×[（n2-n+1）/n2]}（5-22b）長跨跨中彎彎距M2=qL22/2×（1/2+MMb/qL22）2（5-23）A支座反力力Ra=qL1/2+Mb/L1（5-24a）B支座反力力Rb=qL1/2-Mb/L1+qL2/2-Mb/L2=qL//2-Mb/L1-Mb/L2（5-24b）C支座反力力Rc=qL2/2+Mb/L2（5-24c）B支座剪力力Vb左=-（qL1/2-Mb/L1）（5-25a）Vb右=（qL2/2-Mb/L2）（5-25b）型材截面面設(shè)計(jì)最大正正應(yīng)力值σb=N/A0+Mb/(1.005W)≤fa(fS)（5-26a）型材截面設(shè)計(jì)最大大剪應(yīng)力值τb=Vb×SS/I×t≤fV（5-26b）折算應(yīng)力σzs=（σb2+3τb2）1/2≤1.1fa(fS)（5-26c）長跨撓度ddf.llim2==μqwkL24/EI（5-27a）撓度計(jì)算系數(shù)α=4Mb/qL22（5-27b）撓度系數(shù)表5-3αμαμαμαμ00.013020.050.012240.100.011460.150.010690.200.009920.250.009150.300.008390.350.007630.400.006880.450.006150.500.00542驗(yàn)算立柱連接時，水水平作用產(chǎn)生生的拉力取B支座反力(Rb)或A支座反力(Ra)與C支座反力(Rc)之和。鉸接多跨梁單支點(diǎn)鉸接多跨梁梁（多跨靜定定梁）（圖5-4）（其支承承條件和圖5-2一樣，只是是取不同計(jì)算算簡圖）圖5-4幕墻立柱柱每層用一處處連接件與主主體結(jié)構(gòu)連接接，每層立柱柱在連接處向向上懸挑一段段，上一層立立柱下端用插插芯連接支承承在此懸挑端端上，實(shí)際上上是一段段帶帶懸挑的簡支支梁用鉸連接接成多跨梁，這這種多跨靜定定梁計(jì)算簡圖圖要比取單跨跨簡支梁與實(shí)實(shí)際支承情況況更為接近。由由于上一跨梁梁B端以下一跨跨懸挑端(C點(diǎn))作支座，上上一跨B支座反力就就是作用在下下一跨C點(diǎn)的集中力力，每層梁除除作用有均布布荷載外，除除第一跨起始始梁外，懸挑挑端(C點(diǎn))還作用一集集中力，這樣樣在進(jìn)行內(nèi)力力分析時，要要從起始梁(第一跨)開始，才能能逐步順暢計(jì)計(jì)算。第一跨跨梁A支座有由懸懸挑端均布荷荷載產(chǎn)生支座座彎矩，簡支支段的正彎矩矩最大值不在在彎中，第二二跨開始還有有C端第一跨B支座反力產(chǎn)產(chǎn)生A支座負(fù)彎矩矩，由于第一一跨B支座反力比比其它跨(等跨時)大，這樣第第二跨A支座負(fù)彎矩矩比其它跨(等跨時)大，驗(yàn)算立立柱與主體結(jié)結(jié)構(gòu)連接時水水平作用取q(a+LL)，即B支座與A支座反力之之和。多跨靜定梁計(jì)算：：當(dāng)為等跨跨時(各跨L、a、q均相等)第一一跨B支座反力R11B=qL1/2×[11-（a1/L1）2]（5-28）第ii跨B支座反力RiiBi=2、4、6-----=R1B×[1--ai/Li-（ai/Li）i]RiBBi=3、5、7-----=R1B×[1--ai/Li+（ai/Li）i]（5-29）（ai/Li）i項(xiàng)，當(dāng)當(dāng)i≥4以后，其值值很微小，RiB逼近一定定值，可近似似?。旱诘趇跨B支座反力RRiBi=4、5-----=R1B×[1--ai/Li]（5-30）第第i跨集中力Pii=2、3、4-----=R（i-1）B（5-31）P2＞P3、P3＜P4----當(dāng)i≥以后，PI逼近一定值值，同時Mi逼近一定值值。等跨多跨靜定梁需需驗(yàn)算三個控控制截面：第一跨跨中彎距M11=qL12/8×[11-（ai/Li）]2(5-322)第一跨跨B支座剪力V1B=R1B=qLL1/2×[11-（a1/L1）2]（5-33）型材截截面設(shè)計(jì)最大大正應(yīng)力值σ=M1/γW+N/AA0≤fa(5-344)型材截截面設(shè)計(jì)最大大剪應(yīng)力值τ=V1BSs/It≤fav(5-355)第一跨跨跨中撓度df.limm1中=5qwkL14/384EEI[1-22.4(aa1/L1)2]((5-36))第二跨CC支座撓度df.llim2cc=qwka2L23/24EII×[-1++4(a2/L2)2+3(a2/L2)3]+(P2a22L2/3EI))×(1+a2/L2)(55-37)第一跨跨總撓度dff.liim1總=U1中+U2c/2(55-38)相對撓撓度df.limm1總/(L1+a2)≤1/1800(5--39)(2))第二跨A支座彎距M2A=-((P2a2+qa22/2)(5-400)第二跨A支座剪力V2A=-[[P2+qa2/2×(22+a2/L2)];V2A=+[P2××(a2/L2)+qLL2/2](5-411)型材截面面設(shè)計(jì)最大正正應(yīng)力值σA=M2A/γW+N/AA0≤fa(5--42)型材截面設(shè)計(jì)最大大剪應(yīng)力值τA=V2ASs/It≤fav((5-43))折算應(yīng)力σZS=（σA2+3τA2）1/2≤1.1fa(55-44)(3))第i跨跨中彎距Mii=qLi2/8×[11-（ai/Li）]2-Piai×[1+（ai/Li）2]/2+ai/Li](55-45)第i跨跨中剪力Vii中=+Pi(ai/Li)((5-46))型材截面設(shè)設(shè)計(jì)最大正應(yīng)應(yīng)力值σ中=Mi/γW+N/AA0≤fa(55-47)型材截面設(shè)設(shè)計(jì)最大剪應(yīng)應(yīng)力值τ中=Vi中Ss/It≤fav(55-48)折算應(yīng)力σZS=（σ中2中+3τ中2）1/2≤1.1fa(5-499)第i跨跨中撓度dff.liimi中=5qwk/Li4/384EEI-qwkka2iL2i/332EI-PPiaiL2i/116EI(5-500)第(i+1)跨C支座撓撓度df..lim（i+1）c=qwkaiLi3/24EII×[-1++4(ai/Li)2+3(ai/Li)3]+(Piai2Li/3EI))×(1+ai/Li)(55-51)第一跨總撓度df.limmi總=Ui中+U(i+1)c/22(5-522)相對撓度df.limmi總/(Li+ai+1)≤1/1800(55-53)當(dāng)為為不等跨時[各跨Li、ai、(qi)三項(xiàng)不等,或Li、ai、(qi)中有一(二)項(xiàng)不等時],要逐跨進(jìn)行行分析;第一跨BB支座反力RR1B=qL1/2[1-（a1/L2）2]（5-54）第i跨集中力PPii=2、3、4-----=R（i-1）B（5-55）第i跨B支座反力RiBBi=2、3、4-----=qiLi/2×[11-（ai/Li）2]-Pi（ai/Li）（5-56）第一跨跨中彎距M1=qL12/8×[11-（a1/L1）]2（5-57）第一跨B支座剪力力V1B=R1B=qLL1/2×[[1-（a1/L1）2]（5-58）第一跨跨中剪力V1中=0（5-59）型材截面設(shè)計(jì)最大大正應(yīng)力值σ=M1/γW+N/AA0≤fa(5-660)型材截面設(shè)設(shè)計(jì)最大剪應(yīng)應(yīng)力值τ=V1A（V1B）Ss/It≤fav(5-661)第一跨跨中中撓度dff.liim1中=5qwk11/L14/384EEI[1-22.4(a11/L1)2](5-622)第二跨C支座撓度度df.llim2cc=qwk2a2L23/24EII×[-1++4(a2/L2)2+3(a2/L2)3]+P2a22L2/3EI××(1+aa2/L2)((5-63))第一跨總撓度dff.liim1總=U1中+U2c/2((5-64))相對撓度df.lim11總/(L1+a2)≤1/1800(55-65)第i跨A支座彎距MiiAi=2、3、4-----=-[PPiai+qiai2/2]（5-66）第i跨A支座剪力ViAA=-[PPi+qiai/2×(22+ai/Li)];ViiA=+[PPi×(ai/Li)+qiLi/2](5--67)型材截面設(shè)設(shè)計(jì)最大應(yīng)力力值σiA=MiA/γW+N/AA0≤fa(5-668)型材截面設(shè)設(shè)計(jì)最大剪應(yīng)應(yīng)力值τiA=ViASs/It≤fav(55-69)折算應(yīng)力σZS=（σiA2+3τiA2）1/2≤1.1fa(5-770)第i跨跨中彎距Mii=qLi2/8·[1-（ai/Li）]2-Piai×[1+（ai/Li）2]/2+ai/Li](55-71)第i跨跨中剪力Vii中=+Pi(ai/Li)(5-772)型材截面設(shè)設(shè)計(jì)最大正應(yīng)應(yīng)力值σ中=Mi/γW+N/AA0≤fa(5--73)型材截面設(shè)設(shè)計(jì)最大剪應(yīng)應(yīng)力值τ中=Vi中Ss/It≤fav(5--74)折算應(yīng)力σZS=（σ2中+3τ2A）1/2≤1.1fa(5-775)第i跨跨中中撓度df..limi中=5qwk/Li4/384EEI-qwkka2iL2i/332EI-PPiaiL2i/116EI(5--76)第(i+11)跨C支座撓度df.llim（I+1）c=qwkaiLi3/24EII×[-1++4(ai/Li)2+3(ai/Li)3]+(Piai2Li/3EI))×(1+ai/Li)(55-77)第i跨總撓度df.limii總=Ui中+U(i+1)c/22(5--78)相對撓度dff.liimi總/(Li+ai+1)≤1/1800(5-799)b.雙支點(diǎn)鉸接多跨梁梁（多跨鉸接接一次超靜定定梁，D（i）＜B（i）)（圖5-5）（其支承承條件和圖5-3一樣，只是是取不同計(jì)算算簡圖）圖5-5幕墻立柱柱每層有兩處處連接件與主主體結(jié)構(gòu)連接接，每層立柱柱在樓層處連連接點(diǎn)向上懸懸挑一段，上上一跨立柱下下端用插芯連連接支承在懸懸挑端上，取取雙支點(diǎn)鉸接接多跨梁計(jì)算算簡圖要比取取雙跨梁計(jì)算算簡圖與實(shí)際際情支承情況況更接近。由由于上一跨B支座以一下下跨懸挑端(C點(diǎn))作支座，上上一跨支座反反力是作用在在下一跨懸挑挑端(C點(diǎn))的集中力，第第一跨(起始梁)起每層梁作作用有均布荷荷載，第二跨跨起每層梁在在懸挑端(C點(diǎn))還有集中力力，這樣在內(nèi)內(nèi)力分析時，要要從起始梁(第一跨)開始，才能能逐步順暢計(jì)計(jì)算。第一跨跨梁A支座有由懸懸挑端均布荷荷載產(chǎn)生的支支座彎矩，D支座有D跨均布荷載載產(chǎn)生的支座座彎矩，還有有A支座彎矩的的影響，第二二跨開始還有有C端集中力產(chǎn)產(chǎn)生的支座彎彎矩。驗(yàn)算立立柱與主體結(jié)結(jié)構(gòu)連接時取取D支座反力或A支座與B支座反力之之和。雙支點(diǎn)鉸接多跨梁梁計(jì)算：第i跨跨集中力P(i)=Rb(i-1)(5-800)第i跨B支座反力Rb(ii)=qb(i))/2-Md(i))/B(i)(5--81)第i跨A支座彎距Ma(ii)=-(PP(i)+qA(i)2)(5-822)第i跨跨D支座彎距MMd(i)=--[6×q××(B(i)3+D(i)3)/24++Ma(i))×D(i)/6]//2×[2××(B(i)+D(i))](55-83)第i跨跨長跨跨中彎彎距M(i)=q×BB(i)2/2××(1/2--Md(ii)/qB(i)2)2(5-844)第i跨跨D支座剪力VVd左=qD（i）/2+│Ma（i）-Md（i））│/D（i）（5-85）Vd右=-（qB（i）/2+│Md（i）│/B（i））（5-86）型材截面設(shè)設(shè)計(jì)最大正應(yīng)應(yīng)力值σd=Md/γW+N/AA0≤fa(55-87)型材截面設(shè)設(shè)計(jì)最大剪應(yīng)應(yīng)力值τd=VdSs/It≤fav(5-888)折算應(yīng)力σZS=（σ2d+3τd2）1/2≤1.1fa((5-89))第i跨跨中撓度df..limi中=（5qwk/B（i）4/384++M（d）×B（i）2/16）/EI((5-90))第(i+11)跨B支座撓度df..lim（I+1）b=-（-P（i+1）×a（i+1）3-qwka（i+1）4/8+qqwkD（i+1）4/24+MMa（i+1）×D（i+1）/3+MMd（i+1）×D（i+1）/6）(5-911)第i跨跨總撓度ddf.llimi總=Ui中+U(i+1)bb/2(5-992)相對撓撓度dff.liimi總/(Li+ai+1)≤1/1800(5-993)2.橫梁橫梁承受水平方向向的橫梁上下下兩側(cè)分布為為三角形(梯形)面積上的風(fēng)風(fēng)荷載、平面面外平面地震震作用（圖5-6），和垂直直方向的支承承在橫梁上的的玻璃及橫梁梁自重等自重重荷載。這樣樣橫梁為雙向向受彎構(gòu)件，按按式(5-95))驗(yàn)算正應(yīng)力力，按式(5-96))驗(yàn)算剪應(yīng)力力。橫梁上自自重按式(5-97))計(jì)算彎矩，橫橫梁上風(fēng)荷載載為三角形分分布時按式((5-98))計(jì)算彎矩，按按式(5-99))計(jì)算剪力；；當(dāng)為梯形分分布時按式((5-1000)計(jì)算彎矩矩，按式(5-1011)計(jì)算剪力力。橫梁強(qiáng)度驗(yàn)算取SSG+Sw+0.5SSE組合型材截面設(shè)計(jì)最大大正應(yīng)力值σ=M/1..05WX+MYW/1.005WY+0.5MMYE/1.005WY≤fa(5-95))型材截面設(shè)計(jì)最大大剪應(yīng)力值τ=VSS/It(55-96)由永久荷載（自重重）產(chǎn)生的彎彎矩MX=qB2/8(5-97))當(dāng)風(fēng)荷載(平面外外水平地震作作用)三角形分布布時：圖5-6水平作用用產(chǎn)生的彎距距MMY=q2B2/12(5-998a)水平作用產(chǎn)生的剪剪力V=q2B/4((5-98bb)當(dāng)風(fēng)荷載(平面外外水平地震作作用)梯形分布時時：水平作用產(chǎn)生的彎彎距MYY=q2B2/24×[3-4×(a/B)2](5-999a)水平作用產(chǎn)生的剪剪力V==q2L/2×(1-a/BB)((5-99bb)式中MX—由永久久荷載（自重重）產(chǎn)生的彎彎矩（N﹒mm）；MY——由風(fēng)荷載（平平面外水平地地震作用）產(chǎn)產(chǎn)生的彎矩（N﹒mm）；q2—線分布荷載載最大集度（縱縱坐標(biāo)最大值值）（N）；a——梯形上、下下底差的一半半；B——分格寬度（mmm）。撓度驗(yàn)算繞X軸撓曲df.limXX=5GKB4/384EEI（100a）相對撓度df..limX/L＜1/1800（100b）繞Y軸撓曲（三角形分分布時）df.llimY=qWKB4/(1200EI)（101a）繞Y軸軸撓曲（梯形形分布時）df..limY=[qWKB4/(2400EI)]（25/8--5α2+2α4）（101b）相對撓度df..limY/L＜1/1800（101c）例5-4.大連市一一建筑高611.2m，墻墻角區(qū)幕墻分分格12000mm×1800mmm，7度設(shè)防，設(shè)設(shè)計(jì)基本地震震加速度0..10。橫橫梁WX1=9000mmm3，IY=5400000mm4，WY1=140000mm3，WY2=130000mm3，t=3mm，SS=9500mmm3，驗(yàn)算正應(yīng)應(yīng)力和剪應(yīng)力力。解：高度變變化系數(shù)μZc=0.6116×(611.2/100)0.444=1.3667脈動系數(shù)μfc=0.7334×(611.2/100)-0.222=0.44927陣風(fēng)系數(shù)βgz=.0885×(1++2×0.44927)==1.6888風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值WK=1.6888×1.3667×2×6650=30000N/mm2自重標(biāo)準(zhǔn)值GK=300NN/m2自重設(shè)設(shè)計(jì)值G==1.2×300=3360N//m2自重線荷載設(shè)計(jì)值值qG=360×1.8=6648N/mm=0.6448N/mmm由自重產(chǎn)生的彎矩矩MX=0.6448×12002/8=1116640NN﹒mm風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值WW=1.4××3000==4200N/m2風(fēng)荷載線分布荷載載設(shè)計(jì)值qW=1.2×4200==5040NN風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎距距MYW=50440×1.22/12=6604.8NN﹒m=6044800NN﹒mm地震作用標(biāo)準(zhǔn)值qEK=5×0.08×300=1120N//m2地震作用設(shè)計(jì)值qE=1.3×120=1156N//m2地震作用線分布荷荷載設(shè)計(jì)值qE=1.2×156=1187.2NN水平地震作用產(chǎn)生生的彎距MYE=1877.2×1.22/12=222.4644N﹒m=222464NN﹒mm型材截面設(shè)計(jì)最大大正應(yīng)力值σ=1166640/1..05×9000++6048000/1.005×130000+0.5××224644/1.055×13000=57.47N//mm2＜85.5NN/mm2抗剪驗(yàn)算采用SWW+0.5SSE風(fēng)荷載產(chǎn)生的剪力力VW=50400×1.2/44=15122N水平地震作用產(chǎn)生生的剪力VE=187..2×1.2/44=56N剪力組合值V=15112+0.55×56=15540N型材截面設(shè)計(jì)最大大剪應(yīng)力值τ=15400×9500//(5400000×3)=9..03N/mmm2＜49.6NN/mm2二.玻璃設(shè)計(jì)計(jì)算玻璃內(nèi)力力分析宜采用用正規(guī)的結(jié)構(gòu)構(gòu)力學(xué)計(jì)算公公式（如有限限元法）較為為妥當(dāng)?！恫２Ａ粔こ坛碳夹g(shù)規(guī)范》JGJ102-2003采用了《建筑結(jié)構(gòu)靜力計(jì)算手冊》用彈性薄板小撓度理論編制的數(shù)表計(jì)算方法，《建筑結(jié)構(gòu)靜力計(jì)算手冊》的計(jì)算是根據(jù)彈性薄板小撓度理論的假定推導(dǎo)的，用雙調(diào)和偏微分方程求解，列出了泊松比為0的彎矩系數(shù)與撓度系數(shù)，υ=0代表一種實(shí)際上并不存在的假想材料；當(dāng)υ值不等于零時，其撓度及支座彎矩仍可按這些表求得?？紤]與大撓度分析方法的計(jì)算結(jié)果的差異，將應(yīng)力與撓度計(jì)算值予以折減。幕墻玻璃在風(fēng)荷載載(水平作用用)作用下，如如同四邊支承承的板受力，可可按四邊支承承板計(jì)算其跨跨中最大彎矩矩Mmax，然后后計(jì)算其最大大應(yīng)力σ。A．單層玻璃在垂直直于玻璃平面面的風(fēng)荷載作作用下，其截截面最大應(yīng)力力設(shè)計(jì)值σ的計(jì)算公式式：風(fēng)荷載作用下玻璃璃截面設(shè)計(jì)最最大正應(yīng)力值值σW=(6φWa2/t2)η（5-102a）地震作用作用下玻玻璃截面設(shè)計(jì)計(jì)最大正應(yīng)力力值σE=(6φqEa2/t2)η（5-1022b）玻璃截面設(shè)計(jì)最大大正應(yīng)力值σ=[6φ（W+0.55qE）a2/t2]η≤fgorrσ=(6φqa2/t)η≤fg（5-1033）式中：σW—風(fēng)荷荷載作用下玻玻璃截面設(shè)計(jì)計(jì)最大正應(yīng)力力值(N／mm2)；σE——地震作用作用用下玻璃截面面設(shè)計(jì)最大正正應(yīng)力值(N／mm2)；W—風(fēng)荷載設(shè)計(jì)計(jì)值(N／m2)；qE—地震作用設(shè)計(jì)值((N／m2)；a一玻璃短短邊邊長(mm)；t—玻璃厚度(mm)；φ—彎矩系數(shù)，可按邊邊長比a／b，由表5-55查出(b為長邊邊長長)；η—折減系數(shù)可按折減減計(jì)算系數(shù)θ，由表5-99查出。單層玻璃在垂直于于玻璃平面的的風(fēng)荷載作用用下，其撓度度計(jì)算公式：：df={{μWka4/[Et3/12（1-0.222）]}η（5-104aa）ddf/a≤1/60（a為短邊邊長長）（5-1044b）式中：μ—撓度系系數(shù)，可按邊邊長比a／b，由表5-44查出(b為長邊邊長長)；Wk—風(fēng)荷載標(biāo)值(N／／m2)；E——彈性模量。表5-4四邊邊支承（玻璃璃）板撓度系系數(shù)μa/b0.000.200.250.330.50μ0.013020.012970.012820.012230.01013a/b0.550.600.650.700.75μ0.009400.008670.007960.007270.00663a/b0.800.850.900.951.00μ0.006030.005470.004960.004490.00406表5-5四四邊支承（玻玻璃）板彎矩矩系數(shù)a/b0.000.250.330.400.50m0.12500.12300.11800.11150.1000a/b0.550.600.650.700.75m0.09340.08680.08040.07420.0683a/b0.800.850.900.951.00m0.06280.05760.05280.04830.0442原規(guī)范JGJ1002-96采采用的薄板計(jì)計(jì)算公式為：：σ=6mqa2/tt2(應(yīng)力力)((5-1055)u=μqa4/D(撓度)(5-1006)上述公式是在彈性性小撓度情況況下推導(dǎo)出的的，它假定只只產(chǎn)生彎曲變變形和彎曲應(yīng)應(yīng)力，而面內(nèi)內(nèi)薄膜應(yīng)力則則忽略不計(jì)，彈彈性小變形理理論的適用范范圍是：u≤t此此處t為板厚.當(dāng)板的撓度u大于于板厚時，按按(2-67dd)和(2-67ee)式計(jì)算的的應(yīng)力σ和撓度u比實(shí)際的大大，而且隨著著撓度與板厚厚之比加大，計(jì)計(jì)算的應(yīng)力和和撓度偏大較較多，失去了了計(jì)算的意義義。由于計(jì)算算的應(yīng)力σ和撓度u比實(shí)際大得得多，計(jì)算結(jié)結(jié)果不能反映映實(shí)際受力和和變形情況。(圖5-7)圖5-7大撓撓度狀態(tài)下理理論計(jì)算結(jié)果果和實(shí)際結(jié)果果按彈性小變形計(jì)算算結(jié)果設(shè)計(jì)板板材，會增加加材料用量，而而且應(yīng)力和撓撓度控制條件件失去了意義義。通常玻璃璃板的撓度允允許值可達(dá)到到邊長的1//100，對對于邊長為11000mmm的玻璃板，撓撓度允許值可可達(dá)10mmm，已為厚度度為6mm玻璃的的1.6倍，此此時應(yīng)力、撓撓度的計(jì)算值值會比實(shí)際值值約大30%%~50%?？乜刂朴?jì)算撓度度u小于邊長的的1/1000與預(yù)期的控控制值偏嚴(yán)太太多，強(qiáng)度條條件也偏嚴(yán)太太多。為此，對玻璃板進(jìn)進(jìn)行計(jì)算時，應(yīng)應(yīng)對現(xiàn)行小撓撓度應(yīng)力和撓撓度計(jì)算公式式，考慮一個個系數(shù)η予以修正(5-9)。大撓度板的計(jì)算是是比較復(fù)雜的的非線性彈性性力學(xué)問題，難難以用簡單公公式表達(dá)，一一般要用專門門的計(jì)算方法法和專門的軟軟件，針對具具體問題進(jìn)行行具體計(jì)算，顯顯然這對于幕幕墻設(shè)計(jì)是不不方便的。英國B.Aalaami和對不不同邊界的矩矩形板進(jìn)行了了系統(tǒng)計(jì)算，發(fā)發(fā)表了《ThhinPllateDDesignnForTranssverseeLoadding》一一書中。根據(jù)據(jù)其大量計(jì)算算結(jié)果適當(dāng)簡簡化、歸并以以利于實(shí)際應(yīng)應(yīng)用，選擇了了與撓度直接接相關(guān)的參量量θ為主要參數(shù)數(shù)，編制了表表5-6參數(shù)θ的量綱就是是撓度與厚度度之比：θ=(qa4/Ett4)~((qa4/Et3)/t~~(qa44/D)/tt~(uu/t)表5-6彈性小變形形應(yīng)力σ計(jì)算結(jié)果的的折減系數(shù)ηθ=qa4/Et44B.Aalamii和的計(jì)算結(jié)結(jié)果表2-35的取值邊邊長比b/aa1.01.52.0≤1102040120200300≥4001.0000.9750.9650.8030.4800.3500.2850.2411.0000.9040.8140.6190.3330.2350.1750.1411.0000.9100.8200.6430.3630.2600.1950.1551.000.960.920.840.650.570.520.50按計(jì)算結(jié)果，η數(shù)數(shù)值隨θ下降很快，即即按小撓度公公式計(jì)算的應(yīng)應(yīng)力和撓度可可以折減很多多，為安全穩(wěn)穩(wěn)妥，在編制制表2-35時，取了較較計(jì)算結(jié)果偏偏安全的數(shù)值值，留有充分分的余地。按按表2-355對小撓度公公式應(yīng)力計(jì)算算結(jié)果進(jìn)行折折減，不僅減減小了板材厚厚度，節(jié)省了了材料，而且且還有較大的的安全余地。同同樣在計(jì)算板板的撓度u時，也宜考考慮此折減系系數(shù)η(表5-7)。表5-7彈性小變形形撓度u計(jì)算結(jié)果的的折減系數(shù)ηθ=qa4/Et44B.Aalamii和的計(jì)算結(jié)結(jié)果表2-35的取值邊邊長比b/aa1.01.52.0≤1102040120200300≥4001.0000.9550.8940.7530.4820.3750.3040.2011.0000.9060.8120.6470.3940.3040.2450.2091.0000.9160.8320.6740.4170.3220.2520.2211.000.960.920.840.650.570.520.50規(guī)范編制組、上海海市建筑科學(xué)學(xué)研究院分別別進(jìn)行了玻璃璃板受彎的試試驗(yàn)研究，得得到了與表5-6、表5-7取值相似的的結(jié)果。從試驗(yàn)結(jié)果來看，玻玻璃破損是由由強(qiáng)度控制的的，鋼化玻璃璃破壞時，其其撓度甚至可可達(dá)跨度的11/30~11/40。因因此，撓度控控制值不宜過過嚴(yán)，以免限限制其強(qiáng)度的的發(fā)揮。對于于四邊支承的的玻璃板，采采用短邊的11/60控制制是合適的。由由于在計(jì)算撓撓度時，采用用風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值，同時以以考慮大撓度度影響對計(jì)算算值加以折減減，所以只要要正常選用玻玻璃，應(yīng)當(dāng)是是可以滿足撓撓度限值要求求的?！恫Ａ粔こ碳夹g(shù)規(guī)規(guī)范》JGJJ102-22003修訂訂組，在對JJGJ1022進(jìn)行修訂過過程，對玻璃璃（6mm鋼化玻玻璃）的效應(yīng)應(yīng)進(jìn)行了分析析和實(shí)驗(yàn)。各各種分析方法法得出的參數(shù)數(shù)和實(shí)驗(yàn)參數(shù)數(shù)見表5-88。1m×1m撓曲（mm）表5-8a荷載等級0.00040.0080.00120.00160.0020.00240.00280.00320.00360.004規(guī)范公式1.3172.6343.9515.2686.5857.9029.21910.53611.85313.17實(shí)驗(yàn)結(jié)果1.813.064.135.2056.2056.957.7158.459.1259.61(7.30)(6.55)ηS1/S（線性）1.1962.3933.5894.7855.9827.1788.3759.57110.76711.964AηS1/S（非線性性）1.1072.3243.3814.3415.2176.0156.7477.4228.0498.6351m×1m應(yīng)力（mpaa）表5-8b荷載等級0.00040.0080.00120.00160.0020.00240.00280.00320.00360.004規(guī)范公式3.0676.1349.20112.26815.33518.40221.46924.53627.06330.67實(shí)驗(yàn)結(jié)果3.4565.47.84810.00812.02413.89615.12016.63217.49619.296(0.629)(0.767)ηS1/S（線性）2.9585.9158.87311.83114.78817.74620.70323.66126.61929.576AηS1/S（非線性性）3.0256.0548.93611.57813.98316.17918.1820.0521.82623.5311m×1.5m撓曲表5-8c荷載等級0.00040.0080.00120.00160.0020.00240.00280.00320.00360.004規(guī)范公式2.5045.0087.51210.01615.5215.02417.52820.03222.53625.04實(shí)驗(yàn)結(jié)果2.855.137.0058.64510.01511.1412.313.214.07514.845(0.593(0.557)A12.2764.5536.8299.10611.38213.65915.93518.21220.48822.765A22.2354.2666.0337.5658.9110.1111.19512.18813.10613.9651m×1.5m應(yīng)力表5-8d荷載等級0.00040.0080.00120.00160.0020.00240.00280.00320.00360.004規(guī)范公式5.32310.64615.96821.29226.61531.93837.26142.58447.90753.23實(shí)驗(yàn)結(jié)果5.68810.36815.33620.66423.32825.27227.14429.23230.630.816A15.22810.45515.68320.9126.13831.36536.59341.8247.08452.276A25.21910.01514.12217.58320.52323.0652.28227.25729.09730.7921.5m×1..5m撓曲表5-8e荷載等級0.00050.0010.00150.0020.00250.0030.00350.0040.00450.005規(guī)范公式4.1088.21512.32316.43220.5424.64828.75632.86436.97241.08實(shí)驗(yàn)結(jié)果4.197.7910.7213.0815.0916.7318.3419.6420.9422.09A13.7387.47611.21414.95218.6922.42826.16629.90433.64237.38A23.656.899.65712.03414.11415.96617.64117.17320.8921.9091.5m×1.55m應(yīng)力表5-8f荷載等級0.00050.0010.00150.0020.00250.0030.00350.0040.00450.005規(guī)范公式8.40416.80825.21233.61642.0450.42458.82867.23275.63684.04實(shí)驗(yàn)結(jié)果9.6519.0825.0629.8833.8436.0539.2441.4743.8545.4A18.32916.65824.98733.31641.64549.97458.30366.63274.96183.29A28.16715.3421.32126.3330.6134.3437.64140.60143.28245.733從表中中可以看出，《建建筑結(jié)構(gòu)靜力力計(jì)算手冊》用用彈性薄板小小撓度理論的的假定計(jì)算的的數(shù)表（即規(guī)規(guī)范公式用數(shù)數(shù)表）計(jì)算結(jié)結(jié)果比實(shí)際發(fā)發(fā)生的效應(yīng)要要大。根據(jù)以以上分析和實(shí)實(shí)驗(yàn)結(jié)果，提提出了折減系系數(shù)見表5-9。折減計(jì)算系數(shù)θ==qkL4/Et4（應(yīng)應(yīng)力驗(yàn)算）（2-68a）θ=WkL4/Ett4（撓度驗(yàn)算算）（2-668b）表5-9（玻璃璃）折減系數(shù)數(shù)ηθ≤5.010.020.040.060.080.0100.0η1.000.960.920.840.780.730.68θ120.0150.0200.0250.0300.0350.0≥400.0η0.650.610.570.540.520.510.50B．夾層玻璃設(shè)計(jì)計(jì)計(jì)算原理1）兩片疊置玻璃板板受彎工作的的受力分析由彈性力學(xué)理論，平平板在垂直于于板面均布荷荷載q作用下的平平衡微分方程程為：D[（4w）/（X4）]+2[（4w）/（X2y2）]+[（4w）/（y4）]=q1（5-107aa）式中：D=Et33/12（1-υ2）為板的柱柱面剛度，E為玻璃的彈彈性模量，υ為其泊松比比。兩片疊置玻璃板在在垂直于其板板面均布荷載載q作用下，雖雖然各自彎曲曲，但是其曲曲率和撓度相相同。設(shè)上下下兩片玻璃板板的厚度各為為t1，t2；其柱面剛剛度分為D1，D2；所受荷載載分別為q1和q2，則有以下下關(guān)系式（5-1077b）和式（5-107cc）：D1[（4w）/（X4）]+2[（4w）/（X2y2）]+[（4w）/（y4）]=q1（5-1077b）D2[（4w）/（X4）]+2[（4w）/（X2y2