《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)》計(jì)算題題型及答案

min,k第章單廠min,k1.單層單跨工廠房排結(jié)構(gòu)，跨度18m，距6m廠房?jī)?nèi)有臺(tái)吊車，車的最輪壓標(biāo)準(zhǔn)值=110kN,最輪壓準(zhǔn)值為P=30kN,車輪距4.5m。試畫出吊車支座反力影響，并計(jì)算作在排架上的吊車豎荷載設(shè)值D、。（提：

1.4

）2．某層單廠房排架結(jié)及其風(fēng)型系題示，度18m，柱6mh=2500mm,h。知本壓m210

，作用于架的荷標(biāo)值及（示1kk①w=k

sz

；風(fēng)壓高系數(shù)內(nèi)法取值離外面時(shí)；室外地15m高zz時(shí)

z

=1.14；③柱頂以下按水平均布風(fēng)載考慮，風(fēng)壓高度系數(shù)可按柱頂標(biāo)高取值。柱頂以上按水平集中風(fēng)考慮，壓度數(shù)按口高值）寸mmm

maxminM35maxminM3553．單層單廠房排架結(jié)如題39圖所示。A柱與柱尺寸相，在腿頂面分別作用有M=104kN·m及M=58kN·m力矩，車橫向水平車力為T=30kN試用剪分配法計(jì)算柱的柱頂剪。（提：柱頂不動(dòng)支座反R=+T，C=1.30，=0.70）H4

，作用于腿頂部豎向荷載標(biāo)值為，水平荷載準(zhǔn)值裂縫控制系數(shù)取0.65試驗(yàn)算腿截面是否足斜裂控制條件。

0.5y0FF0.5y0FF提示：40mm,F5vk

FfbhFh

)38：由題意知：

0b400，F(xiàn)Vk

150，F(xiàn)

kN，f

2N/，200hhha500404600

（2）Ffbh0.5hktkFavk50

70.400460150200460.FkNvk

（3）故牛腿截面滿足斜裂縫控制條件。（分）5.牛腿尺寸及受的設(shè)荷載如題40所示已知作用在牛腿頂?shù)呢Q向設(shè)計(jì)值為640kN水平拉設(shè)計(jì)值為100kN，采HRB400級(jí)鋼（f=360N/mm2所需配的縱向受拉筋面積A

），a=50mm。計(jì)算腿頂部(提示：當(dāng)時(shí)，取

；vh0.85ffy0y

)未注明單位：題40

第章多框結(jié)設(shè)1．框架結(jié)計(jì)算簡(jiǎn)圖如所示，桿線剛度的值均為1q=3kN/m,=6m。用分層計(jì)算并畫出層AB的彎矩。（提示：的固端矩為239：（1）固端彎矩M

AB

131212

2

9MBA

1212

2

kN（2）分配系數(shù)因非底層柱的相對(duì)線剛度乘以折減系數(shù)，則

AB

119

.（3）頂AB的A端的彎矩M（4）頂AB的彎矩圖如下：

2.三層兩跨框的計(jì)算圖如題38圖所示。跨號(hào)為各桿的相對(duì)線剛。試用彎點(diǎn)法計(jì)算梁B端矩。38題、章P102-105)kN·m，柱側(cè)移度修正系數(shù)=0.6中柱側(cè)移剛修正系為=0.7。用D值法計(jì)算柱ABB端彎矩。(提示：層反彎高度為0.65)

題39kN·m邊柱側(cè)移剛修正系為，中柱移剛度正系數(shù)為。試計(jì)該框架由梁柱彎曲形引起的頂側(cè)移值

．．．．．．．．《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)》．．．．．．．．1.（2009.1選）關(guān)于結(jié)構(gòu)功能要求，下列說(shuō)法中錯(cuò)的是（）A．能承受可能出現(xiàn)的各種作用B具有良好的工作性能C．具有卓越的節(jié)能、環(huán)保性能D具有足夠的耐久性能2.（2009.1填）結(jié)構(gòu)在規(guī)的時(shí)間內(nèi)，在規(guī)定的條件下，完成預(yù)定功能的能力，稱為結(jié)構(gòu)的可靠性。3.（2010.1填）結(jié)構(gòu)喪失定屬于超過(guò)承能力極限狀態(tài)。4.在斷結(jié)構(gòu)是否達(dá)到正常使用極限狀態(tài)時(shí)，不需考慮的因素是（C）A．混凝開裂情況B．鋼筋銹情況C結(jié)構(gòu)的抗滑移能力D．構(gòu)件的撓度5.填）荷載作用下結(jié)構(gòu)或構(gòu)件產(chǎn)生的內(nèi)力和變形稱為荷效應(yīng)。6.填）結(jié)構(gòu)或構(gòu)件承受荷載效應(yīng)的能力，稱為結(jié)抗力。7.的率，稱為結(jié)構(gòu)的失效概率8.填）結(jié)構(gòu)在規(guī)定的時(shí)間內(nèi)，規(guī)定的條件下，完成預(yù)定功能的概率，稱為結(jié)構(gòu)的可度9.選）結(jié)構(gòu)的可靠指B)A.10.（2006.1填）目標(biāo)可靠指標(biāo)[β]值通過(guò)三個(gè)分項(xiàng)系數(shù)來(lái)表達(dá)的，它們分別是材料分項(xiàng)系數(shù)、荷載分項(xiàng)系數(shù)及結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)。11.在計(jì)算結(jié)構(gòu)構(gòu)件承載力時(shí)引入的與建筑物安全等級(jí)有關(guān)的分項(xiàng)系數(shù)稱為結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)于安全等級(jí)是二級(jí)的結(jié)構(gòu)構(gòu)件，該結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)是(B。A.1.1B.1.0C.0.9D.0.812.（2008.10）下列說(shuō)法中正確是D）A．混凝土強(qiáng)度的標(biāo)準(zhǔn)值小于其計(jì)值．材料強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值等于其標(biāo)準(zhǔn)值與材料項(xiàng)系數(shù)的乘積C．荷載組合值大于荷載標(biāo)準(zhǔn)值．載設(shè)計(jì)值等于其標(biāo)準(zhǔn)值與荷載分項(xiàng)系的乘積13.（2004.10）我國(guó)規(guī)范規(guī)定結(jié)物的設(shè)計(jì)基準(zhǔn)期為（）A年．50年．80年D．100年14.取荷載分項(xiàng)系數(shù)≤1的條是（D）P19A．考慮多個(gè)可變荷載同時(shí)作用．考慮可變荷載最不利布置時(shí)C．當(dāng)永久荷載效應(yīng)對(duì)結(jié)構(gòu)不利．當(dāng)永久荷載效應(yīng)對(duì)結(jié)構(gòu)有利時(shí)15.對(duì)結(jié)構(gòu)承載能力極限狀態(tài)進(jìn)驗(yàn)算時(shí)，采(A)P20.16.）層廠房排架結(jié)構(gòu)由屋(屋面梁、柱和基礎(chǔ)組成（）P27.A．柱與屋架、基礎(chǔ)鉸接．柱與屋架、基礎(chǔ)剛接C．柱與屋架剛接、與基礎(chǔ)鉸接．與屋架鉸接、與基礎(chǔ)剛接17.（2009.1）將大型屋面板直接支承在屋架或屋面梁上的屋蓋體系稱為無(wú)屋蓋系P29.18.關(guān)單層廠房的柱間支撐下列說(shuō)法中不正的是（）P33-35.A.柱間支撐一般包括上部柱間支、中部柱間支撐及下部柱間支撐B.柱間支撐的作用是保證廠房結(jié)的縱向剛度和穩(wěn)定，并將水平荷載傳至基礎(chǔ)19.單層廠房的抗風(fēng)柱只承受山風(fēng)荷載和其自重時(shí)，設(shè)計(jì)時(shí)可近似按（D）P37.A．軸拉構(gòu)件計(jì)算B．壓構(gòu)件計(jì)算．偏拉構(gòu)件計(jì)算D．受彎構(gòu)計(jì)算20.用來(lái)承托圍護(hù)墻的重量，并其傳至柱基礎(chǔ)頂面的梁稱為基梁。21.排架的計(jì)算簡(jiǎn)圖假定柱與基礎(chǔ)固結(jié)）屋梁或屋架與柱鉸接）屋面梁或屋無(wú)軸向變形。P38.22.非抗震設(shè)計(jì)時(shí)，單層廠房排分析應(yīng)考慮哪些活荷載的作?屋活載、吊車荷載、風(fēng)荷載39.23.單層廠房屋面活荷載包括屋均布活荷載、雪荷載和屋面積灰荷載三種，都按屋面_水平投影積計(jì)算P4124.對(duì)于排架來(lái)說(shuō)，吊車橫向水荷載作用在吊車梁頂面標(biāo)高的平處P44.25.在計(jì)算單層廠房排架的風(fēng)荷時(shí)，柱頂至屋脊的屋蓋部分的風(fēng)荷載可以取均布，但其對(duì)排架的作用則按作用在柱頂?shù)乃郊辛紤]。這時(shí)的風(fēng)壓高度變化系數(shù)對(duì)于有矩形天窗時(shí)應(yīng)該(D)。P49.26.某單層廠房排架結(jié)構(gòu)及風(fēng)荷體型系數(shù)如圖所示。基本風(fēng)壓w，柱頂標(biāo)高12.00m，外天然坪標(biāo)-0.30m排

架間距。作用在排架柱上的布風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值qA及qB。P49-50.(提示：距離地面處；離地面15m處，=1.14；其高度按插法取值)zz【答案】（1）求風(fēng)壓高度變化數(shù)用內(nèi)插法確定風(fēng)壓高度變化系數(shù)

z

1.141.0015

(12.310)（2）計(jì)算排架柱A及柱B上的布風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值q、qAkBkqBkN/mAkz0qBkN/mBk（3）計(jì)算排架柱A及柱B上的布風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值q、

Q

Ak

1.78kN/qQ

Bk

1.111.55kN27.等高排架是指排架中各柱（）A．柱頂標(biāo)高相等的排架B．柱頂位移相等的排架C．柱底標(biāo)高相等的排架．柱頂剪力相等的排架28.單廠房排架在柱頂集中水平力作用下按剪力分配法計(jì)算時(shí)，總剪力是)P51.29.單層廠房排架結(jié)構(gòu)如圖a所知W=15.0kN／m／m用力分配法計(jì)算各柱的柱頂剪力。(提示：支反力系數(shù)C11=0.3，圖；圖b(2)、b(3)的△u1=2△u2)【答案】（1）計(jì)算剪力分配系12A220.5B（2）計(jì)算各柱頂剪力把荷載分成W、q、q三種情況，分別求出各柱頂所產(chǎn)生的剪力而后疊加q作用的不動(dòng)鉸支座反力：RCqkNA11q作用的不動(dòng)鉸支座反力：CqH0.30.4C112在排架柱頂施加集中力和，并把它們與W相加進(jìn)行剪力分配，再把分配到的柱頂剪力與柱頂不動(dòng)鉸支C座反力相加，得到柱頂?shù)募袅χ礦(WkNAAACVW)0.5(151.8)kNBBACBV(W3.3kNCCACCP54-57.31..單層廠房對(duì)稱配筋偏心受壓()P59-60.A.當(dāng)軸力不變時(shí)，彎矩增大，小壓柱縱向配筋量減少B.當(dāng)軸力不變時(shí)，彎矩減小，大壓柱縱向配筋量增多C.當(dāng)彎矩不變時(shí)，軸向壓力減小小偏壓柱縱向配筋量增多D.當(dāng)彎矩不變時(shí)，軸向壓力減小大偏壓柱縱向配筋量增多32.單層廠房設(shè)計(jì)中，當(dāng)需要考整體空間工作時(shí)，只對(duì)（D）P62.A．屋面恒荷載才考慮廠房的整空間作用

vbkA371.7B．屋面活荷載才考慮廠房的整空間作用vbkA371.7C．風(fēng)荷載才考慮廠房的整體空作用D．吊車荷載才考慮廠房的整體間作用33.常用的單層廠房雙肢柱的型有平腹桿式_腹桿式種。P65.34.單層廠房預(yù)制柱進(jìn)行吊裝階的裂縫寬度驗(yàn)算時(shí)，柱自重應(yīng)乘以A）P67.A．動(dòng)力系數(shù)B．組合值系數(shù)．準(zhǔn)永久值系數(shù)D．頻遇值系數(shù)35.牛腿的三種破壞形態(tài)是彎破壞、剪切破壞和混凝土局部壓碎破壞P70.36.對(duì)單層廠房柱牛腿進(jìn)行承載計(jì)算時(shí)，可取什么樣的計(jì)算簡(jiǎn)?并畫出示意圖。P72.37.柱子牛腿如圖所示知向設(shè)計(jì)值F=300kN平拉力設(shè)計(jì)值F=60kN用筋為（f=300N/mm試計(jì)算牛腿的縱向受力鋼筋面積P67-73.（提示：=60mm；A=

F1.2hfyy

；）【答案】（1）確定牛腿與下柱接處的牛腿豎直截面的有效高度（2）確定a值：ammh0.3740222mm0

h40060740mm0因此取（3計(jì)算牛腿的縱向受力鋼筋積FF30022260v1.2h0.85ff0.85300300y0y

238.計(jì)算柱下獨(dú)立基礎(chǔ)的底板鋼時(shí)，地基反力采用地基凈反力。39.柱下獨(dú)立基礎(chǔ)如圖所示。基頂面作用的軸向壓力=700kN彎矩M，剪力V=25kN修正后的地基承載力特征值f=200kN／m，已基礎(chǔ)底面尺寸b=3m，l=2m基礎(chǔ)埋置深度d=1.5m，礎(chǔ)高度h=1.0m，基礎(chǔ)及以上土的重力密度平均=20kN／m。試驗(yàn)算地基承載力是否滿足要求P78.【答案】（1）計(jì)算基礎(chǔ)底面積N700Afd20a（2）計(jì)算基礎(chǔ)底面的抵抗矩W

21W226（3）計(jì)算基底壓力

m

3k

m

dA（4計(jì)算基礎(chǔ)底面處彎矩和軸壓力NN880kNbkkkMhbk（5）計(jì)算基礎(chǔ)底面的最大、最壓力值pp

k,maxk,min

880225bk

kN/

2（4）驗(yàn)算地基承載力

221.771.7k,min

146.7kNmfkN/m

pk,max

m

f200kN

地基承載力滿足要求。40.吊車荷載具有沖擊和振動(dòng)作，因此，當(dāng)計(jì)算吊車梁及其連接的強(qiáng)度時(shí)，吊車豎向荷載應(yīng)乘以動(dòng)力系數(shù)。P87.41.框架結(jié)構(gòu)是由橫梁、立柱和基礎(chǔ)連而成的P93.42.某框架結(jié)構(gòu)，梁、板、柱均預(yù)制，在吊裝就位后焊接節(jié)點(diǎn)區(qū)鋼筋，通過(guò)澆搗混凝土形成框架節(jié)點(diǎn)，從而將梁、柱及樓板連成整體。該框架的類型屬于B）P94.A．全現(xiàn)澆式B．裝配整式．裝配式D．半現(xiàn)澆式43.在地震區(qū)，框架結(jié)構(gòu)應(yīng)采用承重方案是C）P97.A．現(xiàn)澆橫向框架承重B．現(xiàn)縱向框架承重．現(xiàn)澆縱橫向框架承重D．裝配式縱橫框架承重44.伸縮縫的設(shè)置主要取決于A

1ijj112中柱中A．結(jié)構(gòu)的長(zhǎng)度B．建筑物高差．場(chǎng)地地質(zhì)條件D．地震設(shè)防烈1ijj112中柱中45.多層框架底層柱的計(jì)算長(zhǎng)(B46.對(duì)裝配整體式樓蓋，中框架的截面慣性矩應(yīng)取矩形截面慣性矩I的C）P99.47.在框架結(jié)構(gòu)的柱和基礎(chǔ)的荷計(jì)算中，計(jì)算截面以上的樓層數(shù)越多，所取活荷載的折減系數(shù)越小。P99.48.用分層法計(jì)算框架內(nèi)力時(shí)，對(duì)柱線剛度進(jìn)行如下修正：（A）P100.A．底層柱不變，其余各層柱乘0.9C．底層柱乘以0.9，其余各層柱變．層柱乘以0.8，其余各層柱不變49.多層框架結(jié)構(gòu)在豎向荷載作下，采用分層法簡(jiǎn)化內(nèi)力計(jì)算的基本假定P100.【答案】①架無(wú)側(cè)移；②每層框架梁上的豎向荷載只對(duì)本層的梁及與本層梁相連的框架柱產(chǎn)生彎矩和剪力，忽略對(duì)其它各層梁、柱的影響。50.在用反彎點(diǎn)法計(jì)算框架結(jié)構(gòu)力時(shí)，每根柱子所承擔(dān)的剪力是按某一個(gè)力學(xué)參數(shù)分配的，該參數(shù)是（B）A．柱子的截面慣性矩B．子的抗側(cè)剛度．柱子的截面面積D．梁柱線剛度比P103.51.某兩層三跨框架如圖所示，號(hào)內(nèi)數(shù)字為各桿相對(duì)線剛度。試用反彎點(diǎn)法求A桿的端彎矩【答案】（1）將各柱在反彎點(diǎn)切開，用剪力分配法計(jì)算柱反彎點(diǎn)處的剪力：P102-105.第二層：

2

Fi

4

kN第一層：

F70)kN4（2）利用

Vjk

h2h或23

j

)

計(jì)算柱端彎矩第二層：M22

h4.2231.5kN22第一層：

11

48.75kN3h24.5197.5（3）利用節(jié)點(diǎn)力矩平衡條件得B梁端彎矩；M

BA

MM頂2底M頂?shù)?/p>

80.25kN3.663.66)(48.7531.5)3.663.12

43.32kN52.水平荷載作用下的多層框架構(gòu)，在其它條件不變時(shí)，某層(A)A.上層層高加大，則該層柱的反點(diǎn)上移B.層層高減小，則該層柱的反彎點(diǎn)上C.下層層高加大，則該層柱的反點(diǎn)上移D.本層高減小，則該層柱的反彎點(diǎn)下移53.×10m,邊柱側(cè)移剛度修系數(shù)為=0.6中柱側(cè)移剛度修正系數(shù)為=0.7試用D值法求ABB端彎提示：二層柱反彎點(diǎn)高度比為y=0.55）。P105-111.【答案】（1）求二層柱的值D2邊柱

i20.6邊22

122

4

3

/m12i12D2（2）計(jì)算二層B柱彎點(diǎn)處剪力

4

4.76m2柱

2柱F(4.0832

16.16（3）計(jì)算二層B柱端彎矩M

2B柱頂

V2B柱

h(12（4）計(jì)算梁AB的B端彎M

BA

2柱

3.6630.543.663.123.66

16.49kN

．．．．．．．54.一般情況下，風(fēng)荷載作用下多層多跨框(D．．．．．．．C.框架外柱軸力小于內(nèi)柱軸力55.關(guān)于框架梁端截面配筋計(jì)算采用的設(shè)計(jì)內(nèi)力，下列說(shuō)法中正確的是（B）P115.A．梁端彎矩和剪力均應(yīng)取支座心處的值B．梁端彎矩和剪力均應(yīng)取支座緣截面處的值C．梁端彎矩取支座中心處的值剪力取支座邊緣截面處的值D．梁端彎矩取支座邊緣截面處值，剪力取支座中心處的值56.計(jì)算框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力時(shí)活荷產(chǎn)生的內(nèi)力遠(yuǎn)小于恒荷載及水平力所產(chǎn)生的內(nèi)力時(shí)考活荷載的最不利布置，但求得的框架梁中彎應(yīng)以放大系數(shù)P119.57.關(guān)于框架結(jié)構(gòu)的彎矩調(diào)幅，列說(shuō)法中正確的()P119.先水平荷載產(chǎn)生的內(nèi)力進(jìn)行合，再進(jìn)行彎矩調(diào)幅58.一般情況下，在初選框架梁截面高度時(shí)，主要考慮的因素是（A）P120.A．梁的跨度B．層高．結(jié)構(gòu)的總高度D．梁的混凝土強(qiáng)度等級(jí)59.現(xiàn)澆框架梁柱節(jié)點(diǎn)區(qū)的混凝強(qiáng)度等級(jí)應(yīng)該（A．低于梁的混凝土強(qiáng)度等級(jí)．等于梁的混凝土強(qiáng)度等級(jí)C．不低于柱的混凝土強(qiáng)度等級(jí)．與梁、柱混凝土強(qiáng)度等級(jí)無(wú)關(guān)60.層數(shù)不多，荷載不大而地基載力較高時(shí)，框架柱較經(jīng)濟(jì)的天然淺基礎(chǔ)型式C)P124.A.條形基礎(chǔ)61.在鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)中，下條形基礎(chǔ)的內(nèi)力計(jì)算可采用倒梁法。此法是以柱子作支座，土反力作為荷載。P126.62.我國(guó)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)術(shù)規(guī)程》）高層建筑的定義是（D）P159.A．8層以上建筑物B層及層上建筑物C層以上建筑物D．10及10以上或高度超過(guò)28m的筑物63.在風(fēng)荷載作用下，高層建筑部的水平位移一般與建筑總高度H成D）P161.A．線性關(guān)系B．平方關(guān)．三次方關(guān)系D．四次方關(guān)系64.高度超過(guò)150米高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)應(yīng)滿足舒適度要求，對(duì)住宅和辦公樓，結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)最大速度分別不應(yīng)于（A）P162.65.一般情況下，框架—剪力墻構(gòu)與框架結(jié)構(gòu)比較，前者（B）P168.A．側(cè)向剛度大，最大適用高度．側(cè)向剛度大，最大適用高度大C．側(cè)向剛度小，最大適用高度D側(cè)向剛度小，最大適用高度大在層建筑的一個(gè)結(jié)構(gòu)單元內(nèi)，應(yīng)盡量減小結(jié)構(gòu)的側(cè)移剛度中心與水平荷載合力中心間的偏，以降低對(duì)房屋受力的不利影響?！敬鸢浮颗まD(zhuǎn)P165.67.高層建筑結(jié)構(gòu)的基礎(chǔ)埋置深，對(duì)天然地基，可取房屋高度的（C）P167.A．1／20B．1／18C．1／15D．1／1268.以下高層建筑結(jié)構(gòu)體系中，設(shè)置轉(zhuǎn)換層樓蓋的是（D）P167.A．框架結(jié)構(gòu)B．剪力墻結(jié)C框支剪力墻結(jié)構(gòu)D．框架—剪力墻結(jié)構(gòu)69.在工程設(shè)計(jì)中，體現(xiàn)風(fēng)的動(dòng)作用的參數(shù)是（）P170.A．風(fēng)載體型系數(shù)B．風(fēng)振系．地面粗糙度D．壓高度變化系數(shù)70.下列關(guān)于影響溫度作用大小主要因素中，不正確的(D)P171.71.關(guān)于框架結(jié)構(gòu)、剪力墻結(jié)構(gòu)水平荷載作用下的受力及變形特點(diǎn)，下列說(shuō)法中錯(cuò)的是（B）P171.A．框架的側(cè)向變形曲線呈剪切B．框架柱子一般不出現(xiàn)反彎點(diǎn)C．剪力墻的側(cè)向變形曲線呈彎型D剪力墻的連梁會(huì)出現(xiàn)反彎點(diǎn)72.以下墻體中不屬于剪力墻的（）P172.A．整體墻．小開墻．聯(lián)肢墻D．填充墻73.在其他條件不變的情況下，著整載面剪力墻高度H的大，剪切變形對(duì)等效抗彎剛度EI的影(B)P177.A.逐漸減小，等效抗彎剛度的值減小逐漸減小，等效抗彎剛度EI的值減大C.逐漸減大，等效抗彎剛度的值減小逐漸減大，等效抗彎剛度EI的值減大74.小開口墻的墻肢彎矩有什么它的頂點(diǎn)位移如何計(jì)?P178-179.【答案】小開口墻的墻肢彎矩整體和局部彎矩中部彎矩不在墻肢中產(chǎn)生軸力墻在體彎矩作用下，剪力墻按組合截面彎曲，正應(yīng)力在整個(gè)截面高度上均勻分布；在局部彎矩作用下，剪力墻按各個(gè)獨(dú)的墻肢截面彎曲，正應(yīng)力僅在各個(gè)墻肢截面高度上按直線分布。小開口墻的頂點(diǎn)位移包括彎曲變形和剪切變形產(chǎn)生的頂點(diǎn)水平位移，首先按統(tǒng)一用彎曲變形表的公式

．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．

HI

進(jìn)行計(jì)算，然后將計(jì)算結(jié)果放大。76.在雙肢剪力墻整體系數(shù)計(jì)算式

Ibh(I)lI1A

中B)P183、192.A.I=I1+I2+IbB.I=I1+I2+IAC.I=IA+IbD.I=I1+I2+IA+1b77.壁式框架的受力特點(diǎn)與一般架相比，有兩點(diǎn)不同，一是要考慮梁柱節(jié)點(diǎn)處剛域的影響，二是要考慮的影響。P189.78.符合下列條件的可判定為聯(lián)剪力墻（為體系數(shù)，為肢強(qiáng)系數(shù)限值）（A）P194.

剪切變形A．,

B．

C．

D．79.在框架剪墻結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中，列關(guān)于剪力墻的布置原則中不正的（A）P195-197.A．縱向剪力墻宜布置在同一溫區(qū)段的兩端B．剪力墻的最大間距應(yīng)按規(guī)定以限制C．剪力墻的合理數(shù)量既要保證載力和剛度要求，又要讓框架發(fā)揮應(yīng)有作用D．橫向剪力墻宜均勻、對(duì)稱布80.關(guān)于框架—剪力墻結(jié)構(gòu)的剛特征值λ，下列說(shuō)法中，錯(cuò)誤的(B)P199、207.A.λ大，剪力墻數(shù)量越多B.λ越，框架數(shù)量越少C.λ大，結(jié)構(gòu)側(cè)移曲線越接近剪切形D.λ小，結(jié)構(gòu)側(cè)移曲線越接近彎曲形81.關(guān)于框架、剪力墻及框架—力墻在水平荷載作用下的變形曲線，下列敘述錯(cuò)的（D）P207.A．框架的變形曲線呈剪切型．力墻的變形曲線呈彎曲型C．當(dāng)λ在1－6之時(shí)框—力墻的變形曲線呈彎剪型D當(dāng)時(shí)，框架－剪力墻的變形曲線接近于剪切型82.對(duì)大偏心受壓剪力墻進(jìn)行正面承載力計(jì)算時(shí)，達(dá)到屈服強(qiáng)度并參加工作的豎向分布鋼筋是（注為義受壓區(qū)高度）（D）P210.A．受壓區(qū)范圍內(nèi)的全部豎向分鋼筋．拉區(qū)范圍內(nèi)的全部豎分布鋼筋83.墻肢斜截面受剪承載力計(jì)算基于防止（A）P213.A．剪壓破壞B．斜壓壞．剪拉破壞D．斜拉破壞84.剪力墻內(nèi)的分布鋼筋不采A）P216.A．單排配筋B．雙排筋．三排配筋D．四排配筋85.關(guān)于框筒結(jié)構(gòu)的剪力滯后現(xiàn)，下列說(shuō)法中錯(cuò)的是（C）P218.A．腹板框架中，角柱軸力大于柱軸力．腹板框架中，柱子軸力沿筒體邊緣呈曲線分布C．翼緣框架中，柱子軸力沿筒邊緣呈直線分布．翼緣框架中，柱子軸力沿筒體邊緣呈曲線分布86.筒中筒結(jié)構(gòu)宜采用對(duì)稱平面并優(yōu)先采用圓形、正多邊形。當(dāng)采用矩形平面時(shí)，其長(zhǎng)寬比不宜大于。第219。87.由于地殼運(yùn)動(dòng)使巖層斷裂、動(dòng)而引起的地震，稱為構(gòu)地。P223.88.在地震影響范圍內(nèi)，地表某與震中的距離稱為震中距。P224.89.造成建筑物和地表破壞的主地震波是（A）P225.A．面波B．橫波．縱波．縱波和橫波90.關(guān)于地震烈度，下列說(shuō)法中的是（D）P226.A．一般情況下，距震中越近，震烈度越高．一次地震有多個(gè)地震烈度C．地震烈度是指地震對(duì)地表及程建筑物影響的強(qiáng)弱程度D．地震烈度是衡量一次地震所能釋放量大小的尺度91.下述地區(qū)中不屬于抗震設(shè)防的是（C）P226.A．8度區(qū)B．6區(qū)．5區(qū)D．9度區(qū)92.一般情況下，設(shè)防烈度可采（C）P229.A．眾值烈度B．罕遇地震度．基本烈度D．多遇地震烈度93.設(shè)防烈度為7度的鋼筋混凝框架結(jié)構(gòu)場(chǎng)地類別為類定其抗震等級(jí)時(shí)所采用的設(shè)防烈度B）P228.A度B．7度．8D度94.我國(guó)《抗震規(guī)范》的抗震設(shè)原則是小震不壞，中震可修95.第二階段抗震設(shè)計(jì)的主要任是（）第230頁(yè)。A．驗(yàn)算構(gòu)件的承載力．驗(yàn)算構(gòu)件的抗裂性能．驗(yàn)算結(jié)構(gòu)的彈性變形D驗(yàn)算結(jié)的彈塑性變形96.多遇地震烈度(小震大比本烈度低1.5597.在建筑抗震設(shè)計(jì)中，關(guān)于建場(chǎng)地，下列說(shuō)法中不正的是（）P231-232.A．可以根據(jù)土層剪切波速劃分地土類型B．土層剪切波速越小，建筑場(chǎng)土越硬C．建筑場(chǎng)地類別根據(jù)場(chǎng)地土類和場(chǎng)地覆蓋層厚度劃分D．場(chǎng)地覆蓋層厚度是指地面至切波速大于500m／s土層的距離98.抗震設(shè)計(jì)時(shí)，豎向抗側(cè)力構(gòu)的截面尺寸和材料強(qiáng)度宜自下而上逐漸減小，避免抗側(cè)力結(jié)構(gòu)的側(cè)向剛度和承載力

．．．．．g2突變。P236.．．．．．g299.下列關(guān)于建筑結(jié)構(gòu)規(guī)則性的述中，不屬建結(jié)構(gòu)平面不規(guī)則類型的是（D）P237.A．結(jié)構(gòu)平面凹進(jìn)的一側(cè)的尺寸大于相應(yīng)投影方向總尺寸的30%C．有效樓板寬度小于該層樓板型寬度的50%D．局部收進(jìn)的水平向尺寸大于鄰下一層的25%100.地震引起的結(jié)構(gòu)振動(dòng)，稱為構(gòu)的地震反應(yīng)。P238.101.單自由度彈性體系的最大加度反應(yīng)該體系自振周期T的系曲線，稱為最大加速度反譜。P242.102.單自由度彈性體系的動(dòng)力系β是指質(zhì)點(diǎn)絕對(duì)最大加速度與地運(yùn)動(dòng)最大加速度的值P244.103.采用不考慮扭轉(zhuǎn)的振型分解計(jì)算建筑結(jié)構(gòu)時(shí)，設(shè)M、M分別前三個(gè)振型計(jì)算所得某截的彎矩最大值，則該截面彎矩標(biāo)準(zhǔn)值為（A）P252.A．M=M

21

M

22

23

B．M=max（|M|，|M|，|M|）C．M=|+|M|+|M|）/3D+M+M104.高度的筋混凝土結(jié)構(gòu)，其水平地震作用的計(jì)算方法，不選（B）P253.A．振型分解反應(yīng)譜法B．底剪力法C時(shí)程分析法D．振型分解反應(yīng)譜法，時(shí)程分析作補(bǔ)充計(jì)算105.對(duì)突出屋面的小塔樓的地震用，計(jì)算小塔樓時(shí)，該水平地震作用（B）P255.A．應(yīng)放大3倍增大部分傳給下部樓層B．應(yīng)放大3倍增大部分不傳給下部樓層C．應(yīng)放大2倍增大部分傳給下部樓層D．應(yīng)放大2倍增大部分不傳給下部樓層例1單層單跨框架屋蓋剛度無(wú)窮大量集中于屋蓋處已知設(shè)防烈度為8度計(jì)地震分組為二組類場(chǎng)地；屋蓋處的重力荷載代表值，架柱線剛度震時(shí)的水平地震作用。解：（1）求結(jié)構(gòu)體系的自振周12iKch2

i/h2.6c

，阻尼比為。求該結(jié)構(gòu)多遇地mG/700kN/9.8m/s

2

T/71.4/249602）求水平地震影響系數(shù)

查表確定查表確定

T0.3TT

TT

max

0.336)0.160.144（3）計(jì)算結(jié)構(gòu)水平地震作用

G0.144700100.8kN例2：某6層鋼框架，頂部有局部突出小屋，基本自振周期T=0.615s，尼比，計(jì)地震分組為第二組，Ⅳ類場(chǎng)地，度，層質(zhì)點(diǎn)力荷載代表值及各樓層離地面高度分別為：

~

G

=1330kN，頂層

G

=820kN，底層高3.92m，他各層高。：用底部剪力法計(jì)算多遇水平地震作用下，各層質(zhì)點(diǎn)的水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值及各樓層剪力。解：（1）計(jì)算結(jié)構(gòu)底部剪力標(biāo)值F查表得，設(shè)計(jì)地震分組為第二組，Ⅳ類場(chǎng)地時(shí)，場(chǎng)地特征周期相應(yīng)于8度的遇地震的水平地震影響系

對(duì)應(yīng)于T1的平地震影響系數(shù)0.3)0.161各層質(zhì)點(diǎn)的總重力荷載代表值：820933047470kNi底部總水平剪力：F0.85474703385kN（2）計(jì)算主體結(jié)構(gòu)頂層（這里第五層）的附加地震作用由于.4T1.4ss，考慮g1n

3yyV．查表知：0.08T0.0592n13yyV．F2005nEK（3）計(jì)算各樓層質(zhì)點(diǎn)的水平地作用標(biāo)準(zhǔn)值7

GH3.92(1kN.miiiF1

6

GH1GH

F(1

n

)

9330434770

kNF452kNFkNF821kNkN34作用在主體結(jié)構(gòu)頂部的水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值為：100612065作用在局部突出的小屋頂處的水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值為：36005（4）計(jì)算各樓層剪力標(biāo)準(zhǔn)值自上往下計(jì)算：VFkN5VF12062027