沖擊地壓講座

沖擊地壓第一章沖擊地壓概述第二章沖擊地壓的發(fā)生機理與條件第三章沖擊危險性評價及預測技術第四章沖擊地壓防治技術第五章沖擊地壓綜合治理技術體系與展望主要內容第一節(jié)沖擊地壓現(xiàn)象沖擊地壓：礦山井巷和采場周圍煤、巖體由于變形能釋放而產生的以突然、急劇、猛烈的破壞為特征的動力現(xiàn)象。是煤礦開采中典型的動力災害之一。動力將煤巖拋向巷道，發(fā)出強烈聲響，造成煤巖體震動和煤巖體破壞、支架與設備損壞、人員傷亡、部分巷道垮落破壞等。沖擊地壓還會或可能引發(fā)其他礦井災害，尤其是瓦斯、煤塵爆炸、火災以及水災，干擾通風系統(tǒng)等。第一章沖擊地壓概述第二節(jié)沖擊地壓的歷史與現(xiàn)狀一、我國沖擊地壓歷史與現(xiàn)狀1.我國沖擊地壓概況我國最早記錄的沖擊地壓現(xiàn)象于1933年發(fā)生在原撫順礦務局的勝利煤礦，當時的開采深度是200m。隨后，在北京、棗莊、撫順、大同、阜新、天池等礦務局有沖擊地壓現(xiàn)象發(fā)生，這些礦井的平均開采深度為600~750m。近年來，沖擊地壓發(fā)生的礦井數(shù)量和危害程度又呈明顯上升趨勢。截至2006年底，新發(fā)生沖擊地壓現(xiàn)象的礦井多大60多個，主要分布在開灤、新汶、徐州、義馬、鶴崗、淮南、大屯、平頂山、華亭、韓城、兗州、七臺河、古城、單家村等局、礦，它們的開采深度達到了750~1150m。中國煤礦沖擊地壓災害情況撫順勝利龍鳳老虎臺北京門興溝房山城子大臺木城澗開

灤唐山趙各莊遼源西安礦南桐硯石臺南桐礦棗莊陶莊八一柴里徐州三和尖張集礦旗山礦權臺礦兗州東灘鮑店濟二濟三南屯（動壓）地方煤礦：天池、五一、擂鼓、花鼓山、冰溝、歡城、裕隆等新汶華豐孫村潘西協(xié)莊良莊2我國沖擊地壓的主要特點（1）具有突發(fā)性，過程短暫，伴有強烈震動和聲響；（2）類型多樣性；（3）造成巨大的破壞和損失：人員傷亡；破壞生產；房屋開裂；（4）災害嚴重程度不同；（5）發(fā)展趨勢逐漸增多，日益嚴重3我國沖擊地壓研究概況1983年煤層注水與深孔卸載爆破技術得到實施1984年引進波蘭SAK地音監(jiān)測系統(tǒng)和SYLOK微震監(jiān)測系統(tǒng)1987年制訂了《沖擊地壓煤層安全開采暫行規(guī)定》1990年成功研發(fā)了地音儀1992年成功研制了簡易地音監(jiān)測系統(tǒng)二、國外沖擊地壓歷史與現(xiàn)狀首次沖擊地壓現(xiàn)象于1738年發(fā)生在英國，到現(xiàn)在為止，已有包括德國、波蘭、俄羅斯、南非、美國，加拿大、中國、日本、澳大利亞等20多個國家和地區(qū)發(fā)生過沖擊地壓或受到沖擊地壓的威脅。這一事實表明：世界上幾乎所有的采礦國家都不同程度地受到沖擊地壓的威脅。俄羅斯、波蘭、德國在研究沖擊地壓方面走在世界的前列。世界煤礦沖擊地壓災害情況國家年代礦井數(shù)目沖擊次數(shù)災害情況前蘇聯(lián)80194750后果嚴重波蘭1950－1982673097破壞性德國1949－1978>201001死亡150余人第三節(jié)沖擊地壓發(fā)生的特點特點突發(fā)性瞬時震動性巨大破壞性第四節(jié)沖擊地壓的分類方法和分類分類方法按巖體分類按力源和加載形式分類按顯現(xiàn)強度分類按破壞效果分類二、沖擊地壓的分類按巖體類別煤層沖擊巖層沖擊按力源和加載形式分類重力型構造型震動型綜合型按顯現(xiàn)強度彈射煤炮微沖擊強沖擊按震級和拋煤量輕微沖擊（<10t）<1級中等沖擊（10-50t）2級強烈沖擊（>50t）>2級按沖擊地壓的破壞后果分一般沖擊地壓破壞性沖擊地壓沖擊地壓事故等級123456里氏震級0.5-1.01.1-1.51.6-2.02.1-2.52.6-3.0≥3.0表1.1沖擊地壓按顯現(xiàn)強度分級第二章沖擊地壓的發(fā)生機理及條件第一節(jié)沖擊地壓的影響因素一、地質因素主要包括開采深度、地質構造、煤巖結構和力學特性等。開采深度的加大使地應力值增加。一般在達到一定開采深度后才開始發(fā)生沖擊地壓，此深度稱為沖擊地壓臨界深度。臨界深度值隨條件不同而異，一般大于200m，總的趨勢是隨采深增加，沖擊危險性增加。這主要是由于隨采深增加，原巖應力增大的緣故。地質構造如褶曲、斷裂、煤層傾角及厚度突然變化等也影響沖擊地壓的發(fā)生。寬緩向斜軸部易于形成沖擊地壓；斷裂如是一個開采邊界，若回采方向朝向斷層面，則沖擊危險增加；煤層傾角和厚度局部突然變化地帶，實際是局部地質構造應力積聚地帶，因而極易發(fā)生沖擊地壓。煤巖結構及性能也是沖擊地壓影響的主要因素。堅硬、厚層、整體性強的頂板(老頂)，易形成沖擊地壓；直接頂厚度適中、與老頂組合性好、不易冒落，沖擊危險較大；煤的強度高、彈性模量大、含水量低、變質程度高、暗煤比例大，一般沖擊傾向較強。1、開采深度（圖2-2，2-3；表2-1）；2、煤巖物理力學性質及特征；

煤巖的物理力學性質

煤巖的結構特點

頂板中的彈性能

其它因素返回返回1、斷層對沖擊地壓的影響（三）、地質構造（圖2-17，）2、褶曲對沖擊地壓的影響3、煤層厚度變化對沖擊地壓的影響四川天池煤礦發(fā)生的28次較大的沖擊地壓，就有14起發(fā)生在煤層厚度突然變化的區(qū)域，比例高達50%。二、開采技術條件對沖擊地壓的影響開采多煤層時，任何造成應力集中的因素，如開采程序不合理、本層回采不干凈、相鄰兩層開采錯距不合適等，均對防治沖擊地壓不利。從防治沖擊地壓的角度而言，璧式開采優(yōu)于柱式開采，旱采優(yōu)于水采，直線工作面優(yōu)于曲線工作面，冒落法優(yōu)于充填法。煤柱和開采邊界是最主要的應力集中因素，應盡量避免和減少這些因素的有害影響。國內外大量實踐表明，沖擊地壓往往伴隨著井下生產過程的某些工序(如爆破、冒頂、采煤等)而發(fā)生，這些因素稱為誘導因素。誘導因素本身的能量可能很小，但其誘發(fā)沖擊地壓而釋放的能量及其破壞性卻很大。因而，誘導因素也是發(fā)生沖擊地壓的一個不可忽視的因素。1、采煤方法、巷道布置與頂板管理；2、采掘順序；3、煤柱等；4、其他開采技術條件組織管理因素第二節(jié)沖擊地壓的發(fā)生機理所謂沖擊地壓發(fā)生機理就是指沖擊地壓發(fā)生的原因、條件、機制和物理過程對沖擊地壓發(fā)生的條件既有聯(lián)系又相互獨立。目前對于沖擊地壓問題的研究，主要集中在三個方向上。一是沖擊地壓的發(fā)生機理研究；二是沖擊地壓危險性評價、監(jiān)測與預測預報技術的研究；三是沖擊地壓治理措施的研究。

強度理論剛度理論能量理論沖擊傾向性理論變形失穩(wěn)理論三準則理論三因素理論強度弱化減沖機理理論研究一、強度理論該理論認為，沖擊地壓發(fā)生的條件是礦山壓力大于煤體——圍巖力學系統(tǒng)的綜合強度。其機理為：較堅硬的頂?shù)装蹇蓪⒚后w夾緊，阻礙了深部煤體自身或煤體——圍巖交界處的變形(見圖1)。由于平行于層面的摩擦阻力和側向阻力阻礙了煤體沿層面的移動，使煤體更加壓實，承受更高的壓力，積蓄較多的彈性能。從極限平衡和彈性能釋放的意義上來看，夾持起了閉鎖作用。在煤體夾持帶內，壓力高、并儲存有相當高的彈性能，高壓帶和彈性能積聚區(qū)可位于煤壁附近。一旦高應力突然加大或系統(tǒng)阻力突然減小時，煤體可產生突然破壞和運動，拋向已采空間，形成沖擊地壓。二、剛度理論庫克（1965）在普通試驗機上對大理石進行壓縮時發(fā)現(xiàn)，若試驗機剛度足夠大，大于試件后期變形剛度時，大理石在達到峰值強度后不發(fā)生突然破壞；若試驗機剛度小于試件后期變形的剛度時。則發(fā)生突然的失穩(wěn)破壞。對于井下礦柱一圍巖關系可以比擬為試件與試驗機的關系，所以礦柱沖擊地壓的發(fā)生條件可以利用試件在試驗機上發(fā)生突然破壞的剛度比較條件。三、能量理論該理論認為：當?shù)V體與圍巖系統(tǒng)的力學平衡狀態(tài)破壞后所釋放的能量大于其破壞所消耗能量時，就會發(fā)生沖擊地壓。剛性理論也是一種能量理論，它認為發(fā)生沖擊地壓的條件是：礦山結構（礦體）的剛度大于礦山負荷系(圍巖)的剛度，即系統(tǒng)內所儲存的能量大于消耗于破壞和運動的能量時，將發(fā)生沖擊地壓。但這種理論并未得到充分證實，即在圍巖剛度大于煤體剛度的條件下也發(fā)生了沖擊地壓。四、沖擊傾向性理論該理論認為：發(fā)生沖擊地壓的條件是煤體的沖擊傾向度大于實驗所確定的極限值?？衫靡恍┰囼灮驅崪y指標對發(fā)生沖擊礦壓可能程度進行估計或預測，這種指標的量度稱為沖擊傾向度。其條件是：介質實際的沖擊傾向度大于規(guī)定的極限值。這些指標主要有：彈性變形指數(shù)、有效沖擊能指數(shù)、極限剛度比、破壞速度指數(shù)等。五、變形失穩(wěn)理論近年來，我國一些學者認為：根據(jù)巖石全應力——應變曲線，在上凸硬化階段，煤、巖抗變形(包括裂紋和裂縫)的能力是增大的，介質是穩(wěn)定的；在下凹軟化階段，由于外載超過其峰值強度，裂紋迅速傳播和擴展，發(fā)生微裂紋密集而連通的現(xiàn)象，使其抗變形能力降低，介質是非穩(wěn)定的。在非穩(wěn)定的平衡狀態(tài)中，一旦遇有外界微小擾動，則有可能失穩(wěn)，從而在瞬間釋放大量能量，發(fā)生急劇、猛烈的破壞，即沖擊地壓。由此，介質的強度和穩(wěn)定性是發(fā)生沖擊的重要條件之一。雖然有時外載未達到峰值強度，但由于煤巖的蠕變性質，在長期作用下其變形會隨時間而增大，進入軟化階段。這種靜疲勞現(xiàn)象，可以使介質處于不穩(wěn)定狀態(tài)。在失穩(wěn)過程中系統(tǒng)所釋放的能量可使煤巖從靜態(tài)變?yōu)閯討B(tài)過程，即發(fā)生急劇、猛烈的破壞。六、三準則理論三種理論提出了發(fā)生沖擊地壓的三個準則，即強度準則、能量準則和沖擊傾向度準則。其中強度準則是煤體破壞準則，能量準則和沖擊傾向度準則是突然破壞準則。三個準則同時成立，才是產生沖擊地壓的充分必要條件。七、三因素機理沖擊地壓多發(fā)生在斷層、每層變化等構造區(qū)域，沖擊地壓與煤巖體的結構有密切的關系。因此有：內在因素；力源因素；煤巖體結構因素。八、強度弱化沖減機理1、在沖擊危險區(qū)域，采取松散煤巖體的方式，降低煤巖體的強度和沖擊傾向性，使得沖擊危險性降低；2、對煤巖體的強度進行弱化后，使得應力高峰區(qū)向巖體深部轉移，并降低應力集中程度；3、采取一定的減沖解危措施后，使得發(fā)生沖擊地壓時，降低沖擊的強度。第三節(jié)沖擊地壓、巖爆與礦震的關系1沖擊地壓：通常是指在一定條件的高地應力作用下，煤礦井巷或才沒工作面周圍的煤巖體由于彈性能的瞬時釋放而產生破壞的礦井動力現(xiàn)象，常伴隨有巨大的聲響、煤巖體被拋向采掘空間和氣浪等現(xiàn)象。2巖爆：是高地應力條件下，地下工程開挖過程中，硬脆性圍巖因開挖卸荷導致洞壁應力從新分布，存儲于巖體中的彈性應變能突然釋放，因而產生爆裂松脫、剝落、彈射甚至拋擲現(xiàn)象的一種動力失穩(wěn)地質災害。3礦震：是采礦活動引起的一種誘發(fā)地震。

（a）Displacementvectors

（b）Stressvectors煤巷（a）Displacementvectors

（b）Stressvectors硬巖巷（a）Displacementvectors（b）Stressvectors

完整巖層(水平)

（a）Displacementvectors（b）Stressvectors

完整巖層(30°)

第三章沖擊危險性評價第一節(jié)沖擊危險性評價與預測方法分類煤礦開采的不同階段，對沖擊危險性進行評價的方法也不同。礦井設計階段，只能采取數(shù)值模擬方法并結合經驗類比法來評價煤巖體在未來開采過程中發(fā)生沖擊地壓的可能性，在開拓階段可以采用沖擊傾向性測定法。在實際生產階段，采用地址動力區(qū)劃方法，數(shù)量化理論，現(xiàn)場實測方法及綜合指數(shù)法等系統(tǒng)評價和預測發(fā)生沖擊地壓的可能性、等級并具體劃分沖擊危險等級與區(qū)域目前主要采用經驗了比分析法、鉆屑法、計算機模擬法和含水率測定方法等對沖擊危險性評價。影響沖擊危險性的因素是復雜多樣的，要想更準確的對其進行評價，需要綜合考慮影響沖擊地壓發(fā)生的各個因素或這能反映它們的具體指標，從而選擇適合的評價方法來對各個因素進行評價，最終準確衡量沖擊危險性，未采取措施提供依據(jù)。沖擊地壓預測主要包括：時間；地點；規(guī)模大小。預測方法：采礦方法數(shù)值模擬法和鉆屑法；采空地球物理方法第二節(jié)沖擊危險性評價方法一、沖擊傾向性評價方法（一）煤的沖擊傾向性指標對煤沖擊傾向性評價主要采用：沖擊能量指數(shù)KE彈性能量指數(shù)WER破壞時間Dr沖擊能量指數(shù)測定示意圖彈性變形能指數(shù)測定示意圖煤樣動態(tài)破壞時間測定示意圖

煤層沖擊傾向性分類表分類指標無沖擊傾向弱沖擊傾向強沖擊傾向煤的動態(tài)破壞時間DT/msDT＞50050＜DT≤500DT≤50彈性能量指數(shù)WETWET＜22≤WET＜5WET≥5沖擊能量指數(shù)KEKE＜1.51.5≤KE＜5KE≥5（二）、巖石的沖擊傾向性指標對于頂板巖石的沖擊傾向性，根據(jù)采空區(qū)頂板懸梁的力學模型，煤炭科學院總院開采研究分院科研人員在大量實驗測定的基礎上，提出了頂板彎曲能量指數(shù)作為評判頂板巖層沖擊傾向性的指標，具體表達式為:

UWQ——地板彎曲能量指數(shù)，kj

[δ]——巖石的抗壓強度，mpa

h——巖梁厚度，m

E——彈性模量，mpa

p0——覆巖深度應力，mpa

巖石沖擊傾向性分類指標分類指標1類2類3類無沖擊傾向弱沖擊傾向強沖擊傾向彎曲能量指數(shù)UWQUWQ≤1010＜UWQ≤100UWQ≥100（三）組合煤巖的沖擊傾向性沖擊地壓的發(fā)生不僅僅與煤、巖層的沖擊傾向性有關，而且與煤巖層的結構特點和煤巖層的組合形式具有密切的關系為使煤巖沖擊傾向性測定更能充分反映煤巖層實際特點，開展了煤巖組合模型的沖擊傾向性實驗測定研究。各類煤巖組合模型的組合方式表組合形式高度比例組合形式高度比例煤：直接頂：基本頂1：1：1底板：煤：基本頂1：1：1煤：直接頂1：1煤：直接頂1：2煤：底板1：1煤：基本頂1：1煤：基本頂1：2煤：基本頂1：3底：煤：基1：1：1

（a）組合模型；（b）、（c）組合模型承壓破壞的狀況組合模型破壞前后的狀況

某礦煤的動態(tài)破壞時間曲線

某礦煤的沖擊能量曲線

某礦煤的彈性能量曲線對比

組合模型的沖擊傾向性強于單一煤試件組合模型的抗壓強度高于單一煤試件，變形量大于單一煤試件用組合模型測定沖擊傾向性與所用煤、巖石自身的性質具有很大關系：煤、巖石的抗壓強度都高，沖擊傾向性強，組合后沖擊傾向性更加劇烈；煤與巖石的抗壓強度相差無幾，組合模型的沖擊傾向性變化不大；巖石比煤的抗壓強度越高，組合模型的沖擊傾向性比單一煤試件的越強烈。

二、數(shù)值模擬分析方法采用數(shù)值模擬方法主要確定采礦區(qū)域內的應力分布狀態(tài)和其他參數(shù)，以此分析出沖擊地壓的危險程度。目前世界上比較通用的分析模擬程序有FLAC、UDEC、ANSYS等，其采用的方法主要是有限元法，邊界元法和離散元法等。數(shù)值模擬分析法的主要優(yōu)點是可根據(jù)提前確定沖擊地壓防治的重點區(qū)域，對于任意地點，特別是未開采區(qū)域，可提前預測沖擊地壓危險狀態(tài)，可得出大范圍的空間信息，可確定在工作面采煤過程中出現(xiàn)的時間和地點?？深A測開采空間大小、開采參數(shù)和開采歷史對沖擊地壓的影響。這種方法的缺點主要是對煤巖體進行了簡化處理，對于模擬中的煤巖體特性，特別是彈性模量和泊松比沒有考慮局部非均質性和各項異性因此數(shù)值模擬分析方法只能作為一種近似使用方法使用。多年實踐證明，數(shù)值模擬結果對于確定沖擊地壓危險區(qū)域是有效的三、地質動力區(qū)劃分法地質動力區(qū)劃分方法地質動力區(qū)劃是地質動力學的一個新分支,是一個涉及采礦、地質、測量、力學和計算機技術的交叉學科。它主要是根據(jù)地形地貌的基本形態(tài)和主要特征決定于地質構造形式的原理,通過對地形地貌的分析,查明區(qū)域斷裂的形成與發(fā)展,利用地應力測量、數(shù)值分析、GIS等技術手段,確定巖體應力狀態(tài),為人類的工程活動提供地質環(huán)境信息和預測工程活動可能產生的地質效應。

礦井地質構造形式劃分礦井煤巖體應力狀態(tài)分析沖擊地壓去域預測多因素模式識別法依據(jù)地質動力劃分的研究成果提取有關信息，在空間數(shù)據(jù)管理的基礎上，顯示井田范圍構造應力區(qū)劃圖等，劃分沖擊地壓危險區(qū)、威脅區(qū)和無沖擊危險區(qū)。數(shù)量化理論方法

數(shù)量化理論是多元分析的一個分支，起初它的應用僅限于“計量社會學”方面，隨著電了計算機的廣泛應用，它在自然科學中的應用日益增多.在多元分析中，變量按其性質可分為一類，取值為定量數(shù)據(jù)的稱為定量變量，只有屬性差異的變量稱為定性變量.數(shù)量化理論就是一種可以同時對定性變量和定量變量進行處理的多元分析方法.在地質問題的研究中，定性變量?！Ｆ鹬豢珊鲆暤淖饔茫袝r甚至起著決定性的作用.然而在實際應用中，定性變量中類目之反應的取值問題存在著局限性，難以對復雜多變的地質屬性進行表述和處理.本文將以使用最多的數(shù)量化理論工為例，對類目之反應提出新的取值方法，進行數(shù)學證明，并應用于生產司’一井的煤層瓦斯含量預測.五、現(xiàn)場實測方法六、綜合指數(shù)法1.影響沖擊礦壓危險狀態(tài)的地質因素2.影響沖擊礦壓危險狀態(tài)的開采因素沖擊礦壓危險程度的預測預報根據(jù)采掘工作面周圍地質因素和采礦技術因素對沖擊礦壓的影響程度及沖擊危險狀態(tài)等級評定的指數(shù)Wt1和Wt2，可以確定采掘工作面周圍沖擊礦壓危險狀態(tài)等級評定的綜合指數(shù)Wt。

沖擊礦壓危險狀態(tài)的分級第三節(jié)沖擊危險性探討3.1沖擊危險性的定義發(fā)生沖擊地壓的可能性及其危險程度沖擊危險性在沖擊地壓研究具有重要的意義

只有在沖擊危險性評價基礎上，才能對沖擊危險區(qū)域采取相應的防治措施

3.2沖擊危險性等級與沖擊危險性評價方法國際上沒有形成統(tǒng)一的沖擊地壓分類方案我國《沖擊地壓煤層安全開采暫行規(guī)定》規(guī)定了我國煤礦沖擊地壓分類方法，即按沖擊地壓的破壞后果劃分為一般沖擊地壓、破壞性沖擊地壓和沖擊地壓事故。綜合考慮不同類型的沖擊地壓機理、特征和破壞的宏觀表現(xiàn)等，把沖擊地壓分為6級

沖擊地壓強度分級表等級沖擊地壓性質拋出煤量/t破壞半徑/m震級/ML震動持續(xù)時間/s1微弱或無煤體重力型0~50~61.0~1.6≤2.52弱煤體重力型5~100~201.7~2.02.0~4.03中等煤體重力型10~1520~402.0~2.44.0~6.04較強頂板彈性型煤體構造型15~2030~602.4~2.85.0~10.05強烈頂板斷裂型20~2550~802.6~3.210.0~30.06極強烈頂板斷裂型斷層位錯型≥25≥80≥3.0≥30我國還沒有一個比較科學的沖擊危險性評價方法沖擊危險性評價方法主要有經驗類比分析法、鉆屑法、地音監(jiān)測法、微震監(jiān)測法和含水率測定方法等。采用單一的沖擊危險性指標有可能會給沖擊危險性評價造成很大誤差，嚴重影響著煤礦企業(yè)的安全生產。影響沖擊危險性的因素是復雜多樣的，要想更準確地對其進行評價，需要綜合考慮影響沖擊地壓發(fā)生的各個因素或者能反映它們的具體指標，從而選擇合適的評價方法來對各個因素進行評價，最終準確衡量沖擊危險性，為采取防治措施提供依據(jù)。第四節(jié)沖擊地壓監(jiān)測預警技術沖擊礦壓的預測預報對及時采取區(qū)域性防范措施、避免沖擊危害有著十分重要的意義。分析沖擊礦壓及其影響因素、預測預報方法，結合地質因素和開采技術條件因素對沖擊礦壓顯現(xiàn)的綜合影響，對沖擊礦壓的防治和煤礦安全生產具有一定的指意義。（一）沖擊地壓危險性預測技術

1、巷道掘進期間沖擊危險性預測技術（1）靜應力場的分布變化規(guī)律（2）構造應力場的展布形態(tài)（3）局部高應力場的影響范圍（4）沖擊危險范圍的劃定2、切眼掘進期間沖擊危險性預測技術

（1）開采環(huán)境（2）開采應力分布狀態(tài)（3）原始、內外應力場范圍（4）沖擊危險區(qū)段劃定巷道預警技術與方法巷道迎頭巷道后路鉆孔應力計布局鉆屑法3、初采期間沖擊危險性預測技術

（1）切眼周圍構造應力釋放程度（2）切眼底鼓量與變形速度的監(jiān)測（3）動力效應（4）初動期間沖擊危險區(qū)段劃定4、初壓期間沖擊危險性預測技術

（1）老頂來壓規(guī)律（2）內應力場范圍（3）支架阻力變化（增阻）（4）來壓的分段性判斷，沖擊危險區(qū)域確定5、正常推進期間沖擊危險性預測技術（1）老頂周期來壓規(guī)律（2）推進面積（3）沖擊地壓啟動次序（4）順槽沖擊危險區(qū)域確定（5）工作面沖擊危險區(qū)域確定工作面預測技術與方法（1）靜態(tài)區(qū)域（2）動態(tài)區(qū)域靜態(tài)綜合監(jiān)測區(qū)域

鉆屑法動態(tài)監(jiān)測區(qū)域

（二）沖擊地壓的預報

（一）WET法

該方法是波蘭采礦研究總院提出的，用于測定煤層沖擊傾向。WET為彈性能與永久變形消耗能之比。波蘭采礦研究總院規(guī)定：WET>5為強沖擊傾向；2<WET<5為弱沖擊傾向；WET<2為無沖擊傾向。該方法雖存在一些不足之處，但基本適于我國情況，可作為煤層沖擊傾向鑒定指標之一。（二）彈性變形法

它是前蘇聯(lián)礦山測量研究院提出的用于測定沖擊地壓的方法。即在載荷不小于強度極限80％的條件下，用反復加載和卸載循環(huán)得到的彈性變形量與總變形量之比(K)，作為衡量沖擊傾向度的指標。當K≥0.7時，有發(fā)生沖擊地壓的危險。(三)煤巖強度和彈性系數(shù)法

該方法是用煤巖的單向抗壓強度或彈性模量的絕對值，作為衡量沖擊傾向度的指標。這種方法較為簡單，經常用作輔助指標。其指標的界限值必須根據(jù)各礦井的試樣進行試驗確定。我國《煤礦安全規(guī)程》中規(guī)定：“開采沖擊地壓煤層時，沖擊危險程度和采取措施后的實際效率，可采用鉆粉率指標法、地音法、微震法等方法確定”。

1、鉆粉率指標法鉆粉率指標法又稱為鉆粉率指數(shù)法或鉆孔檢驗法。它是用小直徑(42mm～45mm)鉆孔，根據(jù)打鉆不同深度時排出的鉆屑量及其變化規(guī)律來判斷巖體內應力集中情況，鑒別發(fā)生沖擊地壓的傾向和位置。在鉆進過程中，在規(guī)定的防范深度范圍內，出現(xiàn)危險煤粉量