武漢某高層大廈聯(lián)梁型鋼懸挑腳手架專項施工方案

腳手架專項施工方案第一節(jié)編制依據(jù)《建筑施工計算手冊》江正榮著中國建筑工業(yè)出版社；《建筑施工手冊》第四版中國建筑工業(yè)出版社；《鋼結構設計規(guī)范》(GB50017-2003)中國建筑工業(yè)出版社；《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2001)中國建筑工業(yè)出版社；《建筑施工腳手架實用手冊(含垂直運輸設施)》中國建筑工業(yè)出版社；《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》(JGJ130-2001)中國建筑工業(yè)出版社；《混凝土結構設計規(guī)范》(GB50010-2002)中國建筑工業(yè)出版社；《建筑施工安全檢查標準》(JGJ59-99)中國建筑工業(yè)出版社。第二節(jié)工程概況武漢**大廈工程；屬于框架結構;地上19層;地下3層；建筑高度：26.00m；標準層層高：2.80m；總建筑面積：70000.00平方米；總工期：452天；施工單位：浙江**建工集團。本工程由武漢**房地產(chǎn)公司投資建設，**設計院設計，**勘察設計院地質勘察，深圳**監(jiān)理公司監(jiān)理，浙江**建工集團組織施工；由***擔任項目經(jīng)理，***擔任技術負責人。第三節(jié)腳手架方案選擇本工程考慮到施工工期、質量和安全要求，故在選擇方案時，應充分考慮以下幾點：1、架體的結構設計，力求做到結構要安全可靠，造價經(jīng)濟合理。2、在規(guī)定的條件下和規(guī)定的使用期限內，能夠充分滿足預期的安全性和耐久性。3、選用材料時，力求做到常見通用、可周轉利用，便于保養(yǎng)維修。4、結構選型時，力求做到受力明確，構造措施到位，升降搭拆方便，便于檢查驗收；5、綜合以上幾點，腳手架的搭設，還必須符合《建筑施工安全檢查標準》要求，要符合省文明標化工地的有關標準。6、結合以上腳手架設計原則，同時結合本工程的實際情況，綜合考慮了以往的施工經(jīng)驗，決定采用以下1種腳手架方案：聯(lián)梁型鋼懸挑腳手架。第四節(jié)腳手架材料選擇聯(lián)梁型鋼懸挑腳手架l、聯(lián)梁型鋼懸挑腳手架，選用架設鋼管外徑48mm，壁厚3.50mm，鋼材強度等級Q235-A，鋼管表面應平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎，新用的鋼管要有出廠合格證。腳手架施工前必須將入場鋼管取樣，送有相關國家資質的試驗單位，進行鋼管抗彎、抗拉等力學試驗，試驗結果滿足設計要求后，方可在施工中使用。2、本工程鋼管腳手架的搭設使用可鍛鑄造扣件，應符合建設部《鋼管腳手扣件標準》JGJ22-85的要求，由有扣件生產(chǎn)許可證的生產(chǎn)廠家提供，不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷，扣件的規(guī)格應與鋼管相匹配，貼和面應干整，活動部位靈活，夾緊鋼管時開口處最小距離不小于5mm。鋼管螺栓擰緊力矩達70N.m時不得破壞。如使用舊扣件時，扣件必須取樣送有相關國家資質的試驗單位，進行扣件抗滑力等試驗，試驗結果滿足設計要求后方可在施工中使用。3、搭設架子前應進行保養(yǎng)，除銹并統(tǒng)一涂色，顏色力求環(huán)境美觀。腳手架立桿、防護欄桿、踢腳桿統(tǒng)一漆黃色，剪力撐統(tǒng)一漆桔紅色。底排立桿、掃地桿均漆紅白相間色。4、腳手板、腳手片采用符合有關要求。5、安全網(wǎng)采用密目式安全網(wǎng)，網(wǎng)目應滿足2000目／100cm2，做耐貫穿試驗不穿透，1.6×1.8m的單張網(wǎng)重量在3kg以上，顏色應滿足環(huán)境效果要求，選用綠色。要求阻燃，使用的安全網(wǎng)必須有產(chǎn)品生產(chǎn)許可證和質量合格證，以及由[省市]建筑安全監(jiān)督管理部門發(fā)放的準用證。6、連墻件采用鋼管，其材質應符合現(xiàn)行國家標準《碳素鋼結構》（GB/T700）中Q235A鋼的要求。7、型鋼橫梁采用[型鋼橫梁]。第五節(jié)腳手架搭設流程及要求聯(lián)梁懸挑腳手架搭設的工藝流程為：縱向主水平懸挑桿→橫向次水平支撐桿→縱向掃地桿→立桿→橫向掃地桿→小橫桿→大橫桿（擱柵）→剪刀撐→連墻件→鋪腳手板→扎防護欄桿→扎安全網(wǎng)。定距定位。根據(jù)構造要求在建筑物四角用尺量出內、外立桿離墻距離，并做好標記；用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，并用小竹片點出立桿標記；墊板、底座應準確地放在定位線上，墊板必須鋪放平整，不得懸空。在搭設首層腳手架過程中，沿四周每框架格內設一道斜支撐，拐角除雙向增設，待該部位腳手架與主體結構的連墻件可靠拉接后方可拆除。當腳手架操作層高出連墻件兩步時，宜先立外排，后立內排。其余按一下構造要求搭設。1、立桿間距(1)腳手架立桿縱距1.500m，橫距1.050m，步距1.800m；連墻桿間距豎直3.600m，水平3.000m(即兩步兩跨)：里立桿距建筑物0.300m。(2)腳手架的底部立桿采用不同長度的鋼管參差布置，使鋼管立桿的對接接頭交錯布置，高度方向相互錯開500mm以上，且要求相鄰接頭不應在同步同跨內，以保證腳手架的整體性。(3)立桿應設置墊木，并設置縱橫方向掃地桿，連接于立腳點桿上，離底座20cm左右。(4)立桿的垂直偏差應控制在不大于架高的1／400。2、大橫桿、小橫桿設置(1)大橫桿在腳手架高度方向的間距1.800m，以便立網(wǎng)掛設，大橫桿置于立桿里面，每側外伸長度為150mm。(2)外架子按立桿與大橫桿交點處設置小橫桿，兩端固定在立桿，以形成空間結構整體受力。3、剪刀撐的設置腳手架外測立面的兩端各設置一道剪刀撐，并應由底至頂連續(xù)設置；中間各道剪刀撐之間的凈距離不應大于15m。剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接長度不小于1m，應采用不少于2個旋轉扣件固定。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線離主節(jié)點的距離不宜大于150mm。5、腳手板、腳手片的鋪設要求(1)腳手架里排立桿與結構層之間均應鋪設木板：板寬為200mm，里外立桿應滿鋪腳手板，無探頭板。(2)滿鋪層腳手片必須垂直墻面橫向鋪設，滿鋪到位，不留空位，不能滿鋪處必須采取有效的防護措施。(3)腳手片須用18鉛絲雙股并聯(lián)綁扎，不少于4點，要求綁扎牢固，交接處平整，鋪設時要選用完好無損的腳手片，發(fā)現(xiàn)有破損的要及時更換。6、防護欄桿(1)腳手架外側使用建設主管部門認證的合格綠色密目式安全網(wǎng)封閉，且將安全網(wǎng)固定在腳手架外立桿里側。(2)選用18鉛絲張掛安全網(wǎng)，要求嚴密、平整。(3)腳手架外側必須設1.2m高的防護欄桿和30cm高踢腳桿，頂排防護欄桿不少于2道，高度分別為0.9m和1.3m。(4)腳手架內側形成臨邊的(如遇大開間門窗洞等)，在腳手架內側設1.2m的防護欄桿和30cm高踢腳桿。7、連墻件(1)腳手架與建筑物按水平方向4.5m，垂直方向3.6m，設一拉結點。樓層高度超過4m，則在水平方向加密，如樓層高度超過6m時，則按水平方向每6m設置一道斜拉鋼絲繩。(2)拉結點在轉角范圍內和頂部處加密，即在轉角l米以內范圍按垂直方向每3.6米設一拉結點。(3)拉結點應保證牢固，防止其移動變形，且盡量設置在外架大小橫桿接點處。(4)外墻裝飾階段拉結點，也須滿足上述要求，確因施工需要除去原拉結點時，必須重新補設可靠，有效的臨時拉結，以確保外架安全可靠。8、架體內封閉(1)腳手架的架體里立桿距墻體凈距為200mm，如因結構設計的限制大于200mm的必須鋪設站人片，站人片設置平整牢固。(2)腳手架施工層里立桿與建筑物之間應采用腳手片或木板進行封閉。(3)施工層以下外架每隔3步以及底部用密目網(wǎng)或其他措施進行封閉。由于支承結構型鋼的縱向間距大于上部腳手架立桿的縱向間距，所以立桿支承在設置于兩個支承結構之間的兩根縱向鋼梁上。此時若支承結構的縱向間距為6m左右時，縱向鋼梁可選用18~20號工宇鋼，或者20~22號槽鋼；支承結構的縱向間距大于7.5m時，應考慮選用桁架式的縱向鋼梁。上部腳手架立桿與支承結構應有可靠的定位連接措施，以確保上部架體的穩(wěn)定。通常采用在挑梁或縱向鋼粱上焊接150-200mm、外徑φ40mm的鋼管，立桿套座其外，并同時在立桿下部設置掃地桿。第六節(jié)腳手架的勞動力安排1、為確保工程進度的需要，同時根據(jù)本工程的結構特征和外腳手架的工程量，確定本工程外腳手架搭設人員需要15～20人，均有上崗作業(yè)證書。2、建立由項目經(jīng)理、施工員、安全員、搭設技術員組成的管理機構，搭設負責人負有指揮、調配、檢查的直接責任。3、外腳手架的搭設和拆除，均應有項目技術負責人的認可，方可進行施工作業(yè)，并必須配備有足夠的輔助人員和必要的工具。第七節(jié)腳手架的檢查與驗收聯(lián)梁型鋼懸挑腳手架1、腳手架必須由持有效上崗證的專業(yè)技術人員搭設；2、進行分段驗收和檢查，發(fā)現(xiàn)有不符合要求的應迅速整改，并追究責任；3、外腳手架分段驗收嚴格按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130-2001第八節(jié)及JGJ59-99中"外腳手架檢查評分表"，所列項目和施工方案要求的內容進行檢查。填寫驗收記錄單，并由搭設人員、安全員、施工員、項目經(jīng)理簽證，方能交付使用。4、架體內必須做到每層封閉(即進行隔離)，且不能大于4步。第八節(jié)腳手架搭設安全技術措施1、技術保障措施

(1)架子搭設完畢，用合格密目安全網(wǎng)鋪于架子的外圍及底部。

(2)鋼管與扣件進場前應經(jīng)過檢查挑選(選擇標準見本設計表3)，所用扣件在使用前應清理加油一次，扣件一定要上緊，不得松動。每個螺栓的預緊力在40N·m～65N·m之間。^

(3)架子搭設到10m高度時由架子搭設單位進行自檢；架子搭設完畢后由搭設會同使用單位對整個腳手架進行驗收檢查，驗收合格后方可投入使用。

(4)該腳手架作為建筑物裝飾作業(yè)時安全防護屏障及裝修時作業(yè)平臺，嚴禁將模板支架、攬風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管道等固定在腳手架上；腳手架嚴禁懸掛起重設備。

(5)腳手架的安全性是由架子的整體性和架子結構完整性來保證的，未經(jīng)允許嚴禁他人破壞架子結構或在架子上擅自拆除與搭設腳手架各構件。其中在腳手架使用期間，下列桿件嚴禁拆除：主節(jié)點處橫、縱向水平桿，連墻件。2、質量保障措施

(1)操作人員作業(yè)前必須進行崗位技術培訓與安全教育。

(2)技術人員在腳手架搭設、拆除前必須給作業(yè)人員下達安全技術交底，并傳達至所有操作人員。(3)腳手架必須嚴格依據(jù)本施工組織設計進行搭設，搭設時，技術人員必須在現(xiàn)場監(jiān)督搭設情況，保證搭設質量達到設計要求。

(4)腳手架搭設完備，依據(jù)施工組織設計與單項作業(yè)驗收表對腳手架進行驗收，發(fā)現(xiàn)不符合要求處，必須限時或立即整改。

3、安全保障措施

(1)操作人員必須持有登高作業(yè)操作證方可上崗。

(2)架子在搭設(拆卸)過程要做到文明作業(yè)，不得從架子上掉落工具、物品；同時必須保證自身安全，高空作業(yè)需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全帶，未佩戴安全防護用品不得上架子。

(3)在架子上施工的各工種作業(yè)人中應注意自身安全(尤其是在卸料平臺上的工作人員)，不得隨意向下、向外拋、掉物品，不得隨意拆除安全防護裝置。

(4)雨、雪及六級以上大風等天氣嚴禁進行腳手架搭設、拆除工作。

(5)應設專人負責對腳手架進行經(jīng)常檢查和保修。

A在下列情況下，必須對腳手架進行檢查|

a在六級大風和大雨后

b停用超過二個月，復工前。

B檢查保修項目

a各主節(jié)點處各桿件的安裝、連墻件等構造是否符合施工組織設計的要求；

b扣件螺絲是否松動；

c安全防護措施是否符合要求。

(6)在腳手架上進行電、氣焊作業(yè)時，必須有防火措施和專人看護。

(7)腳手架臨街面必須有防止墜物傷人的防護措施。

(8)搭拆腳手架期間，地面應設置圍欄和警戒標志，嚴禁非操作人員入內。聯(lián)梁型鋼懸挑腳手架1、鋼管架應設置避雷針，分置于主樓外架四角立桿之上，并聯(lián)通大橫桿，形成避雷網(wǎng)絡，并檢測接地電阻不大于30Ω。2、外腳手架不得搭設在距離外電架空線路的安全距離內，并做好可靠的安全接地處理。3、定期檢查腳手架，發(fā)現(xiàn)問題和隱患，在施工作業(yè)前及時維修加固，以達到堅固穩(wěn)定，確保施工安全。4、外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鐵絲、竹篾、塑料篾混用。5、外腳手架搭設人員必須持證上崗，并正確使用安全帽、安全帶、穿防滑鞋。6、嚴禁腳手板存在探頭板，鋪設腳手板以及多層作業(yè)時，應盡量使施工荷載內、外傳遞平衡。7、保證腳手架體的整體性，不得與井架、升降機一并拉結，不得截斷架體。8、結構外腳手架每支搭一層，支搭完畢后，經(jīng)項目部安全員驗收合格后方可使用。任何班組長和個人，未經(jīng)同意不得任意拆除腳手架部件。9、嚴格控制施工荷載，腳手板不得集中堆料施荷，施工荷載不得大于3kN/m2，確保較大安全儲備。10、結構施工時不允許多層同時作業(yè)，裝修施工時同時作業(yè)層數(shù)不超過兩層，臨時性用的懸挑架的同時作業(yè)層數(shù)不超過重層。11、當作業(yè)層高出其下連墻件3.6m以上、且其上尚無連墻件時，應采取適當?shù)呐R時撐拉措施。12、各作業(yè)層之間設置可靠的防護柵欄，防止墜落物體傷人。13、腳手架立桿基礎外側應挖排水溝，以防雨水浸泡地基。第九節(jié)腳手架拆除安全技術措施聯(lián)梁型鋼懸挑腳手架1、拆架前，全面檢查擬拆腳手架，根據(jù)檢查結果，擬訂出作業(yè)計劃，報請批準，進行技術交底后才準工作。作業(yè)計劃一般包括：拆架的步驟和方法、安全措施、材料堆放地點、勞動組織安排等。2、拆架時應劃分作業(yè)區(qū)，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業(yè)人員進入。3、拆架的高處作業(yè)人員應戴安全帽、系安全帶、扎裹腿、穿軟底防滑鞋。4、拆架程序應遵守由上而下，先搭后拆的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等，并按一步一清原則依次進行。嚴禁上下同時進行拆架作業(yè)。5、拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣，拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。6、連墻桿(拉結點)應隨拆除進度逐層拆除，拆拋撐時，應用臨時撐支住，然后才能拆除。7、拆除時要統(tǒng)一指揮，上下呼應，動作協(xié)調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。8、拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。9、在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。10、拆下的材料要徐徐下運，嚴禁拋擲。運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。11、高層建筑腳手架拆除，應配備各良好的通訊裝置。12、輸送至地面的桿件，應及時按類堆放，整理保養(yǎng)。13、當天離崗時，應及時加固尚未拆除部分，防止存留隱患造成復崗后的人為事故。14、如遇強風、雨、雪等特殊氣候，不應進行腳手架的拆除，嚴禁夜間拆除。15、翻掀墊鋪竹笆應注意站立位置，并應自外向里翻起豎立，防止外翻將竹笆內未清除的殘留物從高處墜落傷人。第十節(jié)腳手架計算書聯(lián)梁型鋼懸挑腳手架一、參數(shù)信息:1.腳手架參數(shù)雙排腳手架搭設高度為15米，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為1.5米，立桿的橫距為1.05米，立桿的步距為1.8米；內排架距離墻長度為0.30米；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數(shù)為2根；腳手架沿墻縱向長度為150米；采用的鋼管類型為Φ48×3.5；橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數(shù)0.80；連墻件布置取兩步兩跨，豎向間距3.6米，水平間距3米，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件連接；2.活荷載參數(shù)施工均布荷載(kN/m2):3.000；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數(shù):2層；3.風荷載參數(shù)本工程地處湖北省武漢市，查荷載規(guī)范基本風壓為0.350，風荷載高度變化系數(shù)μz為0.740，風荷載體型系數(shù)μs為0.645；計算中考慮風荷載作用；4.靜荷載參數(shù)每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m2):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150；安全設施與安全網(wǎng)自重標準值(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數(shù):8層；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、竹笆片腳手板擋板；5.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用16a號槽鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.5米，建筑物內錨固段長度2.3米。懸挑水平鋼梁上面的聯(lián)梁采用14a號槽鋼槽口水平。與樓板連接的螺栓直徑(mm):20.00；樓板混凝土標號:C35；主梁間距相當于立桿間距的倍數(shù):2倍；6.拉繩與支桿參數(shù)支撐數(shù)量為:2；鋼絲繩安全系數(shù)為:6.000；鋼絲繩與墻距離為(m):4.000；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面面鋼絲繩距離建筑物0.8m。二、大橫桿的計算:按照《扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》(JGJ130-2001)第條規(guī)定，大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.038kN/m；腳手板的自重標準值:P2=0.3×1.05/(2+1)=0.105kN/m；活荷載標準值:Q=3×1.05/(2+1)=1.05kN/m；靜荷載的設計值::q1=1.2×0.0388+1.2××0.1055=0.1772kN//m；活荷載的設計值::q2=1.4×1.05==1.47kN/m；；圖1大橫桿設計荷荷載組合簡圖圖(跨中最大彎彎矩和跨中最最大撓度)圖2大橫桿設計荷荷載組合簡圖圖(支座最大彎彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎彎距分別按圖圖1、圖2組合?？缰凶畲髲澗嘤嬎闼愎饺缦?:跨中最大彎距為MM1max=00.08×0.1722×1.52+0.100×1.47×1.52=0.3362kNN.m；支座最大彎距計算算公式如下::支座最大彎距為M2maxx=-0..10×0.1722×1.52-0.1117×1.47×1.52=-0..426kkN.m；選擇支座彎矩和跨跨中彎矩的最最大值進行強強度驗算：σ=Max(0.3362×1006,0.4226×1066)/50880=83..858NN/mm2；大橫桿的最大彎曲曲應力為σ=83..858NN/mm2小于大橫桿桿的抗壓強度度設計值[[f]=2005N/mmm2，滿足要求求！3.撓度驗算:最大撓度考慮為三三跨連續(xù)梁均均布荷載作用用下的撓度。計算公式如下：其中：靜荷載標準值:q1=P1+P2=0.0338+0.1105=0..143kkN/m；活荷載標準值:q2=Q==1.05kN/m；；最大撓度計算值為為：V=0.6777×0.1433×15004/(1000×2.06×105×1219000)+0..990×1.05×15004/(1000×2.06×105×1219000)=2.2911mm；大橫桿的最大撓度度2.2991mm小于大橫桿桿的最大容許許撓度15500/1550mm與與10mmm，滿足要求求！三、小橫桿的計算算:根據(jù)JGJ1300-20011第條規(guī)定，小小橫桿按照簡簡支梁進行強強度和撓度計計算，大橫桿桿在小橫桿的的上面。用大大橫桿支座的的最大反力計計算值作為小小橫桿集中荷荷載，在最不不利荷載布置置下計算小橫橫桿的最大彎彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準準值：p1=0.0038×1.5==0.0558kN；；腳手板的自重標準準值：P2=0.3×1.05×1.5/((2+1)==0.1588kN；活荷載標準值：QQ=3×1.05×1.5/((2+1)=1.5775kN；；集中荷載的設計值值:P=11.2×(0.0588+0.1558)+1..4×1.5755=2..463kkN；小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小小橫桿自重均均布荷載與大大橫桿傳遞荷荷載的標準值值最不利分配配的彎矩和均布荷載最大彎矩矩計算公式如如下:Mqmax=11.2×0.0388×1.052/8=0.0066kN.mm；集中荷載最大彎矩矩計算公式如如下:Mpmax=22.463××1.05//3=00.862kN.m；最大彎矩M=Mqmaxx+Mpmmax=0.8688kN.mm；最大應力計算值σσ=M/W==0.8668×1066/50800=170..953NN/mm2；小橫桿的最大彎曲曲應力σ=1700.953N/mm22小于小橫桿桿的抗壓強度度設計值2205N//mm2，滿足要求求！3.撓度驗算最大撓度考慮為小小橫桿自重均均布荷載與大大橫桿傳遞荷荷載的設計值值最不利分配配的撓度和小橫桿自重均布荷荷載引起的最最大撓度計算算公式如下::Vqmax=5×00.038××10504/(3844×2.06×105×1219000)=0.0244mm；大橫桿傳遞荷載P=pp1+p2+Q=0.0058+0..158+11.575=1.779kN；；集中荷載標準值最最不利分配引引起的最大撓撓度計算公式式如下:Vpmax=11790.11×1050×(3×10502-4×10502/9)/(72××2.06×105×121900)=2.9929mmm；最大撓度和V=Vqmmax+Vpmaxx=0..024+22.929=2.9953mmm；小橫桿的最大撓度度為2.9953mmm小于小橫橫桿的最大容容許撓度11050/1150=7與與10mmm,滿足要求求！四、扣件抗滑力的的計算:按規(guī)范表,直角、旋旋轉單扣件承承載力取值為為8.00kkN，按照扣扣件抗滑承載載力系數(shù)0..80，該工工程實際的旋旋轉單扣件承承載力取值為為6.40kkN。縱向或橫向水平桿桿與立桿連接接時，扣件的的抗滑承載力力按照下式計計算(規(guī)范):R≤≤Rc其中Rc---扣件抗滑滑承載力設計計值,取6.40kN；R--縱向或或橫向水平桿桿傳給立桿的的豎向作用力力設計值；大橫桿的自重標準準值:P1=0..038×1.5×2/2=00.058kN；小橫桿的自重標準準值:P2=0..038×1.05//2=0.002kN；；腳手板的自重標準準值:P3=0..3×1.05×1.5/22=0.2336kN；；活荷載標準值:Q=33×1.05×1.5//2=22.362kN；荷載的設計值:R=1.22×(0.0588+0.022+0.2336)+1..4×2.3622=3.6884kN；；R<6.400kN，單單扣件抗滑承承載力的設計計計算滿足要要求!五、腳手架立桿荷荷載的計算::作用于腳手架的荷荷載包括靜荷荷載、活荷載載和風荷載。靜靜荷載標準值值包括以下內內容：(1)每米立桿承受受的結構自重重標準值(kN)，為0.12248NG1=[0.12248+(11.50×2/2)×0.0388/1.800]×15.000=2..352；(2)腳手板的自重重標準值(kN/m2)；采用竹笆笆片腳手板，標標準值為0..3NG2=00.3×8×1.5×(1.05++0.3)//2=22.43kkN；(3)欄桿與擋腳手手板自重標準準值(kN/m))；采用欄桿桿、竹笆片腳腳手板擋板，標標準值為0..15NG3=0.15××8×1.5/22=0..9kN；；(4)吊掛的安全設設施荷載，包包括安全網(wǎng)((kN/m2)；0.0055NG4=0.0055×1.5×15=0.1122kN；經(jīng)計算得到，靜荷荷載標準值NG=NG1+NGG2+NG3+NG4=55.794kN；活荷載為施工荷載載標準值產(chǎn)生生的軸向力總總和，內、外外立桿按一縱縱距內施工荷荷載總和的11/2取值。經(jīng)計算得到，活荷荷載標準值NQ=3××1.05×1.5×2/2==4.7225kN；；風荷載標準值按照照以下公式計計算其中Wo---基本風風壓(kN/m2)，按照《建建筑結構荷載載規(guī)范》(GB500009-20001)的規(guī)規(guī)定采用：Wo==0.355kN/mm2；Uz---風荷載載高度變化系系數(shù)，按照《建建筑結構荷載載規(guī)范》(GB500009-20001)的規(guī)規(guī)定采用：Uz=0.74；Us---風荷載載體型系數(shù)：：取值為0..645；經(jīng)計算得到，風荷荷載標準值Wk=0.7××0.35×0.74×0.6455=0..117kkN/m2；不考慮風荷載時,,立桿的軸向向壓力設計值值計算公式N=11.2NG+1.4NNQ=1.22×5.7944+1.44×4.7255=13..568kkN；考慮風荷載時,立立桿的軸向壓壓力設計值為為N=1.2NG+0.855×1.4NQ=1..2×5.7944+0.885×1.4×4.7255=12..576kkN；風荷載設計值產(chǎn)生生的立桿段彎彎矩MW為Mw=0.85×1.4WkLah2/10==0.8500×1.4×0.1177×1.5×1.82/10=0..068kkN.m；六、立桿的穩(wěn)定性性計算:不考慮風荷載時，立立桿的穩(wěn)定性性計算公式為為：立桿的軸向壓力設設計值：N=13..568kkN；計算立桿的截面回回轉半徑：ii=1..58cmm；計算長度附加系數(shù)數(shù)參照《扣件件式規(guī)范》表表得：k=1.1555；當驗算算桿件長細比比時，取塊11.0；計算長度系數(shù)參照照《扣件式規(guī)規(guī)范》表得：：μ=1..5；計算長度,由公公式lo=k×μ×h確定：：l0=3..118mm；長細比Lo/ii=1997；軸心受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù)φ,由長細比llo/i的計算算結果查表得得到：φ=0.1186；立桿凈截面面積：：A=4.89cm2；立桿凈截面模量((抵抗矩)：W=55.08ccm3；鋼管立桿抗壓強度度設計值：[[f]=2205N//mm2；σ=135688/(0.1186×4889)=1449.1799N/mmm2；立桿穩(wěn)定性計算σσ=1449.1799N/mmm2小于立桿的的抗壓強度設設計值[ff]=2205N//mm2，滿足要求求！考慮風荷載時,立立桿的穩(wěn)定性性計算公式立桿的軸心壓力設設計值：N=12..576kkN；計算立桿的截面回回轉半徑：ii=1..58cmm；計算長度附加系數(shù)數(shù)參照《扣件件式規(guī)范》表表得：k==1.1555；計算長度系數(shù)參照照《扣件式規(guī)規(guī)范》表得：：μ=1..5；計算長度,由公公式l0=kuuh確定：：l0=3..118mm；長細比:L0//i=1197；軸心受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù)φ,由長細比llo/i的結果果查表得到：：φ=0.1186立桿凈截面面積：：A=4.89cm2；立桿凈截面模量((抵抗矩)：W=55.08ccm3；鋼管立桿抗壓強度度設計值：[[f]=2205N//mm2；σ=125766.15/((0.1866×489))+676330.2122/50800=1551.5822N/mmm2；立桿穩(wěn)定性計算σσ=1551.5822N/mmm2小于立桿的的抗壓強度設設計值[ff]=2205N//mm2，滿足要求求！七、連墻件的計算算:連墻件的軸向力設設計值應按照照下式計算：：Nll=Nlww+N0風荷載標準值WWk=0..117kkN/m2；每個連墻件的覆蓋蓋面積內腳手手架外側的迎迎風面積AAw=100.8m22；按《規(guī)范》條連墻墻件約束腳手手架平面外變變形所產(chǎn)生的的軸向力(kN),N0=5.0000kNN；風荷載產(chǎn)生的連墻墻件軸向力設設計值(kN)，按照照下式計算：：Nlw=1.44×Wk×Aw=1..768kkN；連墻件的軸向力設設計值Nl=Nlww+N0=6.7768kNN；連墻件承載力設計計值按下式計計算：Nf=φ·A·[ff]其中φ--軸軸心受壓立桿桿的穩(wěn)定系數(shù)數(shù)；由長細比l0//i=3300/155.8的結果果查表得到φφ=0.9449，l為內排架距距離墻的長度度；又：A=4..89cmm2；[f]=2205N//mm2；連墻件軸向承載力力設計值為Nf=0..949×4.89×10-4×205×103=955.133kN；Nl=6.7688<Nff=955.133,,連墻件的設設計計算滿足足要求！連墻件采用雙扣件件與墻體連接接。由以上計算得到Nl=6..768小于于雙扣件的抗抗滑力122.8kNN，滿足要求求！連墻件扣件連接示示意圖八、聯(lián)梁的計算::按照集中荷載作用用下的簡支梁梁計算集中荷載P傳遞力力，P=13.5668kN；；計算簡圖如下支撐按照簡支梁的的計算公式其中n=2；；經(jīng)過簡支梁的計算算得到:支座反力(考慮到到支撐的自重重)RA=RB=(2-1))/2×13.5668+13..568+33×0.1744/2=20.6114kN;;通過聯(lián)梁傳遞到支支座的最大力力為(考慮到支撐撐的自重)2×13.5668+33×0.1744=277.66kkN;最大彎矩(考慮到到支撐的自重重)Mmaxx=2//8×13.5668×3+0.1174×3×3/8==10.3372kNN.m;最大應力=110.3722×106/800500==128..85N//mm2;水平支撐梁的最大大應力計算值值128..85小于于205..0N/mmm2,滿足要求!九、懸挑梁的受力力計算:懸挑腳手架的水平平鋼梁按照帶帶懸臂的連續(xù)續(xù)梁計算。懸臂部分受腳手架架荷載N的作用，里里端B為與樓板的的錨固點，AA為墻支點。本方案中，腳手架架排距為10050mm，內內排腳手架距距離墻體3000mm，支支拉斜桿的支支點距離墻體體為8000mm，水平支撐梁的截面面慣性矩I=8666.2cmm4，截面抵抗抗矩W=108.33cm3，截面積A=21..95cmm2。根據(jù)前面計算結果果，受腳手架架作用的聯(lián)梁梁傳遞集中力力(即傳遞到支支座的最大力力)N=227.66kN；水平鋼梁自重荷載載q=1..2×21.955×0.00001×78.5=0.2207kNN/m；懸挑腳手架示意圖圖懸挑腳手架計算簡簡圖經(jīng)過連續(xù)梁的計算算得到懸挑腳手架支撐梁梁剪力圖(kN)懸挑腳手架支撐梁梁變形圖(mm)懸挑腳手架支撐梁梁彎矩圖(kN.m))各支座對支撐梁的的支撐反力由由左至右分別別為R[1]=221.9711kN；R[2]=117.7344kN；R[3]=116.5655kN；R[4]=--0.1644kN。最大彎矩Mmaax=3..844kkN.m；最大應力σ=MM/1.055W+N/AA=3.8844×1006/(11.05××1083000)+0××103/21195=33.8N/mm22；水平支撐梁的最大大應力計算值值33.88N/mmm2小于水平支支撐梁的抗壓壓強度設計值值215N/mm22,滿足要求！十、懸挑梁的整體體穩(wěn)定性計算算:水平鋼梁采用[116a號槽鋼鋼],計算公式式如下其中φb--均勻彎曲的的受彎構件整整體穩(wěn)定系數(shù)數(shù)，按照下式式計算：經(jīng)過計算得到最大大應力φb=5770×100×63×235/(14400×1660×2155)=1..752；由于φb大于0..6，按照《鋼鋼結構設計規(guī)規(guī)范》(GBJ177-88)附附表其值用φφb得到其值為為0.9099；經(jīng)過計算得到最大大應力σ=3..84×1006/(00.909××108.33×10000)=399.04NN/mm2；水平鋼梁的穩(wěn)定性性驗算σ=39..04N//mm2小于[f]]=2115N/mmm2,滿足要求求!十一、拉繩的受力力計算:水平鋼梁的軸力RRAH和拉鋼繩繩的軸力RUi按照下面面計算其中RUicossθi為鋼繩的拉拉力對水平桿桿產(chǎn)生的軸壓壓力。各支點的支撐力RCi=RUiisinθi按照以上公式計算算得到由左至至右各鋼繩拉拉力分別為：：RU1=22.4006kN；；RU2=18.7888kN；；十二、拉繩的強度度計算:鋼絲拉繩(支桿))的內力計算算：鋼絲拉繩(斜拉桿桿)的軸力RU均取最大值值進行計算，為為RU=22.406kN如果上面采用鋼絲絲繩，鋼絲繩繩的容許拉力力按照下式計計算：其中[Fg]---鋼絲繩的的容許拉力((kN)；Fg--鋼絲絲繩的鋼絲破破斷拉力總和和(kN)，計算中可以近似計計算Fg=0.5dd2，d為鋼絲繩直直徑(mm)；α--鋼絲繩之間間的荷載不均均勻系數(shù)，對對6×19、6×37、6×61鋼絲繩分分別取0.885、0.82和0.8；K--鋼絲絲繩使用安全全系數(shù)。計算中[Fg]取取22.4006kN，α=0.822，K=6，得到到：經(jīng)計算，鋼絲繩最最小直徑必須須大于19mmm才能滿足足要求！鋼絲拉繩(斜拉桿桿)的拉環(huán)強度度計算鋼絲拉繩(斜拉桿桿)的軸力RU的最大值進進行計算作為為拉環(huán)的拉力力N，為N=RU=22..406kNN鋼絲拉繩(斜拉桿桿)的拉環(huán)的強強度計算公式式為其中[f]為為拉環(huán)受力的的單肢抗剪強強度，取[ff]=1125N/mmm2；所需要的鋼絲拉繩繩(斜拉桿)的拉環(huán)最小小直徑D==(22400.649××4/3.1142×125)1/2=116mm；十三、錨固段與樓樓板連接的計計算:1.水平鋼梁與樓樓板壓點如果果采用鋼筋拉拉環(huán)，拉環(huán)強強度計算如下下：水平鋼梁與樓板壓壓點的拉環(huán)受受力R==0.1644kN；水平鋼梁與樓板壓壓點的拉環(huán)強強度計算公式式為:其中[f]為為拉環(huán)鋼筋抗抗拉強度，按按照《混凝土土結構設計規(guī)規(guī)范》[f]]=500N/mm22；所需要的水平鋼梁