畢業(yè)設計某五層旅館建筑結構方案圖配計算書

第一章建筑設計一、建筑概況1、設計題目：陽光旅館2、建筑面積：6500㎡3、建筑總高度：19.650ｍ（室外地坪算起）4、建筑層數(shù)：五層5、結構類型：框架結構二、工程概況：該旅館為五層鋼筋框架結構體系，建筑面積約6500m2，建筑物平面為V字形。走廊寬度2.4m,標準層高3.6m，室內(nèi)外高差0.45m，其它軸網(wǎng)尺寸等詳見平面簡圖。三、設計資料1、氣象條件本地區(qū)基本風壓0.40KN/㎡，基本雪壓0.35KN/㎡2、抗震烈度：7度第一組，設計基本地震加速度值0.01g3、工程地質(zhì)條件建筑地點冰凍深度0.7M；建筑場地類別：Ⅱ類場地土；建筑地層一覽表（標準值）序號巖土分類土層深度（M）厚度范圍（M）地基承載力fk（KPa）樁端阻力（KPaa）樁周摩擦力（KPPa）1雜填土0.51102粉土1.0170103粗砂3.0250254礫砂4.5-340240030注：1）地下穩(wěn)定水位居地坪-6M以下；2）表中給定土層深度由自然地坪算起。4、屋面做法：防水層：二氈三油或三氈四油結合層：冷底子油熱馬蹄脂二道保溫層：水泥石保溫層（200mm厚）找平層：20mm厚1：3水泥砂漿結構層：100mm厚鋼筋砼屋面板板底抹灰：粉底15mm厚5、樓面做法：水磨石地面：120㎜現(xiàn)澆砼板粉底（或吊頂）15mm厚6、材料梁、柱、板統(tǒng)一采用混凝土強度等級為C30，縱筋采用HPB335，箍筋采用HPB235，板筋采用HPB235級鋼筋四、建筑要求建筑等級:耐火等級為Ⅱ級抗震等級為Ⅲ級設計使用年限50年五、采光、通風、防火設計1、采光、通風設計在設計中選擇合適的門窗位置，從而形成“穿堂風”，取得良好的效果以便于通風。2、防火設計本工程耐火等級為二級，建筑的內(nèi)部裝修、陳設均應做到難燃化，以減少火災的發(fā)生及降低蔓延速度，公共安全出口設有三個，可以方便人員疏散。因該為旅館的總高度超過21m屬多層建筑，因而根據(jù)《高層民用建筑設計防火規(guī)范》（2001版GB50045-95）規(guī)定，樓梯間應采用封閉式，防止煙火侵襲。在疏散門處應設有明顯的標志。各層均應設有手動、自動報警器及高壓滅火水槍。六、建筑細部設計1、建筑熱工設計應做到因地制宜，保證室內(nèi)基本的熱環(huán)境要求，發(fā)揮投資的經(jīng)濟效益。2、建筑體型設計應有利于減少空調(diào)與采暖的冷熱負荷，做好建筑圍護結構的保溫和隔熱，以利節(jié)能。3、采暖地區(qū)的保溫隔熱標準應符合現(xiàn)行的《民用建筑節(jié)能設計標準》的規(guī)定。4、室內(nèi)應盡量利用天然采光。5、客房之間的送風和排風管道采取消聲處理措施。6、為滿足防火和安全疏散要求，設有三部樓梯。7、客房內(nèi)的布置與裝修以清新自然為主，衛(wèi)生間的地面鋪有防滑地板磚，墻面貼瓷磚。七、參考資料《總圖制圖標準》（GB50103-2001）《房屋建筑制圖統(tǒng)一標準》（GBJ50001-2001）《建筑結構制圖標準》（GBJ50105-2001）《高層民用建筑設計防火規(guī)范》（GB50045-95）《民用建筑設計通則》（JGJ37-87）《建筑結構荷載規(guī)范》（GB50009-2001）《砌體結構設計規(guī)范》（GB50003-2001）《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010-2002）《鋼筋混凝土高層建筑結構設計與施工規(guī)程》（JGJ3-91）《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007-2001）《建筑抗震設計規(guī)范》（GB50011-2001）第二章結構設計第一節(jié)框架結構的設計一、工程概況旅館為六層鋼筋框架結構體系，建筑面積約6500m2，建筑物平面為V字形。底層層高3.9m，其它層為3.6m，室內(nèi)外高差0.45m，因畢業(yè)設計未給定±0.000標高所對應絕對標高，框架平面柱網(wǎng)布置如圖2—1所示：圖2-1框架平面柱網(wǎng)布置二、設計資料氣象條件基本風壓0.40N/m2,基本雪壓0.35N/m2抗震設防烈度7度第一組，設計基本地震加速度值為0.01g工程地質(zhì)條件地層由雜填土、粉土、粗砂、礫砂組成，地質(zhì)情況見表2-1，地下穩(wěn)定水位距地坪－6m以下。建筑地層一覽表表2-1序號巖土分類土層深度（M）厚度范圍（M）地基承載fk（KPa）樁端阻力qp（KPa）樁周摩擦力qs（KPa）1雜填土0.51102粉土1.0170103粗砂3.0250254礫砂4.5-340240030注：1）地下穩(wěn)定水位居地坪-6M以下；2）表中給定土層深度由自然地坪算起。屋面及樓面做法屋面做法：防水層：二氈三油或三氈四油結合層：冷底子油熱馬蹄脂二道保溫層：水泥石保溫層（200mm厚）找平層：20mm厚1：3水泥砂漿結構層：120mm厚鋼筋砼屋面板板底抹灰：粉底15mm厚樓面做法：水磨石地面：120㎜現(xiàn)澆砼板粉底（或吊頂）15mm厚材料砼強度等級為C30，縱筋HRB335篐筋HPB235設計依據(jù)1、《建筑地基基礎設計規(guī)范》GB50007—20012、《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009—20013、《混凝土結構設計規(guī)范》GB500010—20024、《建筑抗震設計規(guī)范》GB500011—20015、《混凝土設計規(guī)范理解與應用》北京：中國建筑工業(yè)出版社20026、《混凝土結構設計規(guī)范算例》中國建筑工業(yè)出版社20037、《房屋結構畢業(yè)設計指南》第二節(jié)框架結構設計計算一、梁柱面、梁跨度及柱高的確定初估截面尺寸板厚：取====97.5mm取120mm橫梁：高==（）6900=862.5~575取600mm縱梁：高==（）6900=487.5~325取500mm梁寬：b=（）且=1～1.5為了便于施工，統(tǒng)一取梁的寬度b=250mm框架柱的截面尺寸根據(jù)柱的軸壓比限值，按下列公式計算（1）柱組合的軸壓力設計值注：考慮地震作用組合后柱軸壓力增大系數(shù)按簡支狀態(tài)計算柱的負載面積折算在單位建筑面積上的重力荷載代表值，可近似取14kN/m2為驗算截面以上的樓層層數(shù)（2）注：為框架柱軸壓比限值，本方案為三級框架，則取0.9為混凝土軸心抗壓強度設計值，本方案為C30混凝土，則取14.3kN/㎜2（3）計算過程對于邊柱：=1.3×13.5×14×5=1228.5（kN）=1228.5×103/0.9×14.3=95454.55（mm2）對于內(nèi)柱：=1.2×18.18×14×5=1527.12（kN）=1527.12×103/0.9×14.3=118657.34（mm2）因此：取柱b×h=500mm×500mm即可滿足設計要求①柱：一、二、三、四、五層，b×h＝500mm×500mm②梁：梁編號見圖2-2其中：L1：b×h＝250mm×600mmL2：b×h＝250mm×600mmL3：b×h＝250mm×600mmL4：b×h＝250mm×400mmL5：b×h＝250mm×500mmL6：b×h＝250mm×500mm圖2-2框架梁編號梁的計算跨度如圖2-3所示，框架梁的計算跨度以上柱柱形心線為準，由于建筑軸線與墻重合，故建筑軸線與結構計算跨度不同。圖2-3梁的計算跨度柱高度底層高度h＝3.9m+0.45m＝4.35m，其中3.9m為底層層高，0.45為室內(nèi)外高差。其它柱高等于層高即3.6m，由此得框架計算簡圖（圖2-4）。圖2-4橫向框架計算簡圖及柱編號二、載荷計算屋面均布恒載按屋面得做法逐項計算均布載荷，計算時注意：吊頂處布做粉底，無吊頂處做粉底，近似取吊頂粉底為相同重量。二氈三油防水層0.35kN/㎡冷底子油兩道結合層0.05kN/㎡200mm厚水泥石保溫層0.2×6.5=1.3kN/㎡20mm厚1：3水泥砂漿找平層0.02×20=0.4kN/㎡120mm鋼筋砼屋面板結構層0.120×25=3kN/㎡粉底或吊頂0.5kN/㎡共計5.6kN/㎡屋面恒載標準值為：（7×3.9+0.25）×（6.9×2+2.4+0.25）×5.6=2538KN樓面均布恒載按樓面做法逐項計計算水磨石地面0.65KKN/㎡120mm厚鋼筋筋混凝土整澆澆層00.12×225=3KKN/㎡粉底或吊頂0.5KKN/㎡共計4.15KN/㎡樓面恒載標準值為為：（7×3.9+0..25）×（6.9×22+2.4++0.25）×4.155=18811KN屋面均布活載計算重力載荷代表表值時，僅考考慮屋面雪載載荷0.355KN/㎡㎡由于屋面雪荷載00.35KKN/㎡<0..5KN//㎡則屋面均均布活荷載取取0.5KKN/㎡則屋面荷載標準值值為0.5×(77×3.9++0.25))×(6.99×2+2..4+0.225)=2226kNN樓面均布活荷載樓面均布活荷載對對旅館的一般般房間為1..5kN/mm2，會議室、走走廊、樓梯、門門廳等處為22.0KN//m2。為方便計計算，此處偏偏安全地統(tǒng)一一取均布載荷荷為2.0KKN/m2。樓面均布活荷載標標準值為：2.0×（7×33.9+0..25）×（6.9×22+2.4++0.25）=906kkN梁柱自重（包括梁梁側、梁底、柱柱得抹灰重量量）如表1－2所示梁側、梁底抹灰、柱柱周抹灰，近近似按加大梁梁寬及柱寬考考慮。例:梁的凈長為則每根的重量為：：其它梁柱自重見表表2-2梁柱自重表2-22編號截面㎡長度m根數(shù)每根重量kN0.25×0.666.2754×5=2027.30.25×0.662.152×5=109.40.25×0.666.27512×5=6027.30.25×0.442.156×5=306.20.25×0.553.414×5=7012.3編號截面㎡長度m根數(shù)每根重量kN0.25×0.553.414×5=7012.30.5×0.54.358×4=3231.70.5×0.53.68×4×4=122826.2墻體自重墻體均為250厚厚填充墻，兩兩面抹灰，近近似按加厚墻墻體考慮抹灰灰重量。單位面積墻體重量量為：00.29×55.5=1..6kN/㎡㎡墻體自重計算見表表2－3墻體自重表2－3墻體每片面積（㎡）片數(shù)重量kN底層縱墻3.4×3.426481底層橫墻3.3×6.311366標準層縱墻3.1×3.427455標準層橫墻3×6.316484載荷分層總匯頂層重力載荷代表表值包括：層層面載荷，550％屋面雪雪荷載，縱橫橫梁自重，半半層柱自重，半半層墻的自重重。其它層重力載荷代代表值包括：：樓面恒載550％樓面均均布活載荷，縱縱、橫梁自重重，樓面上、下下各半層的柱柱及縱墻的自自重。將前述分項載荷相相加，得集中中于各層樓面面得重力載荷荷代表值如下下：第五層：第四層：第三層：第二層：第一層：建筑物總重力荷載載代表值為：：=67094.445KN質(zhì)點重力載荷值見見圖2-5圖2-5質(zhì)點重力力荷載值三、水平地震力作作用下框架的的側移驗算橫梁線剛度混凝土C30，EEc=3×1103kN/㎡在框架結構中，現(xiàn)現(xiàn)澆層的樓面面可以作為梁梁的有效翼緣緣，增大梁的的有效剛度，減減小框架側移移，為考慮這這一有利作用用，在計算梁梁截面慣性矩矩時，對現(xiàn)澆澆樓面的便框框架梁取I==1.5I00（I0為梁的截面面慣性矩），對對中框架梁取取I=2.00I0，若為裝配配樓板，帶現(xiàn)現(xiàn)澆層的樓面面，則對邊框框架梁取I==1.2I00，對中框梁梁取I=1..5I0。橫梁的線剛度計算算結果列于表表2-4：橫梁線剛度表2-4梁號截面跨度慣性矩邊框架梁中框架梁0.25×0.666.774.5×10-336.75×10--32.99×10440.25×0.662.654.5×10-336.75×10--37.64×10440.25×0.666.771.3×10-339×10-33.99×10440.25×0.442.652.6×10-332.6×10-332.94×10440.25×0.553.902.6×10-333.9×10-333×1045.2×10-334×1040.25×0.553.902.6×10-333.9×10-333×1045.2×10-334×104橫向框架柱的側移移剛度D值柱線剛度列于表22-5，橫向框架架柱側移剛度度D值計算見表2-6柱線剛度表22-5柱號截面柱高度慣性矩線剛度(kn·m)0.5×0.54.355.21×10--33.59×10440.5×0.53.65.21×10--34.34×1044橫向框架柱側移剛剛度D值計算表2-6項目柱層類型數(shù)根數(shù)底層邊框架邊柱0.830.47106304邊框架中柱5.120.789178454中框架邊柱1.110.5181171612中框架中柱1.930.6181397712422216二三四五層邊框架邊柱0.690.257103284邊框架中柱2.450.55221044中框架邊柱0.920.3151265912中框架中柱1.60.4451788412496244橫向框架自振周期期按頂點位移法計算算框架的自振振周期。頂點位移法時求結結構基頻得一一種近似方法法，將結構按按質(zhì)量分布情情況簡化成無無限質(zhì)點的懸懸臂直桿。導導出以直桿頂頂點位移表示示的基頻公式式，這樣，只只要求出結構構的頂點水平平位移，就可可按下式求得得結構的基本本周期。式中：——基本周周期調(diào)整系數(shù)數(shù)，考慮填充充墻使框架自自振周期減小小的影響，取取0.8——框架的定點位移。在在未求出框架架的周期前，無無法求出框架架的地震力及及位移。是將將框架的重力力荷載視為水水平作用力，求求得假想框架架的定點位移移，然后由求求出，再用求得框框架結構的底底部剪力，進進而求出框架架各層剪力和和結構真正的的位移。橫向框架頂點位移移計算見表2-7：橫向框架頂點位移移表2－7層次層間相對位移5437743774962440.0090.1524494993264962440.0180.14334949142754962440.0290.12524949192244962440.0390.09614991242154222160.0570.057橫向地震作用計算算在Ⅱ類場地，7度設防防烈度，結構構的特征周期期和地震影響響系數(shù)為：=0.35（s）=0.088由于，應考慮頂點點附加地震作作用。由于固固按計算按底部剪剪力法求得的的基底剪力，若若按：分配給各層質(zhì)點，則則水平地震作作用呈倒三角角形分布。對對一般層，這這種分布基本本符合實際，但但對結構上部部，水平作用用小于按時程程分析法和振振型分析法求求得的結果，特特別對周期較較長的結果相相差更大，地地震的宏觀震震害也表明，結結果上部往往往震害嚴重，因因此引入，即即頂部附加地地震作用系數(shù)數(shù)考慮頂部地地震力的加大大。考慮了結結構周期和場場地的影響，且且使修正后的的剪力分布與與實際更加吻吻合。因此引引入δn==0.08××0.53++0.07==0.1122結構橫向總水平地地震作用標準準值：=注：為多質(zhì)點體系系結構等效總總重力荷載按按規(guī)定應取總總重力荷載代代表值得85%頂點附加水平地震震作用：各層橫向地震剪力力計算見表2-8，其中：格層橫向地震作用用及樓層地震震剪力表2－8層次53.618.754377820690.298426.82426.8243.615.154949749770.272273.66700.4833.611.554949571610.208209.27909.7523.67.954949393440.143143.861053.6114.354.354991217110.07979.481133.09注：表中第五層中中加入了橫向框架各層水平平地震作用和和地震剪力見見圖2-6圖2-6橫向框架各各層水平地震震作用和地震震剪力（a）水平地震作用（b）地震剪力力橫向框架抗震變動動驗算多遇地震作用下，層層間彈性位移移驗算見表2－9，層間彈性性相對轉角均均滿足要求橫向變形驗算表2-9層次層間剪力層間剛度層間位移層高層間相對彈性轉角角5426.824962440.000863.61/41864700.484962440.001413.61/25533909.754962440.001833.61/196721053.614962440.002123.61/169811133.094222160.002684.351/1623四、水平地震作用用下，橫向框框架得內(nèi)力分分析以中框架為例進行行計算，邊框框架和縱向框框架的計算方方法、步驟與與橫向中框架架完全相同。故故不再在贅述述?？蚣苤袅皬澗鼐赜嬎?，采用用D值法，其結結果見表2－10框架柱剪力及彎矩矩計算表表2-10層次54321層高3.63.63.63.64.35層間剪力426.82700.48909.751053.61133.1層間剛度496244496244496244496244422216L軸柱（Q）126591265912659126591171611182327310.920.920.920.921.110.350.400.450.500.6425.7438.8845.5448.648.5513.8625.9237.2648.686.3M軸柱（P）178841788417884178841397715233338381.61.61.61.61.930.370.420.470.50.5734.0252.262.9668.471.0819.9837.855.8468.494.22注：框架梁端彎矩、剪剪力及柱軸力力見表2－11地震作用下框架深深端彎矩及柱柱軸力表2-11層次54321LM跨6.7756.7756.7756.7756.77525.7452.7471.4685.8697.1519.5941.5658.0171.5380.316.6913.9219.1123.2326.19MP跨2.652.652.652.652.6514.4330.6242.7552.7159.1714.4330.6242.7552.7159.1710.8123.1132.2639.7844.66柱軸力6.6920.6139.7262.9589.144.126.6927.367.02129.97中柱兩側梁端彎矩矩按深線剛度度分配，地震震力作用下框框架彎矩見圖圖2-7，剪力及柱柱軸力見圖2-8圖2-7地震作用用下框架彎矩矩圖（kN·m）圖2-8地震力作用用下框架梁端端剪力及柱軸軸力（kN）五、豎向荷載作用用下橫梁框架架的內(nèi)力分析析仍取中柱架計算1、荷載計算第五層梁的均布線線荷載LM跨屋面均布恒載傳給給梁5.6×33.9=211.84kNN/m橫梁自重（包括抹抹灰）0..29×0..6×25==4.35kkN/m恒載226.19kN/mMP跨屋面均布恒載傳給給梁5.6×33.9=211.84kNN/m橫梁自重（包括抹抹灰）0..29×0..4×25==2.9kNN/m恒載24.744kN/m第五層活載：00.5×3..9=1.995kN/m第一、二、三、四四層梁均布線線荷載：LM跨樓面均布恒載傳給給梁4.15××3.9=116.1855kN/m橫梁自重（包括抹抹灰）0..29×0..4×25==2.9kkN/m內(nèi)橫墻自重包括抹抹灰0.29××5.5×（3.6-00.6）=4.7885kN//m恒載23.887kN//mMP跨樓面均布恒載傳給給梁4.15××3.9=116.1855kN/m橫梁自重（包括粉粉刷）0..29×0..4×25==2.9kkN/m恒載19.0085kNN/m第一、二、三、四四層活載22.0×3..9=7.88kN/m第一、二、三、四四層集中荷載載縱梁自重（包括抹抹灰）0.299×0.5××25×3..9=14..14kNN縱墻自重（包括抹抹灰）0.299×5.5××3.9×（3.6-00.5）=19.228kN柱自重（包括抹灰灰）0..54×0..54×3..6×25==26.2444kN總計P==59.667kN第一層柱自重：00.54×00.54×44.35×225=31..7kN中框架恒載及活荷荷載見圖2-9見圖2-9框架豎豎向荷載示意意（a）恒載示意意（b）活載示意意2、用彎矩分配法計計算框架彎矩矩豎向荷載作用下框框架的內(nèi)力分分析，除活荷荷載較大的工工業(yè)廠房外，對對一般的工業(yè)業(yè)與民用建筑筑可不考慮活活荷載的不利利布置，這樣樣求得的框架架內(nèi)力，梁跨跨中彎矩較考考慮活荷載不不利布置法求求得的彎矩偏偏低，但當荷荷載占總荷載載比例較小時時，其影響很很小，若活荷荷載占總荷載載比例較大，可可在截面陪筋筋時，將跨中中彎矩乘1.1～1.2的放大系數(shù)數(shù)予以調(diào)整。（1）固端彎矩計算將框架梁視為兩端端固定梁計算算固端彎矩，計計算結果見表表2-12固端彎矩計算表22-12LM跨MP跨簡圖固端彎矩簡圖固端彎矩（2）分配系數(shù)計算考慮框架計算性,,取半框架計計算,半框架的梁梁柱線剛度如如圖2-10所示,切斷的橫梁梁線剛度為原原來的一倍,分配系數(shù)按按與節(jié)點連接接的轉動剛度度比值計算.圖2-10半框架梁梁柱剛度示意意(kN/m)例：L柱頂層節(jié)點。（3）傳遞系數(shù)遠端固定,傳遞系系為1/2遠端滑動鉸鉸支傳遞系數(shù)數(shù)為-1（4）彎矩分配恒荷載作用下,框框架的彎矩分分配計算見圖圖2-11，框架的彎彎矩圖見圖2-13活荷載作用下,框框架的彎矩分分配計算見圖圖2-12框架的彎矩矩圖見圖2-14上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁48.1127.58-72.991.471.221.36-3.6-0.451.35-1.12-1.2515.66-11.9433.2327.4830.59-91.380.89-22.55-20.43-37.85-0.31-0.28-0.12-0.34-0.631.68-0.89-0.8-0.33-0.9315.30-12.3-23.88-21.47-8.81-25.9691.3-11.736.7441.85-78.520.430.430.39-3.470.681.54-7.2-7.2-6.6115.6616.62-11.331.3231.3228.76-91.383.38-34.12-18.18-31.090.540.580.20.58-3.31-0.471.883.073.351.133.3514.38-12.98-12.3-22.6-24.6-8.33-24.691.3-11.1737.2638.89-76.182.442.442.24-5.23-3.61.73-6.93-6.93-6.3115.6615.66-11.331.3231.3228.67-91.383.06-31.81-18.11-30.9-0.31-0.340.12-0.34-3.161.682.593.453.751.273.7514.38-12.3-12.3-22.6-24.6-8.33-24.691.3-11.1747.6633.27-80.860.210.210.190.48-3.472.38-10.45-10.45-9.5926.1015.66-11.331.3231.3228.76-91.384.59-28.5-17.18-39.271.551.690.571.69-4.81.88-2.594.765.181.755.1814.38-12.3-18.95-22.60-24.60-8.33-24.6091.3-11.1783.82-54.13-35.53-1.24-1.35-6.460.452.59-4.67-5.18-1.7624.00-12.3-34.81-37.89-12.83100.18-14.4867.44-67.443.963.65-5.23-2.380.960.8915.56-17.4152.1947.99-100.180.2980.2680.1100.3240.3640.3010.3350.2820.3070.1040.3070.3430.3430.3150.2820.3070.1040.3070.3430.3430.3150.2820.3070.1040.3070.3430.3150.4070.4430.150.5210.4790.343圖2-11恒載彎矩分配圖（kN·M）13.19-11.28上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁0.2980.2860.1000.3240.3640.3010.33514.788.89-23.770.50.410.46-1.2-0.17-0.50-0.41-0.465.12-3.7610.868.9810.00-29.8426.75-7.06-7.54-11.91-0.01-0.01-0.00-0.01-0.230.5-0.34-0.3-0.12-0.375-3.87-7.51-6.75-2.77-8.1629.84-4.650.2820.3070.1040.3070.3430.3430.31512.1313.34-25.310.320.320.43-1.15-0.250.46-2.4-2.4-2.215.125.43-3.5510.2410.249.40-29.8427.39-10.86-6.88-9.990.130.140.050.14-1.11-0.190.470.921.000.341.004.7-4.08-3.87-7.10-7.73-2.62-7.7329.84-4.6512.9312.34-25.240.470.470.43-0.61-0.120.43-2.29-2.292.115.125.12-3.5510.2410.249.40-29.840.2820.3070.1040.3070.3430.3430.31527.37-10.03-6.9-10.440.130.140.050.14-1.060.500.090.860.930.320.934.70-3.87-3.87-7.10-7.73-2.62-7.7329.84-4.6510.6913.71-24.370.710.710.65-1.00-1.150.0808-1.21-1.21-1.111.955.12-3.5510.2410.249.40-29.8426.94-11.07-7.26-8.61-0.1-0.11-0.04-0.11-0.560.470.460.160.170.050.174.70-3.87-1.4-7.10-7.73-2.62-7.7329.84-4.656.95-5.291.660.340.370.12-0.920.090.850.920.311.79-3.871.79-3.877.46-1.146.49-6.490.090.09-0.610.43-2.00-1.835.12-1.293.893.57-7.460.4070.4430.150.5210.4790.2820.3070.1040.3070.3430.3150.343圖2-12活載彎矩分配圖（kN·M）4.49-3.53圖2-13恒荷載作作用下框架彎彎矩圖(kN/m))圖2-14活荷載作作用下框架彎彎矩圖(kN/m))3、梁端剪力及柱軸軸力計算梁端剪力—梁上均布荷載引起起的剪力,—梁端彎矩引起的剪剪力,柱軸力式中：—梁端剪力——節(jié)點集中力力及柱自重以LM跨四、五層梁在恒恒荷載作用下下,梁端剪力及及柱軸力計算算為例。由框架豎向荷載示示意圖查得梁梁上均布荷載載為四層：集中荷載：柱自重：五層：由恒載作用下框架架彎矩圖查得得：四層梁端彎矩五層梁端彎矩括號內(nèi)為調(diào)幅后的的數(shù)值五層兩端剪力調(diào)幅前調(diào)幅后同理可得四層梁端端剪力調(diào)幅前調(diào)幅后五層L柱柱頂記柱底軸力力四層L柱柱頂及柱底軸力力其它梁端剪力及柱柱軸力見表2-13恒載作用下梁端剪剪力及柱軸里里（kN）表2-13層次54321荷載引起剪力LM跨88.7280.8680.8680.8680.86MP跨32.7825.2825.2825.2825.28彎矩引起剪力LM跨-2.24（-1.94）-0.55（-0.44）-1.02（-0.81）-0.72（-0.57）-1.17（-0.93）MP跨00000總剪力LM跨86.3（86.78）80.31（80.42）79.84（80.04）80.14（80.29）79.69（79.93）91.14（90.66）81.41（81.3）81.88（81.69）81.58（81.43）82.03（81.79）MP跨23.7825.2825.2825.2825.28柱軸力A柱86.78226.87366.58506.54646.14112.98253.07392.78532.74677.84B柱123.92290.28457.11623.64790.62150.12316.48483.31649.84822.32注:括號內(nèi)為調(diào)幅后的的剪力值活荷載作用下梁端端剪力及柱軸軸力計算見表表2-14活載作用下梁端剪剪力及柱軸里里（kN）22-14層次54321荷載引起剪力LM跨6.6126.4226.4226.4226.42MP跨2.5810.3410.3410.3410.34彎矩引起剪力LM跨-0.07（-0.05）-0.38（-0.30）-0.31（-0.25）-0.31（-0.25）-0.44（-0.35）MP跨00000總剪力LM跨6.54（6.56）26.04（26.12）26.11（26.17）26.11（26.17）25.98（26.07）6.68（6.66）26.8（26.72）26.73（26.67）26.73（26.67）26.86（26.77）MP跨2.5810.3410.3410.3410.34柱軸力A柱=6.5632.6858.8585.02111.09B柱=9.2646.483.47120.54157.74注:括號內(nèi)為調(diào)幅后的的剪力值六、內(nèi)力組合1、框架梁內(nèi)力組合合在恒荷載和活荷載載作用下,跨間可近似取取跨中的代替替。式中：—梁左右端彎矩，見見圖2-13、2-14括號號內(nèi)的數(shù)值，跨中若小于，應取取在豎向荷載與地震震力組合時,跨間最大彎彎矩采用數(shù)解解法計算，則則及其的具體取取值見表2-15：MGE及Xi值計計算表2-15項層目跨次1.2（恒+0..5活）1.3地震qLM跨567.8583.8133.4625.4732.6489.3394.1368.5654.0333.32385.2492.8892.975.41287.5393.19111.6292.99181.4876.61126.3104.4MP跨534.934.918.7618.7630.86419.9719.9739.8139.8127.58320.720.755.5855.58220.7520.7568.5268.52123.2323.2316.9276.92項層目跨次LM跨56.77599.38/1116.773.05/3.558117.08/1107.833494.07/1330.262.82/3.991112.01/996.72386.9/1366.592.61/4.11120.98/1101.811281.84/1442.242.46/4.227124.58/1104.4337179.54/1447.642.39/4.443139.75/1119.322MP跨52.65026.73/555.050.87/1.778-4.56/-44.5746.5/66.5590.24/2.44120.6/20..63-5.4/78..49-0.2/2.88534.88/344.882-15.17/888.26-0.55/3..247.77/477.771-21.51/994.6-0.78/3..4353.69/533.69注：當或時，表示示最大彎矩發(fā)發(fā)生在支座處處。應取或，用計算—重力荷載作用下梁梁端的彎矩—水平地震作用下梁梁端彎矩—豎向荷載與地震荷荷載共同作用用下梁端反力力梁內(nèi)力組合表表2-16層次位置內(nèi)力荷載類別豎向何載組合豎向何載與地震力組合恒載①活載②地震何載③1.2①+1.44②1.2（①+0..5②）±1.3③5Ｍ-53.95-5.1925.74-72.01-34.39-101.32Ｖ86.786.566.69113.32116.77Ｍ-67.06-5.5619.59-88.26-109.28-58.34Ｖ91.146.686.69118.72122.07Ｍ-28.42-1.3314.43-35.97-16.14-53.66Ｖ32.782.5810.8142.9554.94跨中ＭLM89.765.81115.85177.08107.83ＭMP-6.7/10..80.38/0.886-7.5/14..24Ｍ-64.69-19.552.74-104.93-20.77-157.89Ｖ80.4226.1213.92133.07130.27Ｍ-67.67-21.5541.56-111.37-148.16-40.11Ｖ81.4126.813.92135.21131.87Ｍ-13.74-5.8130.62-24.6219.83-59.78Ｖ25.2810.3423.1144.8166.85跨中ＭLM70.7824.23118.86112.0196.72ＭMP3.01/8.3371.04/3.4425.07/14..83Ｍ-60.94-20.1971.46-101.397.66-178.14Ｖ80.0426.1719.11132.69136.59Ｍ-66.45-21.958.01-110.4-168.29-17.47Ｖ81.8826.7319.11135.68139.14Ｍ-14.49-5.5242.75-25.1235.88-76.28Ｖ25.2810.3432.2644.8178.48跨中ＭLM73.2723.71121.12120.98101.81ＭMP2.26/8.3371.33/3.4424.57/14..82Ｍ-62.82-20.2585.86-103.7424.08-199.15Ｖ80.2926.1723.23132.986142.25Ｍ-66.7-21.9171.53-110.71-186.18-0.2Ｖ81.5826.7323.23135.32144.13Ｍ-14.54-5.552.71-25.1547.78-89.27Ｖ25.2810.3439.7844.8188.25跨中ＭLM72.223.67119.78124.58104.44ＭMP2.21/8.3371.35/3.4424.45/14..8層次位置內(nèi)力荷載類別豎向何載組合豎向何載與地震力組合恒載①活載②地震何載③1.2①+1.44②1.2（①+0..5②）±1.3③1Ｍ-58.39-19.0297.15-96.6944.82-207.78Ｖ79.9326.0726.19132.41145.61Ｍ-64.71-21.480.31-107.61-194.913.91Ｖ82.0326.8626.19136.04148.6Ｍ-16.34-6.0359.17-28.0553.7-100.15Ｖ26.2810.3444.6644.8194.6跨中ＭLM75.4124.54124.85139.75119.32ＭMP0.41/8.3370.82/3.4421.64/14..8注：表中彎矩的單單位為kN·m，剪力的單單位為kN。表中跨中中彎矩中組合合彎矩未填寫寫處均為跨間間最大彎矩發(fā)發(fā)生在支座處處，其值與支支座正彎矩組組合值相同。柱L、M內(nèi)力組合見表2--17、2-18L柱內(nèi)力組合表表2-17層次位置內(nèi)力荷載類別豎向何載組合豎向何載與地震力組合恒載①活載，②地震何載③1.2①+1.44②1.2（①+0..5②）±1.3③5柱頂M67.446.4925.7490.0151.36118.28N86.786.566.69113.32116.7799.375柱底M-47.66-10.6913.86-72.16-45.59-81.62N112.986.656.69144.76130.82148.214柱頂M33.2713.7138.8859.12-2.3998.69N226.8732.6820.61317.996265.059318.65柱底M-37.26-12.3925.92-62.81-18.77-86.17N253.0732.6820.61349.44295.5350.093柱頂M38.8912.3445.5463.944-5.13113.27N366.5858.8539.72522.286423.57526.84柱底M-36.74-12.1337.26-61.07-2.93-99.8N392.7858.8539.72553.73455.01558.282柱頂M41.8513.3448.668.9-4.96121.4N506.5485.0262.95726.88577.03740.7柱底M-48.11-14.7848.6-78.42-3.42-129.78N532.7485.0262.95758.32608.47772.14層次位置內(nèi)力荷載類別豎向何載組合豎向何載與地震力組合恒載①活載，②地震何載③1.2①+1.44②1.2（①+0..5②）±1.3③1柱頂M27.588.8948.5545.67-24.63101.6N646.14111.0989.14930.89726.14957.904柱底M-13.79-4.4986.3-22.8392.95-131.43N667.84111.0989.14968.93764.18995.94注:表中彎矩單位位為kN·m，軸力單位位為kN。M柱內(nèi)力組合表表2-18層次位置內(nèi)力荷載類別豎向何載組合豎向何載與地震力組合恒載①活載，②地震何載③1.2①+1.44②1.2（①+0..5②）±1.3③5柱頂M-54.13-5.2934.02-72.362-112.36-23.9N123.929.264.12161.67148.9159.62柱底M39.278.6119.9859.1878.2626.32N150.129.264.12193.11180.34191.064柱頂M-28.5-11.0752.2-49.7-108.727.02N290.2846.46.69413.3367.48384.87柱底M30.910.4437.851.792.48-5.8N316.4846.46.69444.74398.92416.313柱頂M-31.81-10.0362.96-52.21-126.0437.66N457.1183.4727.3665.39563.12634.1柱底M31.099.9955.8451.29155.89-29.29N483.3183.4727.3696.83594.56665.542柱頂M-34.12-10.8668.4-56.15-136.3841.46N623.64120.5467.02917.12733.57907.82柱底M37.8511.9168.462.09141.49-36.35N649.84120.5467.02948.56765.01939.261柱頂M-22.55-7.0671.08-36.94-123.761.11N790.62157.74129.971169.58874.431212.35柱底M11.283.5394.2218.48138.14-106.83N822.32157.74139.971207.62912.471250.39注:表中彎矩單位為kkN·m，軸力單位位為kN。七截面設計1、承載力抗力調(diào)整整系數(shù)考慮地震作用時,,結構構件的的截面設計采采用下面的表表達式:式中---承載力力抗震調(diào)整系系數(shù)取值見表2-19S----地震作用效效應或地震作作用效應與其其它荷載效應應的基本組合合R—結構構件的組合注意在截面配筋時時,組合表中與與地震力組合合的內(nèi)力均應應乘以后再與與靜力組合的的內(nèi)力進行比比較,挑選出最不不利內(nèi)力承載力抗震調(diào)整系系數(shù)表2-19材料結構構件受力狀態(tài)鋼筋混凝土梁受彎0.75梁軸壓比﹤0.115的墻偏壓0.75軸壓比的墻偏壓0.80抗震墻偏壓0.85各類構件受剪、偏壓0.852、橫向框架梁截面面設計以第一層梁為例,,梁控制截面面的內(nèi)力如圖2-15所示,圖中單位為單位為砼強度等級C300,,縱筋為HRB3335，，箍筋為HPB2335，圖2-15第一層層梁內(nèi)力示意意梁的正截面強度計計算見表2-20框架梁正截面強度度計算表2-20一層截面Ⅰ—ⅠⅠ—ⅠⅡ—ⅡⅢ—ⅢⅢ—ⅢⅣ—ⅣⅣ—ⅣⅤ—ⅤM()-207.7844.82139.75-194.913.91-100.1553.714.84b×h0(mmm2)250×565250×365()36.437.1523.65M0()-171.38.42139.75-157.7-23.24-76.530.0514.84()-128.56.31104.81-118.3-17.43-57.3722.5411.130.1130.010.090.100.020.120.050.020.120.010.100.110.020.130.050.020.941.000.950.950.990.940.980.99(mm2)780.536.1628.7714.698.8541.9204.199.5選筋3Φ183Φ183Φ183Φ183Φ183Φ162Φ162Φ16實配面積(mm22)763763763763763603402402ρ%0.540.540.540.540.540.660.440.44二層截面Ⅰ—ⅠⅠ—ⅠⅡ—ⅡⅢ—ⅢⅢ—ⅢⅣ—ⅣⅣ—ⅣⅤ—ⅤM()-199.1524.08124.58-186.18-0.2-89.2747.7814.84b×h0(mmm2)250×565250×365()35.5636.0322.06M0()-163.5-11.48124.58-150.1-35.83-67.2125.0614.84()-122.7-8.6193.44-112.6-50.4119.2911.130.11-0.0080.080.100.110.040.020.11-0.0080.090.10.110.040.020.941.00.960.950.940.980.99(mm2)742.7-49557.2678.2471.917499.5選筋3Φ183Φ163Φ163Φ183Φ183Φ162Φ162Φ16實配面積(mm22)763603603763763603402402ρ%0.540.430.430.540.540.660.440.44三層截面Ⅰ—ⅠⅠ—ⅠⅡ—ⅡⅢ—ⅢⅢ—ⅢⅣ—ⅣⅣ—ⅣⅤ—ⅤM()-178.17.66120.98-168.3-17.47-76.2834.8814.84b×h0(mmm2)250×565250×365()34.1534.7919.62M0()-143.9-26.49120.98-133.5-56.6615.2614.84()-107.99-19.8790.74-100.13-42.511.4511.130.09-0.020.080.090.090.020.020.10-0.020.080.090.090.020.020.951.010.950.950.950.990.99(mm2)648.8-112.5540.4599.2393.9102.399.5選筋3Φ183Φ163Φ163Φ183Φ182Φ162Φ162Φ16實配面積(mm22)763603603763763402402402ρ%0.540.430.430.540.540.440.440.44四層截面Ⅰ—ⅠⅠ—ⅠⅡ—ⅡⅢ—ⅢⅢ—ⅢⅣ—ⅣⅣ—ⅣⅤ—ⅤM()-157.89-20.77112.01-148.16-40.11-59.7819.8314.84b×h0(mmm2)250×565250×365()32.5732.9716.65M0()-125.3112.01-115.2-43.143.1914.84()-93.9984.001-86.39-32.352.3911.130.080.070.080.070.0050.020.090.080.080.030.0050.020.960.960.960.971.00.99(mm2)560.7498.7513.4296.321.199.5選筋3Φ163Φ162Φ183Φ163Φ162Φ162Φ162Φ16實配面積(mm22)603603509603603402402402ρ%0.430.430.360.430.430.440.440.44五層截面Ⅰ—ⅠⅠ—ⅠⅡ—ⅡⅢ—ⅢⅢ—ⅢⅣ—ⅣⅣ—ⅣⅤ—ⅤM()-101.3-34.39117.08-109.3-58.34-53.66-16.1414.22b×h0(mmm2)250×565250×365()29.1930.5213.74M0()-72.13117.08-78.76-39.9314.22()-54.187.81-59.07-39.9410.670.050.080.050.060.020.050.080.050.060.020.980.960.970.970.99(mm2)316.5522.2346.4273.595.3選筋2Φ182Φ183Φ162Φ182Φ182Φ162Φ162Φ16實配面積(mm22)509509603509509402402402ρ%0.360.360.430.360.360.440.440.44（2）梁的斜截面強度度計算為了防止梁在彎曲曲屈服前先發(fā)發(fā)生剪切破壞壞，截面設計計時，對剪力力設計進行調(diào)調(diào)整如下：—剪力增大系數(shù)，對對三級框架取取1.1—梁的凈跨，對第一一層,—梁在重力荷載作用用下，按簡支支梁分析的梁梁端截面剪力力設計值，—分別為梁左、右端端順時針方向向和逆時針方方向截面組合合彎矩值，由由表-----，查得。LM跨：順時針方向逆時針方向MP跨：順時針方向逆時針方向計算中取順時針或或逆時針方向向中較大者。LM跨：MP跨：考慮承載力抗震調(diào)調(diào)整系數(shù)調(diào)整后的剪力值大大于組合表中中的靜力組合合的剪力值，故故按調(diào)整后的的剪力值進行行斜截面計算算。梁的斜截面強度計計算見下表表表2-21梁斜截面強度計算算表2-21截面支座L右支座M左支座M右設計剪力145.61148.694.6123.77126.3180.41調(diào)整后剪力146.57146.57108.35124.58124.5892.1250×565250×565250×365箍筋直徑肢數(shù)（nn）50.350.350.3箍筋間距100100100截面支座L右支座M左支座M右0.40.40.40.20.20.23、柱截面設計以第一、二層L，M柱為例，對對圖2-16中的Ⅰ—Ⅰ，Ⅱ—Ⅱ，Ⅲ—Ⅲ截面進行設設計。砼強度度等級C30,,縱筋為HRB3335，，箍筋為HPB2335，圖2-16柱計算算截面示意（1）軸壓比驗算軸壓比限值見表22-22軸壓比限值表2-22類別抗震等級一二三框架柱0.70.80.9框支柱0.60.70.8由L、M柱內(nèi)力組合表2--17、2-18查得均滿足軸壓比限值值得要求（2）正截面承載力的的計算框架結構的變形能能力與框架的的破壞機制密密切相關，一一般框架梁的的延性遠大于于柱，梁先屈屈服可能使整整個框架體系系有較大的內(nèi)內(nèi)力重分布和和能量消耗能能力，極限層層間位移增大大，抗震性能能較好，若柱柱形成了塑性性鉸，則會伴伴隨產(chǎn)生極大大的層間位移移，危及結構構承受垂直荷荷載的能力并并可能使結構構成為機動體體系。因此，在在框架設計中中，應體現(xiàn)“強柱弱梁”即一、二、三三級框架的梁梁柱節(jié)點處除除框架支層最最上層的柱上上端，框架頂頂層和柱軸壓壓比小于0.15外，柱端彎彎矩設計值應應符合：（為強柱系數(shù)，一級級框架取1.5，二級框架架取1.2，三級框架架為1.1）本設計為三級框架架故：地震往復作用，兩兩個方向的彎彎矩設計均滿滿足要求，當當柱考慮順時時針彎矩和時時，梁應考慮慮反時針方向向彎矩和，反反之亦然。若若采用對稱配配筋，可取兩兩組中較大者者計算配筋。由于框架的變形能能力。同時伴伴隨著框架梁梁鉸的出現(xiàn)。由由于塑性內(nèi)力力重分布，底底層柱的反彎彎點具有較大大的不確定性性。因此，對對三級框架底底層柱考慮1.15的彎矩增大大系數(shù)。第一層梁與L柱節(jié)節(jié)點的梁端彎彎矩值由內(nèi)力力組合表2-16查得：：左震右震取大值第一層梁與L柱節(jié)節(jié)點的柱端彎彎矩值由內(nèi)力力組合表2-17查得：：左震右震梁端取右震，也取取右震：取將與的差值按柱的彈性性分析彎矩值值之比分配給給節(jié)點上下柱柱端（即Ⅰ—Ⅰ，Ⅱ—Ⅱ截面）對底層柱底的彎矩矩設計值考慮慮增大系數(shù)1.15根據(jù)L柱內(nèi)力組合表2--17，選擇最不不利內(nèi)力，并并考慮上述各各種調(diào)整及承承載力抗震調(diào)調(diào)整系數(shù)后，各各截面控制內(nèi)內(nèi)力如下：Ⅰ—Ⅰ截面：①②Ⅱ—Ⅱ截面：①②Ⅲ—Ⅲ截面：①②第一層梁與M柱節(jié)節(jié)點的梁端彎彎矩值由內(nèi)力力組合表2-16查得：：左震右震取大值第一層梁與M柱節(jié)節(jié)點的柱端彎彎矩值由內(nèi)力力組合表2-18查得：：左震右震梁端取左震，也取取左震：取將與的差值按柱的彈性性分析彎矩值值之比分配給給節(jié)點上下柱柱端（即Ⅰ—Ⅰ，Ⅱ—Ⅱ截面）對底層柱底的彎矩矩設計值考慮慮增大系數(shù)1.15根據(jù)M柱內(nèi)力組合表2--18，選擇最不不利內(nèi)力，并并考慮上述各各種調(diào)整及承承載力抗震調(diào)調(diào)整系數(shù)后，各各截面控制內(nèi)內(nèi)力如下：Ⅰ—Ⅰ截面：①②Ⅱ—Ⅱ截面：①②Ⅲ—Ⅲ截面：①②截面采用對稱配筋筋,具體配筋計計算見表2-24、表2-25，表中，當時，取，當時，??；（大偏心受壓）（小偏心受壓）（大偏心受壓）（小偏心受壓）柱截面縱向鋼筋的的最小總配筋筋率（百分率率）表2-23類別抗震等級一二三四中柱和邊柱1.00.80.70.6角柱、框支柱1.21.00.90.8柱正截面受壓承載載力計算見表表2-24柱正截面受壓承載載力計算（L柱）表2-24截面Ⅰ-ⅠⅡ-ⅡⅢ-ⅢM（）105.0878.4282.2745.67121.1333.83N（）617.17758.32766.32930.89796.76968.93（）450043504350（㎜2）500×465500×465500×465（㎜）170.26103.41107.3649.06152.0334.91（㎜）139.5139.5139.5（㎜）0202020020（㎜）170.26123.41127.3569.06152.0354.91/98.78.71.00.920.940.61.00.521.01.01.01.01.01.0截面Ⅰ-ⅠⅡ-ⅡⅢ-Ⅲ1.161.21.191.221.171.24（㎜）197.16148.07150.9884.17177.1767.96(㎜)412.16363.07365.98299.17392.17282.96(=0.55)0.1860.230.230.280.240.29偏心性質(zhì)大偏壓大偏壓大偏壓大偏壓大偏壓大偏壓<0<0<0<0<0<0選筋4φ184φ184φ18實配面積㎜2101710171017﹪0.8750.8750.875柱正截面受壓承載載力計算（M柱）表2-25截面Ⅰ-ⅠⅡ-ⅡⅢ-ⅢM（）116.7262.09102.0536.94127.0918.48N（）612.01948.56699.541169.58729.981207.62（）450043504350（㎜2）500×465500×465500×465（㎜）190.7265.46145.8831.58174.115.3（㎜）139.5139.5139.5（㎜）020020020（㎜）190.7285.46145.8851.58174.135.3/98.78.71.00.6961.00.51.00.4截面Ⅰ-ⅠⅡ-ⅡⅢ-Ⅲ1.01.01.01.01.01.01.141.221.171.241.141.29（㎜）217.62104.19171.0264.142199.2445.480(㎜)432.62319.19386.02279.14414.24260.48(=0.55)0.1840.2850.210.350.220.36偏心性質(zhì)大偏壓大偏壓大偏壓大偏壓大偏壓大偏壓49.42<0<0<0<0<0選筋4φ184φ184φ18實配面積㎜2101710171017﹪0.8750.8750.875（3）斜截面承載力計計算以第一層柱為例，剪剪力設計值按按下式調(diào)整：：式中：—柱凈高;;,—分別為柱上下端順順時針或反時時針方向截面面組合的彎矩矩設計值，取取調(diào)整后的彎彎矩值，一般般層應滿足，底底層柱底應考考慮1.15的彎矩增大大系數(shù)。由正截面計算中第第Ⅱ-Ⅱ、Ⅲ-Ⅲ截面的控制制內(nèi)力得：即=1.1×柱的抗剪承載力能能力式中框架的計算剪剪跨比。，當當<1時，取=1；當>3時，取=3。N—考慮地震作用組合合的框架柱軸軸向壓力設計計值，當時，取取，，取=3.0=0.3×14..3×=10072.5kkN，取由于：則按構造要求配筋筋，且柱受剪剪截面應符合合如下條件即表2-26抗震等級箍筋最大間距箍筋最小直徑一6d10010二8d1008三8d150（柱柱根100）8四8d150（柱柱根100）6（柱根8）4、節(jié)點設計《建筑結構抗震規(guī)范范》（GBJ111-89規(guī)規(guī)定），對一一、二級抗震震等級的框架架節(jié)點必須進進行受剪承載載力計算，而而三級抗震等等級的框架節(jié)節(jié)點，僅按構構造要求配筋筋，不再進行行受剪承載力力計算。第三節(jié)基礎設設計設計基礎的荷載包包括：①框架柱傳來來的彎矩，軸軸力和剪力（可可取設計底層層柱的相應控控制內(nèi)力）②基礎類型的的選取由于本本建筑物柱距距為39000mm，因而而采用柱下獨獨立基礎在框框架柱內(nèi)力計計算中所選的的筋LMPQ軸為一榀框框架，該榀框框架四根柱子子，柱距分別別為67755mm，2650mmm，6775mmm因而將柱柱分別做成柱柱下獨立基礎礎。一、荷載設計值1、外柱基礎承受的的上部荷載框架柱L傳來：梁自重：墻自重：地基梁傳來：2、內(nèi)柱基礎承受的的上部荷載框架柱M傳來：梁自重：墻自重：地基梁傳來：回填土重：該工程框架層數(shù)不不多，地基土土較均勻且柱柱距較大，所所以選擇獨立立基礎，根據(jù)據(jù)地質(zhì)報告，基基礎埋深需在在粘土以下，取取基礎混凝土土的強度等級級為C30，，鋼筋采用HRB3335，，墊層1000mm厚，C10素砼，每邊邊比基礎寬出出100㎜二、外柱獨立基礎礎的計算1、初步確定基底尺尺寸（1）選擇基礎埋深，（2）地基承載力的深深度修正根據(jù)資料提供：，、重度計算：雜填土：粘土：粗砂：則基礎地面以上土土的重度取平平均重度：設基礎寬度為2..5m（3）基礎地面尺度先按中心荷載作用用下計算基底底面積：但考慮到偏心荷載載作用應力分分布不均勻，故故將計算出的的基底面積增增大20%～40%，取1.2選用矩形即寬×長長：，滿足要求：地基承承載力不必對對寬度進行修修正：圖2-17基礎尺寸寸（4）地基承載力驗算算作用于基底中心的的彎矩，軸力力分別為：故承受力滿足要求求（5）基礎剖面尺寸的的確定采用獨獨立基礎（6）沖切驗算土壤凈反力的計算算：基底凈反力：2、2、基礎底面配筋計算算基礎在上部結構傳傳來荷載與土土壤凈反力的的共同作用，可可把它倒過來來，視為一均均布荷載作用用下支承于柱柱上的懸臂板板。其彎矩及配筋計算算柱邊Ⅰ-Ⅰ截面彎矩為：Ⅰ-Ⅰ截面選φ16@2200Ⅱ-Ⅱ截面選φ16@2200三、內(nèi)柱獨立基礎礎的計算1、初步確定基底尺尺寸（1）選擇基礎埋深（同同外柱），（2）地基承載力對深深度修正（同同外柱）（3）基礎地面尺度先按中心荷載作用用下計算基底底面積：取，滿足要求地基承載載力不必對寬寬度進行修正正（4）地基承載力驗算算作用于基底中心的的彎矩，軸力力分別為：故承受力滿足要求求（5）基礎剖面尺寸的的確定采用獨獨立基礎（6）沖切驗算土壤凈反力的計算算：基底凈反力：（不包括柱基礎基基回填土自重重）土壤凈反力計算：：基礎底面配筋計算算同前基礎在上部結構傳傳來荷載與土土壤凈反力的的共同作用，可可把它倒過來來，視為一均均布荷載作用用下支承于柱柱上的懸臂板板。柱邊Ⅰ-Ⅰ截面彎矩為：Ⅰ-Ⅰ截面選φ16@2200Ⅱ-Ⅱ截面選φ16@22002、基礎梁配筋基礎梁按構造配筋筋，選用其基基礎配筋的外柱選用4φ116As==804Ⅱ-Ⅱ截面對應的的地基梁也選選用4φ16內(nèi)柱選用4φ114As==615Ⅱ-Ⅱ截面對應的的地基梁也選選用4φ14第四節(jié)樓板設設計一、樓板類型及設設計方法的選選擇按受力特點，混凝凝土樓蓋中的的周邊支承可可分為單向板板和雙向板兩兩類，只在一一個方向彎曲曲或主要在一一個方向彎曲曲的板，稱為為單向板，在在兩個方向彎彎曲且不能忽忽略任一方向向彎曲的板稱稱為雙向板，在在本方案中屬屬于雙向板，板板平面布置見見圖2-19：圖2-19板平面布布置圖二、荷載設計值一般層（1）活荷載（2）恒荷載頂層（11）活荷載（2）恒荷載三、計算跨度樓面板的彎矩計算算表2-27區(qū)格ABCD6.9752.42.46.9753.9453.9753.93.90.570.60.620.5618.662.12.118.866.780.880.886.78-30.81-3.55-3.55-30.81-30.81-3.55-3.55-30.81-21.61-2.56-2.65-21.61-21.61-2.56-2.65-21.61（1）內(nèi)跨（2）邊跨四、彎矩計算已如前述，跨中最最大正彎矩發(fā)發(fā)生在活荷載載為棋盤式布布置時，它可可以簡化為當當內(nèi)支座固支支時作用下的的跨中彎矩值值與當內(nèi)支座座鉸支時作用用下的跨中彎彎矩值兩者之之和。支座最最大負彎矩可可近似按活荷荷載滿布求得得，即內(nèi)支座座固支時作用用下的支座彎彎矩。所有區(qū)區(qū)格板按其位位置與尺寸分分為四類，計計算彎矩時，考考慮泊松比的的影響取A區(qū)格板：查表計算跨中正彎彎矩如表2-27屋面板的彎矩計算算表2-28區(qū)格ABCD6.9752.42.46.9753.9453.9753.93.90.570.60.620.5615.221.741.7415.225.230.690.695.23-29.38-3.39-3.39-29.38-29.38-3.39-3.39-29.38-20.61-2.44-2.44-20.61-20.61-2.44-2.44-20.61五、截面設計截面有效高度，選選用的鋼筋做做為受力主筋筋，則（短跨跨）方向跨中中截面的頂層板的彎矩計算算支座截面處均為1101截面彎矩設計值；；該板四周與與梁整澆，故故彎矩設計值值應按如下折折減：1、A區(qū)格的跨中截面與與A—A支座截面折折減2、BC區(qū)格的跨中截面與與A—B,A—C支座截面折折減（兩板的的均小于1.5）3、D區(qū)格不予折減。計算配筋量時，取取內(nèi)力臂系數(shù)數(shù)截面配筋計計算結果及實實際配筋列與與表2-29樓面板的配筋計算算表2-29截面配筋實有跨中區(qū)格方向10118.66×0..8=14..93741φ8@120+φ88@150754方向936.78×0.88=5.422292φ8@170295區(qū)格方向1012.1×0.8==1.6883φ8@190265方向930.88×0.88=1.68838φ8@190265區(qū)格方向1012.1×0.8==1.6883φ8@190265方向930.88×0.88=1.68838φ8@190265區(qū)格方向10118.66926φ8@75+φ8@@95938方向936.78365φ8@100393支座A-A(方向)101-30.81×00.8=-224.651223φ8@95+φ8@@95+φ8@951242A-A(方向)101-21.61×00.8=-117.29858φ8@90+φ8@@95851A-B101-30.81×00.8=-224.651223φ8@95+φ8@@95+φ8@951242截面配筋實有A-C101-21.61×00.8=-117.29858φ8@90+φ8@@95851B-B101-2.56127φ8@190265B-D101-2.56127φ8@190265C-C101-3.55176φ8@190265C-D101-3.55176φ8@190265邊支座101-3.55176φ8@190265邊支座101-3.55176φ8@190265邊支座（方向）101-30.811529φ8@100+φ8@100+φ88@951535邊支座（方向）101-30.811072φ8@95+φ8@@1001032屋面板的配筋計算算表2-30截面配筋實有跨中區(qū)格方向10115.22×0..8=12..18604φ8@160+φ88@170609方向935.23×0.88=4.188225φ8@170265區(qū)格方向1011.74×0.88=1.39969φ8@190265方向930.69×0.88=0.55530φ8@190265區(qū)格方向1011.74×0.88=1.39969φ8@190265方向930.69×0.88=0.55530φ8@190265區(qū)格方向10115.22755φ8@25+φ8@@140761方向935.23282φ8@170295截面配筋實有支座A-A(方向)101-29.38*00.8=-223.51166φ8@90+φ8@@1101016A-A(方向)101-20.61*00.8=-116.49818φ8@95+φ8@@100807A-B101-29.38*00.8=-223.51166φ8@90+φ8@@1101016A-C101-20.61*00.8=-116.49818φ8@95+φ8@@100807B-B101-2.44121φ8@190265B-D101-2.44121φ8@190265C-C101-3.39168φ8@190265C-D101-3.39168φ8@190265邊支座101-3.39168φ8@190265邊支座101-3.39168φ8@190265