浙江某高層地下車庫頂板梁模板及支撐架專項(xiàng)施工方案

梁模板(扣件鋼管架)計(jì)算書高支撐架的計(jì)算依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ130-2001）、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2002、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50017-2003)等規(guī)范編制。因本工程梁支架高度大于4米，根據(jù)有關(guān)文獻(xiàn)建議，如果僅按規(guī)范計(jì)算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計(jì)算中還參考了《施工技術(shù)》2002（3）：《扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用安全》中的部分內(nèi)容。梁段:KL14(9).一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B(m)：0.50；梁截面高度D(m)：0.90；混凝土板厚度(mm)：250.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.75；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長度a(m)：0.10；立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：1.50；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：5.10；梁兩側(cè)立桿間距(m)：0.80；承重架支撐形式：梁底支撐小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù)：1；采用的鋼管類型為Φ48×3.25；立桿承重連接方式：雙扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù)：0.80；2.荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：17.8；振搗混凝土對(duì)梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對(duì)梁側(cè)模板荷載(kN/m2)：4.0；3.材料參數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(N/mm)：16.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv(N/mm2)：1.7；面板材質(zhì)：膠合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底模板支撐的間距(mm)：200.0；5.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：500；次楞根數(shù)：4；主楞豎向支撐點(diǎn)數(shù)量：4；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；豎向支撐點(diǎn)到梁底距離依次是：150mm，300mm，450mm，600mm；主楞材料：木方；寬度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；主楞合并根數(shù)：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；二、梁側(cè)模板荷載計(jì)算按《施工手冊(cè)》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計(jì)算，并取其中的較小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時(shí)間，取2.000h；T--混凝土的入模溫度，取20.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；H--混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m；β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。分別計(jì)算得17.848kN/m2、18.000kN/m2，取較小值17.848kN/m2作為本工程計(jì)算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞的根數(shù)為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。面板計(jì)算簡圖(單位：mm)1.強(qiáng)度計(jì)算材料抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式如下：σ＝M/W<[f]其中，W--面板的凈截面抵抗矩，W=50×2×2/6=33.33cm3；M--面板的最大彎矩(N·mm)；σ--面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)[f]--面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計(jì)算：M=0.1q1l2+0.117q2l2其中，q--作用在模板上的側(cè)壓力，包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值:q1=1.2×0.5×17.85=10.709kN/m；振搗混凝土荷載設(shè)計(jì)值:q2=1.4×0.5×4=2.8kN/m；計(jì)算跨度:l=(900-250)/(4-1)=216.67mm；面板的最大彎矩M=0.1×10.709×[(900-250)/(4-1)]2+0.117×2.8×[(900-250)/(4-1)]2=6.57×104N·mm；面板的最大支座反力為:N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×10.709×[(900-250)/(4-1)]/1000+1.2×2.800×[(900-250)/(4-1)]/1000=3.280kN；經(jīng)計(jì)算得到，面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值:σ=6.57×104/3.33×104=2N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=2N/mm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗(yàn)算ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250q--作用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力線荷載設(shè)計(jì)值:q=q1=10.709N/mm；l--計(jì)算跨度:l=[(900-250)/(4-1)]=216.67mm；E--面板材質(zhì)的彈性模量:E=6000N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=50×2×2×2/12=33.33cm4；面板的最大撓度計(jì)算值:ν=0.677×10.709×[(900-250)/(4-1)]4/(100×6000×3.33×105)=0.08mm；面板的最大容許撓度值:[ν]=l/250=[(900-250)/(4-1)]/250=0.867mm；面板的最大撓度計(jì)算值ν=0.08mm小于面板的最大容許撓度值[ν]=0.867mm，滿足要求！四、梁側(cè)模板支撐的計(jì)算1.次楞計(jì)算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到：q=3.280/0.500=6.561kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W=1×6×8×8/6=64cm3；I=1×6×8×8×8/12=256cm4；E=9000.00N/mm2；計(jì)算簡圖剪力圖(kN)彎矩圖(kN·m)變形圖(mm)經(jīng)過計(jì)算得到最大彎矩M=0.164kN·m，最大支座反力R=3.609kN，最大變形ν=0.123mm（1）次楞強(qiáng)度驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下:σ=M/W<[f]經(jīng)計(jì)算得到，次楞的最大受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=1.64×105/6.40×104=2.6N/mm2；次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=17N/mm2；次楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=2.6N/mm2小于次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=17N/mm2，滿足要求?。?）次楞的撓度驗(yàn)算次楞的最大容許撓度值:[ν]=500/400=1.25mm；次楞的最大撓度計(jì)算值ν=0.123mm小于次楞的最大容許撓度值[ν]=1.25mm，滿足要求！2.主楞計(jì)算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力3.609kN,按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，主楞采用木方，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W=2×6×8×8/6=128cm3；I=2×6×8×8×8/12=512cm4；E=9000.00N/mm2；主楞計(jì)算簡圖主楞彎矩圖(kN·m)主楞變形圖(mm)經(jīng)過計(jì)算得到最大彎矩M=0.271kN·m，最大支座反力R=5.650kN，最大變形ν=0.071mm（1）主楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算σ=M/W<[f]經(jīng)計(jì)算得到，主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值:σ=2.71×105/1.28×105=2.1N/mm2；主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=17N/mm2；主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=2.1N/mm2小于主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=17N/mm2，滿足要求?。?）主楞的撓度驗(yàn)算根據(jù)連續(xù)梁計(jì)算得到主楞的最大撓度為0.071mm主楞的最大容許撓度值:[ν]=150/400=0.375mm；主楞的最大撓度計(jì)算值ν=0.071mm小于主楞的最大容許撓度值[ν]=0.375mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計(jì)算驗(yàn)算公式如下:N<[N]=f×A其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面積(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170N/mm2；穿梁螺栓型號(hào):M12；查表得：穿梁螺栓有效直徑:9.85mm；穿梁螺栓有效面積:A=76mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=5.65kN。穿梁螺栓最大容許拉力值:[N]=170×76/1000=12.92kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=5.65kN小于穿梁螺栓最大容許拉力值[N]=12.92kN，滿足要求！六、梁底模板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=500×20×20/6=3.33×104mm3；I=500×20×20×20/12=3.33×105mm4；1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：σ=M/W<[f]新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計(jì)值：q1:1.2×（24.00+1.50）×0.50×0.90=13.770kN/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載設(shè)計(jì)值：q2:1.2×0.30×0.50=0.180kN/m；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值：q3:1.4×(2.00+2.00)×0.50=2.800kN/m；最大彎矩計(jì)算公式式如下:Mmax=0.1((q1+q2)l2+0.1117q3l2=0.11×(13..77+0..18)×22002+0.1117×2.88×20022=6.899×104N·mm；σ=Mmax/WW=6.899×104/3.333×104=2.1NN/mm2；梁底模面板計(jì)算應(yīng)應(yīng)力σ=2.11N/mmm2小于梁底模模面板的抗彎彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值[f]==13N/mmm2，滿足要求求！2.撓度驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工計(jì)計(jì)算手冊(cè)》剛剛度驗(yàn)算采用用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同同時(shí)不考慮振振動(dòng)荷載作用用。最大撓度計(jì)算公式式如下：ν=0.6677ql44/(1000EI)≤[ν]=l/2250其中，q--作用用在模板上的的壓力線荷載載:q=qq1+q2=13.7770+0..180=113.9500kN/m；；l---計(jì)算跨度(梁底支撐間間距):ll=2000.00mmm；E---面板的彈性性模量:EE=60000.0NN/mm2；面板的最大允許撓撓度值:[ν]=2000.00//250==0.8000mm；面板的最大撓度計(jì)計(jì)算值:ν=0.6677×133.95×22004/(1000×60000×3.333×105)=0.0076mm；；面板的最大撓度計(jì)計(jì)算值:ν=0.0776mm小于面板的的最大允許撓撓度值:[ν]=00.8mm，滿滿足要求！七、梁底支撐木方方的計(jì)算1.荷載的計(jì)算：：(1)鋼筋混凝土梁梁和模板自重重設(shè)計(jì)值(kN/m))：q1=1.2×[[(24+11.5)×00.9×0..2+0.33×0.2××(2×0..65+0..5)/00.5]=55.767kN/m；；(2)施工荷載與振振搗混凝土?xí)r時(shí)產(chǎn)生的荷載載設(shè)計(jì)值(kN/m))：q2=1.4×((2+2)××0.2=11.12kkN/m；均布荷載設(shè)計(jì)值q=55.767++1.1200=6..887kkN/m；梁兩側(cè)樓板荷載以以集中荷載的的形式傳遞，其其設(shè)計(jì)值：p=0.220×[1..2×0.225×24..00+1..4×(2..00+2..00)]××(0.800-0.500)/4=00.192kkN2.支撐方木驗(yàn)算算：本工程梁底支撐采采用方木，方方木的截面慣慣性矩I，截面抵抗抗矩W和彈性模量量E分別為：W=6×8×8//6=66.40×1101cm3；I=6×8×8××8/12=2.556×1022cm4；E=9000N/mm22；計(jì)算簡圖及內(nèi)力、變變形圖如下：：簡圖(kN·m))剪力圖(kN)彎矩圖(kN·mm)變形圖(mm)方木的支座力:N1=N3=0.3773kN；；N2=3.082kkN；最大彎矩：M=0.1144kN·m最大剪力：V=1.5411kN方木最大正應(yīng)力計(jì)計(jì)算值：σ=M/WW=0.1114×1066/6.440×1044=1.8N/mm22；方木最大剪應(yīng)力計(jì)計(jì)算值：τ=3V//(2bh00)=3×11.541××1000//(2×600×80)==0.4822N/mm22；方木的最大撓度：：ν=0.0038mmm；方木的允許撓度：：[ν]=0..8×1033/2/2550=1.66mm；方木最大應(yīng)力計(jì)算算值1.7783N//mm2小于方木抗抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值[f]]=17.0000N//mm2，滿足要求求！方木受剪應(yīng)力計(jì)算算值0.4482N//mm2小于方木抗抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值[fv]=1.7700N//mm2，滿足要求求！方木的最大撓度νν=0.0338mm小于方木的的最大允許撓撓度[ν]=1.6600mmm，滿足要求求！八、梁跨度方向鋼鋼管的計(jì)算作用于梁跨度方向向鋼管的集中中荷載為梁底底支撐方木的的支座反力。鋼管的截面慣性矩矩I，截面抵抗抗矩W和彈性模量量E分別為：W=4.79ccm3；I=11.5ccm4；E=2060000N/mmm2；1.梁兩側(cè)支撐鋼鋼管的強(qiáng)度計(jì)計(jì)算：支撐鋼管按照集中中荷載作用下下的三跨連續(xù)續(xù)梁計(jì)算；集集中力P=0.3733kN支撐鋼管計(jì)算簡圖圖支撐鋼管計(jì)算彎矩矩圖(kN·m))支撐鋼管計(jì)算變形形圖(mm)支撐鋼管計(jì)算剪力力圖(kN)最大彎矩Mmaax=00.109kN·m；最大變形νmaxx=0..171mmm；最大支座力Rmmax=1.5433kN；；最大應(yīng)力σ=MM/W=00.109××106/(4..79×1003)=222.7N//mm2；支撐鋼管的抗彎強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=2205N//mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)應(yīng)力計(jì)算值22.7N/mm22小于支撐鋼鋼管的抗彎強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值205NN/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓撓度νmax=0..171mmm小于750//150與10mmm,滿足要求求!2.梁底支撐鋼管管的強(qiáng)度計(jì)算算：支撐鋼管按照集中中荷載作用下下的三跨連續(xù)續(xù)梁計(jì)算；集集中力P=3.0822kN支撐鋼管計(jì)算簡圖圖支撐鋼管計(jì)算彎矩矩圖(kN·m))支撐鋼管計(jì)算變形形圖(mm)支撐鋼管計(jì)算剪力力圖(kN)最大彎矩Mmaax=00.897kN·m；最大變形νmaxx=1..415mmm；最大支座力Rmmax=12.7554kN；最大應(yīng)力σ=MM/W=00.897××106/(4..79×1003)=1887.4NN/mm2；支撐鋼管的抗彎強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=2205N//mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)應(yīng)力計(jì)算值187.44N/mmm2小于支撐鋼鋼管的抗彎強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值205NN/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓撓度νmax=1..415mmm小于750//150與10mmm,滿足要求求!九、扣件抗滑移的的計(jì)算:按照《建筑施工扣扣件式鋼管腳腳手架安全技技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)訓(xùn)講座》劉群群主編，P996頁，雙扣扣件承載力設(shè)設(shè)計(jì)值取166.00kNN，扣件抗滑滑承載力系數(shù)數(shù)0.80，該該工程實(shí)際的的雙扣件承載載力取值為112.80kkN?？v向或橫向水平桿桿與立桿連接接時(shí)，扣件的的抗滑承載力力按照下式計(jì)計(jì)算(規(guī)范5.2..5):RR≤Rc其中Rc---扣件抗滑滑承載力設(shè)計(jì)計(jì)值,取12.800kN；R--縱向向或橫向水平平桿傳給立桿桿的豎向作用用力設(shè)計(jì)值；；計(jì)算中R取最大支支座反力，根根據(jù)前面計(jì)算算結(jié)果得到R=12..754kkN；R<12.880kN,,所以雙扣件件抗滑承載力力的設(shè)計(jì)計(jì)算算滿足要求!!十、立桿的穩(wěn)定性性計(jì)算:立桿的穩(wěn)定性計(jì)算算公式σ=N/(φAA)≤[f]1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)穩(wěn)定性驗(yàn)算::其中N--立桿的軸心心壓力設(shè)計(jì)值值，它包括：：縱向鋼管的最大支支座反力：N1=1.5543kNN；腳手架鋼管的自重重：N2=1..2×0.1129×5..1=0.779kN；；樓板混凝土、模板板及鋼筋的自自重：N3=1.2×[(11.500//2+(0..800-00.500))/4)×00.750××0.3000+(1.5500/2++(0.8000-0.5500)/44)×0.7750×0..250×((1.5000+24.0000)]==4.9566kN；施工荷載與振搗混混凝土?xí)r產(chǎn)生生的荷載設(shè)計(jì)計(jì)值：N4=1.4×(2..000+22.000))×[1.5500/2++(0.8000-0.5500)/44]×0.7750=33.465kN；N=N1+N22+N3+N4=1.5443+0.779+4.9956+3..465=110.7544kN；φ--軸心受壓立立桿的穩(wěn)定系系數(shù)，由長細(xì)細(xì)比lo/i查表得得到；i--計(jì)算立桿的的截面回轉(zhuǎn)半半徑(cmm)：i=11.59；A--立桿凈截面面面積(ccm2)：A=4.57；；W--立桿凈截面面抵抗矩(cm3)：W=44.79；σ--鋼管立桿桿軸心受壓應(yīng)應(yīng)力計(jì)算值(N/mmm2)；[f]---鋼管立立桿抗壓強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值：[[f]=2205N//mm2；lo--計(jì)算算長度(mm)；根據(jù)《扣件式規(guī)范范》，立桿計(jì)計(jì)算長度lo有兩個(gè)計(jì)算算公式lo=kμh和lo=h+2aa，為安全計(jì)，取二者者間的大值，即即:lo=Max[11.167××1.7×11.5,1..5+2×00.1]=2.9766m；k---計(jì)算長長度附加系數(shù)數(shù)，取值為：：1.1677；μ--計(jì)算長度度系數(shù)，參照照《扣件式規(guī)規(guī)范》表，μμ=1.7；a---立桿上上端伸出頂層層橫桿中心線線至模板支撐撐點(diǎn)的長度；；a=0.11m;得到計(jì)算結(jié)果:立桿的計(jì)算算長度lo/i=29775.85/15..9=1187；由長細(xì)比lo//i的結(jié)結(jié)果查表得到到軸心受壓立立桿的穩(wěn)定系系數(shù)φ=0.2205；鋼管立桿受壓應(yīng)力力計(jì)算值；σσ=107553.99//(0.2005×4577)=1114.8N/mm22；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)計(jì)算σ=1114.8NN/mm2小于鋼管立立桿抗壓強(qiáng)度度的設(shè)計(jì)值[f]==205N/mm22，滿足要求求！2.梁底受力最大大的支撐立桿桿穩(wěn)定性驗(yàn)算算:其中N--立桿的軸心心壓力設(shè)計(jì)值值，它包括：：縱向鋼管的最大支支座反力：NN1=12..754kkN；腳手架鋼管的自重重：N2=1..2×0.1129×(55.1-0..9)=0..79kNN；N=N1+N22=12..754+00.651==13.4004kN；φ--軸心受壓立立桿的穩(wěn)定系系數(shù)，由長細(xì)細(xì)比lo/i查表得得到；i--計(jì)算立桿的的截面回轉(zhuǎn)半半徑(cmm)：i=11.59；A--立桿凈截面面面積(ccm2)：A=4.57；；W--立桿凈截面面抵抗矩(cm3)：W=44.79；σ--鋼管立桿桿軸心受壓應(yīng)應(yīng)力計(jì)算值(N/mmm2)；[f]---鋼管立立桿抗壓強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值：[[f]=2205N//mm2；lo--計(jì)算算長度(mm)；根據(jù)《扣件式規(guī)范范》，立桿計(jì)計(jì)算長度lo有兩個(gè)計(jì)算算公式lo=kμh和lo=h+2aa，為安全計(jì)，取二者者間的大值，即即:lo=Max[11.167××1.7×11.5,1..5+2×00.1]=2.9766m；k---計(jì)算長長度附加系數(shù)數(shù)，取值為：：1.1677；μ--計(jì)算長度度系數(shù)，參照照《扣件式規(guī)規(guī)范》表，μμ=1.7；a---立桿上上端伸出頂層層橫桿中心線線至模板支撐撐點(diǎn)的長度；；a=0.11m;得到計(jì)算結(jié)果:立桿的計(jì)算算長度lo/i=29775.85/15..9=1187；由長細(xì)比lo//i的結(jié)結(jié)果查表得到到軸心受壓立立桿的穩(wěn)定系系數(shù)φ=0.2205；鋼管立桿受壓應(yīng)力力計(jì)算值；σσ=134004.1755/(0.2205×4557)=143.11N/mmm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)計(jì)算σ=1443.1NN/mm2小于鋼管立立桿抗壓強(qiáng)度度的設(shè)計(jì)值[f]==205N/mm22，滿足要求求！考慮到高支撐架的的安全因素，建建議按下式計(jì)計(jì)算lo==k1k2(h+2a))=1..167×11.004××(1.5++0.1×22)=11.992m；k1--計(jì)算算長度附加系系數(shù)按照表11取值1.1667;k2--計(jì)算算長度附加系系數(shù)，h+22a=1..7按照表2取值1.0004；lo/i=19991.8366/155.9=125；；由長細(xì)比lo//i的結(jié)結(jié)果查表得到到軸心受壓立立桿的穩(wěn)定系系數(shù)φ=0.4423；鋼管立桿的最大應(yīng)應(yīng)力計(jì)算值；；σ=134404.1775/(0..423×4457)==69.33N/mmm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)計(jì)算σ=699.3N//mm2小于鋼管立立桿抗壓強(qiáng)度度的設(shè)計(jì)值[f]==205N/mm22，滿足要求求！模板承重架應(yīng)盡量量利用剪力墻墻或柱作為連連接連墻件，否否則存在安全全隱患。以上表參照杜榮軍軍：《扣件式式鋼管模板高高支撐架設(shè)計(jì)計(jì)和使用安全全》十一、梁模板高支支撐架的構(gòu)造造和施工要求求[工程經(jīng)驗(yàn)]::除了要遵守《扣件件架規(guī)范》的的相關(guān)要求外外，還要考慮慮以下內(nèi)容1.模板支架的構(gòu)構(gòu)造要求：a.梁板模板高支支撐架