xx水電站可研施工組織設計報告

.6導流建建筑物設計2.6.1導導流規(guī)模及導導流洞數量根據前述枯期時時段導流方式式，在導流流流量一定的條條件下，導流流洞過水斷面面小則圍堰高高，導流洞過過水斷面大則則圍堰低，導流洞過過水能力又與與后期度汛有有關聯(lián)，斷面面過小，后期期度汛水位高高，要求壩體體澆筑強度大大。另外，導導流規(guī)模的大大小要受到施施工條件的影影響，特別是是上游圍堰應應能滿足在一一個枯水期完完建并達到擋擋水度汛的要要求。本工程程導流規(guī)模的的確定主要考考慮以下幾個個方面的要求求：（1）根據施工工總進度安排排，本工程在在截流后第二二個汛期大壩壩溢流面要參參與度汛，同同時在汛期大大壩要繼續(xù)施施工，大壩的的澆筑進度應應能滿足上述述的度汛高程程要求。若導導流洞規(guī)模太太小，必將加加大大壩混凝凝土澆筑的壓壓力。（2）本工程擬擬采用過水圍圍堰，由于本本工程導流時時段為枯期時時段，而汛期期洪峰流量大大，使得上下下游圍堰高差差大，設計時時要充分考慮慮上下游過水水圍堰的安全全。國內目前前設計并已成成功在工程上上得到運用的的規(guī)模最大的的過水圍堰為為貴州烏江的的思林水電站站，圍堰最大大高度達到40m?？紤]到本本工程的規(guī)模模較小，另外外，河床覆蓋蓋層較深，基基礎防滲處理理工程量較大大，為保證上上游圍堰的施施工工期，擬擬定本工程上上游圍堰最大大高度不超過過35.0m。（3）根據本工工程壩址右岸岸地形地質條條件，導流洞洞穿越地層為為灰?guī)r和頁巖巖，導流洞除除進出口外，其其余洞段埋深深均較深，導導流洞圍巖以以Ⅲ類、Ⅳ類圍巖為主主，沒有Ⅴ類圍巖，具具備大斷面導導流洞的成洞洞條件。因此此，地質條件件不會制約導導流洞規(guī)模。通過以上分析，控控制導流規(guī)模模的主要因素素是上游圍堰堰高度和工程程度汛需求。通通過水力學計計算，當上游游圍堰控制在在35.0m高度（上游游圍堰堰頂高高程332.55m）時，導流流所需要的導導流洞斷面面面積約為157.55m2，按此導流流洞斷面計算算截流后第二二個汛期大壩壩度汛最高水水位為346.22m，也就是要要求大壩在截截流后第二個個汛前閘墩澆澆筑高程應高高于346.22m，以保證大大壩能在汛期期繼續(xù)施工。根根據大壩澆筑筑高程要求，通通過分析大壩壩混凝土施工工進度，認為為該面貌能夠夠實現(xiàn)，但時時間稍顯緊張張。綜上所述，初步步擬定的“上游圍堰最最大高度35.0m，導流洞斷斷面面積157.55m2?！钡膶Я饕?guī)模模是基本合適適的，在這個個規(guī)模范圍內內，對導流洞洞過水斷面和和圍堰規(guī)模進進行比選，設設計比選了三三種導流洞過過水斷面，分分別為11.5××15m、11.5××16m和12.5××16m（寬×高），過流流斷面面積分分別為161.005m2、172.555m2和186.228m2，相應的上上游圍堰高度度分別為34.5m、32.5m、30.5m。為了適當當減小上下游游圍堰的水流流落差，同時時也為了減小小大壩混凝土土澆筑壓力，考考慮選擇較大大的導流洞斷斷面，以降低低上游圍堰高高度。通過設設計分析，確確定的最終導導流規(guī)模為：：上游圍堰堰堰頂高程330.00m，最大高度32.5m；一條導流流洞，斷面尺尺寸11.5××16m（寬×高），過流流面積172.555m2。2.6.2導導流洞設計（1）導流洞工工程地質情況況導流洞設計進口口底板高程303.00m，出口底板板高程301.00m，引渠段長51.4m，隧洞長578.99m，出口段明明渠段長187.886m。設計洞徑11.5××16m，洞軸線方方向N67°E，洞軸線方方向與巖層走走向夾角62°。最大垂直直埋深160m，最大水平平埋深150m。引渠段：為茅口口組P1m3、P1m4的灰?guī)r，巖巖層產狀走向向N6-100°E，傾NW∠70-722°，位于三會會向斜的核部部及兩翼，為為倒轉向斜，軸軸向方向的洞洞頂為順向坡坡，左右側為為斜向坡，淺淺表灰?guī)r強卸卸荷水平深12-144m，建議強卸卸荷開挖坡比比1：0.5，弱卸荷至至新鮮巖體1：0.3，對邊坡進進行錨桿臨時時支護。0+000—00+578..9m為隧洞段，其其中0+000—0+0533.12m為茅口組第第三段（P1m3）、茅口組組第二段（P1m2）灰?guī)r，含含泥質的團塊塊狀灰?guī)r，水水平埋深淺，在在向斜核部附附近，可能有有溶洞發(fā)育，Ⅲ類，建議錨錨噴支護；0+0533.12—0+1200.0m為茅口組第第一段（P1m1）眼球狀灰灰?guī)r，Ⅳ類，建議襯襯砌支護；0+1200.0—0+2688.94m為棲霞組第第三段（P1q3）厚層灰?guī)r巖、棲霞組第第一段（P1q1）厚層灰?guī)r巖，Ⅱ類，建議局局部錨桿支護護，棲霞組第第二段（P1q2）薄層狀有有機質灰?guī)r，Ⅲ類，側墻素素噴，頂拱不不支護；0+2668.94—0+5788.9m為粱山組（P1L）、志留系系韓家店組（S2h）灰綠色粉粉砂質頁巖，屬Ⅳ類，建議襯砌支護，圍巖參數見表2-4。0+578.99—0+7666.80m為明渠段，為為韓家店組（S2h）灰綠色粉粉砂質頁巖渠渠基，邊坡為為巖土混合邊邊坡，上部為為坡殘積的土土層邊坡，下下部為巖石邊邊坡，土層邊邊坡最高7m，巖石邊坡坡最高15m，建議土層層開挖坡比1：1.5~1：1.2，基巖強風風化1：1，弱風化1：0.75，并對邊坡坡進行必要的的工程處理。邊邊墻基底摩擦擦系數取0.40。表2-4圍巖參數數建議值圍巖類別φ（°）C（MPa）單位彈性抗力系系數（Mpa/ccm）有壓無壓Ⅱ401.155-6015-18Ⅲ350.725-305-10Ⅳ300.358-102-4（2）導流洞布布置及結構設設計根據壩址區(qū)地形形、地質條件件，樞紐布置置，導流流量量及圍堰規(guī)模模等，確定在在右岸布置一一條導流洞，導導流洞為直線線布置，進口口明渠長度36.4m，閘室段長15.0m，洞身長度578.99m，出口明渠渠長度187.99m，導流洞進進口底高程303.00m，出口底高高程301.00m，隧洞底坡3.46‰。導流洞采用城門門洞型，斷面面尺寸11.5××16.0mm（寬×高），頂拱拱中心角為124.44°，頂拱半徑徑為6.5m，直墻高12.533m，過流面積172.555m2。1）導流洞進口口段導流洞進口主要要是根據上游游圍堰的布置置情況來確定定，本工程上上游圍堰體型型較大，因此此，導流洞進進口離大壩較較遠。導流洞洞進口巖石出出露，為順向向坡，開挖坡坡比1:0.5，進口明渠渠寬度19.5m，明渠長36.4m。進口明渠與導流流洞洞身之間間設15.0m長的喇叭口口，喇叭口上上部設閘門井井，用于進口口鋼閘門的起起吊，閘門井井頂高程347.00m，閘門鎖定定平臺高程324.00m?？紤]到本本工程鋼閘門門最大擋水不不高（40.3m），因此，不不考慮設分流流中墩。2）導流洞洞身身段導流洞洞身長5578.9mm，靠近進口口段地層為灰灰?guī)r，以Ⅲ類圍巖為主主，局部有Ⅳ類；靠近出出口段地層為為頁巖，以Ⅳ類圍巖為主主。為保證導導流洞在開挖挖和運行過程程中的結構安安全，導流洞洞開挖后，需需要進行噴錨錨支護，全洞洞段考慮進行行鋼筋混凝土土襯砌，襯砌砌厚度根據洞洞段所處位置置、圍巖地質質條件等確定定，以60cm~~80cm不等，洞身身考慮進行固固結灌漿和回回填灌漿，為為降低封堵期期導流洞結構構所承受的外外水水頭，在在堵頭前洞段段設排水孔。導流洞堵頭設在在大壩帷幕線線上，堵頭最最大擋水水頭頭約50.0m，經過計算算，堵頭長度度取20.0m，為保證堵頭頭安全，在堵堵頭四周襯砌砌混凝土上設設齒槽，齒槽槽深度1.5m。堵頭封堵堵混凝土采用用微膨脹混凝凝土，堵頭混混凝土澆筑完完成后，需要要進行固結灌灌漿和回填灌灌漿，必要時時還需要進行行接縫灌漿。灌灌漿施工在堵堵頭內預留灌灌漿廊道進行行，廊道斷面面為方圓形，寬3m，高3.5m。3）導流洞出口口段導流洞出口布置置在一高程較較低的臺地上上，覆蓋層深深約5.0m，由于出口口地形較低，出出口明渠較長長，達到了187.99m，為了保證證導流洞過流流后出口的交交通，在出口口接洞身段設設置了長25.0m的明洞段，明明洞頂高318.55m。出口明渠渠考慮鋼筋混混凝土襯砌長長度90.0m，出口巖石石開挖邊坡1:0.5，覆蓋層開開挖邊坡1:1。表2-5導流洞泄流流曲線下泄量（m3//s）上游水位（m）導流洞流態(tài)142.6305無壓流481.1310無壓流933.4315無壓流1207.1320有壓自由出流1675.2325有壓自由出流2038.5330有壓自由出流2346.2335有壓自由出流2618.0340有壓自由出流2864.1345有壓自由出流3090.7350有壓自由出流表2-6導流洞與基基坑（圍堰）聯(lián)聯(lián)合泄流曲線線Q總（m3/ss）Q基坑（m3//s）Q導流洞（m33/s）上游水位（m）142.60142.6305481.10481.1310933.40933.43151207.101207.13201675.201675.23253527.41488.92038.53306557.44211.22346.233510354.557736.52618.034014775.2211911.112864.134519736.9916646.223090.7350表2-7導流洞洞與大壩溢流流堰（5孔）聯(lián)合泄泄流曲線Q總（m3/ss）Q溢流堰（m33/s）Q導流洞（m33/s）上游水位（m）142.60142.6305481.10481.1310933.40933.43151207.101207.13201675.201675.23252038.502038.53303308.2962.02346.23355929.03311.02618.03409437.16573.02864.134513937.7710847.003090.73502.6.3上上下游圍堰設設計（1）圍堰工程程地質條件上游圍堰距壩軸軸線約100m，處于花溪溪溝溝口，該該段河流流向向N46°E，河床水位300m時，谷寬60m，河床底高高程297.55m，一般水深2-3m，覆蓋層深深度20.0m，主要為卵卵礫石夾砂層層，成分主要要為灰?guī)r，大大小一般20—50cm，成次棱至至次圓狀，占占40—60%。鉆孔注水水試驗計算成成果表明，滲滲透系數10—20m/d；下伏基巖巖為二疊系下下統(tǒng)茅口組第第三段（P1m3）含泥質的的團塊狀灰?guī)r巖，三會向斜斜核部穿過灰灰?guī)r。下游圍堰河床水水位300m時，谷寬70m，河床最低低高程297.22m，一般水深2-3m，覆蓋層根根據上游河床床鉆孔推測深深28-300m，主要為卵卵礫石夾砂層層，成分主要要為灰?guī)r，大大小一般20—50cm，成次棱至至次圓狀，占占40—60%。鉆孔ZK20注水試驗計計算成果表明明，滲透系數數10—20m/d；下伏基巖巖為志留系下下統(tǒng)韓家店組組（S2h）灰綠色粉粉砂質頁巖。（2）圍堰設計計1）圍堰堰型的的選擇根據本工程的施施工導流程序序，大壩在截截流后的第一一個汛期澆筑筑高程遠低于于上游圍堰，基基坑在汛期需需要過水，上上游圍堰高達達32.5m，填筑方量量較大，如果果采用土石不不過水圍堰，汛汛期洪水將沖沖毀上下游圍圍堰，汛后需需要重新恢復復，大壩及廠廠房在汛后施施工前也需要要清理基坑，工工程投資勢必必要加大，更更重要的是，本本工程大壩混混凝土澆筑工工期較為緊張張，修復圍堰堰和清理基坑坑均需要時間間，將直接影影響到大壩在在截流后第二二個汛期參與與度汛的目標標，因此，本本工程考慮上上下游圍堰均均采用土石過過水圍堰，通通過對堰面的的保護，避免免圍堰在汛期期遭到破壞，以以節(jié)省汛后修修復圍堰的時時間和工程投投資。2）上下游圍堰堰協(xié)調布置研研究土石過水圍堰的的主要技術指指標是上、下下游圍堰高差差和過堰水頭頭。小流量時時落差大，流流速大，單寬寬流量小，單單寬動能??；；大流量時落落差小，流速速小，單寬流流量大，單寬寬動能也大。一一般情況下，上上游圍堰受下下游圍堰保護護，如能使上上游圍堰的堰堰腳有足夠的的淹沒深度，過過流時堰腳就就不會直接受受到沖刷，并并產生對堰面面較為有利的的遠趨水躍面面流消能形式式。因此，下下游圍堰的穩(wěn)穩(wěn)定對上游圍圍堰來說至關關重要，下游游圍堰一旦失失事，必然導導致上游圍堰堰的潰堰后果果。針對xx水電站過水水圍堰，主要要有以下技術術問題：①上下游圍堰堰高差大。經經水力學計算算分析，在導導流流量Q10%=19920m3/s時，上游水水位為328.33m，下游水位位為308.22m，不算堰面面水頭，上下下游圍堰高差差就達到20.1m，而上下游游圍堰軸線之之間的距離僅僅為500m，在如此短短的河道里，太太高的上下游游圍堰落差將將導致上游圍圍堰的堰面流流速過大，堰堰面保護將會會很困難。結結合其它工程程經驗，考慮慮在上游圍堰堰頂部設自潰潰堰，同時加加高下游圍堰堰，以減小上上下游落差?？伎紤]到本工程程基坑開挖較較深，下游圍圍堰的布置需需要充分考慮慮基坑道路的的布置，下游游圍堰的高程程最終確定為為315.00m，比309.00m高程抬高了6.0m；同時，上上游圍堰頂部部設5.0m高的自潰堰堰，在325.00m高程對堰面面進行保護，這這樣在過流時時上下游圍堰堰的高差就降降到了10.0m，大大降低低了上游圍堰堰的壓力。②圍堰高度高高，水流過堰堰流速大，堰堰面保護困難難。上游圍堰堰擋水時最大大高度達到32.5m，超過一般般過水圍堰設設計高度，再再加上本工程程水流過堰時時單寬流量大大，導致了過過堰流速大，致致使堰面保護護困難。為了了保證上下游游圍堰在過流流時的安全穩(wěn)穩(wěn)定，擬在圍圍堰的下游坡坡設消能平臺臺，坡腳加強強保護。關于于消能平臺高高程的設置，主主要考慮過流流時能形成水水墊塘，以保保護消能平臺臺，即下游圍圍堰消能平臺臺高程應低于于圍堰最小過過流量（1920mm3/s）對應的的的下游水位，上上游圍堰消能能平臺高程應應低于下游圍圍堰堰頂高程程，以便圍堰堰過流基坑充充滿水后能保保護上游圍堰堰堰腳，保護護消能平臺。3）上游圍堰設設計上游圍堰為土石石過水圍堰，按10年一遇洪水重現(xiàn)期設計，設計流量1920m3/s，堰前水位328.3m，考慮浪高、安全超高等，確定上游圍堰頂高程為330.0m，上游圍堰最大堰高32.5m，堰頂寬度15.0m。圍堰上游坡比為為1:2.0，下游313.00m高程設15.0m長的消能平平臺，高程325.00m至313.00m之間坡比1:5，313.00m高程以下坡坡比1:1.5。在325.00m高程以上設5.0m高的土石自自潰堰，堰頂頂寬度1.0m，坡比1:1，在325.00m高程平臺設1.0m厚的混凝土土板，下游坡坡面設混凝土土護面，以保保證圍堰過流流時的安全穩(wěn)穩(wěn)定。上游圍堰堰基防防滲采用全封封閉混凝土防防滲墻，堰體體防滲采用復復合土工膜。根根據圍堰施工工進度安排，防防滲墻施工平平臺高程按11月~至次年3月5年一遇時段段頻率洪水標標準來確定，經經水力學計算算，上游圍堰堰防滲墻施工工平臺高程為為317.00m，混凝土防防滲墻厚度0.8m，深入基巖1.0m；高程317.00m~3255.0m之間圍堰防防滲考慮利用用土工膜，土土工膜兩側設設反濾料。4）下游圍堰設設計下游圍堰為土石石過水圍堰，按10年一遇洪水重現(xiàn)期設計，設計流量1920m3/s，堰前水位308.2m，考慮到本工程上下游圍堰過流時水流落差太大，在保證下基坑公路的布置前提下，為降低上下游圍堰的落差，將下游圍堰堰頂高程提高到315.0m，下游圍堰最大堰高17.0m，堰頂寬度10.0m。圍堰上游坡比為為1:1.8，下游306.00m高程設15.0m長的消能平平臺，高程315.00m至304.00m之間坡比1:5，304.00m高程以下坡坡比1:1.5。在315.00m高程平臺設1.0m厚的混凝土土板，下游坡坡面設混凝土土護面，以保保證圍堰過流流時的安全穩(wěn)穩(wěn)定。下游圍堰堰基防防滲采用全封封閉混凝土防防滲墻，堰體體防滲采用復復合土工膜。根根據圍堰施工工進度安排，防防滲墻施工平平臺高程按11月~至次年3月5年一遇時段段頻率洪水標標準來確定，經經水力學計算算，下游圍堰堰防滲墻施工工平臺高程為為306.00m，混凝土防防滲墻厚度0.8m，深入基巖1.0m；高程306.00m~3155.0m之間圍堰防防滲考慮利用用土工膜，土土工膜兩側設設反濾料。下游圍堰兩岸均均為深厚覆蓋蓋層，兩岸的的防滲和過流流時對岸坡的的保護成為下下游圍堰需要要重點考慮的的問題，由于于兩岸覆蓋層層較深，特別別是左岸為堆堆積體，根據據本工程地質質報告，對左左岸堆積體的的處理應以防防護為主，盡盡量少擾動。因因此，本階段段考慮在兩岸岸對覆蓋層進進行斜孔控制制性灌漿，以以解決河水繞繞堰坡滲漏的的問題；同時時，為減小過過流時水流對對兩岸覆蓋層層的沖刷，考考慮在圍堰兩兩岸設鋼筋籠籠護坡，護坡坡高程以圍堰堰過流時最高高的堰前水位位為準，經計計算，護坡鋼鋼筋籠的高程程為334m。由于河床床覆蓋層較深深，在下游圍圍堰堰腳20m范圍內拋填d=50~~80cm的大塊石。下游圍堰需在工工程發(fā)電前進進行拆除，考考慮到下游圍圍堰位于泄洪洪建筑物出口口下游，為防防止其阻礙泄泄洪，同時避避免抬高發(fā)電電尾水位，考考慮將下游圍圍堰全部拆除除。5）上下游圍堰堰穩(wěn)定計算穩(wěn)定計算參數：：干容重19kN//m3，飽和容重20kN//m3，水上c值為20kPa，水下c值為12kPa，水上φ值為30°，水下φ值為28°。通過《理正巖土土軟件》等厚厚土層土坡穩(wěn)穩(wěn)定計算，上上游圍堰的最最不利滑動面面抗滑穩(wěn)定安安全系數為1.33，下游圍堰堰的最不利滑滑動面抗滑穩(wěn)穩(wěn)定安全系數數為1.52，滿足規(guī)范范要求。2.7截流（1）截流時段段選擇由于本工程圍堰堰防滲工程量量較大，圍堰堰堰面保護施施工工序較為為繁瑣，同時時大壩施工工工期較緊張，因因此，截流時時間應盡可能能提前。根據據當地氣象、水水文資料，截截流時間確定定為11月上旬。（2）截流流量量選擇截流標準可采用用截流時段內內重現(xiàn)期5～10年月或旬的的平均流量，本本工程采用5年一遇11月份月平均均流量Q20%=1444m3/s作為截流設設計流量。（3）截流方式式選擇根據壩址處水文文特性及導截截流工程規(guī)模模與條件，截截流方式選擇擇主要考慮了了以下因素：：①立堵截流準準備工作簡單單，造價低，且且國內積累了了較豐富的經經驗。②右岸受地形形限制，僅設設有一個導流流洞開挖有用用料的轉存場場，沒有截流流預進占所需需的工程棄渣渣，工程所有有棄渣均堆在在左岸下游，另另外，左岸修修建有低高程程的公路，從從公路修建施施工便道至上上游圍堰較為為方便。根據上述情況，工工程采用立堵堵法截流。龍龍口設在右岸岸，自左岸向向右岸進占。戧戧堤頂寬15m，上、下游游邊坡均為1:1.5，根據水力力學計算，戧戧堤頂高程為為308.55m，戧堤總長85.4m，預留龍口口寬50m，戧堤堤頭頭設計邊坡為為1:1.225。（4）截流水力力條件及截流流材料選擇戧堤預進占111月上旬進行行，采用一般般石渣拋投，石石料最大粒徑徑為0.81m，預進占段段拋投總量為為2.3萬m3（含30%流失量）。龍龍口段寬度為為50m，按144m3/s流量設計，截截流最大落差差為4.77m，最大平均均流速為4.37mm/s，截流難度度不大，適當當準備大塊石石和塊石串可可滿足截流要要求。龍口段段總拋投量2.4萬m3(含30%流失量)。龍口水力力學指標見表表2-8及圖2-2。表2-8龍口不同寬寬度水力學特特性指標表圖2-2龍口段水流流特性曲線2.8基坑排排水（1）初期排水水初期排水指圍堰堰填筑完成后后基坑內的積積水、初期排排水期基坑內內滲水以及降降水等。大壩壩基坑匯雨面面積350000m2。初期排水水強度=基坑積水（包包括覆蓋層含含水）+降雨+圍堰滲水+基他途徑來來水。排水時時段為圍堰閉閉氣后的5d內。經計算算，排水總量量6.13萬m3，大壩基坑坑排水強度為為510m3/h。為降低排排水強度，可可先由挖掘機機疏浚下游河河道，降低原原壩址處的水水深。初期排排水水位變幅幅較大，為便便于排干基坑坑，在基坑內內主河床上下下游各布設一一簡易浮式泵泵站。初期排排水的離心泵泵揚程均不高高。（2）經常性排排水經常性排水指在在基坑積水等等排干后，為為保證基坑的的干地施工條條件而進行的的經常性的排排水工作。排水時段：第二二年11月10日至第三年4月31日、第三年11月4日至第四年4月31日。排水強度：經常常性排水強度度=降雨+圍堰滲水+施工廢水+基他途徑來來水。經計算，經常性性排水總量45.02萬m3，大壩基坑坑經常性排水水強度為34.744m3/h?；优潘绞剑海汉哟仓饕饔蓪Я魉硭矶葱沽鳎髁魅牖拥纳偕倭炕鶐r滲透透水和地表水水，采用集水水井集中排水水的方法排除除至圍堰以外外，并在集水水井內安裝配配置離心式水水泵，向外抽抽排。實際施施工過程中應應根據現(xiàn)場具具體情況選擇擇抽水設備數數量。表2-9基坑坑排水量、強強度及設備項目單位大壩基坑說明初期排水強度m3/h510排水量萬m36.13排水設備2臺IS2000－150－250A單機功率18..5kw經常排水強度m3/h34.74排水量萬m345.02排水設備1臺IS80－－50－200B單機功率11kkw2.9水庫蓄蓄水及向下游游供水（1）水庫蓄水水根據施工總進度度安排，導流流洞在第五年年3月底下閘封封堵，水庫開開始蓄水。由由于大壩溢流流堰閘門到4月底才安裝裝完成，因此此，水庫水位位蓄至溢流堰堰高程后，由由溢流堰過流流，溢流堰閘閘門安裝完成成后，可繼續(xù)續(xù)蓄水。導流流洞下閘后需需要向下游供供水，供水流流量為14.5mm3/s。水庫最低低發(fā)電水位為為349.00m，相應庫容容約為6854萬m3，按保證率P＝80%計算上游來來水量，擬蓄蓄水約5天時間即可可達到大壩溢溢流堰高程，從從大壩溢流堰堰高程到最低低發(fā)電水位需需要約4天時間。表2-10保證率P＝80%上游來水量量單位：m3/s月份123456789101112流量23.128.330.871.514617412052.951.066.042.228.2（2）向下游供供水1）向下游供水水的必要性導流洞進口高程程303.00m，大壩溢流流面高程331.00m，兩個泄流流通道之間高高程相差28.0m，xx水電站下游游為已經運行行的江口水電電站，根據江江口水電站水水庫年度運行行計劃，每年年10月水庫水位位蓄至正常蓄蓄水位300.00m，然后水庫庫水位開始消消落，直至第第二年4月份水庫水水位至267.00m。由此可以以看出，當xx水電站導流流洞于3月底下閘時時，江口水電電站庫區(qū)在xx壩址處的回回水水位遠低低于xx電站下游河河道地面線，xx水電站下閘閘后下游必將將出現(xiàn)脫水段段，根據水庫庫蓄水計劃，下下游河道需斷斷水約5天。根據水利部水資資源論證規(guī)范范要求，結合合本工程河道道水文情況，蓄蓄水期間須滿滿足向下游供供水不小于河河道多年平均均流量（145）的10%，即14.5mm3/s，為此，在在水庫蓄水期期間，需考慮慮向下游的放放水措施，以以滿足生態(tài)保保護的要求。圖2-3江口水電站站水庫調度圖圖2）向下游供水水方案本階段研究了三三個向下游供供水的方案。方案一：在導流流洞進口鋼閘閘門上開孔，并并設置電動蝶蝶閥，導流洞洞下閘后，由由閘門上的開開孔向下游供供水，水庫水水位蓄至大壩壩溢流面高程程后，關閉電電動蝶閥，改改由溢流堰向向下游供水。方案二：在大壩壩混凝土內預預埋排水鋼管管，導流洞下下閘后，由排排水鋼管向下下游供水，水水庫水位蓄至至大壩溢流面面高程后，關關閉鋼管上的的蝶閥，改由由溢流堰向下下游供水，然然后用混凝土土或者砂漿對對鋼管進行封封灌。方案三：專門設設置一條供水水洞，供水洞洞進口布置在在導流洞進口口下游側，出出口接導流洞洞堵頭后的洞洞段，導流洞洞下閘后由供供水洞向下游游供水，水庫庫水位蓄至大大壩溢流面高高程后，關閉閉供水洞進口口的閘門，改改由溢流堰向向下游供水，然然后對供水洞洞進行封堵。3）方案比較及及選擇方案一最大的優(yōu)優(yōu)點是放水措措施簡單，工工程量最省，最最大的問題是是鋼閘門上的的電動蝶閥在在高水頭下的的操作性和可可靠性均得不不到保障，另另外，開孔后后的鋼閘門結結構也會受到到影響。方案二在技術上上是可行的，主主要問題是本本工程向下游游放水流量較較大，達到了了14.5m3/s，需要埋設設在大壩內的的鋼管管徑較較大；另外，為為了便于操作作和保證工程程安全，鋼管管上閥門宜放放置在壩體內內，需要考慮慮操作閥門的的通道問題。方案三在技術上上可靠，但缺缺點明顯，該該方案需要專專門設置供水水洞，并需要要在進口設弧弧門，經濟性性差。綜合以上，本階階段向下游供供水選擇方案案二，即在壩壩體內預埋鋼鋼管。4）向下游供水水方案設計經過水力學計算算，并考慮國國內鋼管及蝶蝶閥的制作水水平以及運輸輸和安裝的方方便，決定在在大壩混凝土土305高程設置兩兩根Ф100的鋼管，為為保證工程安安全，在每根根鋼管上設兩兩個蝶閥，蝶蝶閥的最大擋擋水水頭和操操作水頭均按按照不低于55m設計，蝶閥閥位于大壩內內部，施工通通道可結合大大壩內的排水水廊道一并考考慮，后期蝶蝶閥關閉后，從從壩后用混凝凝土或者砂漿漿對鋼管進行行封灌。2.10導流流工程施工2.10.1導導流隧洞施工工導流洞施工是控控制總進度的的關鍵項目，計計劃第一年10月初至第二二年10月底完建，共共計13個月。（1）進出口明明挖工程導流洞進口高程程為303.00m，出口高程程為301.00m，為使進出出口開挖和混混凝土澆筑能能在干地施工工，采用預留留巖坎方式擋擋水，擋水標標準選用枯期期（時段：11月~次年4月）5年一遇洪水水，相應流量量為1380mm3/s。導流洞進進出口開挖和和混凝土澆筑筑在汛前完成成，閘門的安安裝在汛期完完成。進出口開挖按自自上而下梯段段原則進行，初初期采用手風風鉆打孔爆破破，人工扒渣渣，后期當開開挖面擴大后后，鉆孔及出出渣設備進入入工作面，采采用潛孔鉆打打孔爆破，推推土機集渣，3.1m3裝載機配20t自卸汽車出出渣。（2）洞挖工程程1)施工支洞洞布置為保證汛期導流流洞洞身施工工，本階段考考慮設置一條條施工支洞。施施工支洞進口口高程按全年年10年一遇洪水水標準設計，并并結合支洞進進口處的道路路統(tǒng)一布置，確確定支洞進口口高程為320.00m。施工支洞洞與導流洞相相交于兩點，分分別作為導流流洞上下層開開挖施工通道道。支洞斷面面尺寸考慮施施工交通要求求，設計為7m×6m城門洞型（寬寬×高）。2）導流洞開開挖①開挖程序序導流洞開挖分上上、下兩半部部進行。導流流洞開挖時，分分別從支洞與與主洞交叉處處向上下游多多工作面掘進進。待導流洞洞上半部工作作面開挖完成成后，再進行行導流洞下半半部擴挖。②開挖施工工方法導流洞洞身段開開挖施工方法法采用常規(guī)的的鉆孔爆破法法。上半斷面面開挖使用三三臂鉆車打孔孔，非電引爆爆，周邊采用用光面爆破技技術。下半斷斷面采用履帶帶式鉆機打垂垂直孔，周邊邊采用水平孔孔預裂或光面面爆破。采用用3m3裝載機配20t自卸汽車出出渣，開挖有有用料運至右右岸下游臨時時堆料場，用用于回采作為為導流洞混凝凝土骨料，開開挖無用料運運至左岸下游游棄渣場。一期采用噴錨支支護，噴混凝凝土厚10cm，邊、頂拱拱設置錨桿。采采用三聯(lián)機噴噴射混凝土，錨錨桿臺車打孔孔，人工安裝裝錨桿，注漿漿機注漿。3）混凝土澆筑筑導流洞混凝土量量為3.644萬m3，由施工單單位臨時拌和和系統(tǒng)供給。混混凝土的運輸輸和入倉方式式，因澆筑部部位而異：①導流洞進出出口澆筑該部位主要是底底板、邊墻、喇喇叭口和明洞洞段混凝土，采采用混凝土攪攪拌運輸車或或自卸汽車運運輸混凝土，溜溜槽入倉方式式，局部混凝凝土輔以泵送送入倉。②導流洞洞身身鋼筋混凝土土襯砌導流洞洞身鋼筋筋混凝土襯砌砌按先頂拱、后后邊墻、再底底板的順序施施工。頂拱鋼鋼筋混凝土襯襯砌采用邊挖挖邊襯平行作作業(yè)方式，待待頂拱鋼筋混混凝土襯砌完完成后，進行行下部開挖及及襯砌施工。邊邊頂拱鋼筋混混凝土采用鋼鋼模臺車立模模，鋼筋臺車車綁扎鋼筋，混混凝土用攪拌拌運輸車運送送，由混凝土土泵車輸送入入倉，用插入入式和平板式式振搗器振搗搗。底板鋼筋筋混凝土采用用拉模施工，攪攪拌運輸車運運送混凝土直直接入倉，插插入式和平板板式振搗器振振搗。導流洞洞洞身鋼筋混混凝土根據溫溫控、澆筑等等要求，9m～12m為一澆筑段段。（4）導流洞灌灌漿導流洞灌漿按先先回填灌漿，再再固結灌漿的的順序進行，回回填灌漿待襯襯砌混凝土達達到70%強度后盡早早進行，固結結灌漿在回填填灌漿后10天左右進行行。（5）導流洞堵堵頭施工①導流洞封堵堵時間根據施工總進度度安排，導流流洞在第五年年4月底具備下下閘條件，下下閘后，導流流洞開始封堵堵。②堵頭施工導流洞封堵堵頭頭長度為20m，堵頭施工工時，導流洞洞進口由鋼閘閘門擋水，堵堵頭混凝土澆澆筑由施工支支洞或者導流流洞出口進入入，混凝土由由攪拌運輸車車運輸，泵送送入倉。封堵堵混凝土采用用C20微膨脹混凝凝土。堵頭灌漿按先回回填灌漿，再再固結灌漿的的順序進行，回回填灌漿待襯襯砌混凝土達達到70%強度后盡早早進行，固結結灌漿在回填填灌漿后10天左右進行行。灌漿施工在堵頭頭內預留灌漿漿廊道進行，廊廊道斷面為方方圓形，寬3m，高3.5m。2.10.2圍堰工程施施工（1）圍堰施工工程序截流后，堆筑圍圍堰防滲墻施施工平臺高程程以下堰體，然然后進行防滲滲墻施工，防防滲體完工后后，開始基坑坑排水，與此此同時，進行行圍堰上部堰堰體的填筑施施工。（2）圍堰填筑筑圍堰填筑首先從從戧堤截流開開始，主要用用裝載機裝車車，自卸汽車車運料，推土土機集料、平平整、振動碾碾壓和推土機機碾壓，輔以以手推車運輸輸及局部人工工夯實。圍堰戧堤形成后后，反濾料和和土石混合料料均用自卸汽汽車運料，從從戧堤頂依次次卸料，推土土機平料。堰堰體堆筑到水水面以上后，用用振動碾分層層碾壓6～8遍，碾壓厚厚度控制在0.3～0.6m，機械碾壓壓不到的部位位用夯板夯實實。（3）護面結構構施工對于圍堰的過水水保護，主要要采用混凝土土楔型體、鉛鉛絲籠、大塊塊石以及混凝凝土板。對于于混凝土保護護部分，先將將板底反濾及及干砌石層做做好，然后用用刷瀝清木板板立模，混凝凝土運輸車運運料，現(xiàn)場澆澆筑。對于鉛絲籠塊石石保護部位，鉛鉛絲籠由加工工場制作，運運抵現(xiàn)場定位位，自卸汽車車運塊石到現(xiàn)現(xiàn)場，人工裝裝籠填塊石，加加蓋捆扎。對于大塊石保護護區(qū)，水上部部分直接用自自卸汽車運料料鋪放。水下下部分采取拋拋填方式。（4）防滲墻施施工對防滲墻的造孔孔方法，結合合本工程防滲滲墻地層的具具體情況，采采用CZ-30型沖擊鉆機“劈打法”造孔，在回回填石渣層和和漏水嚴重層層采用傳統(tǒng)的的沖擊鉆鉆鑿鑿工法加堵漏漏劑堵漏。對對遭遇的大孤孤石或巖石面面采用“孔內聚能爆爆破”方法進行爆爆破，槽孔接接頭采用拔管管法施工。混混凝土澆筑采采用“水下直升導導管法”澆筑。由于上游圍堰防防滲墻施工工工期直接影響響圍堰填筑和和其后的基坑坑開挖、大壩壩混凝土填筑筑進度，因此此，在截流后后立即進行防防滲墻施工準準備，包括施施工平臺平整整、軌道鋪設設、導向槽施施工及輔助設設施等準備工工作，緊接著著進行防滲墻墻槽孔造孔以以及槽孔混凝凝土澆筑。2.11花溪溪溝導流xx電站壩址左左岸上游約50m處有花溪溝溝河匯入?；ɑㄏ獪虾娱L6.5km，集水面積18.0kkm2，平均比降92.3‰。由于上游游圍堰正好布布置在花溪溝溝出口處，施施工期花溪溝溝的水流會對對上游圍堰形形成破壞，另另外，水流會會進入基坑，因因此，需要在在施工期考慮慮花溪溝的導導流問題。除了上述施工期期問題外，由由于花溪溝出出口是一天然然溶洞口，高高出正常蓄水水位約50m，盡管經過過擴挖，但是是過流能力較較弱。通過對對實際地形分分析，山洪對對出口下游側側沖刷范圍較較大。由于地地形地質條件件限制，xx電站樞紐布布置較為緊湊湊，進水口離離花溪溝出口口較近，溝邊邊到進水口只只有46m。而花溪溝溝出口到電站站進水口地形形較為平順，沒沒有天然山脊脊做屏障，因因此為避免較較大頻率山洪洪出現(xiàn)時，沿沿鄉(xiāng)道溢流威威脅進水口和和大壩安全，有有必要對花溪溪溝進行整治治。綜上所述，不管管是從施工期期花溪溝的影影響還是運行行期永久建筑筑物的安全角角度考慮，均均需要對花溪溪溝水流進行行引導，本工工程考慮花溪溪溝的導流建建筑物按永久久建筑物設計計，根據《防防洪標準》，花花溪溝排洪渠渠為次要建筑筑物，按4級建筑物設設防?？紤]到到即使排洪渠渠出現(xiàn)超標準準洪水，通過過旁側上壩公公路的分流后后，對xx電站的威脅脅比較小，因因此降低一級級工程級別，按5級建筑物設計，處于安全考慮，排洪渠設計洪水按上線設防，取20年洪水重現(xiàn)期?；ㄏ獪吓藕榍捎稍勒沃巍⑿陆ㄋ矶炊春兔髑袅髁?段組成。其其中原渠道整整治段明渠長長67.2667m，坡降為1/25，在隧洞進進口下游側處處設一漿砌石石擋水壩，壩壩頂高程396.550m，頂寬3.00m。原渠道整整治段明渠進進口底板高程程395.000m，進口段采采用1：5的斜坡與上上游原始河床床相接。隧洞洞長297.6645m，設計斷面面凈尺寸為5.0m××5.0177（寬×高），隧洞洞底板及側墻墻均采用0.5m厚的C25混凝土襯砌砌，頂拱噴C25混凝土，厚10cm。隧洞進口口底板高程394.000m，底板坡度度為1/50，隧洞出口口接明渠，明明渠總長為74.3992m，底板坡度度為1/50，明渠后接接挑流消能設設施。詳細的的設計可見水水工設計報告告的相關內容容。2.12導流流建筑物特性性表及工程量量表2-11導流建筑物物特性表序號名稱單位數量備注1初期導流1.1時段截流后至大壩高高程超過圍堰堰前1.2導流建筑物級別別4級1.3導流標準10%1.4導流時段11月～次年44月1.5導流方式圍堰擋水、隧洞洞導流1.6導流流量m3/s19201.7導流洞導流洞條數條1布置位置右岸進/出口高程m303/3011導流洞尺寸(寬寬×高)m11.5×166導流洞長度m578.9導流洞進口鋼閘閘門尺寸及數數量m-扇11.5×166-1鋼閘門最大擋水水水頭m40.31.8圍堰圍堰型式土石過水圍堰圍堰高程（上游游/下游）m330/3155最大堰高（上游游/下游）m32.5/177.0堰頂長度（上游游/下游）m107.5/1124.5基礎防滲方式混凝土防滲墻堰體防滲方式土工膜2中后期導流2.1時段大壩高程超過圍圍堰后至下閘閘前2.2導流標準5%2.3導流流量m3/s83402.4泄水建筑物導流洞及大壩溢溢流堰2.5擋水建筑物大壩表2-12導流建筑物物工程量表序號項目單位數量備注上游圍堰下游圍堰導流洞施工支洞（1）土石渣填筑m3218333115402（2）大塊石護坡m3163258229（3）反濾料m3122217250（4）混凝土護面（CC20)m382998580（5）土工膜m29791381（6）混凝土防滲墻m226083336（7）鋼筋籠m322572910（8）粘土草袋m36363（9）控制性灌漿m2679（10）圍堰拆除m3142372（11）土方明挖m335402（12）石方明挖m31985391108（13）石方洞挖m31405589205（14）噴混凝土m35062427C20厚10ccm（15）錨桿根7459983φ25L＝44.5m（16）洞身混凝土m323854356C20二級配（17）進出口混凝土m3628218C20二級配（18）閘門井混凝土m36270C25二級配（19）封堵混凝土m31465884C25二級配（20）鋼筋t231328（21）插筋根370φ25L＝33.0m（22）排水孔m8328255L=3.0m（23）固結灌漿m16902685L=5.0m（24）回填灌漿m29394180（25）鎖口錨桿根15436φ32L＝＝9.0m3料源選擇及及料場規(guī)劃3.1工程所所需砂石源料料量由于壩址區(qū)河段段天然砂、卵卵礫石料質量量較差，不能能滿足工程混混凝土骨料要要求，因此，需需采用人工砂砂石料，工程程所需砂石料料完全由機械械破碎加工，其其加工料源有有：料場開采采、工程開挖挖渣料的回采采利用。根據水工設計方方案，本工程程主體工程各各種混凝土總總量約59..3萬m3，臨建工程程混凝土骨料料不考慮由主主料場供應，工工程混凝土所所需砂石料的的開采量按照照每方混凝土土需要2.2t砂石料，總總損耗系數按按照1.3，巖石容重重按2.65tt/m3計算，設計計需要量為64.0萬m3，料場需要量為除去利用用料的自然方方量，為58.6萬m3，料場規(guī)劃可采儲量量為料場設計計需要量的1.25倍，其計算結結果見表3-1。表3-1混凝土骨料料所需毛料量量混凝土設計需要量（自然方）石方洞挖可利用用料（自然方方）料場設計需要量量（自然方）料場規(guī)劃開采量量（自然方）萬m3萬m3萬m3萬m3萬m359.364.05.461.5376.913.2料場比比較與選擇本階段主要對左左岸邊灘砂卵卵礫石料場、河河床覆蓋層砂砂礫石料、龍龍洞溝電站南南側料場（簡簡稱花溪料場場）及觀音臺臺料場進行了了勘察。料場場地質條件及及可用儲量、質質量詳述如下下。3.2.1砂砂礫石料場（1）左岸邊灘灘砂卵礫石料料場左岸邊灘砂卵礫礫石料場分布布于大壩下游游一帶，河漫漫灘灘面高出出枯水位0.50～2.00m。砂卵礫石石料組成：卵卵石與砂礫石石大致各占一一半。卵石直直徑以20～100cm為主，成分分以灰?guī)r為主主。砂礫石檢檢測成果列表表3-2。砂礫石級級配不符合《水水利水電工程程天然建筑材材料勘察規(guī)范范》質量技術術要求。含泥泥量10～20%，含炭泥質質巖巖屑約30%，河漫灘砂砂礫石不符合合混凝土粗細細骨料質量要要求。表3-2天然然砂礫石料顆顆粒級配檢測測表篩孔直徑（mmm）52.51.250.630.3150.160累計篩余（%）30.2～233.457.2～599.867.2～722.581.4～900.483.2～977.696.3～988.4（2）河床覆蓋蓋層砂礫石料料場主要指大壩壩基基開挖范圍內內分布的河床床覆蓋層，厚厚約17m。根據鉆孔ZK5及ZK4資料，下游游側厚度較大大。上部為砂砂礫卵石，下下部主要為粉粉細砂，含15%粘土；下游游側上部以砂砂礫石為主，含30%粘土，下部以砂礫卵石為主。砂礫料含泥量過大，軟弱顆粒含量也很大，級配差，不符合混凝土粗細骨料質量要求。根據野外地質測測繪資料及鉆鉆孔資料，本本區(qū)天然砂礫礫石料質量較較差，不能用用于主要建筑筑物的混凝土土粗細骨料。圖3-1砂卵礫石料料場3.2.2人人工骨料場本階段對龍洞溝溝電站南側料料場（簡稱花花溪溝料場）及及觀音臺料場場進行了勘察察。（1）花溪溝料料場花溪溝料場位于于壩址西北約約1.5km，有簡易公公路與壩址相相通。地層為為寒武系上統(tǒng)統(tǒng)毛田組和奧奧陶系下統(tǒng)南南津關組，毛毛田組巖性以以中厚層灰?guī)r巖為主夾白云云巖，頂部有有多層竹葉狀狀灰?guī)r，南津津關組巖性為為中厚層條帶帶狀介殼灰?guī)r巖及白云巖，下下部夾鈣質頁頁巖。料場高高差較大，山山頂高程約900m，山腳高程450m左右，相對對高差450m。料場東側側為花溪溝，溝溝底高程420.000m，有常流水水，可供料場場用水?；ㄏ獪衔鱾鹊匦涡纹骄?、較為為寬闊，可作作為堆料和加加工場地。料場處于李子坳坳逆沖斷層（F6）上盤，喀喀斯特較發(fā)育育，喀斯特形形態(tài)以溶洞和和溶蝕裂隙為為主，斷層和和喀斯特是料料場的主要地地質問題。根據附近工程資資料，料場石石料質量滿足足規(guī)范的技術術要求，經堿堿活性試驗84d膨脹率小于0.1%，屬于非活活性骨料。儲儲量計算采用用斷面法，剝剝離層厚度按按5m考慮，剝離離層含第四系系覆蓋層和風風化巖體，無無用層儲量約約21.25萬m3，有用層儲儲量約708.775萬m3，儲量滿足足工程要求。（2）觀音臺料料場位于壩址左岸，為xx村至xx鄉(xiāng)公路內側，距壩址直線距離約300m。該料場西側為鄉(xiāng)村公路，公路高程403.00m，公路以上至470m為陡坡，陡坡以上為30°的斜坡，公路以下為花溪溝形成的槽谷，具有良好的開采條件。圖3-2觀音臺灰?guī)r巖料場地貌料場巖性為灰?guī)r巖，開采區(qū)裂裂隙較為發(fā)育育，夾層多。室室內物理力學學試驗表明，天天然密度2.68gg/cm3，干密度2.67g/cm33，干抗壓強強度最小值51.2MMPa，最大值68.3MMPa，平均值60.5MMPa，標準值57.1MMPa；飽和抗壓壓強度最小值值47.1MMPa，最大值63.5MMPa，平均值56.0MMPa，標準值52.7MMPa。強度滿足足加工粗細固固料要求，料料場巖石物理理試驗成果見見表3-3。表3-3料場巖石物物理試驗成果果表試驗編號原單位編號號時代及巖石名稱取樣深度(m))巖石物物理性質試驗備注塊體密度(g//cm3)顆粒密度(g//cm3)天然含水率(%%)吸水率(%)飽水率(%)孔隙率(%)天然干的飽和MY34ZK35-1--1～6灰?guī)r—2.692.682.702.720.290.510.631.70—MY35ZK35-4--1～6灰?guī)r—2.682.672.692.730.400.630.762.04—MY36ZK36-1--1～6灰?guī)r—2.672.662.682.710.350.570.691.85—MY37ZK36-4--1～6灰?guī)r—2.682.672.692.720.320.510.651.73—試驗條件說明執(zhí)行標準：GBB/T502266-999。主要儀器設備：：ESJ2000-4電子分析天天平。巖石堿活性試驗驗表明，84d膨脹率0.0233%，根據DL/T55151-22001《水工混凝凝土砂石骨料料試驗規(guī)程》判判定，巖石為為非活性骨料料。3.2.3工工程開挖料壩區(qū)出露地層有有志留系羅惹惹坪組（S2lr），二疊系系梁山組（P1l）、棲霞組組（P1q）、茅口組組（P1m）及第四系系全新統(tǒng)（Q4）。巖性成成分主要為灰灰?guī)r、砂巖、頁頁巖。裂隙向河谷方向向卸荷變形，形形成松動巖體體或危巖體。強強卸荷帶內，卸卸荷裂隙張開開，其寬度3~10ccm，充填粘土土和泥。其中中河床巖體為為垂向卸荷，強強卸荷垂直深深度3~4m。壩址巖石石風化以弱風風化為主。根據工程開挖料料巖性及施工工組織管理，考考慮部分開挖挖料作為混凝凝土骨料回采采利用，本工工程主體部分分石方開挖總總量約60.44萬m3，主要利用料料為地下洞室室（引水隧洞洞、壓力鋼管管及大壩帷幕幕灌漿洞）開開挖料，共利利用5.4萬m3，根據施工進進度安排，利利用料直接運運輸至砂石系系統(tǒng)利用。部部分明挖石方方作為砌筑石石料及填筑料料。開挖料利利用詳見土石石方平衡章節(jié)節(jié)。3.2.4土土料場土料場位于左岸岸堆積體下游游中部，淺表表為粉土，本本階段取樣進進行室內物理理性質試驗，天天然含水率28.2%，天然密度18.622kn/cmm3，比重2.73，塑限22.4，液限35.6，滲透系數1.37××10-5cm/s，經過碾壓壓后可作防滲滲土料。初擬擬開采最深5m，儲量達8000mm3。料場位于公路附附近，開采運運輸條件較好。3.3料源選選擇根據地質勘察及及相關試驗成成果，天然砂砂礫石料質量量較差，不能能滿足主體工工程混凝土骨骨料要求，只只能采用人工工骨料?；ㄏ獪狭蠄雠c觀觀音臺料場儲儲量和質量均均滿足工程要要求，但花溪溪溝料場開挖挖高差大，開開采運輸條件件比觀音臺料料場差，需新新建料場開采采公路約3.5km，且永久邊邊坡太高，穩(wěn)穩(wěn)定問題突出出，料場邊坡坡支護工程量量大。觀音臺臺料場位于1#公路內側，至至頂部僅需新新建約1.77km公路，開采采高差約599m，可分層開開采。經綜合比較，本本階段在考慮慮充分利用開開挖料的前提提下，擬選擇擇觀音臺料場場作為工程混混凝土骨料的的主料場，花花溪溝料場作作為備用料源源。本階段圍堰需要要少量土料，選選擇左岸堆積積體下游中部部的粉土料場場作為土料場。3.4料場開采采規(guī)劃3.4.1料料場規(guī)劃觀音臺料場設計計開采高程為為505m～446m，擬分五層開采，層層高12m，由上而下下分層開采，分分層高程由上上至下為494m、482m、470m、458m和446m，開采邊坡1:0.4，為避免形形成高邊坡，每每個臺階均設設置2.0m寬的馬道。上上部爆破開采采塊石采用移移動式空壓機機供風，CM351型液壓鉆機機鉆孔，深孔孔爆破，平臺臺上爆破的塊石料料由2m3反鏟集料后后裝20t自卸汽車運運輸至粗碎車間。料場底部非常平平坦，面積較較大，長約410m，寬約75m，為減少對對下部公路的的影響，料場場開采掌子面面需沿長度方方向。砂石加加工系統(tǒng)布置置在距料場約約0.3km處的對岸，粗粗碎車間布置置在料場開采采公路旁，石石料通過料場場公路即可運輸至粗碎車車間。觀音臺料場開采采詳見《觀音音臺料場開采采規(guī)劃圖》。3.4.2儲儲量計算根據地質圈定范范圍進行設計計計算，計算算結果見表3-4。表3-4料場儲量計計算表開采高程（m）面積(m22)平均面積((m2)層厚(m)表面平均面積((m2)無用料累計(萬萬m3)有用料儲量(萬萬m3)有用料累計(萬萬m3)剝采比505054621112490.004.010.000.0014941092414694128620.97.4513.9913.990.5334821846420411.55124453.49.2422.6836.660.2524702235923345122254.710.1427.1063.770.1594582433125957.55123401.611.5029.7793.530.12344627584計算方法采用平平層斷面法。計計算方式為505～446m高程之間，表表層剝離層厚厚平均按4m計，同時扣扣除斷層及其其影響帶、溶溶蝕夾層等物物用料，計算算結果：無用用層體積為11.5萬m3，有用層儲儲量為93.53萬m3，剝采比0.123，446～434m高程為備采采料區(qū)，有用用料儲量為33.02萬m3。料場圈定范圍計計算儲量（包包括備采料）為126.55萬m3，遠大于工程需用量，觀音臺料場儲量、質量可滿足工程需用量要求。3.4.3開開采條件分析析觀音臺石料場開開采邊坡高度度約71m，為保證施施工期及永久久運行穩(wěn)定，本本階段對料場場的開采邊坡坡穩(wěn)定進行了了初步分析，結結果表明料場場邊坡整體穩(wěn)穩(wěn)定。為確保安全，將將對料場邊坡坡進行加強支支護。除開口口線外修建周周邊截水溝外外，對軟弱夾夾層、斷層破破碎帶等不良良地質體邊坡坡進行隨機噴錨支護護，錨桿φ25@2000×2000cm，L＝4.5m，入巖4.4m，噴混凝土土厚度10cm。料場邊坡開開口線處，采用隨機機錨桿φ25，L＝9.0m加強支護。并并在482m及458m高程馬道布布置馬道排水水溝，排水溝溝尺寸為0.5×00.5m。料場防護具體工工程量見表3-5。表3-5料料場防護工程程量序號項目單位工程量備注1周邊截水溝土方槽挖m33361.92M7.5漿砌石石m31031.3厚30cm3M10砂漿抹面面m23256.6厚30mm4馬道排水溝M7.5漿砌石石m3870.1厚30cm5M10砂漿抹面面m22965.6厚30mm6邊坡支護錨桿Φ25L==4.5m根4127@2×2m7錨桿Φ25L==9m根5068掛網φ6.5鋼鋼筋t59.09噴C20混凝土土m32311.510排水孔φ50m8253@2×2m11公路路面寬7mm1670臨時注：料場開采規(guī)規(guī)劃見料場開開采圖。3.5料場開開采主要施工工機械設備依據砂石加工系系統(tǒng)的生產規(guī)規(guī)模推算出料料場月開采強強度，以此計計算料場開采采設備。本工工程按砂石加加工系統(tǒng)設計計強度8.74萬m3/月計算，經經計算粗碎日日處理量為：：Vd=109220t/日，根據地地質勘察報告告，其干密度度暫按2.7t//m3計算，Vd＝4044mm3/日。石料場日處理量量：根據粗碎碎車間的所需需加工能力4044mm3/日，考慮開開采獲得率為為70%，開采實行行兩班制作業(yè)業(yè)，則采石場場日處理量為為5777mm3/日。采石場開采實行行兩班制作業(yè)業(yè)，則臺班開開采量為2886mm3/班。由此計計算料場開采采主要施工機機械設備見下下表3-6。表3-6料場開采主主要施工機械械設備表序號名稱型號規(guī)格單位數量備注1手風鉆臺12備用4臺2潛孔鉆CLQ-80臺8備用一臺3空壓機5L-40/88臺54移動空壓機9m3臺25自卸汽車T20輛18備用4臺6挖掘機3m3臺67推土機D85臺44主體工程施施工4.1擋水建筑筑物施工攔河大壩為碾壓壓混凝土重力力壩，壩頂高高程356.55m，壩頂寬10m，最大壩高91.5m，最大壩寬72.100m，建基面高高程265m。整個大壩壩分為左、右右岸擋水壩段段和溢流壩段段。溢流堰頂頂高程331m，設置5孔13×211m的溢流表孔孔。兩岸山體體內設三層灌灌漿排水平洞洞，高程為277m，315m和356.55m。4.1.1大大壩土石方開開挖（1）施工進度度及強度壩基開挖工程總總量為72.73萬m3。根據施工工總進度安排排，第二年33月初至第二年年10月底完成壩壩基兩岸306m高程以上部部位的開挖，完完成開挖量約約12.45萬m3，平均開挖挖強度為1.56萬m3/月。第二年11月初截流，第第二年12月中旬至第第三年1月底完成基基坑開挖，完完成開挖量23.96萬m3，平均開挖挖強度為15.97萬m3/月。第二年10月初至第三三年4月底完成消消力池開挖，完完成開挖量36.32萬m3，平均開挖挖強度為5.19萬m3/月。（2）壩肩開挖挖右岸壩肩最大岸岸坡開挖高程程376.55m，最大開挖挖高度70.5m（計算至306m）；左岸壩壩肩335m高程以上與與進水口開挖挖結合，最大大岸坡開挖高高程為387m，最大開挖挖高度81m（計算至306m），左右岸壩肩開開挖工程總量為12.45萬m3。1）開挖施工程程序壩區(qū)建筑物結構構布置緊湊，特特別是左岸壩壩區(qū)范圍內上上壩道路及混混凝土供料線線、進水口及及廠房等建筑筑物施工相互互干擾，若施施工安排不合合理，不僅對對施工工期產產生不利影響響，且給施工工安全帶來威威脅。由于進進水口、左壩壩肩、廠房開開挖施工干擾擾比較大，且且左壩肩多為為坡面開挖，施施工場地狹窄窄，因此左岸岸擬先開挖進進水口邊坡，并并在臨壩側清清理出施工工工作面，當進進水口開挖至至壩肩開挖高高程時，進水水口與壩肩開開挖同時進行行。左岸開挖挖按照壩頂平平臺和進水口口356.55m高程以上的的開挖→356.55~331mm（進水口底底板高程）高高程開挖→331m高程以下左左壩肩開挖的的順序施工；；右岸則按照照自上而下的的順序施工。2）開挖道路布布置壩肩開挖施工道道路布置原則則與左、右岸岸岸坡處理、進進水口施工、導導流隧洞進出出口明挖施工工以及左右岸岸高低線道路路、壩體混凝凝土供料線等等施工道路統(tǒng)統(tǒng)一規(guī)劃，綜綜合布置，以以減少施工附附加工程量。根據壩址處地形形、地質條件件和大壩及相相關水工建筑筑物基礎開挖挖范圍、深度度和各壩段基基礎面高程，壩壩肩開挖采用用自上而下梯梯段爆破開挖挖，汽車運輸輸的施工方法法。為了保證汛期能能進行壩肩開開挖，左岸擬擬設置2條出渣道路路，分別為356.55m、（306~3320）m高程公路，其其中356.55m高程道路為為壩頂公路，（306~3320）m高程道路為為河邊6#公路（隨著壩壩肩開挖高程程逐漸降至306m）。另從下游游圍堰頂部布布置一條下基基坑公路。右右岸擬設置壩壩頂356.55m高程和底部部（306~3320）m高程2條出渣道路路。356..5m高程道路作為為壩頂高程以以上部位的土土石方出渣通通道，（306~3320）m高程道路作作為壩頂至306m高程的土石石方出渣通道道。3）開挖施工方方法壩肩石方開挖采采取常規(guī)梯段段爆破，梯段段高度10~155m，每2~3層設一出渣渣通道，每層層均設有臨時時施工便道通通至工作面，采采用ROC7442型液壓履帶鉆鉆和YQ-1000型潛孔鉆鉆孔孔，輔以手風風鉆，邊坡預預裂爆破。左、右岸壩肩覆覆蓋層及石渣渣采用74kkW推土機積積渣，3m3液壓挖掘機機裝20~255t自卸汽車運運至左岸下游游渣場，左岸岸平均運距1.5kmm，右岸平均運運距2.5km。4）開挖邊坡支支護由于兩岸壩肩開開挖邊坡高，為為保證開挖邊邊坡穩(wěn)定、施施工安全和施施工進度要求求，將施工期期臨時支護結結合水工永久久支護設計統(tǒng)統(tǒng)一考慮，噴噴混凝土、錨錨桿施工安排排與壩肩開挖挖平行作業(yè)，在在壩肩開挖1~2個梯段后進進行邊坡支護護。錨桿施工采用HH420型錨桿機鉆鉆孔，噴混凝凝土采用PH-30型混凝土噴噴射機噴射。（3）壩基開挖挖壩基開挖最低高高程為265m，壩基開挖挖工程量為660.28萬萬m3（其中消力力池開挖工程程量為36.32萬m3）。1）開挖施工程程序壩基開挖采用自自上而下的施施工順序進行行。由于壩基基開挖深度和和工程量大、施施工時間緊張張，且壩基開開挖占大壩工工程施工直線線工期。為降降低基坑開挖挖強度，在圍圍堰混凝土防防滲墻施工和和基坑抽水過過程中，進行行枯期水上（306~3301）m高程的土石石方開挖，在在基坑抽水完完成后，進行行大壩基坑及及消力池基礎礎開挖。2）開挖施工道道路布置基坑開挖利用兩兩岸壩肩開挖挖低線306m高程道路，隨隨著開挖高程程不斷下降，相相應各高程出出渣道路也發(fā)發(fā)生變化，各各高程出渣道道路布置如下下：①（306--301）m高程開挖道道路布置左岸：由左岸下下游低線公路路下挖至工作作面，開挖石石渣直接運至至左岸下游渣渣場，平均運運距1.5km。右岸：由右岸下下游低線公路路下挖至工作作面，開挖石石渣直接運至至左岸下游渣渣場，平均運運距2.5km。②301m高高程以下開挖挖道路布置由下基坑公路逐逐漸下挖至基基坑，開挖石石渣運往左岸岸下游渣場，平平均運距1.7km。3）開挖施工方方法壩基土石方開挖挖自上而下分分層進行，層層厚9~10m，底部預留2m厚的保護層層。覆蓋層直直接采用挖掘掘機開挖，巖巖石采用ROC-7742型液壓履帶帶鉆和YQ-1000型潛孔鉆鉆孔孔，輔以手風風鉆，邊坡預預裂、毫秒微微差爆破。保保護層采用手手風鉆鉆孔，控控制爆破，774kW推土土機集渣，出出渣設備采用用2m3和3m3液壓挖掘機機裝20~255t自卸汽車出出渣。由于各各高程開挖強強度不同，相相應施工工作作面安排也有有所不同：①（306~~301）m高程：在大大壩基坑左、右右岸垂直河床床分別布置11臺2m3液壓挖掘機機，在消力池池基坑左、右右岸順河床分分別布置1臺3m3液壓挖掘機機。②（301~~265）m高程：在大大壩基坑左、右右岸垂直河床床布置分別22臺3m3液壓挖掘機機，在消力池池基坑左、右右岸順河床分分別布置1臺3m3液壓挖掘機機。壩基開挖程序詳詳見圖4-1，大壩開挖挖主要設備見見表4-1。圖4--1壩基開挖程程序圖表4-1大壩開挖主主要施工設備備表序號設備數量12m3液壓挖挖掘機2臺23m3液壓挖挖掘機4臺3手風鉆（YT--25）15把4液壓履帶鉆（RROC7422）2臺5潛孔鉆（YQ--100）6臺6錨桿機（H4220）8臺7推土機（74kkW）4臺820t自卸汽車車10輛925t自卸汽車車15輛10混凝土噴射機（PH-30）2臺4.1.2大大壩基礎處理理施工壩體基礎處理包包括固結灌漿漿、帷幕灌漿漿、排水孔。共共計固結灌漿漿2.32萬m，帷幕灌漿漿2.70萬m，排水孔1..16萬m。同一壩段基巖灌灌漿按照先固固結灌漿后帷帷幕灌漿最后后排水孔的施施工順序進行行，固結灌漿漿宜在有混凝凝土蓋重的情情況下隨壩體體升高陸續(xù)進進行，各灌漿漿區(qū)的帷幕灌灌漿待該區(qū)域域的固結灌漿漿完成后在灌灌漿廊道和灌灌漿平洞中進進行。（1）灌漿廊道道開挖與襯砌砌灌漿廊道斷面尺尺寸為2.5×33.5m，由于廊道道斷面小，每每循環(huán)開挖的的石方量小，所所以擬采用YT-25型手風鉆爆爆破開挖，人人工推手推車車至洞口附近近轉2m3裝載機裝10t自卸汽車出出渣至左岸下下游渣場。左左右岸底層灌灌漿廊道的開開挖直接從基基坑進入，出出渣平均運距距1.8km；左岸中層層灌漿廊道考考慮從6#公路接施工工便道至左岸岸消力池護坡坡和壩肩315m馬道接入，出出渣平均運距距1.6km；右岸中層層灌漿廊道從從右岸底層公公路接施工便便道至壩肩315m馬道接入，出出渣平均運距距2.5km。左右岸頂頂層灌漿廊道道分別從壩肩肩公路接入，左左岸出渣平均均運距1.6km，右岸出渣渣平均運距2.6km。灌漿廊道道混凝土襯砌砌采用LDC6型混凝土側側卸罐車（20t）運混凝土土，轉混凝土土泵送入倉。（2）固結灌漿漿施工大壩基礎固結灌灌漿以壩段為為灌漿單元，按按分序加密的的原則進行，分分三序施工。采采用地質鉆機機鉆孔，采用用TBW-2250/500型灌漿泵灌灌漿。固結灌灌漿根據孔深深不同分為2~3段，段長不不超過5m為宜。（3）帷幕灌漿漿施工大壩基礎帷幕灌灌漿采用自上上而下分段灌灌注，并按分分序加密的原原則進行，分分三序施工。采采用地質鉆機機鉆孔，采用用TBW-2250/500型灌漿泵灌灌漿。壩體混混凝土和基巖巖接觸部位的的灌漿段應先先行單獨灌注注并待凝。接接觸段在巖石石中的長度不不得大于2m，以下灌漿漿長度可采用用5~6m，特殊情況況下可適當縮縮短或加長，但但不宜大于10m。在帷幕灌漿過程程中，如發(fā)現(xiàn)現(xiàn)吸漿量很少少或吸漿量過過大的情況，要要適當減少或或增大孔、排排數，調整孔孔、排距離，帷帷幕灌漿的水水泥質量必須須嚴格控制，在在吸漿量特大大的地區(qū)，為為了節(jié)約水泥泥，可在水泥泥漿中加入適適量的砂等材材料，在一個個孔段水泥耗耗量超過5t時，可適量量加速凝劑，或或采用停灌待待凝等措施。鉆鉆孔漂移控制制在1.5%以內。4.1.3大大壩混凝土澆澆筑攔河壩為碾壓混混凝土重力壩壩，壩體混凝凝土方量為45.58萬m3，其中碾壓壓混凝土30.16萬m3，常態(tài)混凝凝土15.42萬m3。壩體混凝凝土澆筑高峰峰月強度為8.00萬m3/月，其中碾碾壓混凝土為為6.63萬m3/月，常態(tài)混混凝土為1.37萬m3/月。（1）設計基本本原則1）混凝土施工工方案必須適適應水工樞紐紐布置形式、地形及及施工條件和和導流規(guī)劃要要求；2）混凝土施工工方案必須具具備高質、高高效、快速的的施工特點，同同時要求避免免骨料分離和和漿液損失，又又要縮短運輸輸時間，以防防混凝土初凝凝和溫度回升升過高，不但但要滿足碾壓壓混凝土澆筑筑強度、大倉倉面連續(xù)作業(yè)業(yè)的需要，還還要滿足常態(tài)態(tài)混凝土澆筑筑強度要求。另另外還需兼顧顧壩上的一些些輔助吊裝工工作，如鋼筋筋、模板和閘閘門及施工機機械等設備的的運輸。3）混凝土施工工方案不但要要滿足二汛前前兩岸擋水壩壩段、左岸2孔泄洪閘墩墩澆筑至345m高程，還需需滿足第五年年5月初第一臺臺機組發(fā)電的的施工進度要要求。（2）大壩混凝凝土施工方案案根據本工程的施施工特性、壩壩體結構型式式及已建工程程的經驗等，對對大壩碾壓混混凝土自左岸岸花溪溝拌和和系統(tǒng)的入倉倉方式進行了了以下三個方方案比較，見見表4-2。表4-2大壩碾壓混混凝土自左岸岸花溪溝拌和和系統(tǒng)的三個個入倉方案比比較方案1（有皮帶洞）方案2（1#公路轉運運）方案3（皮帶機沿1##公路）備注入倉方式皮帶洞運輸至3388m→集料斗接軟軟管至380m集料斗→一級真空溜溜管至315m→二級真空溜溜管至266m公路運輸→3880m集料斗→一級真空溜溜管至315m→二級真空溜溜管至266m皮帶沿1#公路路運輸→380m集料斗→一級真空溜溜管至315m→二級真空溜溜管至266m三個方案的一級級和二級真空空溜管方案相相同，其總長長約160m皮帶洞長度（mm）11500皮帶洞斷面尺寸3×3.5m公路運輸長度（m）02800皮帶長度（m）1250290皮帶洞開挖費用用（萬元）52.110.000.00皮帶機+支撐架架費用（萬元元）48.010.00117.63碾壓混凝土入倉倉費用（萬元）7731.9998060.7887731.999總費用（萬元）7832.1228060.7887849.633優(yōu)缺點①費用最低；②②通過皮帶洞洞運輸，能有有效減少混凝凝土的溫度回回升，降低混混凝土溫控的的難度和費用用，確保了混混凝土的施工工質量；③皮帶運輸連連續(xù)，保證混混凝土連續(xù)施施工；④在皮帶機出出現(xiàn)故障情況況下，可考慮慮公路運輸作作為備用。①費用最高；②②在出現(xiàn)道路路堵塞情況下下，易出現(xiàn)斷斷料，混凝土土供料保證率率低；③自卸汽車運運輸，混凝土土溫度回升快快，溫度難度度和費用高。①費用介于方案案一盒方案二二之間；②皮帶運輸連連續(xù)，保證混混凝土連續(xù)施施工；③在皮帶機出出現(xiàn)故障情況況下，可考慮慮公路運輸作作為備用；④混凝土受氣氣溫影響，溫溫度回升快，其其溫控難度和和費用增加。由表4-2可知知，方案1總費用最低低，比方案22公路運輸節(jié)節(jié)約228萬元，且方方案1對混凝土溫溫控有利，因因此本階段選選取通過皮帶帶洞皮帶機入入倉的方案。根據攔河壩樞紐紐布置特點及及工程實踐經經驗，通過施施工條件的分分析論證，大大壩混凝土澆澆筑采用皮帶帶機、真空溜溜管、自卸汽車和和塔機聯(lián)合澆筑筑方案。（3）主要施工工設計要點1）采用左岸花花溪溝混凝土土拌和系統(tǒng)供供料，皮帶機機通過皮帶洞洞運輸混凝土土至左壩肩380m高程的真空空溜管受料斗斗，運距0.17kkm。2）左岸真空溜溜管考慮分一級或分兩級安裝。若按一一級安裝，輸輸送碾壓混凝凝土尚存在如如下問題：①輸送高差大大，如何保證證碾壓混凝土土質量及其不飛濺、不不堵塞、不分分離；②碾壓混凝土土輸送出口速速度的控制；；③）對工藝、材材料、設備性性能等方面都都有新的要求求?！鞍宋濉笨萍脊リP100m級真空溜管管設計和試驗驗研究，生產產性試驗的現(xiàn)現(xiàn)場為云南大大朝山水電站站，溜管最大大垂直高差86m，取得了成成功。本工程程高垂直高度度達到110m，目前還沒沒有成功經驗驗，故考慮真真空溜管分兩兩級進行安裝裝，即一級真空溜溜管從380~3315m，二級真空空溜管從315~2270m，輸送碾壓壓混凝土最大大高差分別約約65m和45m，沿壩肩下下游坡面約45°方向。3）根據施工進進度安排，一一枯大壩澆筑筑至280m高程后，壩壩基與導流洞洞聯(lián)合度汛，汛汛后壩體繼續(xù)續(xù)澆筑，二汛汛前溢流壩段段溢流面形成成、左岸2孔閘墩和兩岸岸非溢流壩段段澆筑至345m高程，汛期期右岸擋水壩壩段碾壓混凝凝土通過在表表孔上架皮帶帶機輸送，左左岸2孔閘墩通過過布置在靠近近左岸溢流壩壩段的10/255t建筑塔機汛汛期繼續(xù)澆筑筑，汛后通過過布置在4#溢流表孔堰堰頂的10/255t塔機進行剩余3孔和壩頂部部分混凝土的的澆筑。4）265~2266m高程大壩墊墊層混凝土由由1#公路經6#公路和下基基坑公路運輸輸直接入倉，常常態(tài)混凝土工工程量0.74萬m3，平均運距2.2km。5）大壩碾壓混混凝土劃分為為五個碾壓區(qū)區(qū)施工，最大大碾壓倉面面面積位于3#碾壓區(qū)299m高程，面積積約3608mm2，鑒于目前前施工水平，采采用全斷面平平層碾壓工藝藝。大壩混凝凝土澆筑示意意見圖4-2，大壩施工工分區(qū)示意見見圖4-3。①在EL.3315m高程以下（1#、2#及3#碾壓區(qū)315m高程以下）采采用皮帶機轉轉左岸兩級真真空溜管受料料，倉內20t自卸汽車轉轉運，碾壓混混凝土工程量量20.92萬m3，平均運距0.4km。②在EL.3315~ELL.330..9m高程（3#碾壓區(qū)315m高程以上）采采用皮帶機轉轉左岸一級真真空溜管受料料，倉內20t自卸汽車轉轉運，碾壓混混凝土工程量量5.73萬m3，平均運距0.3km。③左岸EL..330.99~EL.3356.5mm高程4#碾壓區(qū)采用用皮帶機轉左左岸一級真空空溜管受料，倉倉內20t自卸汽車轉轉運，碾壓混混凝土工程量量1.75萬m3，平均運距0.2km；右岸EL.3330.9~EEL.3566.5m高程5#碾壓區(qū)主要采用皮皮帶機由左岸岸跨溢流表孔孔至右岸，后后接真空溜管管加BOX轉20t自卸汽汽車轉運入倉，碾壓混混凝土工程量量1.75萬m3，運距0.3km。6）大壩閘墩、溢溢流面混凝土土采用布置在在左岸擋水壩壩段及溢流面面的10/255t塔機吊3m3罐入倉澆筑筑。左岸1#塔機負責左左岸1~2#閘墩和對應應溢流面混凝凝土及鋼筋、模模板吊裝，混混凝土平均運運距0.5km；靠右側2#塔機負責右右岸3~5#閘墩和對應應溢流面混凝凝土及鋼筋、模模板吊裝，混混凝土平均運運距2.6km。10/255t塔機主要性性能參數見表表4-3。7）廊道混凝土土可利用3m3混凝土運輸輸車送至洞口口后，混凝土土泵送入倉。8）消力池混凝凝土澆筑由花花溪溝混凝土土拌和系統(tǒng)供供料，消力池池基礎混凝土土由20t自卸汽車或6m3混凝土運輸輸車經下