05 隱框玻璃幕墻解析

第五部分、隱框玻璃幕墻結構計算（轉角）/v/v 2 JI.Z±±L\I>r-A-第一章、荷載計算一、基本參數計算高度：95.3m計算位置：副樓北立面隱框玻璃幕墻幕墻最大分格：BXH=1.250X0.95mB：玻璃寬度H：玻璃咼度設計地震烈度：7度地面粗糙度類別：C類作用荷載>>石材面板>>支撐龍骨>>連接件>>預埋件>>主體結構。二、荷載計算1、水平風荷載標準值計算B:陣風系數，取B=1.62gzgz按《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-2001（2006年版）表7.5.1MS：風荷載體型系數，取|JS=T.97Mz：風壓高度變化系數，取MZ=1.64按《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-2001（2006年版）表7.2.1W：作用在幕墻上的風荷載基本值0.75KN/m20按《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-2001（2006年版）附表D.4（按50年一遇）wk：作用在幕墻上的風荷載標準值W=B?M?M?W=1.62X（-1.97）X1.64X0.75=-3.925KN/m2（表示負風壓）Kgz S Z02、水平風荷載設計值計算r：風荷載分項系數，取r=1.4WW按《玻璃幕墻工程技術規(guī)范》JGJ102-2003第5.4.2條W：作用在幕墻上的風荷載設計值W=r?W=1.4X3.925=5.495KN/m2WK3、幕墻構件重量荷載玻璃采用6(low-e)+12A+6鋼化中空玻璃G：幕墻構件自重標準值，取0.45KN/m2AKG：幕墻構件自重設計值AG=1.2XG=1.2X0.45=0.54KN/m2A AK4、 地震作用q：垂直于幕墻平面的水平地震作用標準值(KN/m2)EKq：垂直于幕墻平面的水平地震作用設計值(KN/m2)EB:動力放大系數，可取5.0Ea :水平地震影響系數最大值，取0.08maxG:幕墻構件(包括玻璃和龍骨)的重量標準值，取0.45KN/m2AKq=|3xa xGEKEmaxAK=5.0X0.08X0.45=0.18KN/m2q=YXqEEEK=1.3X0.18=0.234KN/m25、 風荷載和水平地震作用組合計算屮：風荷載的組合值系數，取屮=1.0W W按《玻璃幕墻工程技術規(guī)范》JGJ102-2003第5.4.3條屮：地震作用的組合值系數，取屮=0.5E E按《玻璃幕墻工程技術規(guī)范》JGJ102-2003第5.4.3條qK：風荷載和水平地震作用組合標準值q二屮?W+屮?q=1.0X3.925+0.5X0.18=4.015KN/m2KWKEEKq：風荷載和水平地震作用組合設計值q二屮?W+屮?q=1.0X5.495+0.5X0.234=5.612KN/m2W EE第二章、玻璃面板計算一、計算說明玻璃面板選用6(low-e)+12A+6鋼化中空玻璃，玻璃面板的最大分格尺寸為,a=950mm,b=1250mm。該玻璃幕墻的玻璃屬于框支承體系，面板四邊固定，可將其簡化為四邊簡支的面板計算模型。二、外片玻璃面板強度校核校核依據：o=6mqa2nWft2g按《玻璃幕墻工程技術規(guī)范》JGJ102-2003第6.1.2條1、 計算說明根據《玻璃幕墻工程技術規(guī)范》JGJ102-2003第6.1.4條和第6.1.5條的規(guī)定，鋼化中空玻璃的內外片玻璃承受的荷載分別為q_]]qT、q=qt3。玻璃內外片均為鋼化，外 t3+t3 內t3+t31212所以根據以上的公式，可以看出在相同的條件下，內外片的玻璃承受的荷載不同，所以需要分別驗算內外片的玻璃是否滿足強度條件要求。2、 外片玻璃承受的水平風荷載t、t、：鋼化中空玻璃內外片玻璃的厚度，取t=6mm121W:外片玻璃承受的水平風荷載標準值K1W=1.1W =l.lx3.925x—=2.159KN/m2K1 K13+13 63+63l2W1：外片玻璃承受的水平風荷載設計值W_1.1W身=l.lx5.495X63=3.022KN/m21 13+t3 63+63l23、 外片玻璃承受的水平地震荷載t、t、鋼化中空玻璃內外片玻璃的厚度，取t=6mm121GA:鋼化玻璃面板自重面荷載標準值AKG=6X10-3X25.6=0.154KN/m2AKa:水平地震影響系數最大值，取a=0.08max max按《玻璃幕墻工程技術規(guī)范》JGJ102-2003第5.3.4條B:動力放大系數，取B=5.0EE按《玻璃幕墻工程技術規(guī)范》JGJ102-2003第5.3.4條q:作用在鋼化玻璃上的地震荷載標準值EK1q=a?B?G=0.08X5.0X0.154=0.062KN/m2EK1maxEGKr:地震作用分項系數，取r=1.3EE按《玻璃幕墻工程技術規(guī)范》JGJ102-2003第5.4.2條q:作用在外片玻璃上的地震荷載設計值E1q=r?q=1.3X0.062=0.081KN/m2E1EEK14、 外片玻璃風荷載和水平地震作用組合計算屮：風荷載的組合值系數，取屮=1.0W W按《玻璃幕墻工程技術規(guī)范》JGJ102-2003第5.4.3條屮：地震作用的組合值系數，取屮=0.5EE按《玻璃幕墻工程技術規(guī)范》JGJ102-2003第5.4.3條q:外片玻璃風荷載和水平地震作用組合標準值K1q二屮?W+屮?q=1.0X2.159+0.5X0.062=2.190KN/m2K1WK1EEK1qj外片玻璃風荷載和水平地震作用組合設計值口=屮?W+屮?q=1.0X3.022+0.5X0.081=3.063KN/m21W1EE15、 外片玻璃的強度折減系數0:參數t：外片玻璃厚度，取t=6mm門qa4 2.190x10-3x95040=kt—= =19.12Et4 0.72x105x64n：折減系數，取n=0.9235由0=19.12，查《玻璃幕墻工程技術規(guī)范》JGJ102-2003表6.1.2-2得6、 外片玻璃強度校核m：彎矩系數，取m=0.0672a950由-= =0.76，查《玻璃幕墻工程技術規(guī)范》JGJ102-2003表6.1.2-1得b1250O：外片玻璃產生的最大應力6mqa20二int2_6x0.0672x3.063x10-3x9502= x0.923562=28.6N/mm2<f=84?0N/mm2g外片玻璃面板強度符合規(guī)范要求。三、內片玻璃面板強度校核校核依據：o=6mqanwft2g按《玻璃幕墻工程技術規(guī)范》JGJ102-2003第6.1.2條1、計算說明根據《玻璃幕墻工程技術規(guī)范》JGJ102-2003第6.1.4條和第6.1.5條的規(guī)定，鋼化中空玻璃的內外片玻璃承受的荷載分別為q=]]q丫、q=qt|。玻璃內外片均為鋼化，外 t3+t3 內t3+t31212所以根據以上的公式，可以看出在相同的條件下，內外片的玻璃承受的荷載不同，所以需要分別驗算內外片的玻璃是否滿足強度條件要求。2、 內片玻璃承受的水平風荷載t、t、：鋼化中空玻璃內片玻璃的厚度，取t=6mm122W:內片玻璃承受的水平風荷載標準值K2W=wtr=3.925x =1.963KN/m2K2 K13+13 63+6312w：內片玻璃承受的水平風荷載設計值W=W1—=5.495x =2.748KN/m22 13+t3 63+63123、 內片玻璃承受的水平地震荷載t、t、鋼化中空玻璃內片玻璃的厚度，取t=6mm122GA:鋼化玻璃面板自重面荷載標準值AKG=6X10-3X25.6=0.154KN/m2AKa:水平地震影響系數最大值，取a=0.08max max按《玻璃幕墻工程技術規(guī)范》JGJ102-2003第5.3.4條B:動力放大系數，取B=5.0EE按《玻璃幕墻工程技術規(guī)范》JGJ102-2003第5.3.4條q:作用在鋼化玻璃上的地震荷載標準值EK2q=a ?B?G=0.08X5.0X0.154=0.062KN/m2EK2maxEGKr：地震作用分項系數，取r=1.3EE按《玻璃幕墻工程技術規(guī)范》JGJ102-2003第5.4.2條q:作用在內片玻璃上的地震荷載設計值E2q=r?q=1.3X0.062=0.081KN/m2E2EEK24、內片玻璃風荷載和水平地震作用組合計算屮：風荷載的組合值系數，取屮=1.0W W按《玻璃幕墻工程技術規(guī)范》JGJ102-2003第5.4.3條屮：地震作用的組合值系數，取屮=0.5EE按《玻璃幕墻工程技術規(guī)范》JGJ102-2003第5.4.3條qK2:內片玻璃風荷載和水平地震作用組合標準值q二屮?W+屮?q=1.0X1.936+0.5X0.02=1.946KN/m2K2WK2EEK2口2：內片玻璃風荷載和水平地震作用組合設計值口=屮?W+屮?q=1.0X2.748+0.5X0.081=2.789KN/m22W2EE25、內片玻璃的強度折減系數0:參數t：內片玻璃厚度，取t=6mm0=qk2a4=1?946*1°-3*9504=17.0Et4 0.72*105*64n：折減系數，取n=0.932由0=17.0，查《玻璃幕墻工程技術規(guī)范》JGJ102-2003表6.1.2-2得6、內片玻璃強度校核m：彎矩系數，取m=0.0672a950由a= =0.76，查《玻璃幕墻工程技術規(guī)范》JGJ102-2003表6.1.2-1得b1250O：內片玻璃產生的最大應力6mqa2o= 2nt262=6*°.°672*2?789"*9502x0.93262=26.3N/mm2<f=84.0N/mm2g內片玻璃面板強度符合規(guī)范要求四、玻璃面板撓度校核校核依據：叮卩號n叫打60按《玻璃幕墻工程技術規(guī)范》JGJ102-2003第6.1.4條

1、計算說明根據《玻璃幕墻工程技術規(guī)范》JGJ102-2003第5.4.4條的規(guī)定，玻璃幕墻的玻璃面板的撓度，可不考慮組合效應，所以我們只需驗算玻璃面板在風荷載作用下的撓度即可。2、玻璃剛度計算t：鋼化中空玻璃的兩片玻璃的等效厚度按《玻璃幕墻工程技術規(guī)范》JGJ102-2003第6.1.5條t=0.95313+13=0.95X363+63=7.18mm12D：玻璃剛度Et3 0.72xl05x7.183D= = =2.3X106N?mm12(1-v2) 12(1-0.22)3、玻璃的撓度折減系數0:參數t：玻璃厚度，取t=7.18mm門Wa4 3.925x10-3x95040=k= =16.7Et4 0.72x105x7.184n：折減系數，取n=0.9332由0=6.65，查《玻璃幕墻工程技術規(guī)范》JGJ102-2003表6.1.2-2得4、玻璃撓度校核M:撓度系數，取p=0.00651a950由；=石頁=0.76，查《玻璃幕墻工程技術規(guī)范》JGJ102-2003表6.1.3得b1250d：玻璃產生的最大撓度fWa4 3.925x10-3x9504d=卩一kn=0.00651x x0.9332=8.4mmfD 2.3x106a950d=8.4mmVd =旦=950=15.8mmf f,lim60 60玻璃面板撓度符合規(guī)范要求。1、基本參數膠的短期強度允許值1、基本參數膠的短期強度允許值膠的長期強度允許值風荷載設計值五、結構膠強度計算f1=0.2N/mm2f2=0.01N/mm2W=5.495KN/m2q=5.612KN/m2q=5.612KN/m2qG=0.185KN/m2a=950mm玻璃的長邊長度b=1250mm2、結構膠在風荷載與地震作用組合下的粘結寬度qaCS1=2000f15.612x950=2000x0.20=13.33mm3、硅酮結構密封膠的粘結厚度ts't:結構膠的粘結厚度（mm）su:幕墻玻璃的相對于鋁合金框的位移（mm）S&：結構硅酮密封膠在地震作用下的變位承受能力，取0.25（廠家提供）8：最大彈性層間位移角限值，取1/550hg：玻璃分格高度，取950mmU=?h=1/550x950=1.727mmsgtUsts=v8（2+8）1.727\.;0.25x（2+0.25）=3.08mm結構膠實際寬度16mm,厚度8mm。綜上，結構膠設計滿足要求，可以正常使用。第三章、半隱框玻璃幕墻立柱計算一、計算說明根據建筑結構特點，每根幕墻立柱簡支在主體結構上，立柱高度H=3.0m,最大橫向計算分格寬度B=1.25m。二、力學模型采用簡支梁力學模型，荷載按均布線荷載計算。水平方向和豎直方向均承受矩形荷載。計算簡圖如下圖：三、荷載作用值1、立柱所受的風荷載計算B:陣風系數，取B=1.61gzgz按《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-2003表7.5.1pS：風荷載體型系數，A=BXH=1.25X3.00=3.75m2取ps=-1.59+(-0.2)=-1.79按《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-2003第7.3.3條該體形系數分別為一個垂直于幕墻方向向外的荷載值和一個垂直于幕墻方向相里的荷載值，計算時，我們選擇最不利的一種荷載進行組合，所以我們在計算時，選-1.79作為我們的計算風荷載體形系數。pz：風壓高度變化系數，取pz=1.66按《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-2003表7.2.1W0：作用在幕墻上的風荷載基本值0.75KN/m2按《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-2003附表D.4(按50年一遇)wk：作用在幕墻上的風荷載標準值W邙?p?p?W=1.61X(—1.79)X1.66X0.75=—3.588KN/m2(表示負風Kgz S Z0壓）2、 水平風荷載設計值計算r：風荷載分項系數，取r=1.4w w按《玻璃幕墻工程技術規(guī)范》JGJ102-2003第5.4.2條W：作用在幕墻上的風荷載設計值W=r?W=1.4X3.588=5.023KN/m2WK3、 風荷載和水平地震作用組合標準值計算屮：風荷載的組合值系數，取屮=1.0W W按《玻璃幕墻工程技術規(guī)范》JGJ102-2003第5.4.3條屮：地震作用的組合值系數，取屮=0.5E E按《玻璃幕墻工程技術規(guī)范》JGJ102-2003第5.4.3條q二屮?W+屮?q=1.0X3.588+0.5X0.18=3.678KN/m2KWKEEK4、 風荷載和水平地震作用組合設計值計算q二屮?W+屮?q=1.0X5.023+0.5X0.234=5.140KN/m2W EE1、 立柱承受的豎直方向面荷載標準值G=0.45KN/m2GK設計值G=0.54KN/m2G2、 立柱承受的水平方向面荷載（按龍骨從屬面積計算）標準值q=3.678KN/m2設計值q=5.140KN/m23、 立柱承受的水平線荷載標準值q=qXB=3.678X1.25=4.598KN/m線kK設計值q=qXB=5.140X1.25=6.425KN/m線4、 立柱所受的彎矩M=1/8XqXH2=0.125X6.425X32=7.228KN?m線5、 受力最不利處立柱承受的偏心拉力設計值（立柱中心處）N=GXBXH=0.54X1.25X3.0=2.025KNG

四、立柱截面參數立柱截面積X軸慣性矩立柱截面積X軸慣性矩X軸抵抗矩Y軸抵抗矩塑性發(fā)展系數0I=5358709.3704mm4XW=53300.7391mm3XW=25816.0094mm3yA-1?h:JA-1?h:J勺』t：?D./G11:~（：yly839056.39071■■-i4. -購（上）i你⑺I曲下）53300.7391Wy^)?■.：'.?；-繞：O：I◎讓繞丫札積竝斗二1浮心離右邊隊距離形心離F峻距離-:r.S.115358709.371■-/；：/../：■'.；<I839056.■:?0；0,000,100Q)五、立柱強度校核校核依據+ Wf=150N/mm2AyW a0X按《玻璃幕墻工程技術規(guī)范》JGJ102-2003第6.3.10條NMo= + —maxA yW0_2.025x103 7.228x106=+1345.8529 1.0x53300.7391=137.1N/mm2<f=150N/mm2a立柱強度滿足設計要求。六、立柱撓度校核由水平風荷載下引起的撓度線荷載標準值W=W?B=3.588X1.25=4.485KN/m線KK水平風荷載下立柱的撓度

u=5wH4384EIu=5wH4384EI5x4來5530004 =12.6mm384x70000x5358709.3704u=12.6mmVH/180=3000/180=16.7mmV20mm立柱撓度滿足設計要求。根據以上計算，立柱的各個構件均符合規(guī)范要求，滿足設計要求，達到使用功能，可以正常使用。第四章、隱框玻璃幕墻橫梁計算一、計算說明橫梁選用(6063-T5)鋁型材，根據建筑結構特點，每根幕墻橫梁簡支在立柱上,雙向受力，屬于雙彎構件，須對橫梁進行強度和撓度校核，橫梁的計算長度B=1250mm。該橫梁承受豎直方向荷載高度h=950mm，。承受水平方向梯形荷載，荷載高度％=475mm，承受水平方向梯形荷載，荷載高度h2=325mm,橫梁受力形式及計算簡圖如下。二、荷載計算1、 橫梁承受的豎直方向面荷載標準值G=0.45KN/m2GK設計值G=0.54KN/m2G2、 橫梁承受的水平方向面荷載標準值q=3.678KN/m2設計值q=5.140KN/m23、橫梁承受的豎向方向作用力

P=0.54X0.95X1.25/2=0.32KN14、橫梁承受的水平方向線荷載標準值q=q?h=3.678X0.475=1.747KN/mK線1七1q=q?h=3.678X0.325=1.195KN/mK線2K1設計值q二q?h=5.140X0.475=2.442KN/m線1 1q線2=q?h1=5.140x0.325=1.671KN/m5、橫梁承受的豎直方向最大彎矩和剪力M=0.32X0.3125=0.10KN?mXV=0.32KNX6、橫梁承受的水平方向最大彎矩和剪力MY=qB2線24[3-4(邁)2]MY=qB2線24[3-4(邁)2]1250qB2線24[3-4(亜)2]12502.442x1.25224x[3—4x(-475-)2]12501.671x1.25224x[3-4x(斗125-=0.678KN?mq線-B(q線-B(--h-)+q線22B2B(1-B)=^^25x(1-°-475B)+-題=1.719KN1.25 2 1.25三、橫梁截面參數橫梁截面積A=713.5075mm2中性軸慣性矩I=237756.5898mm4XX軸抵抗矩W=5899.8687mm3XY軸抵抗矩W=12838.2651mm3Y中性軸慣性矩I=505522.8301mm4Y塑性發(fā)展系數u=1.0571TEPl"7FII71TEPl"7FII9.419]-237756.5898I、〔.ix18.2S44i25.6177141 J L、，■- .■"—J' 7rumj— /'?■YJf■*■53<. ■-繞丫拙面歆矩E7r)-.3-3235,1￡37■：j<I4.7014形心直下邊隸距離主翹］1■主衛(wèi)方向匚二汽::丄w■r.'l丄50A041qp/j-主絵艾向'一\." 0.9四、橫梁抗彎強度校核校核依據：M+MrWf。一X十廠 ayWyWxy按《玻璃幕墻工程技術規(guī)范》JGJ102-2003第6.2.4條MMO= + KyWyWxy二0.10xl06 0.678xl06+1.0X5899.86871.0x12838.2651=65.4N/mm2<f=90N/mm2a橫梁抗彎強度符合規(guī)范要求。五、橫梁抗剪強度校核校核依據：VSWfavIt按《玻璃幕墻工程技術規(guī)范》JGJ102-2003第6.2.5條1、豎直方向剪應力t：橫梁壁厚，取t=3mmTX：橫梁承受的豎直荷載產生的剪應力TX=VxSxItX=320x5341.7237756.6x3=2.4N/mm2Vfav=55N/mm22、水平方向剪應力t：橫梁壁厚，取t=3mm

TY：橫梁承受的水平荷載產生的剪應力TY=工ItY=1719X8765.4505522.8x3=9.9N/mm2Vfav=55N/mm23、橫梁承受的最大剪應力IVmax=^TX+TY=*2.42+9.92=10.2N/mm2Vfav=55N/mm2橫梁抗剪強度滿足設計要求。六、橫梁撓度校核校核依據：dWd=ff,limB校核依據：dWd=ff,limB180按《玻璃幕墻工程技術規(guī)范》JGJ102-2003按《玻璃幕墻工程技術規(guī)范》JGJ102-2003第6.2.7條1、豎直方向的撓度計算F=0.54X0.95X1.25/2=0.32KN1d=FiX312.5x「3x12502-4x(312.5)2_

f24xExIL 」x=1.1mmVd=f,limB180燈=1.1mmVd=f,limB180燈=6.9180mm且不大于3mm2、水平方向線荷載計算'風荷載標準值W=3.588KN/m2、水平方向線荷載計算'風荷載標準值W=3.588KN/m2K水平方向線荷載標準值W=W?h=3.588X0.475=1.704KN/mK線1K 1W=W?h=3.588X0.325=1.166KN/mK線2K 23、水平方向的撓度計算dfy:水平方向梯形荷載產生的撓度f，Yu=WB4「25一，475、?，475、、+WB4「25一，325、?，325、、Hy K線[一5X( )2+2X( )4] K線[一5X( )2 +2X( )4]240EI8 1250 1250 240EI8 1250 1250YY1.704X12504 「25”，475、?，475、、[一5X( )2+2X( )4]+240X0.7X105X505522.83018 1250 12501.166X125041.166X12504 [25一_x(240x0.7x105x505522.830」8一“竺)2+2X(12503251250)4]=2.08mmdf，=2.08mmVd=Y f,limdf，=2.08mmVd=Y f,lim1801250=6.9180mm橫梁剛度符合規(guī)范要求。根據以上計算，橫梁的各個構件均符合規(guī)范要求，滿足設計要求，達到使用功能，可以正常使用。七、橫梁豎直方向扭轉屈曲校核1、桿件的扭轉屈曲校在荷載設計值作用下，根據計算得出桿件的最大扭矩為T=(0.54X0.95X1.25)X0.0755=0.05KN?m2tA02tA00.05xl062x3x652.4=12.8N/mm2V55N/mm2桿件側向扭轉屈曲滿足設計要求第五章、幕墻連接計算一、橫梁與立柱的連接計算1、計算說明該半隱框幕墻所有的橫梁與立柱通過2個M6對穿螺栓連接，對穿螺栓承受來自水平方向的荷載和豎直方向上的荷載。此時我們需要對連接部位的螺栓的抗剪強度、立柱的局部承壓能力和鋼角碼的局部承壓能力進行驗算。1、荷載計算作用在連接部位的水平方向剪力V=5.140X1.25X(0.475+0.325)/2=2.570KNY作用在連接部位的水平方向剪力V=0.54X0.95X1.25/2=0.32KN2橫梁端部所承受的最大剪力V=、V2+V2F2.5702+0.322=2.590KN122、橫梁與立柱連接螺栓的校核M6螺栓公稱面積：A=28.3mm2有效面積：A=20.1mm22n：剪切面，取n=1VVNb：每個螺栓的抗剪承載力：VNb=n?A?f=1X28.3X245=6933.5N>V=2590/2=1295NV1VM6不銹鋼螺栓滿足設計要求。3、鋁合金角碼局部承壓能力Nb:鋁合金角碼局部承壓能力CNb=d?t?f=6.0X4X120=2880N>V=2590/2=1295NC ab鋁合金角碼局部承壓能力滿足設計要求。二、鋁合金托片計算一、計算說明鋁合金托片(6063-T6)在工作中傳遞荷載，自身也受到荷載作用，如不能有效的承擔這些荷載，就會影響幕墻的正常使用，所以下面我們對鋁合金壓板進行驗算。二、鋁合金托片計算1、計算說明鋁合金托片承受玻璃面板傳來的豎向荷載根據其受力形式，取100mm的計算長度，可將其看成一個在端部受集中力的懸臂梁，懸臂梁根部受力最不利，同時承受最大剪力和彎矩力臂長L=23mm。由于壓板自重較輕，故不考慮自重影響。鋁合金壓板厚t=4mm。2、荷載計算(1)鋁合金托片承受豎直方向集中力標準值F=(6+6)X25.6X10-3X0.95X1.25/2=0.18KN設計值F=1.2X0.18=0.216KN(2)鋁合金托片受到的最大彎矩和剪力彎矩M=F?L=216X23=4968N?mm剪力V=F=216N3、鋁合金托片截面參數

4、鋁合金托片抗彎強度校核M校核依據：Wf=150N/mm2TOC\o"1-5"\h\zyW aXM4968 , ,= =18.6N/mm2<f=150.0N/mm2yW1.0x266.7 aX鋁合金托片抗彎強度滿足設計要求。5、鋁合金托片抗剪強度校核校核依據：tWf=85N/mm2maxavu=V=216=0.54N/mm2<85N/mm2—A=4x100鋁合金托片抗剪強度滿足設計要求。6、鋁合金托片撓度校核校核依據:dfWd =180ff,lim1801FL 216x233 2L2x23.d=k= =0.02mm<d= = =0.26mmf3EI3x0.7x105x533.3 f,lim180 180鋁合金托片撓度滿足設計要求。第六章、幕墻預埋件計算一、立柱連接螺栓強度計算使用2個M12不銹鋼螺栓連接立柱與埋件支撐件，M12螺栓圖示與截面參數如下:匚IIIIEti匚IIIIEtiL12資戲吃黔鱷苛酣M12不轄蓼桌輕公稱面積:A=113.1mm21有效面積:A=84.3mm2豎向荷載作用在每個螺栓上的剪力:

V=l/2XN=l/2X2.025=1.013KN1水平荷載作用在每個螺栓上的剪力V=(1/2XqXBXH)/2=(1/2X5.14X1.25X3.0)/2=4.819KN每個螺栓承受的最大剪力V=(V2+V2=40132+4.8192=4.924KN12=21.8N/mm2=21.8N/mm2<245N/mm2V=4.924X103T=2A 2X113.11立柱承受的最大擠壓應力：立柱的壁厚，取t=2.5mmb=V =4.924x103=82.1N/mm2<161N/mm22x2.5x122x2.5x12L1