腳手架工程專項施工方案已通過專家論證

第一章編制說明第一節(jié)編制依據2主要規(guī)范、規(guī)程《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》(JGJ130-2001)《建筑地基基礎設計規(guī)范》(GB50007-2002)《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2001)《鋼結構設計規(guī)范》(GB50017-2003)3施工組織設計第二節(jié)工程概況準東地區(qū)是國家規(guī)劃建設的第14個能源基地(新疆)的重要組成部分，當地水資源極端匱乏直接影響到準東地區(qū)的經濟發(fā)展。東延供水工程從引額濟烏工程引水，輸送至準東五彩灣和將軍廟工業(yè)園區(qū)，解決了準東工業(yè)園區(qū)的原水供應難題。而老君廟二級供水工程作為東延供水工程的二級供水項目，主要解決準東工業(yè)園區(qū)西黑山、芨芨湖和老君廟片區(qū)的生產、生活用水問題。老君廟二級供水工程地處新疆準東經濟技術開發(fā)區(qū)的東部，位于新疆維吾爾自治區(qū)天山北麓東端，準噶爾盆地東南緣，東經88°30′～89°30′，北緯北越卡拉麥里山西與阜康市接壤，扼居南北疆與東疆交匯地帶，43°30′～45°，與阿爾泰地區(qū)的富蘊縣相連，南以博格達山分水嶺同吐魯番、哈密地區(qū)為界，總面積5.03萬km2。境內有對蒙古國開放的國家級口岸烏拉斯臺口岸。西距自治區(qū)首府烏魯木齊306～346km。老君廟二級供水工程從將軍廟事故備用水池取水，終點至西黑山礦區(qū)與老君廟礦區(qū)間無煤帶處老君廟事故備用水池。供水對象為岌岌湖工業(yè)園區(qū)及老君廟工業(yè)園區(qū)各用水企業(yè)工業(yè)及生活用水。工程擬分期建設，近期2017年年取水量3150萬m3、設計流量1.00m3/s,遠期2020年年取水量6250萬m3、設計流量1.98m3/s。將軍廟水池最高水位522.5m、最低水位516.5m，老君廟水池最高水位758.77m,最低水位749.0m。該工程主要水工建筑物有蓄水池、一、二、三級泵站、沿線管道、閥井等。第三節(jié)設計總體思路結合本工程結構形式、實際施工特點，裙樓四周搭設落地式全高全封閉的扣件式雙排鋼管腳手架，主樓搭設全封閉扣件式懸挑腳手架，標準層的高度為3.6m，每次搭設4層，故每次搭設高度為16m。此腳手架用于安全防護。第二章腳手架計算書第一節(jié)腳手架計算一、腳手架參數雙排腳手架搭設高度為25.5m，24米以下采用雙管立桿，24米以上采用單管立桿；搭設尺寸為：橫距L為1m，縱距L為1.5m，大小橫桿的步距為1.5m；ab內排架距離墻長度為0.30m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為2根；采用的鋼管類型為Φ48×3.5；；1.00橫桿與立桿連接方式為雙扣件；取扣件抗滑承載力系數為連墻件采用兩步三跨，豎向間距3m，水平間距4.5m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數2；腳手架用途::3.000kN/m結構腳手架；施工均布活荷載標準值同時施工層數:2層；3.風荷載參數2；基本風壓0.55kN/m風荷載高度變化系數μ，計算連墻件強度時取0.92，計算立桿穩(wěn)定性時取z0.74，風荷載體型系數μ為0.214；s4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m):0.1394；2):0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.140(kN/m；腳手板自重標準值2):0.005；安全設施與安全網(kN/m腳手板類別:木腳手板；欄桿擋板類別:木腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m):0.038；腳手板鋪設總層數:3；單立桿腳手板鋪設層數:0；5.地基參數；:地基土類型素填土；地基承載力標準值(kPa):120.002:1.00(m立桿基礎底面面積):0.20；地基承載力調整系數。二、大橫桿的計算:按照《扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》(JGJ130-2001)第5.2.4條規(guī)定，大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P=0.038kN/m；1腳手板的自重標準值:P=0.35×1/(2+1)=0.117kN/m；2活荷載標準值:Q=3×1/(2+1)=1kN/m；靜荷載的設計值:q=1.2×0.038+1.2×0.117=0.186kN/m；1活荷載的設計值:q=1.4×1=1.4kN/m；2圖1大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度))(支座最大彎矩圖2大橫桿設計荷載組合簡圖2.強度驗算2組合。跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖:跨中最大彎距計算公式如下22+0.10qlM=0.08ql21max122=0.348kN·m；×1.5+0.10×1.41.5××=0.08跨中最大彎距為M0.1861max支座最大彎距計算公式如下:22l=-0.10qM-0.117ql212max22=-0.41kN·×1.5m；支座最大彎距為M=-0.10×0.186×1.5×-0.1171.42max選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：662；)/5080=80.709N/mm,0.41×10×σ=Max(0.348102小于大橫桿的抗壓強度設計值σ=80.709N/mm大橫桿的最大彎曲應力為2，滿足要求！[f]=205N/mm3.撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下：44)/100EI+0.990q=(0.677qllν2max1其中：靜荷載標準值:q=P+P=0.038+0.117=0.155kN/m；211活荷載標準值:q=Q=1kN/m；245×102.06×1500×/(100×=0.677最大撓度計算值為：ν×0.15545×121900)=2.207mm；2.06×10×121900)+0.990×11500/(100×大橫桿的最大撓度2.207mm小于大橫桿的最大容許撓度1500/150mm與10mm，滿足要求！三、小橫桿的計算:根據JGJ130-2001第5.2.4條規(guī)定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p=0.038×1.5=0.058kN；1腳手板的自重標準值：P=0.35×1×1.5/(2+1)=0.175kN；2；1.5/(2+1)=1.500kN×1×Q=3活荷載標準值：集中荷載的設計值:P=1.2×(0.058+0.175)+1.4×1.5=2.379kN；小橫桿計算簡圖強度驗算2.最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；:均布荷載最大彎矩計算公式如下2/8M=qlqmax2；·×1m/8=0.006kN0.038M=1.2×qmax:集中荷載最大彎矩計算公式如下=Pl/3Mpmaxm；×1/3=0.793kN·=2.379Mpmax；=0.799kN·mM=M最大彎矩+Mpmaxqmax26×10/5080=157.244N/mm；=M/W=0.799最大應力計算值σ2小橫桿的抗壓強度設計值小于=157.244N/mm小橫桿的最大彎曲應力σ2205N/mm，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；:小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下4/384EIν=5qlqmax45×121900)=0.02mm10；/(384×2.06×ν=5×0.038×1000qmax大橫桿傳遞荷載P=p+p+Q=0.058+0.175+1.5=1.733kN；21集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:22/9)/72EI=Pl(3l-4lνpmax225×121900)=×2.06×1000-4×ν100010/9)/(72=1732.6×1000×(3×pmax2.449mm；最大撓度和ν=ν+ν=0.02+2.449=2.469mm；pmaxqmax小橫桿的最大撓度為2.469mm小于小橫桿的最大容許撓度1000/150=6.667與10mm,滿足要求！四、扣件抗滑力的計算:按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范培訓講座》劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數1.00，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為16.00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設計值,取16.00kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值:P=0.038×1.5×2/2=0.058kN；1小橫桿的自重標準值:P=0.038×1/2=0.019kN；2腳手板的自重標準值:P=0.35×1×1.5/2=0.262kN；3活荷載標準值:Q=3×1×1.5/2=2.25kN；荷載的設計值:R=1.2×(0.058+0.019+0.262)+1.4×2.25=3.557kN；R<16.00kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!:五、腳手架立桿荷載計算．作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：D表示單立桿部分，S表示雙立桿部分。(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1394kN/mN=[0.1394+(1.50×2/2)×0.038/1.50]×(25.50-24.00)=0.267kN；GD1N=[0.1394+0.038+(1.50×2/2)×0.038/1.50]×24.00=5.189kN；GS120.35kN/m(2)腳手板的自重標準值；采用木腳手板，標準值為N=0.35×0×1.5×(1+0.3)/2=0kN；GD2N=0.35×(14-0)×1.5×(1+0.3)/2=4.778kN；GS2(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用木腳手板擋板，標準值為0.14kN/mN=0.14×0×1.5/2=0kN；GD3N=0.14×(14-0)×1.5/2=1.47kN；GS32吊掛的安全設施荷載，包括安全網:0.005kN/m(4)N=0.005×1.5×(25.5-24)=0.011kN；GD4N=0.005×1.5×24=0.18kN；GS4經計算得到，靜荷載標準值N=N+N+N+N=0.278kN；GD4GD1GD3GD2GDN=N+N+N+N=11.616kN；GS4GS3GSGS2GS1活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值N=3×1×1.5×2/2=4.5kN；Q考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為N=1.2N+0.85×1.4N=1.2×0.278+0.85×1.4×4.5=5.689kN；QGDdN=1.2N+0.85×1.4N=1.2×11.616+0.85×1.4×4.5=19.295kN；QsGS立桿的軸向壓力設計值為,不考慮風荷載時．N'=1.2N+1.4N=1.2×0.278+1.4×4.5=6.634kN；QdGDN'=1.2N+1.4N=1.2×11.616+1.4×4.5=20.24kN；QsGS六、立桿的穩(wěn)定性計算:外腳手架采用雙立桿搭設，按照均勻受力計算穩(wěn)定性。穩(wěn)定性計算考慮風荷載，按立桿變截面處和架體底部不同高度分別計算風荷載標準值。風荷載標準值按照以下公式計算W=0.7μ·μ·ω0ksz2)，按照《建筑結構荷載規(guī)范》(kN/m(GB50009-2001)其中ω--基本風壓02；ω=0.55kN/m的規(guī)定采用：0μ--風荷載高度變化系數，按照《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2001)z的規(guī)定采用：μ=0.904，0.74；zμ--風荷載體型系數：取值為0.214；s經計算得到，立桿變截面處和架體底部風荷載標準值分別為:2；0.214=0.074kN/m×0.904×W=0.7×0.55k12；0.74×0.214=0.061kN/mW=0.7×0.55×k2風荷載設計值產生的立桿段彎矩M分別為:W22/10=0.03×1.50.0741.4××LM=0.85×1.4Wh1.5/10=0.85×aw1k1kN·m；22/10=0.0241.51.5×1.4/10=0.85××0.061h1.4WM=0.85×L×ak2w2kN·m；1.主立桿變截面上部單立桿穩(wěn)定性計算?？紤]風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式σ=N/(φA)+M/W≤[f]W立桿的軸心壓力設計值：N=N=5.689kN；d立桿的穩(wěn)定性計算公式,不考慮風荷載時．σ=N/(φA)≤[f]立桿的軸心壓力設計值：N=N'=6.634kN；d計算立桿的截面回轉半徑：i=1.58cm；計算長度附加系數參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》(JGJ130-2001)表5.3.3得：k=1.155；計算長度系數參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》(JGJ130-2001)表5.3.3得：μ=1.5；計算長度,由公式l=kuh確定：l=2.599m；00長細比:L/i=164；0軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數φ,由長細比l/i的結果查表得到：φ=0.262o2；A=4.89cm立桿凈截面面積：3；)：W=5.08cm立桿凈截面模量(抵抗矩2；：[f]=205N/mm鋼管立桿抗壓強度設計值考慮風荷載時2；×489)+29913.255/5080=50.289N/mmσ=5688.54/(0.2622小于立桿的抗壓強度設計值σ=50.289N/mm[f]=205立桿穩(wěn)定性計算2，滿足要求！N/mm不考慮風荷載時2；489)=51.777N/mmσ=6633.54/(0.262×2小于立桿的抗壓強度設計值[f]=205立桿穩(wěn)定性計算σ=51.777N/mm2，滿足要求！N/mm2.架體底部立桿穩(wěn)定性計算?？紤]風荷載時,雙立桿的穩(wěn)定性計算公式σ=N/(φA)+M/W≤[f]W立桿的軸心壓力設計值：N=[1.2×(N+N)+0.85×1.4×N；]/2=9.814kNQGSGD．不考慮風荷載時,雙立桿的穩(wěn)定性計算公式σ=N/(φA)≤[f]立桿的軸心壓力設計值：N=[1.2×(N+N)+1.4×N]/2=10.287kN；QGDGS計算立桿的截面回轉半徑：i=1.58cm；計算長度附加系數參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》(JGJ130-2001)表5.3.3得：k=1.155；計算長度系數參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》(JGJ130-2001)表5.3.3得：μ=1.5；計算長度,由公式l=kuh確定：l=2.599m；00長細比:L/i=164；0軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數φ,由長細比l/i的結果查表得到：φ=0.262o2；：A=4.89cm立桿凈截面面積3；：W=5.08cm立桿凈截面模量(抵抗矩)2；[f]=205N/mm鋼管立桿抗壓強度設計值：考慮風荷載時2；489)+24486.514/5080=81.422N/mmσ=9814.05/(0.262×2小于立桿的抗壓強度設計值[f]=205立桿穩(wěn)定性計算σ=81.422N/mm2，滿足要求！N/mm不考慮風荷載時2；489)=80.29N/mmσ=10286.55/(0.262×2小于立桿的抗壓強度設計值[f]=205立桿穩(wěn)定性計算σ=80.29N/mm2，滿足要求！N/mm七、連墻件的穩(wěn)定性計算:連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：N=N+N0lwl連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算μ＝0.92，μ＝0.214，ω＝0zs0.55，2；0.55=0.076kN/m0.92×0.214×·W=0.7μ·μω=0.7×0kzs2；=13.5m每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積Aw按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》(JGJ130-2001)5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN),N=5.000kN；0風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：N=1.4×W×A=1.433kN；wlwk連墻件的軸向力設計值N=N+N=6.433kN；0llw連墻件承載力設計值按下式計算：N=φ·A·[f]f其中φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數；由長細比l/i=300/15.8的結果查表得到φ=0.949，l為內排架距離墻的長度；22；；[f]=205N/mmA=4.89cm-43=95.133kN；×205×10=0.949連墻件軸向承載力設計值為N×4.89×10fN=6.433<N=95.133,連墻件的設計計算滿足要求！fl連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到N=6.433小于雙扣件的抗滑力16kN，滿足要求！l連墻件扣件連接示意圖:八、立桿的地基承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求fp≤g:地基承載力設計值=120kPak；f=f×cgkg=120kPa；其中，地基承載力標準值：fgk=1；腳手架地基承載力調整系數：kc；p=N/A=98.141kPa立桿基礎底面的平均壓力：×)+0.85×(N+N其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值：N=1.2GSGD；4.5=19.628kN×1.4×(0.278+11.616)+0.85N1.4×=1.2×Q2?；A底面面積：A=0.2m。地基承載力滿足要求！≤p=98.141kPaf=120kPag鋼懸挑腳手架計算第二節(jié)由于主樓為高層框架結構，故本工程采用普通型鋼懸挑腳手架．一、參數信息:1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為16m，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為1.5m，立桿的橫距為1m，立桿的步距為1.8m；內排架距離墻長度為0.30m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為2根；采用的鋼管類型為Φ48×3.5；橫桿與立桿連接方式為單扣件；連墻件布置取兩步兩跨，豎向間距3.6m，水平間距3m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數2):3.000；腳手架用途:結構腳手架；施工均布荷載(kN/m同時施工層數:2層；3.風荷載參數2；0.55kN/m本工程地處內蒙古東烏珠穆沁旗，基本風壓風荷載高度變化系數μ，計算連墻件強度時取0.92，計算立桿穩(wěn)定性時取z0.74，風荷載體型系數μ為0.214；s4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m):0.1248；2):0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.140(kN/m腳手板自重標準值；2):0.005；腳手板鋪設層數:4層；(kN/m安全設施與安全網自重標準值腳手板類別:木腳手板；欄桿擋板類別:木腳手板擋板；5.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用20a號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.5m，建筑物內錨。2.3m固段長度．錨固壓點螺栓直徑(mm):20.00；樓板混凝土標號:C30；6.拉繩與支桿參數鋼絲繩安全系數為:6.000；鋼絲繩與墻距離為(m):3.300；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面面鋼絲繩距離建筑物1.2m。二、大橫桿的計算:大橫條規(guī)定，5.2.4第(JGJ130-2001)《扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》按照．桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P=0.038kN/m；1腳手板的自重標準值:P=0.35×1/(2+1)=0.117kN/m；2活荷載標準值:Q=3×1/(2+1)=1kN/m；靜荷載的設計值:q=1.2×0.038+1.2×0.117=0.186kN/m；1活荷載的設計值:q=1.4×1=1.4kN/m；2圖1大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)圖2大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合?？缰凶畲髲澗嘤嬎愎饺缦?M=0.08ql+0.10ql22211max跨中最大彎距為M=0.08×0.186×1.5+0.10×1.4×1.5=0.348kN·m；221max支座最大彎距計算公式如下:M=-0.10ql-0.117ql2222max1支座最大彎距為M=-0.10×0.186×1.5-0.117×1.4×1.5=-0.41kN·m；222max選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：σ=Max(0.348×10,0.41×10)/5080=80.709N/mm；266大橫桿的最大彎曲應力為σ=80.709N/mm小于大橫桿的抗壓強度設計2值[f]=205N/mm，滿足要求！23.撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下：ν=(0.677ql+0.990ql)/100EI442max1其中：靜荷載標準值:q=P+P=0.038+0.117=0.155kN/m；211活荷載標準值:q=Q=1kN/m；2最大撓度計算值為：ν=0.677×0.155×1500/(100×2.06×10×54121900)+0.990×1×1500/(100×2.06×10×121900)=2.207mm；54大橫桿的最大撓度2.207mm小于大橫桿的最大容許撓度1500/150mm，滿足要求！10mm與三、小橫桿的計算:根據JGJ130-2001第5.2.4條規(guī)定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p=0.038×1.5=0.058kN；1腳手板的自重標準值：P=0.35×1×1.5/(2+1)=0.175kN；2活荷載標準值：Q=3×1×1.5/(2+1)=1.500kN；集中荷載的設計值:P=1.2×(0.058+0.175)+1.4×1.5=2.379kN；小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；:均布荷載最大彎矩計算公式如下M=ql/82qmaxM=1.2×0.038×1/8=0.006kN·m；2qmax集中荷載最大彎矩計算公式如下:M=Pl/3pmaxM=2.379×1/3=0.793kN·m；pmax最大彎矩M=M+M=0.799kN·m；pmaxqmax最大應力計算值σ=M/W=0.799×10/5080=157.244N/mm；26小橫桿的最大彎曲應力σ=157.244N/mm小于小橫桿的抗壓強度設計值2205N/mm，滿足要求！23.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:ν=5ql/384EI4qmax=5×0.038×1000/(384ν×2.06×10×121900)=0.02mm；54qmax大橫桿傳遞荷載P=p+p+Q=0.058+0.175+1.5=1.733kN；21集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:ν=Pl(3l-4l/9)/72EI22pmaxν=1732.6×1000×(3×1000-4×1000/9)/(72×2.06×10×121900)=522pmax2.449mm；最大撓度和ν=ν+ν=0.02+2.449=2.469mm；pmaxqmax小橫桿的最大撓度為2.469mm小于小橫桿的最大容許撓度1000/150=6.667與10mm,滿足要求！四、扣件抗滑力的計算:按規(guī)范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值:P=0.038×1.5×2/2=0.058kN；1小橫桿的自重標準值:P=0.038×1/2=0.019kN；2腳手板的自重標準值:P=0.35×1×1.5/2=0.262kN；3活荷載標準值:Q=3×1×1.5/2=2.25kN；；2.25=3.557kN×(0.058+0.019+0.262)+1.4×:R=1.2荷載的設計值R<8.00kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!五、腳手架立桿荷載的計算:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1248kN/mN=[0.1248+(1.50×2/2)×0.038/1.80]×16.00=2.509kN；G1(2)腳手板的自重標準值；采用木腳手板，標準值為0.35kN/m2N=0.35×4×1.5×(1+0.3)/2=1.365kN；G2(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用木腳手板擋板，標準值為0.14kN/mN=0.14×4×1.5/2=0.42kN；G3(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網:0.005kN/m2N=0.005×1.5×16=0.12kN；G4經計算得到，靜荷載標準值N=N+N+N+N=4.414kN；G4G2GG1G3活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值N=3×1×1.5×2/2=4.5kN；Q立桿的軸向壓力設計值為,考慮風荷載時．N=1.2N+0.85×1.4N=1.2×4.414+0.85×1.4×4.5=10.652kN；QG不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為N'=1.2N+1.4N=1.2×4.414+1.4×4.5=11.597kN；QG六、立桿的穩(wěn)定性計算:風荷載標準值按照以下公式計算W=0.7μ·μ·ω0zsk其中ω--基本風壓(kN/m)，按照《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2001)20的規(guī)定采用：ω=0.55kN/m；20μ--風荷載高度變化系數，按照《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2001)z的規(guī)定采用：μ=0.74；zμ--風荷載體型系數：取值為0.214；s經計算得到，風荷載標準值為:W=0.7×0.55×0.74×0.214=0.061kN/m；2k風荷載設計值產生的立桿段彎矩M為:WM=0.85×1.4WLh/10=0.85×1.4×0.061×1.5×1.8/10=0.03522akwkN·m；考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式σ=N/(φA)+M[f]≤/WW．立桿的軸心壓力設計值：N=10.652kN；不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式σ=N/(φA)≤[f]立桿的軸心壓力設計值：N=N'=11.597kN；計算立桿的截面回轉半徑：i=1.58cm；計算長度附加系數參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》(JGJ130-2001)表5.3.3得：k=1.155；計算長度系數參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》(JGJ130-2001)表5.3.3得：μ=1.5；計算長度,由公式l=kuh確定：l=3.118m；00長細比:L/i=197；0軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數φ,由長細比l/i的結果查表得到：φ=0.186o立桿凈截面面積：A=4.89cm；2立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm；3鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm；2考慮風荷載時σ=10651.56/(0.186×489)+35260.58/5080=124.05N/mm；2立桿穩(wěn)定性計算σ=124.05N/mm[f]=205立桿的抗壓強度設計值小于2．N/mm，滿足要求！2不考慮風荷載時σ=11596.56/(0.186×489)=127.499N/mm；2立桿穩(wěn)定性計算σ=127.499N/mm小于立桿的抗壓強度設計值[f]=2205N/mm，滿足要求！2七、連墻件的計算:連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：N=N+N0llw連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算μ＝0.92，μ＝0.214，ω＝0zs0.55，W=0.7μ·μ·ω=0.7×0.92×0.214×0.55=0.076kN/m；20skz每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積A=10.8m；2w按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》(JGJ130-2001)5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN),N=5.000kN；0風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：N=1.4×W×A=1.146kN；wlwk連墻件的軸向力設計值N=N+N=6.146kN；0lwl連墻件承載力設計值按下式計算：N=φ·A·[f]f其中φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數；由長細比l/i=300/15.8的結果查表得到φ=0.949，l為內排架距離墻的長度；A=4.89cm；[f]=205N/mm；22連墻件軸向承載力設計值為N=0.949×4.89×10×205×10=95.133kN；3-4fN=6.146<N=95.133,連墻件的設計計算滿足要求！fl連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到N=6.146小于雙扣件的抗滑力12kN，滿足要求！l連墻件扣件連接示意圖八、懸挑梁的受力計算:懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續(xù)梁計算。為墻支點。A為與樓板的錨固點，B的作用，里端N懸臂部分受腳手架荷載本方案中，腳手架排距為1000mm，內排腳手架距離墻體300mm，支拉斜桿的支點距離墻體為1200mm，水平支撐梁的截面慣性矩I=2370cm，截面抵抗矩W=237cm，截面積A=3435.5cm。2受腳手架集中荷載N=1.2×4.414+1.4×4.5=11.597kN；水平鋼梁自重荷載q=1.2×35.5×0.0001×78.5=0.334kN/m；懸挑腳手架示意圖懸挑腳手架計算簡圖經過連續(xù)梁的計算得到懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN)懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN·m)懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm)各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為：R[1]=15.152kN；R[2]=9.252kN；。R[3]=0.059kN．最大彎矩M=1.801kN·m；max最大應力σ=M/1.05W+N/A=1.801×10/(1.05×237000)+8.265×10/363550=9.563N/mm；2水平支撐梁的最大應力計算值9.563N/mm小于水平支撐梁的抗壓強度設2計值215N/mm,滿足要求！2九、懸挑梁的整體穩(wěn)定性計算:水平鋼梁采用20a號工字鋼,計算公式如下σ=M/φW≤[f]xb其中φ--均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數：b查表《鋼結構設計規(guī)范》(GB50017-2003)得，φ=1.3b由于φ大于0.6，根據《鋼結構設計規(guī)范》(GB50017-2003)附表B，得到φbb0.85。值為237000)=8.905N/mm；10/(0.85×=1.801經過計算得到最大應力σ×26!滿足要求[f]=215N/mm,水平鋼梁的穩(wěn)定性計算σ=8.905小于2:十、拉繩的受力計算R按照下面計算水平鋼梁的軸力R和拉鋼繩的軸力UiAHcosθRR=ΣiAHUi拉力對水平桿產生的軸壓力。θcos其中R為鋼繩的iUi各支點的支撐力R=RsinθiCiUi按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為：R=16.123kN；U1十一、拉繩的強度計算:鋼絲拉繩(支桿)的內力計算：鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力R均取最大值進行計算，為UR=16.123kNU選擇6×19鋼絲繩,鋼絲繩公稱抗拉強度1700MPa，直徑14mm。[F]=aF/Kgg其中[F]--鋼絲繩的容許拉力(kN)；gF--鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)，查表得F＝123KN；ggα--鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對6×19、6×37、6×61鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8。α＝0.85；K--鋼絲繩使用安全系數。K＝6。得到：[Fg]=17.425KN>R＝16.123KN。u經計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環(huán)強度計算鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力R，為N的最大值進行計算作為拉環(huán)的拉力U．N=R=16.123kNU鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環(huán)的強度計算公式為σ=N/A≤[f]其中[f]為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，按《混凝土結構設計規(guī)范》10.9.8每個拉環(huán)按2個截面計算的吊環(huán)應力不應大于50N/mm；2所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環(huán)最小直徑D=(16123×4/(3.142×50×2))1/2=14.3mm；實際拉環(huán)選用直徑D=16mm的HPB235的鋼筋制作即可。十二、錨固段與樓板連接的計算:1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下：螺栓未受拉力，無須計算，節(jié)點按構造做法即可。2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式:N≤(b-πd/4)f22cc其中N--錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向壓力，N=9.252kN；d--樓板螺栓的直徑，d=20mm；b--樓板內的螺栓錨板邊長，b=5×d=100mm；f--混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95f=14.3N/mm；2ccc(b-πd/4)f=(100-3.142×20/4)×14.3/1000=138.508kN>N=9.252kN2222cc經過計算得到公式右邊等于138.51kN，大于錨固力N=9.25kN，樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!第三章安全技術操作規(guī)程一、搭設多立桿式腳手架、獨方高大腳手架、吊欄及特殊使用的腳手架等之前，應規(guī)定搭設和拆除方案，根據建筑物的平面形式、尺寸、高度及施工工藝確定搭設形式和拆除的具體措施。二、鋼管腳手架的立桿應垂直放在金屬座上，下面墊厚5厘米的木板，并在立桿底部加綁掃地桿。根據架子的高度不同，采取不同的立桿基礎處理措施。三、立桿的相鄰接頭、大橫桿的相鄰接頭都應錯開，且在1.5米以上，立桿和橫桿的節(jié)點處必須設置小橫桿，在腳手架拆除之前，節(jié)點處小橫桿不能拆除。四、腳手架搭到3-4步時，應設置支撐，支撐與地面成60度夾角，間距不大于7根立桿，高度超過7米不便設支撐時，應在每高4米水平7米處設置邊墻桿與建筑物結構拉牢，不得與腳手架、門窗及不牢固的部位連接。．五、應在腳手架的盡端、轉角處和中間每隔9-15米處設置剪刀撐，剪刀撐與地面呈45-60度夾角，從下到上連續(xù)設置。六、鋪腳手板時，必須按腳手板寬度滿鋪，板應墊平、擠壓，板與墻面空隙不大于20厘米。腳手板接頭采用搭接時，必須搭在小橫桿上，板端頭超過小橫桿長度不得大于20厘米，搭接方向應順重車運輸方向。采用對接時，接頭下面應設兩根小橫桿，板端頭距小橫桿不大于20厘米，禁止出現探頭板。作業(yè)時在作業(yè)層下步應留一層腳手板或掛一道安全網，防止人物高處墜落。七、腳手架在二步架以上時，應設兩邊護身欄桿并設18厘米高的擋腳板。當不設擋腳板時，可設一道護身欄桿加掛立式安全網，并上下綁扎牢固。八、腳手架應沿建筑物周圍同步搭設，形成封閉結構。如不能封閉時，應在腳手架盡端設置連墻桿以增加穩(wěn)定性。九、鋼腳手架由鋼管和扣件組成。立桿應垂直穩(wěn)放在金屬底座或不小于5cm厚度的墊土上，其構造形勢與木腳手架相同。單排腳手架搭設高度不宜大于20cm，雙排腳手架搭設高度不宜大于25cm。十、雙排腳手架高度超過25m，小于50m時，應在原有構造基礎上，應采取一定加固措施，并經計算審核。當雙排腳手架的高度超過50m時，必須對其承載能力進行設計計算，并根據架子高度和地面的土質情況采取加大地基承載能力，縮小立桿間距，使用雙抱桿，分段搭設和分段卸荷措施。．十一、立桿的接長應使用對接扣件，相鄰兩根立桿接頭應錯開，水平位置不小于50cm，并不設在同一步距內。大橫桿使用對接扣件，相鄰大橫桿接頭上下、里外錯開，并不在同一步距內。斜桿剪刀撐應采用搭接方法，使用回轉扣件，兩扣件間距不小于40cm。當腳手架高度超過50cm以上時，剪刀撐應沿架長方向連續(xù)設置，并應與立桿小橫桿用回轉扣件扣牢。十二、小橫桿應設在立桿與大橫桿交點處。當在操作層時，應在兩節(jié)點中間再加一根小橫桿，并兩端用直角扣件固定在立桿或大橫桿上。十三、橫向剪刀撐是沿小橫桿方高，垂直于墻面設置，一般腳手架呈“一”字形成“U”形等非封閉式時設置橫向剪刀撐，橫向剪刀撐需臨時拆除時，應隨后補齊。十四、砌筑墻的里腳手架鋪設寬度不小于1.2米，高度應比外墻低20cm。里腳手架支架間距不大于1.5米，支架底部應墊木板，并支在能承載荷載的結構上，高度超過2m時應有加固措施。使用雙層架時，上下支架必須對齊，同時支架底部拉牢應綁斜撐加固。十五、砌墻高度超過3.2米時，必須在墻外周圍搭設能承載1000N的安全網，網片之間應連接嚴密牢固，不得有雜物，支桿間距不大于3米，支桿與地面角度以45度為宜。網下不得存放料物，安全網應外高里低。并在固定應設隨樓層提升安全網，高層建筑除在規(guī)定高度搭設固定安全網，十六、．（首層）和隨層網之間每隔四層不超過十米架設層間網。第四章搭設技術措施一．安全防護措施1結構臨邊防護措施φ48×3.550cm處設置全封閉式護身欄，使用材料均采用鋼在結構四周邊線內管。其高度不低于1.2m、立桿間距不大于2.5m、豎向每隔0.6m設一道通長大橫桿、每隔一根立桿設一道三腳架。沿鋼管長度方向刷紅白間隔的油漆、掛醒目標志牌；護身欄桿四周滿掛密目安全網、白天設警示牌、夜間設紅色標志燈；臨邊四周lm范圍內不準堆料、停放機具。2樓梯間防護措施樓梯的側邊利用腳手架做安全防護，架子立管從梯井內搭設，側邊沿樓梯坡度方向做一道1.2m高的護身欄，側邊底部設18cm高的擋腳板。3防雷避電措施采用避雷針與大橫桿連通、接地線與整幢建筑物樓層內避雷系統(tǒng)連成一體的措φ12鍍鋅鋼筋制作，高度不小于lm，設根避雷針，避雷針采用施。避雷針共設置4置在腳手架四角立桿上，并將所有最上層的大橫桿全部連通，形成避雷網絡。的鍍鋅扁鋼，將立桿與整幢建筑物樓層內避雷系統(tǒng)連成一體。404接地線采用．接地線的連接應保證接觸牢靠，與立桿連接時應用2道螺栓卡箍連接，螺絲加彈簧2，并將表面油漆及氧化層清除，露出金墊圈以防松動并保證接觸面不小于10mm接地線與建筑物樓層內避雷系統(tǒng)的設置按腳手架的長度屬光澤并涂以中性凡士林。個，位置不得選在人們經常走到的地方以避免跨步電壓的危害，1不超過50m設置倍的扁鋼寬度。2防止接地線遭機械傷害。兩者的連接來用焊接，焊接長度應大于。同時應注意檢?焊完后再用接地電阻測試儀測定電阻，要求沖擊電阻不大于10以免發(fā)生擊穿事故。3m）查與其他金屬物或埋地電纜之間的安全距離（一般不小于二．腳手架的搭設及拆除施工工藝落地式鋼管腳手架搭設施工工藝1基礎承載實驗、材料配備→落地腳手架搭設的工藝流程為：場地平整、夯實→大橫桿小橫桿→立桿→橫向掃地桿→縱向掃地桿→定位設置通長腳手板、鋼底座→扎安全網。扎防護欄桿→（擱柵）→剪刀撐，連墻桿→鋪腳手板→定距定位。根據構造要求在建筑物四角用尺量出內、外立桿離墻距離，并做好標記。用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，并用小竹片點出立桿標記。墊板、底座應準確地放在定位線上，墊板必須鋪放平穩(wěn)，不得懸空；雙管立柱應采用雙管底座，底座下墊枕木，并垂直于墻面設置。在搭設首層腳手架的過程中，沿四周每框架格內設一道斜支撐，拐角處雙向增當腳手架操作層高待該部位腳手架與主體結構的連墻件可靠拉結后方可拆除。設，出連墻件兩步時，應采取臨時穩(wěn)定措施，直到連墻件搭設完畢后方可拆除。雙排架宜先立里排立桿，后立外排立桿。每排立桿宜先立兩頭的，再立中間的一根，互相看齊后，立中間部分各立桿。雙排架內、外排兩立桿的連線要與墻面垂直。立桿接長時，宜先立外排，后立內排。其余組件的搭設要求參見構造要求。2腳手架的拆除施工工藝拆架程序應遵守由上而下，先搭后拆的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等（一般的拆除順序為：安全網→欄桿→腳手板→剪刀撐→小橫桿→大橫桿戶立桿）。不準分立面拆架或在上下兩步同時進行拆架。做到一步一清、一桿一清。拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣。拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。所有連墻桿等必須隨腳手架拆除同步下降，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架，分段拆除高差不應大于2步，如高差大于2步，應增設連墻件加固。拆除后架體的穩(wěn)定性不被破壞，如附墻桿被拆除前，應加設臨時支撐防止變形，拆除各標準節(jié)時，應防止失穩(wěn)。當腳手架拆至下部最后一根長鋼管的高度（約6.5m）時，應先在適當位置搭臨時拋撐加固，后拆連墻件。．三．勞動力及材料、機具配備1勞動力配備工種人數任務負責架子搭設及拆除架子工267.2材料配備數量名稱規(guī)格42300個直角扣件旋轉扣件個6004100003.5mm無縫鋼1.600水平安全6.0m1.1300密目安全6.0m5c38.、2腳手30cm對接扣9001.2mm直9000m鍍鋅鐵絲四．質量保證體系1腳手架搭設的允許偏差和檢驗方法檢查方示意圖允許偏差技術要目項項次．求△(mm)法與工具表堅實平整面排不積水水1地基基礎墊不晃動不滑10沉圖略詳最JGJ130-200驗100200版垂4P428.2.4mm)下列腳手架允許水平偏差總度．50m40m20m±7±7±H=27±H=10±20±2550±H=20±40±50100H=30±60±75±80100±H=40H100=50中間檔次用插人法步20縱503橫20圖45＋合見一根桿一20-±（的兩端P41向桿差同跨內兩根水縱向平桿高差雙排腳手架橫向水平檢查項8.2.4-±1050一安裝扣件數量（個）外伸500mm目圖略，詳見JGJ1302001版）42,JGJ13200版20042200P48.2.4尺2扣件擰緊抽樣檢查數目及質量判定標準允許抽檢數（個格數向水平桿或剪刀撐的扣（橫）連接立桿與縱51201～