廈門某高層綜合樓底板大體積混凝土施工方案

大體積混凝土施工方案一、編制依據據1.《廈門市***門診綜合合樓基礎及上上部工程》施施工組織設計計2.機械工業(yè)業(yè)**設計研究究院設計的《廈門門市**門診綜合合樓基礎及上上部工程》施施工圖紙3.《地基與與基礎工程施施工質量驗收規(guī)范范》（GBJ2022）4.《地下室室防水工程施施工質量驗收規(guī)范范》（GB502008）5.《混凝土土結構工程施施工質量驗收規(guī)范范》（GB502004）6.《混凝土土質量控制標標準》（GB501164）二、工程概況況廈門市及上部工工程擬建建筑筑物包括兩棟棟分別為8層及15層的高層辦辦公樓、中庭庭、報告廳及及地下室，總總建筑面積約約6萬平米。地地下室共三層層，主要為車車庫、設備用用房、庫房、變變配電室、柴柴油發(fā)電機室室，約1.8萬平米；地地上建筑總高高度60米，主要為為辦公室、餐餐廳、多功能能廳、會議室室等，約4.2萬米。擬建建建筑物±0.00標高為48.000m，采用筏板板基礎，基礎礎埋深17.855m。底板長度為1110米，寬度度為60米；底板板厚度為1.3米、1.0米。東東西及南北方方向均設有后后澆帶，將底底板分成6個施工區(qū)。底底板混凝土強強度等級為C40，抗?jié)B等級級為P12。分區(qū)詳見見下圖。三、施工部署1.施工組織織1.1.項目目部成立以經經理張德訓為為組長的領導導小組，負責責底板大體積積砼的澆筑的的質量，人員員分工如下∶序號姓名職務負責內容容1經理現場總負責、總總協協調2書記對外交通、對外外關關系協調3總工程師人員培訓、方案案交交底，技術術協協調4工程經理人員、機械組織織、現現場指揮6土建工程師砼書面交底及現現場場技術指導導和和質量控制制8電氣工程師臨時用電9水暖工程師臨時用水10質量員質量檢查11機械員施工機械、設備備12材料主任砼供應13試驗員現場取樣、測溫溫14測量員墻柱軸線、標高高控控制1.2.施工工隊人員組織織：成立由隊隊長為組長的的領導班子，成成立兩個班組組，明確人員員分工，各行行其責，每個個區(qū)施工時每每個班組人員員組織如下∶組長∶***((江油隊，施施工南一、南南二、南三區(qū))，***(蓬安隊，施工工北一、北二、北三三區(qū))交通指揮2人，記記錄2人，振搗手12人，后臺放放料4人，布料、拆拆管10人，抹壓、攤攤平12人，看模2人，調鋼筋2人，臨水2人，臨電2人。1.3.施工工順序根據現場實際情情況，底板分分6個區(qū)澆筑，施施工順序為南南一區(qū)→北一區(qū)→南二區(qū)→北二區(qū)→南三區(qū)→北三區(qū)，每個區(qū)施施工時先澆筑筑集水坑部位位，然后澆筑筑底板，最后后澆筑外墻300mm高的導墻。1.4.施工工計劃安排底板砼澆筑安排排在10月中旬至11月中旬之之間進行，預預計最大一個個區(qū)連續(xù)澆筑筑砼需14h，選在周末末開盤，對砼砼的運輸較有有利。2.施工準備備2.1.技術術準備2.1.1.項項目部會同攪攪拌站一起提提前選定外加加劑，做好試試配，同時攪攪拌站提前三三天做好原材材料的儲備。2.1.2.支支設好后澆帶帶處的模板，并并做好防水處處理。2.1.3.測測溫儀器采用用北京建筑研研究院生產的的JDC-2測溫儀器，提提前購置。2.1.4.對對參加底板砼砼施工的管理理人員及操作作人員進行培培訓，明確施施工方法及施施工程序。2.1.5.注注意天氣預報報，避開大雨雨澆筑砼。2.2.生產產準備2.2.1.臨臨時用水∶砼罐車沖洗洗后的廢水先先流經沉淀池池，再進入市市政管網；養(yǎng)養(yǎng)護用水利用用已沿塔吊接接至地下四層層的DN25的用水管，用用橡皮管將水水引至用水點點。2.2.2.臨臨時用電∶2臺砼輸送泵泵電源分別由由4#箱和6#箱提供，12根振搗棒分分接2臺移動配電電箱，接04-011#箱，振搗器器備用電源由由發(fā)電機引至至基坑專用配配電箱，如停停電時，2臺移動箱接接發(fā)動機專用用配電箱，為為確保安全，振振搗器實行一一機一閘一漏漏，其漏電電電流不大于30mA，動作時間間不大于0.1秒。2.2.3.施施工機械∶根據現場情情況，所需機機械如下表∶序號機械名稱稱數量備注1罐車(7m3))15輛2HBT80拖式式泵泵2臺實際使用2臺拖拖式式泵，汽車泵備用342m汽車泵1輛4φ50振搗棒20根8根備用5發(fā)電機組1臺停電時備用四、主要施工方方法及技術措措施1.主要施工方方法1.1.預拌拌砼的供應及及質量要求由于砼方量一般般，故選定由由一個一級站供供應砼，但要要嚴格控制原原材料及配合合比，要求砼砼的初凝時間間不小于8～10h，砼現場坍坍落度12～14cm。1.2.施工工機械及布置置∶選用2臺HBT80拖式地泵和1臺汽車泵，實實際使用2臺拖式地泵，汽車泵備用，2臺輸送泵分別別布置在基坑南南側及北側中中間，砼罐車車停留在基坑坑東側，并安安排專人負責責指揮車輛進進出。1.3.砼的的運輸∶底板最大一一個區(qū)的混凝凝土量約為11200m3,由于周末道路暢通通，便于混凝凝土澆筑，因因此，底板混混凝土選擇在在早上8：00后開始澆筑筑，現場設置置2臺混凝土輸輸送泵，根據據泵送能力及及現場實際情情況，每臺泵泵每小時泵送送混凝土按40～50m3/h，2臺泵輸送能能力為80～100mm3/h，兩攪拌站站共需配備77m3/h罐車11～15輛，預計澆澆筑時間需要要12～15h左右。1.4.底板板砼澆筑：鋪鋪設砼管道采采用邊澆筑邊邊拆管的方法法,由西向東，澆澆筑砼采用斜斜面式薄層澆澆搗，即利用自然然斜淌形成斜斜坡，“由遠至近、一一個坡度、薄薄層澆筑、一一次到頂”的方法。每作業(yè)面分分前、中、后后三排振搗砼砼，在出料口口、坡角、坡坡中各配備2根振搗棒振振搗，邊澆筑筑邊成型及抹抹平底板表面面，標高、厚厚度采用水準準儀定點測平平，用小白線線嚴格控制板板面標高和表表面平整；砼砼澆筑使用Ф50振搗棒，振振搗時要做到到“快插慢拔”，振搗延續(xù)續(xù)時間以砼表表面呈現浮漿漿和不再沉落落、氣泡不再再上浮來控制制，避免振搗搗時間過短和和過長。Ф50振搗棒有效效半徑R按30cm考慮（此數數據為經驗數數據），則振振搗棒插點的的移動距離不不能大于其作作用半徑的1.5倍，即45cm；插點方式式選用行列式式或邊格式，振振搗時注意振振搗棒與模板板的距離，不不準大于0.5R，即15cm，并避免碰碰撞鋼筋、模模板、預埋管管；為使分層層澆筑的上下下層砼結合為為整體，振搗搗時振搗棒要要求插入下一一層砼不少于于5cm；砼澆筑過過程中表面的的泌水及時排排入電梯井坑坑或集水坑內內，用潛水泵泵抽走；砼澆澆筑過程中，鋼鋼筋工經常檢檢查鋼筋位置置，如有移位位，必須立即即調整到位。1.5.砼表表面處理大體積砼表面的的泥漿較厚，澆澆筑后4～8h內初步用長長刮尺刮平，初初凝前用鐵滾滾筒滾壓兩遍遍，再用木抹抹子搓平壓實實，然后用塑塑料掃把掃毛毛。1.6.砼試試塊制作和坍坍落度檢測砼試塊按每1000m3取樣一次，并并留做4組抗?jié)B試塊塊；預拌砼到到達現場后，試試驗員檢查砼砼的坍落度，每每工作班不少少于2次，并做好好記錄。1.7.砼養(yǎng)養(yǎng)護砼澆筑完成122h后周邊開始始砌兩皮頁巖巖磚蓄水養(yǎng)護護，養(yǎng)護水深深12cm，蓄水養(yǎng)護3～5天，然后再再澆水養(yǎng)護，養(yǎng)養(yǎng)護時間不少少于14d。1.8.砼測測溫沿澆筑方向選取取具有代表性性的位置固定定測溫布置點點，共24處72個點，每處處垂直方向沿沿板底、板中中和板面布置置3個點，板面面測溫點距離離板面50mm，板底測溫溫點距離板底底面1/4板厚處，且且距鋼筋的距距離大于30mm；本本工程采用JDC-2建筑電子自自動測溫儀測測溫,在底板砼中中預埋測溫探探頭,設專人進行行測溫工作，堅堅持24h連續(xù)測溫，砼砼終凝后，開開始測溫，3d內每2h測一次，3d后每4h測一次，15d后每8h測一次，測測溫度要求準準確、真實；；測溫點布置置見下圖。2.技術措施施為了降降低大體積砼砼的最高溫度度，使中心溫溫度與表面溫溫度之差不大大于25℃，最主要的的措施是降低低砼的水化熱熱，為此會同同攪拌站制訂訂以下措施∶2.1.水泥泥∶選用42.5#礦渣水泥，其其特點是水化化熱較低，水水泥用量為330KKg/m3左右。2.2.摻加加料∶砼中摻入一一定數量的粉粉煤灰，不僅僅能取代部分分水泥，還能能改善砼的可可泵性，降低低砼中的水泥泥水化熱，本本工程摻Ⅱ級磨細粉煤煤灰，摻量約約100Kgg/m3左右。2.3.粗、細細骨料∶選用5～40mm的石子，石石子含泥量小小于1%；細骨料采采用中粗砂，細細度模數在2.3以上，含泥泥量小于2%。2.4.外加加劑∶摻入水泥用用量8%的CEA膨脹劑，能能有效地防止止龜裂，提高高防水性能。2.5.砼攪攪拌站預先將將砂石料入庫庫，防止日光光曝曬，降低低砂石的溫度度。2.6.砼的的攪拌用水采采用井水或冰冰水，降低砼砼的出機溫度度。五、質量保證措措施1.保證項目目1.1.砼所所用的水泥、水水、骨料、外外加劑及砼的的配合比、原原材料計量、攪攪拌等必須符符合規(guī)范及有有關規(guī)定，檢檢查出廠合格格證和試驗報報告是否符合合質量要求。1.2.砼強強度的試塊取取樣、制作、養(yǎng)養(yǎng)護、和試驗驗要符合《混混凝土強度檢檢驗評定標準準》（GBJ1007—87）的規(guī)定。2.基本項目目：砼應振搗搗密實；不得得有蜂窩、孔孔洞、露筋、縫縫隙、夾渣、麻麻面等缺陷，預預埋件位置正正確。3.允許偏差差項目①標高允許偏差差：±5mm；②表面平整度允允許偏差：4mm；③軸線位移允許許偏差：5mm；④墻、柱、梁截截面尺寸允許許偏差：5mm六、成品保護1.施工縫、止止水片、支模模鐵件設置與與構造須符合合設計要求。2.為保護鋼鋼筋、模板尺尺寸位置正確確，不得碰撞撞、改動模板板、鋼筋。3.在支?；蚧虻踹\其它物物件時，不得得碰壞止水環(huán)環(huán)。4.保護好水水電埋管及預預埋件和測溫溫管，振搗時時勿擠偏或埋埋入砼內。七、安全文明施施工及環(huán)保措措施1.施工現場場的各種安全全，消防設施施的勞動保護護器材要加強強管理，定期期進行檢查維維修，及時消消除隱患，保保證其安全有有效。2.積極監(jiān)督督檢查逐級安安全責任制的的貫徹和執(zhí)行行情況，定期期進行安全工工作大檢查。3.遺灑的砼及及時清理外運運，做到工完完料凈腳下清清，保持施工工現場的整潔潔，干凈。4.各種機械械使用維修保保養(yǎng)人定人定定期檢查，保保持機械場地地的整潔。5.現場道路路場地全部用用混凝土硬化化，并隨時進進行清掃、灑灑水，保持場場地內干凈濕濕潤，避免塵塵土滿天飛揚揚；6.現場作業(yè)業(yè)面禁止從基基坑向下拋擲擲東西，防止止砸傷人。7.大門處設設兩個3×2×22m的沉淀池，清清洗罐車及地地泵的污水，經經一清再過二二清，經二次次沉淀處理后后排入市政污污水系統。8.夜間施工工禁止大聲喧喧嘩，盡量使使用低噪聲的的振搗棒。九、大體積砼裂裂縫計算在大體積混凝土土澆筑前，根根據施工擬采采用的防裂措措施和現有的的施工條件，先先計算混凝土土的水泥水化化熱的絕熱最最高溫升值、各各齡期收縮變變形值、收縮縮當量溫差和和彈性模量，然然后通過計算算，估量可能能產生的最大大溫度收縮應應力，如不超超過混凝土的的抗拉強度，則則表示所采取取的防裂施工工措施能夠有有效的控制和和預防裂縫的的出現，如果果超過混凝土土的抗拉強度度，則可采取取措施調整混混凝土的入模模溫度、降低低水化熱溫升升值、降低混混凝土的內外外溫差、改善善施工操作工工藝和混凝土土拌合物性能能等技術措施施重新計算，直直至計算的應應力在允許的的范圍內。1.混凝土的的水化熱絕熱熱溫升值T（t）=CCQ×（1-e-mtt）/c·ρT（3）=3000×2500×（1-2.7718-0..3×3）/0.966×24000=19.33℃Tmax=3000×3344/0.966×24000=43.55℃T（t）——混混凝土澆筑完完t段時間，混混凝土的絕熱熱溫升值（℃）C——每立方方米混凝土的的水泥用量（㎏㎏）Q——每千克克水泥水化熱熱（J/㎏）c——混凝土土的熱比，一一般由0.992—1.00，取0.96（J/㎏·K）ρ——混凝土的質質量密度，取取2400㎏/m3e——常數，ee=2.7118t——混凝土澆澆筑后至計算算時的天數2.各齡期混混凝土的收縮縮變形值εy（t）=εε0y（1-e-00.1t）ΣMi=3.224×10--4×（1-e-00.1t）×1.25××1.35××1.0×11.0×1..0×0.993×0.554×1.22×1.0××0.9=2.965××10-4×（1-e-00.1t）式中εy（t）——各齡期（d）混凝土的的收縮相對變變形值ε0y——標準準狀態(tài)下最終終收縮值（即即極限收縮值值）取3.224×10--4Mii——考慮各種非非標準條件的的修正系數。查表得：M1==1.25MM2=1.355M3=1.0MM4=1.0M5=1.0M6=0.933M7=0.544M8=1.2MM9=1.0M10=0.993.各齡期混混凝土收縮當當量溫差Ty（t）==-εy（t）/α式中Ty（tt）——各齡期（d）混凝土收收縮當量溫差差α——混凝土的的線膨系數，取取1.0×110-5εy(30)==0.7688×10-44TTy(30))=7.668℃εy(27)==0.7022×10-44Ty((27)=7.02℃εy(24)==0.6333×10-44Ty((24)=6.33℃εy(21)==0.5622×10-44Ty((21)=5.62℃εy(18)==0.4888×10-44Ty(188)=4..88℃εy(15)==0.4133×10-44Ty((15)=4.13℃εy(12)==0.3355×10-44Ty(112)=33.35℃εy(9)=00.255××10-4Ty((9)=22.55℃εy(6)=00.173××10-4Ty((6)=11.73℃εy(3)=00.088××10-4Ty((3)=00.88℃各齡期混凝土的的綜合溫度及及總溫差各齡期混凝土降降溫的綜合溫溫差T((6)=2..02+1..73-0..88=2..87℃T((9)=2..82+2..55-1..73=3..64℃T((12)=22.90+33.35-22.55=33.70℃T((15)=22.38+44.13-33.35=33.16℃T((18)=11.67+44.88-44.13=22.42℃T((21)=11.41+55.62-44.88=22.15℃T((24)=00.70+66.33-55.62=11.41℃T((27)=11.14+77.02-66.33=11.83℃T((30)=11.23+77.68-77.02=11.89℃底板的總溫差T=T(6))+T(9)+T(12)+TT(15)+TT(18)+TT(21)+TT(24)+TT(27)+TT(30)=2.87++3.64++3.70++3.16++2.42++2.15++1.41++1.83++1.89=23.077℃4.各齡期混混凝土彈性模模量E（t）=EE（0）（1-e-0..09t）式中E（t）———混凝土從澆澆筑至計算時時的彈性模量量（N/㎜2）；計算溫溫度應力時，一一般取平均值值。E（0）———混凝土的最最終彈性模量量（N/㎜2）E(3)=0.2600×105×(1-e-0..09×3))=0.06616×1005N/mm2E(6))=0.2260×1005×(1-e-0..09×6))=0.10080×1005N/mm2E(9))=0.2260×1005×(1-e-0..09×9))=0.14443×1005N/mm2E(122)=0..26×1005×(1-e-0..09×122)=0.11716×1105N/mm2E(155)=0..26×1005×(1-e-0..09×155)=0.11924×1105N/mm2E(188)=0..26×1005×(1-e-0..09×188)=0.22080×1105N/mm2E(211)=0..26×1005×(1-e-0..09×211)=0.22210×1105N/mm2E(244)=0..26×1005×(1-e-0..09×244)=0.22300×1105N/mm2E(277)=0..26×1005×(1-e-0..09×277)=0.22371×1105N/mm2E(300)=0..26×1005×(1-e-0..09×300)=0.22430×1105N/mm25.各齡期混混凝土的應力力松馳系數考慮荷載持續(xù)時時間和齡期的的影響，查得得混凝土各齡齡期的應力松松馳系數為∶S(3))=0.1886S(6)=0.2208S(9)=0.2214S(122)=0.2215S(15)=0..233S((18)=0..252S(211)=0.3301S(24)=0..524S((27)=0..570S(300)=1.0006.混凝土的的溫度收縮應應力混凝土因外約束束引引起的溫度度、收收縮應力可可按按以下簡化化公公式計算α=E（t）·αα·△T·S（t）·R/（1-υ）式中△T———混混凝土的最最大大綜合溫差差（℃），△T=T（t）+T0-ThTT0——混凝土的入入模溫度（℃）TTh——混凝土澆筑筑后達到穩(wěn)穩(wěn)定定時的溫度度，一一般根據歷歷年年氣象資料料取取當年平均均氣氣溫；當大大體體積混凝土土結結構暴露在在室室外且未回回填填時，△T值混凝土水水化熱最高高溫溫升值（包包括括澆灌入模模溫溫度）與當當地地月平均最最低低溫度之差差進進行計算。S（tt）——考慮徐變影影響的松弛弛系系數，一般般取取0.3～0.5RR———混凝土的外外約束系數數，當當為巖石地地基基時，R=1；當為滑動動的墊層時時，R=0；一般地基基取0.25～0.50υ——混凝土的的泊泊松比，可可采采用0.15～0.206.1.底板板水水平阻力應應力力計算地基水平阻力系系數數CX值計算，根根據場地情情況況取CX1=4.00×10-22N/mm2。6.2.各臺臺階階溫度差和和收收縮引起的的溫溫度應力a.6天(第一一臺臺階降溫，自自自第六至第第三三十天溫差差和和收縮引起起的的應力)∶根據公式σmaaxx=ΣΔσi=-ΣEi(t)αΔΔTi(t)(11-1/((cchβL/2)))S(t)和β=(CX//HEi(t)))1/2可求得∶當t=6ββ=(4..0×10-2/(22200×00..108××1105))1/2=4..23×1100-5βL/2=4..233×10-55×982000/2=22..076則可得到chββLL/2=44..052σ(6)=00.1008×10055×1.0×110-5×2.87××(1-11//4.05522)×0..2208=00..04855MMpab.當t=9β=(4..0×10-2/(22200×00..14433××105))1/2=3..66×1100-5βL/2=3..666×10-55×982000/2=11..797則可得到chββLL/2=33..099σ(9)=00.14443×11005×1.0×110-5×3.64××(1-11//3.09999)×0..2214=00..07633MMpac.當t=122β=(4..0×10-2/(22200×00..17166××105))1/2=3..36×1100-5βL/2=3..366×10-55×982000/2=11..650則可得到chββLL/2=22..700σ(12)=0.11716××1105×1.0×110-5×3.70××(1-11//2.70000)×0..2215=00..08600MMpad.當t=155β=(4..0×10-2/(22200×00..19244××105))1/2=3..17×1100-5βL/2=3..177×10-55×982000/2=11..556則可得到chββLL/2=22..477σ(15)=0.11924××1105×1.0×110-5×3.16××(1-11//2.47777)×0..2233=00..08444MMpae.當t=188β=(4..0×10-2/(22200×00..208××1105))1/2=3..05×1100-5βL/2=3..055×10-55×982000/2=11..498則可得到chββLL/2=22..350σ(18)=0.2208×11005×1.0×110-5×2.42××