天津某高層塔吊及基礎施工方案臂長.m最大起重量

目錄TOC\o"1-2"\h\zHYPERLINK\l"_Toc149644284"一、工程概況及及塔吊選型1HYPERLINK\l"_Toc149644285"二、設計依據(jù)11HYPERLINK\l"_Toc149644286"三、設計擬定11HYPERLINK\l"_Toc149644287"四、場地地質情情況2HYPERLINK\l"_Toc149644288"五、設計計算33HYPERLINK\l"_Toc149644289"5.1受力分析析：3HYPERLINK\l"_Toc149644290"5.2、荷載計計算：3HYPERLINK\l"_Toc149644291"5.3樁頂作用用效應計算44HYPERLINK\l"_Toc149644292"5.4單樁豎向向極限承載力力標準值4HYPERLINK\l"_Toc149644293"5.5單樁豎向向承載力設計計值5HYPERLINK\l"_Toc149644294"5.6承載力驗驗算6一、工程概況及及塔吊選型天津***·****8~111#樓建筑面積積約500000m2，剪力墻結結構，地上30~32層，地下一一層，建筑物物總高度94.9m，總長度32.4m，總寬度14m。根據(jù)工程程特點，本工工程基礎及主主體施工階段段施工垂直運運輸機械選用用YTC55513塔式起重機機，臂長56.5m，最大起重重量8T，吊鉤最大大高度111m。該塔吊的的安裝、使用用、保養(yǎng)及拆拆除均按照廠廠家提供的說說明書，委托托專業(yè)隊伍進進行操作，本本次設計方案案的內容僅為為基礎部分。二、設計依據(jù)1、《***··***巖土工工程勘察報告告》2、《QTZ880塔式其重機機使用說明書書》3、***·****施工圖圖4、《混凝土結結構工程施工工質量驗收規(guī)規(guī)范》5、《建筑施工工手冊》（第第四版）6、《建筑樁基基技術規(guī)范》（JGJ94-94）7、《砼結構設設計規(guī)范》(GB500010-22002)。三、設計擬定考慮到本工程的的建筑物較高高，從《QTZ80塔式其重機機使用說明書書》可知，要要求地基承載載力大于20T/MM2，而根據(jù)《****·***巖土工工程勘察報告告》，本場地地地基無法達達到要求。現(xiàn)現(xiàn)擬采用樁基基承臺基礎（鉆鉆孔灌注樁），有有效樁長31M，樁直徑600MM，C30鋼筋混凝土土承臺平面尺尺寸3200×3200MMM，高1.35M，承臺標高高按照建筑物物基礎上平面面標高向上1.0M。四、場地地質情情況根據(jù)***·****高層住住宅一期工程程《巖土工程程勘察報告》KC20006E2600，層底標高-45M以上深度范范圍內的土層層力學指標如如下表：土承載力特征值值及樁基設計計參數(shù)表力學分層號層底標高層厚(m)qk(kPa))qsik(kPPa))②粘土-4.652.526③1淤泥質粘土土-14.269.720③2粉質粘土-18.764.528③3粉質粘土-23.865.142④1粉質粘土-25.86250050④2粉砂-32.266.466⑤粉砂-44.7612.590074注：上表中標高高為相對標高高，±0.0000對應大沽高高程為3.4000m，自然地坪坪的平均相對對標高為-1.8m。五、設計計算5.1受力分析析：1、當無附足時時（本工程限限定自由高度度25M），基礎受受彎距作用，又又承擔軸向壓壓力的作用。最最不利情況為為塔吊25M時2、當塔吊一道道附足時，基基礎受彎距作作用，又承擔擔軸向壓力的的作用。最不不利情況為塔塔吊位于附足足上25M時。3、當塔吊附足足大于2道時，基礎礎不受彎距作作用，僅承擔擔軸向壓力的的作用。最不不利為情況為為塔吊最大高高度時。5.2、荷載計計算：部分構件自重見見下表：序號構件名稱自重（T）備注1附足0.945每道2標準節(jié)重0.97T/節(jié)節(jié)2.5M/節(jié)3混凝土基礎34.562500KG//MM3荷載組合：《QTZ800塔式其重機機使用說明書書》已給出獨獨立高度時的的荷載表：荷載基礎所受荷載垂直力P1（TT）水平力P2（TT）傾翻力矩M（TTMM）扭矩MK（TMM）工作狀態(tài)67.52.9169.930.47非工作狀態(tài)57.57.5228.90情況1時：工作：PP=675++345.66-9.7**6=9622.4KN不工作：：P=5755+345..6-9.77*6=8552.2KNN情況2時：工作：PP=675++345.66+9.7**4=10559.4KNNM=（1699++304.77）*0.5==1041KKN.M不工作：：P=5755+345..6+9.77*4=9559.4KNN情況3時：工作：PP=675++345.66+9.7**23=12243.7KKN5.3樁頂作用用效應計算Nmax/miin=P//N±Myii/Σyi2yi=2.22×sin445°=1..56m當P=962..4KN，M=20442.85KKN·m時Nmax/miin=9622.4/4±±(20422.85×11.56)//(2×1..562)=240..6±6544.76=895..36KN//-414..16KN當P=10559.4KNN，M=10441KN·mm時Nmax/miin=10559.4/44±(10441×1.556)/(22×1.5662)=264..85±3333.65=598..7KN/--68.8KKN當P=12433.7KN//4時Nmax=310.992KN由上部計算得出出：將作用于于樁頂?shù)膲毫αc=895..36KN和拔力NT=414..16KN作為單樁豎豎向力設計值值。：5.4單樁豎向向極限承載力力標準值1、單樁側阻力力標準值QskQsk=uu∑qsikliQsk=1.8884×(22.5×266+9.7××20+4..5×28++5.1×442+2.00×50+66.4×666)=2113.11KN2、單樁樁端阻阻力標準值QpkQpk==qkAPQpk=9000×3.114×0.33×0.3==254.334KN3、單樁抗拔極極限承載力標標準值UkUkk=u∑λiqsikliUk=λQskk=0.7××2113..1=1479.117KN5.5單樁豎向向承載力設計計值抗壓設計值Rcc（不考慮慮承臺效應）Rcc=ηsQsk/γs+ηpQpk/γp其中Qsk、QQpk——為單樁側阻阻力、端阻力力標準值Qsk==21113.1KKN，Qpk=2544.34KNNηs、ηp———樁側阻力、端端阻力群樁效效應系數(shù)，由由Bc（承臺寬度度）/l（樁長）=3.2//31=0..1，Sa(樁的中心距)/d(樁徑)=2.22/0.66=3.677，查《樁基基規(guī)范》表-1，得ηs=0.8、ηp=1.266γs、γp———樁側阻力、端端阻力分項系系數(shù)，《樁基基規(guī)范》表得得，γs=γp=1.677所以Rc==0.8×22113.11/1.677+1.266×254..34/1..67=12004.16KKN抗拔設計值RTT（不考慮慮承臺效應）RT=Uk/γγs+Gp其中Uk——為為單樁抗拔極極限承載力標標準值，Uk=14799.17KNNγs——樁側阻阻力分項系數(shù)數(shù)，《樁基規(guī)規(guī)范》表得，γs=1.67Gp——樁自重重（地下水位位以下取浮重重），Gp=3.144×0.322×31×((25-100)=1311.41KNN所以RT==1479..17/1..67+1331.41==1017..14KN5.6承載力驗驗算單樁抗壓承載力力驗算γ0NC≦11.2RCC其中γ0——樁樁基重要系數(shù)數(shù)，查《樁基基規(guī)范》表，得得γ0=0.9NC——樁頂壓壓力設計值，NC=895..36KNRC——抗壓設設計值，RC=12044.16KKN所以0.9×8895.366=805..82KN＜1.2×11204.116=14444.99KKN經(jīng)驗算，單樁豎豎向抗壓承載載力滿足要求求。單樁抗拔承載力力驗算γ0NT≦RRT其中γ0——樁樁基重要系數(shù)數(shù)，查《樁基基規(guī)范》表，得得γ0=0.9NT——樁頂拔拔力設計值，NT=414..16KNRT——抗拔設設計值，RT=10177.14KNN所以0.9×4414.166=372..74KN＜1017..14KN經(jīng)驗算，單樁豎豎向抗拔承載載力滿足要求求。樁在拔力狀態(tài)下下的樁縱向受受力鋼筋驗算算γ0NT≦ffyAs其中γ0——樁樁基重要系數(shù)數(shù)