船廠t1鋼結(jié)構(gòu)雨棚計算書版

工程概 設計依 永久荷 活荷 雪荷 風荷 溫度作 荷載組 材 控制指 鋼結(jié)構(gòu)計算分 分析軟 結(jié)構(gòu)布 分析模 桿件截 動力特性分 風荷載效應分 結(jié)構(gòu)位 桿件內(nèi) 作用分 參 結(jié)構(gòu)位 桿件內(nèi) 溫度作用分 結(jié)構(gòu)位 桿件內(nèi) 桿件承載力分 后置埋件計 船廠(浦東)區(qū)域2E3-1地塊鋼結(jié)構(gòu)結(jié)算工程概本工程為船廠(浦東)區(qū)域2E3-1地塊鋼結(jié)構(gòu)工程，T1雨棚長7.38.150設計依本工程設計遵循的標準、規(guī)范、規(guī)定及規(guī)《建筑鋼結(jié)構(gòu)焊接規(guī)程 《結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程 （CECS《建筑結(jié)構(gòu)用冷彎矩形 《冷軋低碳鋼板及鋼帶 （JGJ82-建筑結(jié)構(gòu)安全等級和設計使用年設計基準期 50設計使用年限 50結(jié)構(gòu)安全等級 二結(jié)構(gòu)重要性系數(shù) 抗震設防類別 丙設計荷載與荷載組永久荷8+6+8的玻璃及龍骨9m9x0.96=8.64KN/m10KN/m由《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-2012規(guī)定，不上人屋面：0.5查《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-2012，地區(qū)50年一遇的基本雪壓風荷《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-2012規(guī)定作用于鋼結(jié)構(gòu)表面的風荷載標 wkgzszwk——gz——高度z處的陣風系數(shù) 結(jié)構(gòu)按：gzz——風壓高度變化系數(shù)；根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20128.2.1確定：本工程地面粗 度按C類，標高小于15m，取z=0.65050w0.55kN/m2，故0 w2.051.251.40.650.551.28Kn/k迎 gzs1z w-2.051.251.40.650.55-1.28Kn/k側(cè) gzs1z w-2.051.251.40.650.55-1.28Kn/k背 gzs1z w-2.0520.650.55-1.47Kn/k雨 gzs1z正風壓取1.0Kn/m2W1工況：1、雨棚大面(玻璃，豎向鋁板、上部鋁板)受力，（2015.12.27）12.3.2條內(nèi)容）W2工況：1、雨棚大面(玻璃，豎向鋁板、上部鋁板)受力，（2015.12.27）12.3.2條內(nèi)容）W3工況：1、雨棚大面(玻璃，豎向鋁板、上部鋁板)受力，架幕墻補充及修改計算（2015.12.27）第12.3.2條內(nèi)容。每根幕墻龍骨受吸風31KN20.7KN/m框架均布荷載。W4工況：1、雨棚大面(玻璃，豎向鋁板、上部鋁板)架幕墻補充及修改計算（2015.12.27）第12.3.2條內(nèi)容。每根幕墻龍骨受吸風31KN20.7KN/m框架均布荷載。檢修荷按最不利情況加在挑梁末端（1m施加作7設計基本加速度值設計分組水平影響系數(shù)最大值阻尼比2.3.7溫度作2.3.8荷載組依據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009-2012）12345水平6789無作用荷載組 用123456789 1材鋼結(jié)構(gòu)主要受力構(gòu)件采用Q235B和Q345B的材料，應符合規(guī)范《普通碳素結(jié)質(zhì)量密度fvf≧控制指L/400（L1.0f（f鋼結(jié)構(gòu)計算分分析軟CSISAP2000V15通用結(jié)構(gòu)分析與設計軟件結(jié)構(gòu)布T1T1分析模鋼結(jié)構(gòu)有限元分析采用整體三維模型，桿件采用FrameMembrane0桿件截□300X200X10Q235B□600X400X12Q235B結(jié)構(gòu)用冷彎矩形（JG/T178-2005）要求。各截面特性如下所示：動力特性分1.0D+0.5L，前幾階模態(tài)及描豎向荷載效應結(jié)構(gòu)位+風+活+溫度（升溫”組合下結(jié)構(gòu)位移最大，T1最大撓度為53.5mm，相對撓度為53.5-16.8=36.7mm。此處結(jié)“恒+風+活+桿件內(nèi)“12恒+14活”組合工況下結(jié)構(gòu)軸力分布圖（max=254.5kN，min=-“12恒+14活”組合工況下結(jié)構(gòu)主軸剪力分布圖（max=118.4kN，min=-“12恒+14活”組合工況下結(jié)構(gòu)主軸彎矩分布圖（max=168.5kN.m，min=-“12恒+14升溫”組合工況下結(jié)構(gòu)軸力分布圖（max=1831.8kN，min=-“12恒+14升溫”組合工況下結(jié)構(gòu)主軸剪力分布圖（max=126.6kN，min=-“12恒+14升溫”組合工況下結(jié)構(gòu)主軸彎矩分布圖（max=1908.1kN.m，min=-“12恒+14降溫”組合工況下結(jié)構(gòu)軸力分布圖（max=359.3kN，min=-“12恒+14降溫”組合工況下結(jié)構(gòu)主軸剪力分布圖（max=126.8kN，min=-“12恒+14降溫”組合工況下結(jié)構(gòu)主軸彎矩分布圖（max=203.7kN.m，min=-“12恒+0.84風載（W1）+072降溫+1.4活”“12恒+0.84風載（W1）+072降溫+1.4活”“12恒+0.84風載（W1）+072降溫+1.4活”“12恒+0.84風載（W2）+072降溫+1.4活”“12恒+0.84風載（W2）+072降溫+1.4活”“12恒+0.84風載（W2）+072降溫+1.4活”“12恒+0.84風載（W3）+072降溫+1.4活”“12恒+0.84風載（W3）+072降溫+1.4活”“12恒+0.84風載（W3）+072降溫+1.4活”“12恒+0.84風載（W4）+072降溫+1.4活”“12恒+0.84風載（W4）+072降溫+1.4活”“12恒+0.84風載（W4）+072降溫+1.4活”W1作用下結(jié)構(gòu)位移（MAX=8.4W2作用下結(jié)構(gòu)位移（MAX=8.4W3下結(jié)構(gòu)位移（MAX=11.9W4用下結(jié)構(gòu)位移（MAX=10.55.8作用分5.8.1參反應譜選用《建筑抗震設計規(guī)范》規(guī)定的反應譜。以下是抗70.35秒設計分組為第一組水平影響系數(shù)最大值為按照上述參數(shù)，進行了水平的多遇反應譜分析。分析時考慮了兩個方向水平作用，每一振型的峰值反應均采用CQC方法組合。為滿足“小震不壞”的標準，要分析結(jié)構(gòu)在多遇下的位移以及在有地多遇下的位移如下圖。X向水平下結(jié)構(gòu)的變形分布圖(MAX=2.3，單位Y向水平下結(jié)構(gòu)的變形分布圖(MAX=0.5，單位X向水平作用下結(jié)構(gòu)軸力分布圖Y向水平作用下結(jié)構(gòu)軸力分布圖X向水平作用下結(jié)構(gòu)主軸剪力分布圖Y向水平作用下結(jié)構(gòu)主軸剪力分布圖X向水平作用下結(jié)構(gòu)主軸彎矩分布圖Y向水平作用下結(jié)構(gòu)主軸彎矩分布圖溫度作用分溫度升高50℃引起的位移分布圖（MAX=11.0，單溫度升高50℃桿件軸力分布圖（max=130.8kN，min=-溫度降低50℃桿件軸力分布圖（max=9612.4kN，min=-溫度升高50℃桿件主軸剪力