某工程.米高支模模板計(jì)算書

梁模板2計(jì)算書高支撐架的計(jì)算算依據(jù)《建筑筑施工扣件式式鋼管腳手架架安全技術(shù)規(guī)規(guī)范》（JGGJ130--2001）、《混混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)設(shè)計(jì)規(guī)范》GGB500110-20002、《建筑筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)規(guī)范》(GB500009-22001)、《鋼鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)規(guī)范》(GB500017-22003)等等規(guī)范編制。因本工程梁支架架高度大于44米，根據(jù)有有關(guān)文獻(xiàn)建議議，如果僅按按規(guī)范計(jì)算，架架體安全性仍仍不能得到完完全保證。為為此計(jì)算中還還參考了《施施工技術(shù)》22002（3）：《扣件件式鋼管模板板高支撐架設(shè)設(shè)計(jì)和使用安安全》中的部部分內(nèi)容。梁段:L1。一、參數(shù)信息1.模板支撐及及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度BB(m):00.30；梁截面高度DD(m):11.10混凝土板厚度((mm):00.11；立桿縱距（沿梁梁跨度方向間間距）La((m):0..70；立桿上端伸出至至模板支撐點(diǎn)點(diǎn)長(zhǎng)度a(mm):0.110；腳手架步距(mm):1.550；梁支撐架搭設(shè)高高度H(m))：8.90；梁兩側(cè)立柱間距距(m):0..50；承重架支設(shè):木木方支撐平行行梁截面A；立桿橫向間距或或排距Lb((m):1..00；采用的鋼管類型型為Φ48×3..50；扣件連接方式::雙扣件，考考慮扣件質(zhì)量量及保養(yǎng)情況況，取扣件抗抗滑承載力折折減系數(shù):00.80；2.荷載參數(shù)模板自重(kNN/m2):0.335；鋼筋自重(kNN/m3):1.550；施工均布荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.55；新澆混凝土側(cè)壓壓力標(biāo)準(zhǔn)值((kN/m2):12..9；傾倒混凝土側(cè)壓壓力(kN/m2):2.00；振搗混凝土荷載載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.003.材料參數(shù)木材品種：柏木木；木材彈性模量EE(N/mmm2)：100000.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值fm((N/mm22)：17.0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值fv((N/mm22)：1.7；面板類型：膠合合面板；鋼材彈性模量EE(N/mmm2)：2100000.0；鋼材抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值fm((N/mm22)：205.00；面板彈性模量EE(N/mmm2)：9500..0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值fm((N/mm22)：13.0；4.梁底模板參參數(shù)梁底模板支撐的的間距(mm)：400.00；面板厚度(mmm)：18.0；5.梁側(cè)模板參參數(shù)主楞間距(mmm)：600；次楞間距(mmm)：400；穿梁螺栓水平間間距(mm)：600；穿梁螺栓豎向間間距(mm)：400；穿梁螺栓直徑((mm)：M12；主楞龍骨材料：：木楞,，寬度80mmm，高度80mmm；主楞龍骨材料：：木楞,，寬度80mmm，高度80mmm；二、梁模板荷載載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算算1.梁側(cè)模板荷荷載強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮慮新澆混凝土土側(cè)壓力和傾傾倒混凝土?xí)r時(shí)產(chǎn)生的荷載載；撓度驗(yàn)算算只考慮新澆澆混凝土側(cè)壓壓力。按《施工手冊(cè)》，新新澆混凝土作作用于模板的的最大側(cè)壓力力，按下列公公式計(jì)算，并并取其中的較較小值:其中γ--混凝土的重重力密度，取取24.0000kN/mm3；t--新澆澆混凝土的初初凝時(shí)間，取取2.0000h；T--混凝凝土的入模溫溫度，取255.000℃℃；V--混凝凝土的澆筑速速度，取1..500m//h；H--混凝凝土側(cè)壓力計(jì)計(jì)算位置處至至新澆混凝土土頂面總高度度，取1.1100m；β1--外加加劑影響修正正系數(shù)，取11.000；；β2--混凝凝土坍落度影影響修正系數(shù)數(shù)，取1.0000。根據(jù)以上兩個(gè)公公式計(jì)算的新新澆筑混凝土土對(duì)模板的最最大側(cè)壓力FF；分別為12..933kkN/m2、26.4000kN//m2，取較小值值12.9333kN//m2作為本工程程計(jì)算荷載。三、梁側(cè)模板面面板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu)構(gòu),需要驗(yàn)算其其抗彎強(qiáng)度和和剛度。強(qiáng)度度驗(yàn)算要考慮慮新澆混凝土土側(cè)壓力和傾傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生生的荷載；撓撓度驗(yàn)算只考考慮新澆混凝凝土側(cè)壓力。計(jì)計(jì)算的原則是是按照龍骨的的間距和模板面的大大小,按支撐在內(nèi)內(nèi)楞上的三跨跨連續(xù)梁計(jì)算算。面板計(jì)算簡(jiǎn)圖1.抗彎驗(yàn)算其中，σ---面板的的彎曲應(yīng)力計(jì)計(jì)算值(N/mm2)；M--面板板的最大彎距距(N.mm))；W--面板板的凈截面抵抵抗矩，W=60..00×1.8×1.8/66=32.440cm3；[ff]--面板的抗彎彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值(N/mm2)；按以下公式計(jì)算算面板跨中彎彎矩：其中，q---作用在模模板上的側(cè)壓壓力，包括::新澆混凝土側(cè)壓壓力設(shè)計(jì)值::q1=1.22×0.60×12.933×0.90==8.38kkN/m；傾倒混凝土側(cè)壓壓力設(shè)計(jì)值::q2=1.44×0.60×2.00×0.90==1.51kkN/m；q=q1++q2=8..381+11.512=9.8893kNN/m；計(jì)算跨度(內(nèi)楞楞間距):l=4400.000mm；面板的最大彎距距M=00.1×9.89×400.0002=1..58×105N.mm；經(jīng)計(jì)算得到，面面板的受彎應(yīng)應(yīng)力計(jì)算值::σ=1..58×1005/3..24×1004=4.8885N/mmm2；面板的抗彎強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值:[f]==13.0000N/mmm2；面板的受彎應(yīng)力力計(jì)算值σ=4.8885N/mmm2小于面板的的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值[ff]=13..000N//mm2，滿足要求求！2.撓度驗(yàn)算算qq--作用在在模板上的側(cè)側(cè)壓力線荷載載標(biāo)準(zhǔn)值:q=112.93××0.60=7.776N/mmm；ll--計(jì)算跨跨度(內(nèi)楞間距)::l=400.000mm；EE--面板材材質(zhì)的彈性模模量:E=95000.00NN/mm2；II--面板的的截面慣性矩矩:I==60.000×1.80×1.80×1.80//12=299.16cmm4；面板的最大撓度度計(jì)算值:ω=0..677×77.76×4400.0004/(1000×95000.00×22.92×1105)=00.485mm；面板的最大容許許撓度值:[ω]=ll/250=400..000/2250=1.6000mm；面板的最大撓度度計(jì)算值ω=0.4485mm小于面板的的最大容許撓撓度值[ω]=1.6600mm，滿滿足要求！四、梁側(cè)模板內(nèi)內(nèi)外楞的計(jì)算算1.內(nèi)楞計(jì)算內(nèi)楞(木或鋼))直接承受模模板傳遞的荷荷載，按照均均布荷載作用用下的三跨連連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，龍骨骨采用木楞，截截面寬度800mm，截面面高度80mmm，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=80××80×80/6=85..33cm33；I=80××80×80×80/122=3441.33ccm4；內(nèi)楞計(jì)算簡(jiǎn)圖（1）.內(nèi)楞強(qiáng)強(qiáng)度驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公公式如下:其中，σ---內(nèi)楞彎彎曲應(yīng)力計(jì)算算值(N/mm2)；M--內(nèi)楞楞的最大彎距距(N.mm))；W--內(nèi)楞楞的凈截面抵抵抗矩；[f]]--內(nèi)內(nèi)楞的強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值(N/mm2)。按以下公式計(jì)算算內(nèi)楞跨中彎彎矩：其中，作用在內(nèi)內(nèi)楞的荷載，q=(1.2×12.933×0.90+1.4×2.000×0.90)×0.400/1=6.60kN/m；內(nèi)楞計(jì)算跨度((外楞間距)::l=600mmm；內(nèi)楞的最大彎距距:M=00.1×6.60×600.0002=2.337×105N.mm；經(jīng)計(jì)算得到，內(nèi)內(nèi)楞的最大受受彎應(yīng)力計(jì)算算值σ=2..37×1005/8.533×104=2..782NN/mm2；內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值:[f]==17.0000N/mmm2；內(nèi)楞最大受彎應(yīng)應(yīng)力計(jì)算值σσ=2..782NN/mm2內(nèi)楞的抗彎彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值小于[ff]=17..000N//mm2，滿足要求求?。?）.內(nèi)楞的的撓度驗(yàn)算其中E---面板材質(zhì)質(zhì)的彈性模量量：100000.000N/mm22；q---作用在模模板上的側(cè)壓壓力線荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值：qq=12..93×0.40//1=5..17N//mm；l---計(jì)算跨度度(外楞間距)：l=6600.000mm；I---面板的截截面慣性矩：：E=33.41×106N/mm2；內(nèi)楞的最大撓度度計(jì)算值:ω=0..677×55.17×6600.0004/(1000×100000.00××3.41××106)=00.133mm；內(nèi)楞的最大容許許撓度值:[ω]=22.400mmm；內(nèi)楞的最大撓度度計(jì)算值ω=0.1333mm小小于內(nèi)楞的最最大容許撓度度值[ω]=2.4400mm，滿滿足要求！2.外楞計(jì)算外楞(木或鋼))承受內(nèi)楞傳傳遞的荷載，按按照集中荷載載作用下的三三跨連續(xù)梁計(jì)計(jì)算。本工程中，外龍龍骨采用木楞楞，截面寬度度80mm，截截面高度800mm，截面面慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=80××80×80/6=85..33cm33；I=80××80×80×80/122=3441.33ccm4；外楞計(jì)算簡(jiǎn)圖（1）.外楞抗抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算算其中σ---外楞受受彎應(yīng)力計(jì)算算值(N/mm2)M--外楞楞的最大彎距距(N.mm))；W--外楞楞的凈截面抵抵抗矩；[f]]--外楞楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值(N/mm2)。最大彎矩M按下下式計(jì)算：其中，作用在外外楞的荷載::P=(1.2××12.933×0.90++1.4×2.00×0.90))×0.60×0.40//1=3.996kN；外楞計(jì)算跨度((對(duì)拉螺栓豎豎向間距)::l=400mmm；外楞的最大彎距距：M=0.1755×3957..034×400.0000=2.77××105N.mm經(jīng)計(jì)算得到，外外楞的受彎應(yīng)應(yīng)力計(jì)算值::σ=2..77×1005/8.533×104=3..246NN/mm2；外楞的抗彎強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值:[f]==17.0000N/mmm2；外楞的受彎應(yīng)力力計(jì)算值σ=3.2246N/mmm2小于外楞的的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值[ff]=17..000N//mm2，滿足要求求?。?）.外楞的的撓度驗(yàn)算其中E---外楞的彈彈性模量，其其值為100000.000N/mmm2；p---作用在模模板上的側(cè)壓壓力線荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值：pp=12..93×0.60×0.40//1=3..10KNN；l---計(jì)算跨度度(拉螺栓間距距)：l=4400.000mm；I---面板的截截面慣性矩：：I=33.41×106mm4；外楞的最大撓度度計(jì)算值:ω=1..146×33.10×1103×400..003/(1000×100000.00××3.41××106)=00.067mmm；外楞的最大容許許撓度值:[ω]=11.600mmm；外楞的最大撓度度計(jì)算值ω=0.0067mm小于外楞的的最大容許撓撓度值[ω]=1.6600mm，滿滿足要求！五、穿梁螺栓的的計(jì)算驗(yàn)算公式如下::其中N---穿梁螺栓栓所受的拉力力；A--穿梁梁螺栓有效面面積(mmm2)；f--穿梁梁螺栓的抗拉拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值，取1700.000N/mm22；查表得：穿梁螺栓的直徑徑:122mm；穿梁螺栓有效直直徑:99.85mmm；穿梁螺栓有效面面積:A==76mmm2；穿梁螺栓所受的的最大拉力::N==12.9333×0.6000×0.4000×2=6..208kkN。穿梁螺栓最大容容許拉力值::[N]=1700.000××76/10000=12.9220kN；；穿梁螺栓所受的的最大拉力NN=6.2008kN小小于穿梁螺栓栓最大容許拉拉力值[NN]=12..920kNN，滿足要求求！六、梁底模板計(jì)計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu)構(gòu),需要驗(yàn)算其其抗彎強(qiáng)度和和撓度。計(jì)算算的原則是按按照模板底支支撐的間距和和模板面的大大小,按支撐在底底撐上的三跨跨連續(xù)梁計(jì)算算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮慮模板結(jié)構(gòu)自自重荷載、新新澆混凝土自自重荷載、鋼鋼筋自重荷載載和振搗混凝凝土?xí)r產(chǎn)生的的荷載；撓度度驗(yàn)算只考慮慮模板結(jié)構(gòu)自自重、新澆混混凝土自重、鋼鋼筋自重荷載載。本算例中，面板板的截面慣性性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=3000.00××18.000×18.000/6=1.62××104mm3；I==3000.00×18.000×18.000×18.000/12==1.466×105mm4；1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行行面板抗彎強(qiáng)強(qiáng)度驗(yàn)算：其中，σ---梁底模板的的彎曲應(yīng)力計(jì)計(jì)算值(N/mm2)；M--計(jì)算算的最大彎矩矩(kN..m)；l---計(jì)算跨度度(梁底支撐間間距):ll=4000.00mmm；q--作用用在梁底模板板的均布荷載載設(shè)計(jì)值(kN/m))；新澆混凝土及鋼鋼筋荷載設(shè)計(jì)計(jì)值：q1:1.22×（24.000+1.500）×0.30×1.10×0.90==9.09kkN/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷荷載：q2:1.2××0.35×0.30×0.90==0.11kkN/m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)產(chǎn)生的荷載設(shè)設(shè)計(jì)值：q3:1.44×2.00×0.30×0.90==0.76kkN/m；q=q1+q2+q3==9.09++0.11++0.76==9.96kkN/m；跨中彎矩計(jì)算公公式如下:Mmax=0.10××9.9588×0.40002；σ=0.1559×1066/1.622×104=9.8335N/mmm2；梁底模面板計(jì)算算應(yīng)力σ=9.8835N//mm2小于梁底模模面板的抗壓壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值[f]==13.0000N/mmm2，滿足要求求！2.撓度驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工工計(jì)算手冊(cè)》剛剛度驗(yàn)算采用用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同同時(shí)不考慮振振動(dòng)荷載作用用。最大撓度計(jì)算公公式如下:其中，q--作作用在模板上上的壓力線荷荷載:q=（(24.0++1.50))×1.1000+0.355）×0.30==8.522N/mm；；l---計(jì)算跨度度(梁底支撐間間距):ll=4000.00mmm；E---面板的彈彈性模量:E=99500.00N/mm22；面板的最大允許許撓度值:[ω]=4000.00//250==1.6000mm；面板的最大撓度度計(jì)算值:ω=0..677×88.520××400.004/(1000×95000.0×1..46×1005)=1.0066mm；；面板的最大撓度度計(jì)算值:ω=1.0066mm小小于面板的最最大允許撓度度值:[ω]=400.00/2550=11.600mmm，滿足要要求！七、梁底支撐木木方的計(jì)算1.荷載的計(jì)算算：(1)鋼筋混凝凝土梁自重((kN)：q1=(244.000++1.5000)×0.3000×1.1000×0.4000=3.3666kN；；(2)模板的自自重荷載(kN)：q2=0..350×0.4000×(2×1.1000+0.3000)=00.350kN；(3)活荷載為為施工荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值與振搗搗混凝土?xí)r產(chǎn)產(chǎn)生的荷載((kN)：經(jīng)計(jì)算得到，活活荷載標(biāo)準(zhǔn)值值P1=(22.500++2.0000)×0.3000×0.4000=0.5440kN；；2.木方的傳遞遞集中力驗(yàn)算算：靜荷載設(shè)計(jì)值qq=1.2××3.3666+1.2××0.3500=4.4559kN；；活荷載設(shè)計(jì)值PP=1.4××0.5400=0.7556kN；；P=4.4599+0.7556=5.2215kNN。本工程梁底支撐撐采用方木，方方木的截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=8.0000×8.0000×8.0000/6=8.53××101cm3；I=8.0000×8.0000×8.0000×8.0000/12==3.411×102cm4；3.支撐方木抗抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算算：最大彎矩考慮為為簡(jiǎn)支梁集中中荷載作用下下的彎矩，跨中最大彎距計(jì)計(jì)算公式如下下:跨中最大彎距M=5.2215×0.5000/4=0..652kkN.m；方木最大應(yīng)力計(jì)計(jì)算值σ=6519900.0000/8.553×1044=7.6339N/mmm2；方木抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值[[f]=177.000N/mm22；方木最大應(yīng)力計(jì)計(jì)算值7..639NN/mm2小于方木抗抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值[f]]=17.0000N//mm2，滿足要求求！4.支撐方木抗抗剪驗(yàn)算：最大剪力的計(jì)算算公式如下::截面抗剪強(qiáng)度必必須滿足:其中最大剪力Q=5.2215×1000//2=2.6608kNN；圓木的截面面積積矩S==0.7855×50.000×50.000=19962.500N/mmm2；圓木受剪應(yīng)力計(jì)計(jì)算值T=2.6008×1962..50/(33.41×106×50.000)=00.030N/mm22；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值[[T]=1..700NN/mm2；方木受剪應(yīng)力計(jì)計(jì)算值0..030NN/mm2小于方木抗抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值[T]]=1.7000N/mmm2，滿足要求求！5.支撐方木撓撓度驗(yàn)算：最大彎矩考慮為為靜荷載與活活荷載的計(jì)算算值最不利分分配的撓度和和，計(jì)算公式式如下:集中荷載P==q1+q2+p1=4..256kkN；方木最大撓度ωω=42566.000××500.0003/(48××100000.00×33.41×1106)=0.3325mmm；方木的撓度設(shè)計(jì)計(jì)值[ω]=0.5500×10000/2550=2.0000mmm；方木的最大撓度度ω=0.3225mm小小于方木的最最大允許撓度度[ω]=2.0000mmm，滿足要求求！八、梁底支撐鋼鋼管的計(jì)算作用于支撐鋼管管的荷載包括括梁與模板自自重荷載，施施工活荷載等等,通過方木的的集中荷載傳傳遞。1.支撐鋼管的的強(qiáng)度計(jì)算：：按照集中荷載作作用下的簡(jiǎn)支支梁計(jì)算集中荷載P傳遞遞力，P=55.215kN；計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：：支撐鋼管按照簡(jiǎn)簡(jiǎn)支梁的計(jì)算算公式其中n=0..700/00.400==2經(jīng)過簡(jiǎn)支梁的計(jì)計(jì)算得到：鋼管支座反力RRA=RB=(2-11)/2×5.2155+5.2115=7.8823kNN；通過支撐鋼管傳傳遞到支座的的最大力為11×5.2155+5.2115=10..430kkN；鋼管最大彎矩MMmax=22×5.2155×0.7000/8=0..913kkN.m；支撐鋼管的最大大應(yīng)力計(jì)算值值σ=0.9113×1066/50800.000==179.6657N//mm2；支撐鋼管的抗彎彎強(qiáng)度的其設(shè)設(shè)計(jì)值[TT]=2055.0N//mm2；支撐鋼管的最大大應(yīng)力計(jì)算值值179..657NN/mm2小于支撐鋼鋼管的抗彎強(qiáng)強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值值205..0N/mmm2,滿足要求!九、梁底縱向鋼鋼管計(jì)算縱向鋼管只起構(gòu)構(gòu)造作用，通通過扣件連接接到立桿。十、扣件抗滑移移的計(jì)算:按照《建筑施工工扣件式鋼管管腳手架安全全技術(shù)規(guī)范培培訓(xùn)講座》劉劉群主編，PP96頁，雙雙扣件承載力力設(shè)計(jì)值取116.00kkN，按照扣扣件抗滑承載載力系數(shù)0..80，該工工程實(shí)際的旋旋轉(zhuǎn)雙扣件承承載力取值為為12.800kN?？v向或橫向水平平桿與立桿連連接時(shí)，扣件件的抗滑承載載力按照下式式計(jì)算(規(guī)范5.2..5):R≤Rc其中Rc---扣件抗抗滑承載力設(shè)設(shè)計(jì)值,取12.800kN；R--縱縱向或橫向水水平桿傳給立立桿的豎向作作用力設(shè)計(jì)值值；計(jì)算中R取最大大支座反力，根根據(jù)前面計(jì)算算結(jié)果得到R=10..43kNN；R<12..80kNN,所以雙扣扣件抗滑承載載力的設(shè)計(jì)計(jì)計(jì)算滿足要求求!十一、立桿的穩(wěn)穩(wěn)定性計(jì)算::立桿的穩(wěn)定性計(jì)計(jì)算公式其中N---立桿的軸心心壓力設(shè)計(jì)值值，它包括：：橫桿的最大支座座反力：NN1=10..430kkN；腳手架鋼管的自自重：N2=1..2×0.1299×8.9000=1.3779kN；；N=10..430+11.379==11.8009kN；；φ--軸心受受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù)，由由長(zhǎng)細(xì)比llo/i查表得得到；i--計(jì)算算立桿的截面面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：：i=11.58；A--立桿桿凈截面面積積(cm2)：A=4.89；；W--立桿桿凈截面抵抗抗矩(cm3)：W=55.08；σ--鋼管管立桿軸心受受壓應(yīng)力計(jì)算算值(NN/mm2)；[f]---鋼管立桿桿抗壓強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值：[ff]=2005.00N/mm22；lo--計(jì)算長(zhǎng)度((m)；如果完全參照《扣扣件式規(guī)范》不不考慮高支撐撐架，按下式式計(jì)算lo=kk1uh((1)k11--計(jì)算算長(zhǎng)度附加系系數(shù)，取值為為：1.1555；u--計(jì)算算長(zhǎng)度系數(shù)，參參照《扣件式式規(guī)范》表，u=1.700；上式的計(jì)算結(jié)果果：立桿計(jì)算長(zhǎng)度LLo=k1uh=1.1555×1.7000×1.5000=2..945mm；Lo//i=22945.2250/15.8000=1186.0000；由長(zhǎng)細(xì)比loo/i的的結(jié)果查表得得到軸心受壓壓立桿的穩(wěn)定定系數(shù)φ=0.2207；鋼管立桿受壓應(yīng)應(yīng)力計(jì)算值；；σ=118009.1888/(0.2207×4889.0000)=1116.6665N/mmm2；鋼管立桿穩(wěn)定性性計(jì)算σ=1116.6655N/mmm2小于鋼管立立桿抗壓強(qiáng)度度的設(shè)計(jì)值[f]==205..00N//mm2，滿足要求求！如果考慮到高支支撐架的安全全因素，適宜宜由下式計(jì)算算lo=k11k2(h+2a))(2)k1--計(jì)計(jì)算長(zhǎng)度附加加系數(shù)按照表表1取值1.1667；k2--計(jì)計(jì)算長(zhǎng)度附加加系數(shù)，h++2a=1.7000按照表2取值1.0117；上式的計(jì)算結(jié)果果：立桿計(jì)算長(zhǎng)度LLo=k1k2(h+2a))=1..167×1.0177×(1.5000+0.1000×2)=2.0188m；Lo//i=22017.6626/15.8000=1128.0000；由長(zhǎng)細(xì)比loo/i的的結(jié)果查表得得到軸心受壓壓立桿的穩(wěn)定定系數(shù)φ=0.4406；鋼管立桿受壓應(yīng)應(yīng)力計(jì)算值；；σ=118009.1888/(0.4406×4889.0000)=559.4822N/mmm2；鋼管立桿穩(wěn)定性性計(jì)算σ=599.482N/mm22小于鋼管立立桿抗壓強(qiáng)度度的設(shè)計(jì)值[f]==205..00N//mm2，滿足要求求！模板承重架應(yīng)盡盡量利用剪力力墻或柱作為為連接連墻件件，否則存在在安全隱患。以上表參照杜榮榮軍：《扣件件式鋼管模板板高支撐架設(shè)設(shè)計(jì)和使用安安全》十二、梁模板高高支撐架的構(gòu)構(gòu)造和施工要要求[工程經(jīng)驗(yàn)]::除了要遵守《扣扣件架規(guī)范》的的相關(guān)要求外外，還要考慮慮以下內(nèi)容1.模板支架的的構(gòu)造要求：：a.梁板模板高高支撐架可以以根據(jù)