插扣式腳手架施工方案

#r:r:r■?150150150面板計算簡圖（單位：mm）1.強度計算跨中彎矩計算公式如下:其中，其中，W—面板的凈截面抵抗矩，W=50X1.8X1.8/6=27cm3；M--面板的最大彎距（N?mm）；o--面板的彎曲應力計算值（N/mm2）[f]—面板的抗彎強度設計值（N/mmJ；按以下公式計算面板跨中彎矩：其中，q—作用在模板上的側壓力，包括：新澆混凝土側壓力設計值：q=1.2X0.5X13.2X0.9=7.13kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值：q=1.4X0.5X2X0.9=1.26kN/m；2q=q+q=7.128+1.260=8.388kN/m；12計算跨度（內楞間距）：l=150mm；面板的最大彎距M=0.1X8.388X1502=1.89X104N?mm；經計算得到，面板的受彎應力計算值：o=1.89X104/2.70X104=0.699N/mm2；面板的抗彎強度設計值：[f]=13N/mm2；面板的受彎應力計算值o=0.699N/mm2小于面板的抗彎強度設計值[f]=13N/mm2，滿足要求!插扣式滿堂腳手架施工方案插扣式滿堂腳手架施工方案撓度驗算q—作用在模板上的側壓力線荷載標準值：q=13.2X0.5=6.6N/mm；l--計算跨度（內楞間距）:l=150mm；E--面板材質的彈性模量：E=9500N/mm2；I--面板的截面慣性矩：I=50X1.8X1.8X1.8/12=24.3cm4；面板的最大撓度計算值：v=0.677X6.6X1504/(100X9500X2.43X105)=0.01mm；面板的最大容許撓度值：[v]=1/250=150/250=0.6mm；面板的最大撓度計算值v=0.01mm小于面板的最大容許撓度值[v]=0.6mm，滿足要求!四、梁側模板內外楞的計算1.內楞計算內楞（木或鋼）直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度60mm,截面高度80mm,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=6X82X2/6=128cm3；I=6X83X2/12=512cm4；■5P9500500500，.-內楞計算簡圖（1）.內楞強度驗算強度驗算計算公式如下：1616其中，。一內楞彎曲應力計算值（N/mm2）；M--內楞的最大彎距（N?mm）；W--內楞的凈截面抵抗矩；[f]—內楞的強度設計值（N/iw）。按以下公式計算內楞跨中彎矩：其中，作用在內楞的荷載，q=（1.2X13.2X0.9+1.4X2X0.9）X0.15=2.52kN/m；內楞計算跨度（外楞間距）:l=500ii；內楞的最大彎距：M=0.1X2.52X500.002=6.29X104N?mm；最大支座力:R=1.1X2.516X0.5=1.384kN；經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值o=6.29X104/1.28X105=0.491N/mm2；內楞的抗彎強度設計值:[f]=17N/ii2；內楞最大受彎應力計算值o=0.491N/mm2小于內楞的抗彎強度設計值[f]=17N/mm2,滿足要求!2）.內楞的撓度驗算其中1一計算跨度（外楞間距）：1=500mm；q--作用在模板上的側壓力線荷載標準值：q=13.20X0.15=1.98N/mm；E--內楞的彈性模量：10000N/ii2；I—內楞的截面慣性矩：I=5.12X106mm4；內楞的最大撓度計算值:v=0.677X1.98X5004/(100X10000X5.12X106)=0.016mm；內楞的最大容許撓度值：[v]=500/250=2mm；內楞的最大撓度計算值v=0.016mm小于內楞的最大容許撓度值[v]=2mm，滿足要求!外楞計算外楞（木或鋼）承受內楞傳遞的集中力，取內楞的最大支座力1.384kN,按照集中荷載作用下的三跨連1717續(xù)梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管①48X3.0；外鋼楞截面抵抗矩W=8.98cm3；外鋼楞截面慣性矩I=21.56cm4；TOC\o"1-5"\h\z150150150\o"CurrentDocument"0.691.381.380.691\\f150150150外楞計算簡圖外楞彎矩圖(kN?m)外楞變形圖(mm)1).外楞抗彎強度驗算1818其中。一外楞受彎應力計算值（N/mm2）M--外楞的最大彎距（N?mm）；W--外楞的凈截面抵抗矩；[f]—外楞的強度設計值（N/mmJ。根據(jù)連續(xù)梁程序求得最大的彎矩為M=0.104kN?m外楞最大計算跨度:l=150mm；經計算得到，外楞的受彎應力計算值：o=1.04X105/8.98X103=11.582N/mirn；外楞的抗彎強度設計值:[f]=205N/mm2；外楞的受彎應力計算值o=11.582N/mm2小于外楞的抗彎強度設計值[f]=205N/mm2,滿足要求?。?）.外楞的撓度驗算根據(jù)連續(xù)梁計算得到外楞的最大撓度為0.044mm外楞的最大容許撓度值：[v]=150/400=0.375mm；外楞的最大撓度計算值v=0.044mm小于外楞的最大容許撓度值[v]=0.375mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算驗算公式如下：N^[N]=fxA其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面積（mm2）；f--穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直徑：12mm；穿梁螺栓有效直徑：9.85mm；穿梁螺栓有效面積：A=76mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力：N=（1.2X13.2+1.4X2）X0.5X0.225=2.097kN。1919穿梁螺栓最大容許拉力值：[N]=170X76/1000=12.92kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=2.097kN小于穿梁螺栓最大容許拉力值[N]=12.92kN，滿足要求!6、現(xiàn)澆板樓板模板驗算依據(jù)規(guī)范：計算依據(jù)《建筑施工模板安全技術規(guī)范》(JGJ162-2008)。計算參數(shù)：模板支架搭設高度為2.8m，立桿的縱距b=1.00m，立桿的橫距l(xiāng)=1.00m，立桿的步距h=1.50m。面板厚度15mm,剪切強度1.3N/min2，抗彎強度13.0N/min2，彈性模量6000.0N/mm2。木方50X100mm，間距300mm，木方剪切強度1.2N/mm2，抗彎強度11.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。梁頂托采用鋼管①48X3.0mm。模板自重0.30kN/m2，混凝土鋼筋自重25.10kN/m3，施工活荷載2.50kN/m2。扣件計算折減系數(shù)取0.75。鋼管強度為205.0N/inm2,鋼管強度折減系數(shù)取1.00。圖樓板支撐架立面簡圖2020圖樓板支撐架立桿穩(wěn)定性荷載計算單元按照規(guī)范4.3.1條規(guī)定確定荷載組合分項系數(shù)如下：由可變荷載效應控制的組合S=1.2X(25.10X0.15+0.30)+1.40X2.50=8.378kN/m2由永久荷載效應控制的組合S=1.35X25.10X0.15+0.7X1.40X2.50=7.533kN/m2由于可變荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數(shù)取1.2,可變荷載分項系數(shù)取1.40采用的鋼管類型為048X3.0。一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。考慮0.9的結構重要系數(shù)，靜荷載標準值q1=0.9X(25.100X0.150X1.000+0.300X1.000)=3.659kN/m考慮0.9的結構重要系數(shù)，活荷載標準值q2=0.9X(0.000+2.500)X1.000=2.250kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：截面抵抗矩W=54.00cm3；截面慣性矩I=48.60cm4；抗彎強度計算f=M/W<[f]其中f面板的抗彎強度計算值(N/mm2)；M面板的最大彎距(N.mm)；W——面板的凈截面抵抗矩；[f]――面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2；M=0.100ql22121其中q荷載設計值(kN/m)；經計算得到M=0.100X(1.20X3.659+1.40X2.250)X0.300X0.300=0.068kN.m經計算得到面板抗彎強度計算值f=0.068X1000X1000/54000=1.257N/mm2面板的抗彎強度驗算f<[f],滿足要求！撓度計算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大撓度計算值v=0.677X3.659X3004/(100X6000X486000)=0.069mm面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求！(4)2.5kN集中荷載作用下抗彎強度計算經過計算得到面板跨中最大彎矩計算公式為M=0.2Pl+0.08ql2面板的計算寬度為1200.000mm集中荷載P=2.5kN考慮0.9的結構重要系數(shù)，靜荷載標準值q=0.9X(25.100X0.150X1.200+0.300X1.200)=4.390kN/m面板的計算跨度l=300.000mm經計算得到M=0.200X0.9X1.40X2.5X0.300+0.080X1.20X4.390X0.300X0.300=0.227kN.m經計算得到面板抗彎強度計算值f=0.227X1000X1000/54000=4.202N/mm2面板的抗彎強度驗算f<[f],滿足要求！二、支撐木方的計算木方按照均布荷載計算。荷載的計算鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.100X0.150X0.300=1.130kN/m模板的自重線荷載(kN/m)：2222插扣式滿堂腳手架施工方案插扣式滿堂腳手架施工方案23232323q12=0.300X0.300=0.090kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m):經計算得到，活荷載標準值q2=(2.500+0.000)X0.300=0.750kN/m考慮0.9的結構重要系數(shù)，靜荷載q1=0.9X(1.20X1.130+1.20X0.090)=1.317kN/m考慮0.9的結構重要系數(shù)，活荷載q2=0.9X1.40X0.750=0.945kN/m計算單元內的木方集中力為(0.945+1.317)X1.000-2.262kN2.木方的計算按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載q=2.262/1.000=2.262kN/m最大彎矩M=0.1ql2=0.1X2.26X1.00X1.00=0.226kN.m最大剪力Q=0.6X1.000X2.262=1.357kN最大支座力N=l.lX1.000X2.262=2.488kN木方的截面力學參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：截面抵抗矩W=83.33cm3；截面慣性矩I=416.67cm4；木方抗彎強度計算抗彎計算強度f=0.226X106/83333.3=2.71N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求！木方撓度計算均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到1.098kN/m最大變形v=0.677X1.098X1000.04/(100X9000.00X4166666.8)=0.198mm木方的最大撓度小于1000.0/250,滿足要求！(4)2.5kN集中荷載作用下抗彎強度計算經過計算得到跨中最大彎矩計算公式為M=0.2Pl+0.08ql2插扣式滿堂腳手架施工方案插扣式滿堂腳手架施工方案考慮荷載重要性系數(shù)0.9,集中荷載P=0.9X2.5kN經計算得到M=0.200X1.40X0.9X2.5X1.000+0.080X1.318X1.000X1.000=0.735kN.m抗彎計算強度f=0.735X106/83333.3=8.82N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求！三、托梁的計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。集中荷載取木方的支座力P=2.488kN均布荷載取托梁的自重q=0.037kN/m。2'49k2'49k2.49k^9k2.49kN40k244N^9k2-49k^9k2.49kN10001100011000托梁計算簡圖3.30.290.800.79540092書12.490Q14.214.20托梁計算簡圖3.30.290.800.79540092書12.490Q14.214.201.701.7,14.204.211.710.01_2.492.511.700.790.8p3.23.3045900托梁剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值,受力圖與計算結果如下：1.21kN1.21kN1.21kN1.21kN1.21kN1.21kN1.21kN1.21kN1.21kN1.21kN0.042NN1.21kN1.21kN10001100011000-托梁變形計算受力圖24240.1001.357托梁變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩M=0.829kN.m經過計算得到最大支座F=9.202kN經過計算得到最大變形V=1.357mm頂托梁的截面力學參數(shù)為截面抵抗矩W=4.25cm3；截面慣性矩I=10.20cm4；頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度f=0.829X106/1.05/4248.0=185.86N/mm2頂托梁的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求！頂托梁撓度計算最大變形v=1.357mm頂托梁的最大撓度小于1000.0/400,滿足要求！四、立桿的穩(wěn)定性計算荷載標準值作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：腳手架鋼管的自重(kN)：NG1=0.116X5.200=0.602kN鋼管的自重計算參照《扣件式規(guī)范》附錄A雙排架自重標準值，設計人員可根據(jù)情況修改。模板的自重(kN)：NG2=0.300X1.000X1.000=0.300kN鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3=25.100X0.150X1.000X1.000=3.765kN2525考慮0.9的結構重要系數(shù)，經計算得到靜荷載標準值NG=0.9X(NG1+NG2+NG3)=4.200kN?；詈奢d為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。考慮0.9的結構重要系數(shù)，經計算得到活荷載標準值NQ=0.9X(2.500+0.000)X1.000X1.000=2.250kN六、立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式為其中N——立桿的軸心壓力設計值，N=&19kNi——計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm；A——立桿凈截面面積，A=3.974cm2；W――立桿凈截面模量(抵抗矩)，W=4.248cm3；[f]——鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=205.00N/mm2；a立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.15m；h最大步距，h=1.80m；10——計算長度，取1.800+2X0.150=2.100m；幾——由長細比，為2100/16.0=131<150滿足要求！◎――軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比10/i查表得到0.391；經計算得到cr=8190/(0.391X397)=52.681N/min2；立桿的穩(wěn)定性計算口<[f],滿足要求！2626下面為附送畢業(yè)論文致謝詞范文！不需要的可以編輯刪除！謝謝!畢業(yè)論文致謝詞我的畢業(yè)論文是在韋xx老師的精心指導和大力支持下完成的，他淵博的知識開闊的視野給了我深深的啟迪,論文凝聚著他的血汗，他以嚴謹?shù)闹螌W態(tài)度和敬業(yè)精神深深的感染了我對我的工作學習產生了深淵的影響，在此我向他表示衷心的謝意這三年來感謝廣西工業(yè)職業(yè)技術學院汽車工程系的老師對我專業(yè)思維及專業(yè)技能的培養(yǎng)，他們在學業(yè)上的心細指導為我工作和繼續(xù)學習打下了良好的基礎，在這里我要像諸位老師深深的鞠上一躬!特別是我的班主任吳廷川老師，雖然他不是我的專業(yè)老師，但是在這三年來，在思想以及生活上給予我鼓舞與關懷讓我走出了很多失落的時候，“明師之恩，誠為過于天地，重于父母”對吳老師的感激之情我無法用語言來表達，在此向吳老師致以最崇高的敬意和最真誠的謝意！感謝這三年來我的朋友以及汽修0932班的四十多位同學對我的學習，生活和工作的支持和關心。三年來我們真心相待，和睦共處，不是兄弟勝是兄弟!正是一路上有你們我的求學生涯才不會感到孤獨，馬上就要各奔前程了，希望（，請保留此標記。）你們有好的前途，失敗不要灰心，你的背后還有汽修0932班這個大家庭!2727最后我要感謝我的父母，你們生我養(yǎng)我，縱有三世也無法回報你們，要離開你們出去工作了，我在心里默默的祝福你們平安健康，我不會讓你們失望的，會好好工作回報社會的。致謝詞2在本次論文設計過程中，感謝我的學校，給了我學習的機會，在學習中，老師從選題指導、論文框架到細節(jié)修改，都給予了細致的指導，提出了很多寶貴的意見與建議，老師以其嚴謹求實的治學態(tài)度、高度的敬業(yè)精神、兢兢業(yè)業(yè)、孜孜以求的工作作風和大膽創(chuàng)新的進取精神對我產生重要影響。他淵博的知識、開闊的視野和敏銳的思維給了我深深的啟迪。這篇論文是在老師的精心指導和大力支持下才完成的感謝所有授我以業(yè)的老師，沒有這些年知識的積淀，我沒有這么大的動力和信心完成這篇論文。感恩之余,誠懇地請各位老師對我的論文多加批評指正，使我及時完善論文的不足之處。謹以此致謝最后，我要向百忙之中抽時間對本文進行審閱的各位老師表示衷心的感謝。開學自我介紹范文：首先，我想說“榮幸”因為茫茫人海由不相識到相識實在是人生一大幸事，更希望能在三年的學習生活中能夠與大家成為好同學，好朋友。其次我要說“幸運”因為在短暫的私下接觸我感覺我們班的同學都很優(yōu)秀，值得我學習的地方很多，我相信我們班一定將是團結、向上、努力請保留此標記。）的班集體。最后我要說“加油”衷心地祝愿我們班的同學也包括我在內通過三年的努力學習最后都能夠考入我們自己理想中的大學，為老師爭光、為家長爭光，更是為了我們自己未來美好生活和個人價值，加油。哦，對了，我的名字叫“***”，希望大家能記住我，因為被別人記住是一件幸福的事！?。┎榭锤嗯c本文《高中生開學自我介紹》相關的文章。2828下面為附送畢業(yè)論文致謝詞范文！不需要的可以編輯刪除！謝謝!畢業(yè)論文致謝詞我的畢業(yè)論文是在韋xx老師的精心指導和大力支持下完成的，他淵博的知識開闊的視野給了我深深的啟迪,論文凝聚著他的血汗，他以嚴謹?shù)闹螌W態(tài)度和敬業(yè)精神深深的感染了我對我的工作學習產生了深淵的影響，在此我向他表示衷心的謝意這三年來感謝廣西工業(yè)職業(yè)技術學院汽車工程系的老師對我專業(yè)思維及專業(yè)技能的培養(yǎng)，他們在學業(yè)上的心細指導為我工作和繼續(xù)學習打下了良好的基礎，在這里我要像諸位老師深深的鞠上一躬!特別是我的班主任吳廷川老師，雖然他不是我的專業(yè)老師，但是在這三年來，在思想以及生活上給予我鼓舞與關懷讓我走出了很多失落的時候，“明師之恩，誠為過于天地，重于父母”對吳老