福建保障房住宅工程模板施工方案

一、編制依據(jù)福州***社會會保障房項目目結構施工圖圖紙《建筑結構荷載載規(guī)范》GB500009-20001中國建筑工工業(yè)出版社；；《混凝土結構設設計規(guī)范》GB500010-20002中國建筑工工業(yè)出版社；；《建筑施工計算算手冊》江正正榮著中國建筑工工業(yè)出版社；；《建筑施工手冊冊》第四版中國建筑工工業(yè)出版社；；《建筑施工扣件件式鋼管腳手手架安全技術術規(guī)范》JGJ1330-20001中國建筑工工業(yè)出版社；；《鋼結構設計規(guī)規(guī)范》GB500017-20003中國建筑工工業(yè)出版社；；《扣件式鋼管模模板高支撐架架設計和使用用安全》二、工程概況福州XXXXXX保障房14#地塊項目1-4#樓，工程地點福福州市XX區(qū)XX亭XX村。工程建建設單位是福福州市****房地產(chǎn)開發(fā)發(fā)公司，設計計單位是福州州****設計院，由由福建省******監(jiān)理有有限公司監(jiān)理理，由廈門***建設工工程有限公司司承建。2．1設計概況況1建筑面積（m22）總建筑面積33325地下建筑面積41462層數(shù)地下1地上4-163層高（m）地下室4.45上部2.94結構形式現(xiàn)澆鋼筋混凝土土框架結構，坡坡屋面5結構斷面尺寸（mm）地下室外墻厚度度250柱斷面550×5500、300×500、350×500、400×500，最大550*5550高4.25mm梁斷面400×8000、400×900、200×700、300×700、200×800、450×900，最大450×900mm，高4.2m。樓板厚度90—250（地地下室250C30）6鋼筋類型非預應力7砼強度等級C25~C3002．2現(xiàn)場情況況本工程分四個施施工段施工，模模板堆場每區(qū)區(qū)設一處，具具體位置詳現(xiàn)現(xiàn)場具體布置置。三、施工安排3．1施工部位位及工期安排排對于每個施工區(qū)區(qū)段的勞動力力使用要根據(jù)據(jù)其模板工程程量及施工工工期來組織安安排，在保證證工期的同時時，力求勞動動力的安排均均衡，而對于于模板質(zhì)量的的保證關鍵在在于保證模板板支架尺寸、支支撐體系及細細部處理，從從而保證不變變形、不漲模模，主要應注注意的部位在在梁柱接頭、上上下層接頭、樓樓梯踏步及弧弧形梁的弧度度來控制等。3．2勞動組織織及職責分工工1．根據(jù)模板工工作量及施工工總進度計劃劃安排，配備備三個木組操操作施工段（每每區(qū)一個），木木工班組分成成3班，每班25∽30人左右流水水作業(yè)（視工工期、工程量量等具體情況況相應增減）。2．模板施工納納入項經(jīng)部質(zhì)質(zhì)量管理體系系，以項目經(jīng)經(jīng)理為首，技技術負責人、專專職質(zhì)檢員、施施工員及模板板班組均按職職責和崗位進進行模板施工工的質(zhì)量管理理。3．本模板施工工的所有施工工過程需接受受項經(jīng)部質(zhì)量量管理體系的的有關人員的的監(jiān)督和管理理。四、施工準備4．1施工方案案的選擇本工程地下室基基礎承臺、基基礎梁等采用用190*1190*900空心磚模，M5水泥砂漿砌砌筑。根據(jù)本工程的特特點，為確保保工程質(zhì)量、保保證合同工期期的同時，為為了加快施工工進度，本工工程模板支撐撐系統(tǒng)選用鋼管加強加加可調(diào)式頂托托支撐系統(tǒng)，采采用2.5套模來來周轉(zhuǎn)，并在在施工中采取取有效的技術術措施，以達達到節(jié)約材料料，降低成本本的效果。4．2材料準備備4．2．1原材材料性能及質(zhì)質(zhì)量要求1．柱、梁板模模板全部采用用地產(chǎn)優(yōu)質(zhì)覆覆面酚醛樹脂脂浸漬復合九九層膠合板，板板面涂覆熱壓壓一層酚醛樹樹脂，規(guī)格尺尺寸為915×11830×118mm，1200××2440××18mm兩種，膠合合板板邊四周周均涂封防水水油漆，耐磨磨性強，表面面平整光滑，不不易吸水受潮潮變形，使用用周期為普通通膠合板的3∽5倍，作為柱柱、梁板等結結構的主模板板，是控制本本工程模板施施工工藝的主主導因素。2．骨料及擱柵柵選用50×1000mm，100×1100mm，75×1550mm三種規(guī)格方方木，經(jīng)刨光光處理后，保保證斷面一致致，腐爛扭裂裂木材不得使使用。柱豎向向壓骨采用100×1100mm方木。3．梁板模板支支撐采用扣件件式鋼管架，可可調(diào)托頭（上上部裝可調(diào)節(jié)節(jié)螺桿），ΦΦ10對拉螺栓及及專門柱箍，柱柱模板支撐采采用鋼管斜撐撐，側模邊角角處采用50×500×5mm角鋼包邊。4．脫模劑采用用非油性脫模模劑，無毒無無污染，工作作條件及脫模模效果好，砼砼表面平整光光滑，無氣眼眼，不污染砼砼表面及鋼筋筋，不需處理理就可直接使使用。5．高度大于6600的梁模板采采用穿腹螺栓栓加固,柱模板定位位采用∟40×4角鋼。6．膠帶紙選用用2cm寬紙質(zhì)膠膠帶紙。模板及支撐實際際用量表序號材料名稱規(guī)格格單位備注1膠合板915×18330×18mmm片場段2方木50×100mmmm3同上（L=2mm）3方木100×1000mmm3同上4方木75×150mmmm3同上5方木120×1200mmm3同上6鋼管Φ48×3.55mm噸按進度分批進場場7扁鋼50×5mm噸按進度分批進場場8角鋼50×50×55mm噸按進度分批進場場9角鋼∟40×4噸按進度分批進場場10頂、底托/副按進度分批進場場4．3技術準備備1．項經(jīng)部在模模板施工前組組織人員學習習圖紙、熟悉悉施工規(guī)范，學學習有關模板板施工規(guī)程。2．管理人員應應在模板施工工前向班組進進行施工交底底，向其詳細細交待施工中中應注意事項項。五、模板施工技技術及措施5．1施工流水水段劃分模板施工組織幢幢與幢之間的的流水作業(yè)，單單體以樓層作作為施工流水水段，柱和梁梁板的水平和和豎向構件合合為一個檢驗驗批。5．2模板及支支撐配置層數(shù)數(shù)本工程主體結構構施工模板配配備：各樓施施工配備3套梁板模板板，2套柱模板，以以滿足流水翻翻轉(zhuǎn)，計劃各各幢月上4層。5．3隔離劑的的選用及注意意事項脫模劑的采用必必須是無毒無無污染，不影影響結構性能能或妨礙裝飾飾施工，工作作條件及脫模模效果好，砼砼表面平整光光滑，無氣眼眼，不污染砼砼表面及鋼筋筋，不需處理理就可直接使使用。使用前前模板表面清清理干凈，后后按要求涂刷刷脫模劑。在在涂刷模板脫脫模（隔離）劑劑時，不得玷玷污鋼筋和砼砼接槎處。對對模板表面要要保護好，拆拆模時應清除除水泥渣再涂涂刷隔離劑。5．4模板設計計詳?shù)谑c。5．5模板的現(xiàn)現(xiàn)場制作根據(jù)模板設計拼拼裝圖，分別別制作柱、梁梁板模板，并并編號分堆存存放，將預制制編號的模板板運至工作面面定位組裝，定定位翻轉(zhuǎn)。上上下樓層接縫縫，板縫拼接接，洞口等特特殊部位的拼拼裝，應嚴格格按模板設計計拼裝圖施工工。5．6模板制作作質(zhì)量1．梁側模采用用包底做法，梁梁與剪力墻交交接處，梁模模擱在柱立模模上，主次梁梁交接處，次次梁模擱在主主梁側模上；；為便于拆模模，梁與柱，次次梁與主梁的的模板結合處處，梁口模板板宜縮短2∽3mm，并鋸成小小斜面。2．梁模拼擋木木楞按梁斷面面確定用料大大小和間距。3．墻柱模板在在制作前應預預留好鐵件、預預留孔、水電電管盒位置，經(jīng)經(jīng)復核檢查后后進行合模。4．使用模板支支撐、擱柵、橫橫檔等松木，不不得有腐朽、扭扭裂和節(jié)疤超超過1/3材料，頂撐撐要垂直。5．7模板的存存放1．存放位置及及場地地面的的要求：存放放位置應按現(xiàn)現(xiàn)場施工總平平面圖規(guī)定位位置存放。存存放地應為砼砼澆筑的硬地地面，并有可可靠的排水措措施。為防止止模板直接置置于地面而吸吸水受潮變形形，應用杠木木置于地面作作為隔離之用用。2．模板存放的的技術與管理理注意事項A．實行文明施施工，材料按按指定地點堆堆放，及時整整理打掃工作作面，保持整整潔。B．模板拆除下下來的材料按按指定地點堆堆放，及時整整理歸堆，以以防鐵釘扎腳腳，嚴禁在存存放地向下扔扔雜物木料，避避免高壓，物物體墜落，造造成工傷事故故。C．模板堆高不不應超過2..4m，存放放地應及時轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)運出場或運運上工作面施施工。D．存放地模板板應按規(guī)格分分類堆放，拆拆下的模板和和制作好的模模板應分開堆堆放，避免混混用。5．8模板的安安裝1．模板工藝流流程A．支柱模順序序放樣彈線（柱定定位墊塊∟40×4角鋼焊定）→→刷脫模劑→各向立模安安裝→柱箍安裝→安裝支撐系系統(tǒng)→調(diào)整標高、垂垂直度和幾何何尺寸→核驗合格后后轉(zhuǎn)入下道工工序B．支梁、板模模順序安裝鋼管立柱→→安裝頂托→調(diào)整頂托高高度→安裝托梁、主主次擱柵→鋪釘膠合板板及拼板→梁板軸線標標高調(diào)整→面板拼縫粘粘貼膠帶紙→→刷脫模劑→質(zhì)檢→下道工序C．梁板模板支支撐1）根據(jù)模板支支撐原理定出出梁板的支撐撐及板帶位置置。2）梁、板采用用鋼管支撐；；其架距和間間距應根據(jù)方方案布置。3）鋼管立桿應應豎直設置；；鋼管間必須須按步距鋪設設；鋼管支撐撐支架高度控控制5m以內(nèi)。4）鋼管間的連連接必須采用用鋼管扣件連連接，且對接接扣件應交錯錯布置；鋼管管應縱橫平直直，相鄰間鋼鋼管連接鋼管管立桿的接頭頭不應設置在在同步內(nèi)，同同步內(nèi)隔一根根立桿的兩個個相隔接頭在在高度方向錯錯開的距離不不宜小于500mm。5）在鋼管支撐撐的頂部和底底部設置整體體性水平拉桿桿與剪刀撐且且必須與鋼管管立桿相連接接；6）安裝后的鋼鋼管扣件擰緊緊扭矩應用扭扭矩扳手進行行檢查，扭矩矩應在45∽60N·m之間，檢查查數(shù)量不應少少于50%。7）可調(diào)底座絲絲桿伸出長度度≤200mm，上托插入入管內(nèi)長度不不小于1/3絲桿長度。2．模板設計構構造A．柱模板柱模采用定型118mm厚膠合板制制作整體模板板，側模柱角角處采用50×500×5mm角鋼包邊，豎豎楞（規(guī)格50×1000）柱箍采用100×1100mm方木雙拼＠400。B．墻模板結構墻體采用118mm膠合板模模，內(nèi)楞使用用方木（規(guī)格格100×1100）,內(nèi)楞間距為300mm，外楞采采用100×1100方木，間距距為900mm。采用Φ12對拉螺栓鎖鎖緊（間距為為900×3000mm）。為保保證墻體斷面面尺寸，在墻墻角和墻體中中用鋼筋加鐵鐵片作限位，墻墻體中間用砼砼預制條限位位對撐（間距距為900×9000mm）。墻體體整體穩(wěn)定用用Φ48鋼管斜撐，地地面預埋，端端部頂撐，垂垂直調(diào)整加可可調(diào)制作，斜斜撐鋼管加可可調(diào)頂托間距距400。C．梁模板梁板模板支撐體體系采用扣件件式鋼管架，可可調(diào)托頭（上上部裝可調(diào)節(jié)節(jié)螺桿）。該該工程梁截面面最大為450*9900mm，采用扣扣件式鋼管架架，18mm厚膠合板板拼模，梁側側壓骨選用方方木，支撐梁梁底的擱柵選選用100×1100mm方木間距@450mmm。D．板模板樓板模板采用扣扣件式鋼管架架體系，模板板選用膠合板板18×915×18330mm，擱擱柵選用100×1000mm方木木，托梁選用用100×100mm。配板板的方式應先先用標準尺寸寸的整塊膠合合板對稱排列列，不足部分分留在中央及及兩端，用膠膠合板鋸成所所需尺寸嵌補補。板縫均用用鐵皮封縫，確確保砼表面光光滑平整。E．斜屋面模板板本工程斜斜屋面面梁板支撐落落在悶頂層梁梁板支撐上。悶悶頂層高度均均在1.5米以內(nèi)。梁梁板采用鋼管管架斜支撐，間間距1.8m，如附圖所所示。各斜撐撐架之間通過過上下兩道縱縱橫向鋼管拉拉結。G．樓梯模板設設計樓梯模板為膠合合板，踏步側側板兩端釘在在梯段側板木木檔上，靠墻墻的一端釘在在反三角木上上，踏步板龍龍骨采用50mm厚方木，制制作時在梯段段側板內(nèi)劃出出踏步形狀與與尺寸，并在在踏步高度線線一側留出踏踏步側板厚度度定上木檔，詳詳見附圖，支支撐采用鋼管管支撐。3．模板安裝企企業(yè)標準構造造要求A．模板加工要要求柱、梁的模板加加工必須滿足足截面尺寸，兩兩對角線誤差差小于1mm，尺寸過大大的模板需進進行刨邊，否否則禁止使用用。次龍骨(格柵)必須雙面刨刨光，主龍骨骨(牽杠)至少要單面面刨光。翹曲曲、變形的方方木不得作為為龍骨使用。B．模板加工管管理模板加完畢后，必必須經(jīng)過項目目經(jīng)理部有關關人員驗收合合格，并報監(jiān)監(jiān)理工程師復復驗合格后方方可使用。對對于周轉(zhuǎn)使用用的膠合板，如如果有飛邊、破破損模板必須須切掉破損部部份，然后封封面加以利用用。C．梁模板安裝裝順序及技術術要求要點：：1）模板安裝順順序搭設各調(diào)平模板板支架→按標高鋪梁梁底模板→拉線找直→綁扎梁鋼筋→安裝墊塊→梁兩側模板→調(diào)整模板。2）技術要點按設計要求起拱拱，并注意梁梁的側模包住住底模，下面面龍骨包住側側模。D．樓板模板安安裝順序及技技術要點1）模板安裝順順序鋼管搭設→主龍龍骨→次龍骨→柱頭模板龍龍骨→柱頭模板、頂頂板模板→拼裝→頂板內(nèi)、外外柱頭模板龍龍骨→模板調(diào)整驗驗收→進行下一道道工序。2）技術要點樓板模板當采用用單塊就位時時，宜以每個個鋪設單元從從四周先用陰陰角模板與梁梁模板連接，然然后向中內(nèi)鋪鋪設。按設計計要求起拱2‰，起拱部位位為中間起拱拱，四周不起起拱。樓梯模模板安裝嚴禁禁“飛?！?。E．柱模板安裝裝順序1）模板安裝順順序搭設腳手架→柱柱模板就位安安裝→安裝柱模→安設支撐→固定柱?！鷿仓炷痢鸪_手架架、模板→清理模板。2）技術要點板塊與板塊豎向向接縫處理，做做成企口拼接接，然后加柱柱箍、支撐體體將柱固定。F．樓梯模板安安裝順序及技技術要求要點點1）梯段側板的的寬度至少要要等于梯段板板厚及踏步高高，板的厚度度為30mm，長度按按梯段確定。反反三角木是由由若干三角木木塊釘在方木木上，三角木木塊兩直角邊邊長分別各等等于踏步的高高和寬，板的的厚度為50mm，方木斷斷面為100mm**100mmm。每一梯段段反三角木至至少要配一塊塊，樓梯較寬寬時可多配。反反三角木用橫橫楞及立木支支吊。2）先立平臺梁梁、平臺板的的模板以及梯梯基的側板。在在平臺梁和梯梯基側板上釘釘托木，將擱擱柵支于托木木上，擱柵下下立牽械及牽牽械撐，牽桿桿斷面為100×1100mm，牽桿撐間距距為1-1.2mm，基下墊通通長墊板。牽牽械應與擱柵柵相垂直，牽牽械撐之間應應用拉桿相互互拉結。然后后在擱柵上鋪鋪梯段底板，底底板厚為25-300mm，底板縱縱向應與擱柵柵相垂直。在在底板上劃梯梯段寬邊線，依依線立外幫板板，外幫板可可用夾木或斜斜撐固定。再再在靠墻的一一面立反三角角木，梯段兩兩側都應設外外幫板，梯段段中間加設反反三角木，反反三角木的兩兩端與平臺梁梁和梯基的側側板釘牢。然然后在反三角角與外幫板之之間逐塊釘踏踏步側板，踏踏步側板一頭頭釘在外幫板板的木檔上，另另一頭釘在反反三角木的側側面上。如果果梯形較寬，應應在梯段中間間再加設三角角木。3）要注意梯步步高步應均勻勻一致，最下下一步及最上上一步的高度度，必須考慮慮到樓地面最最后的裝修厚厚度，防止由由于裝修厚度度不同而形成成梯步高度不不協(xié)調(diào)。G．預埋件、預預留洞安裝順順序及技術要要求要點1）對本工程的的預埋件、預預留洞，在施施工前應和安安裝圖詳細核核對無誤后方方能進行施工工。2）在模板或鋼鋼筋骨架上畫畫出預埋件和和預留洞的標標高、幾何尺尺寸和位置。3）預埋件四角角留小洞用釘釘子固定在模模板上。預留留洞固定在模模板上，確保保在施工中不不會移動。4）砼澆搗時，要要派專人對預預埋件、預留留洞進行檢查查和校正，確確保埋件和預預留洞口準確確。5．9模板的拆拆除1．拆模順序A．拆柱模順序序拆支撐體系→→拆柱箍→拆柱?！鷻z查修整柱柱?！⒚撃D(zhuǎn)運下一工工作面B．拆梁板模模順序拆除部分水平拉拉桿→敲支拉桿銷銷→降下頂托→拆除楞木→拆除面板→拆除水平拉拉桿→清理修整模模板→轉(zhuǎn)運下一工工作面2．拆模要求A．先支模板后后拆，后支模模板先拆，先先拆非承重分分部模板，后后拆承重部分分。模板拆除除跨度較大的的梁承重模板板應先從跨中中開始分別向向兩端拆除。B．先拆除與結結構的連接件件，放松螺栓栓，使模板與與砼脫離后再再進行拆除，避避免因拆模而而使砼受震損損傷及損壞模模板。C．建立拆模申申請制度。樓樓層模板的支支撐系統(tǒng)的拆拆除，應待此此處砼強度達達到設計要求求后，報請項項經(jīng)部，并由由項經(jīng)部報監(jiān)監(jiān)理單位審核核同意后，方方可拆除。拆拆模時，嚴禁禁猛撬、硬砸砸及大面積撬撬落和拉倒。E．柱模在砼澆澆筑至少48小時后，其其強度能保證證構件不變形形，棱角完整整時方可拆模模。F．梁板模應在在與結構同條條件養(yǎng)護的砼砼試塊達到規(guī)規(guī)范規(guī)定強度度后方可拆除除（詳見下表表），梁板側側模拆除時應應保證砼表面面及棱角不受受損傷。底模拆除時的砼砼強度要求構件類型構件跨度（m）達到設計的砼立立方體抗壓強強度標準值的的百分率（%）板≤2≥50>2,≤8≥75>8≥100梁、拱、殼≤8≥75>8≥100懸臂構件―≥100G．拆下的模板板和支架宜分分散堆放，并并及時運走，清清理干凈及凈凈整，加強保保管，堆放整整齊，以利再再用。H．框架工程拆拆模遵循隔一一層拆一層的的原則(即上一層樓樓面砼達到拆拆模強度方可可拆除下一層層樓板的支撐撐)，拆模時發(fā)發(fā)現(xiàn)異常暫停停拆模，經(jīng)處處理后方可繼繼續(xù)拆模。六、檢驗批的劃劃分主體結構的模板板分項工程按按樓層劃分檢檢驗批，即以以一個框架結結構（柱和梁梁板）作為一一個檢驗批。七、模板工程質(zhì)質(zhì)量要求和質(zhì)質(zhì)量保證措施施7．1質(zhì)量要求求A.模板安裝采采用早拆模施施工方法：即即面板采用18厚優(yōu)質(zhì)膠合合板，擱柵、楞楞木用松方木木、支撐系統(tǒng)統(tǒng)用Φ48×3.55mm鋼管，坡坡屋面層用鋼鋼管支撐，梁梁模板使用優(yōu)優(yōu)質(zhì)膠合板。柱柱模板均采用用優(yōu)質(zhì)膠合板板，減少拼縫縫，避免漏漿漿。B.模板安裝的的質(zhì)量要求1）模板及支架架必須具有足足夠的支承面面積，其強度度、剛度和穩(wěn)穩(wěn)定性，符合合設計要求；；2）模板的接縫縫不大于1.5mm，不漏漿；；3）實測允許偏偏差符合《建建筑安裝工程程質(zhì)量檢驗評評定標準》中中模板分項的的安裝要求，其其合格率控制制在90％以上。模板安裝質(zhì)量要要求項次項目名稱允許偏差值(mmm)1軸線位移基礎5柱、墻、梁32標高+2～-53截面尺寸基礎+10柱、墻、梁＋2～-54層高垂直度不大于5m6大于5m85相鄰兩板表面高高低差26表面平整度27預埋鋼板中心線線位移38預埋管預埋孔中中心線位移39預埋螺栓中心線位移2外露長度+10～-010預留洞中心線位移10外露長度+10～-07．2模板施工工技術質(zhì)量管管理措施1．模板的制作作按新的施工工及驗收規(guī)范范要求進行模模板結構計算算和設計。模模板使用的材材料及安裝方方法、順序應應嚴格按模板板作業(yè)計劃要要求進行，每每一道工序必必須遵守“三檢”制度進行，上上一道工序在在未經(jīng)檢查認認可合格后，不不得進行下一一道工序施工工。2．梁側模采用用包底做法，梁梁與柱交接處處，梁模擱在在柱立模上，主主次梁交接處處，次梁模擱擱在主梁側模模上；為便于于拆模，梁與與柱，次梁與與主梁的模板板結合處，梁梁口模板宜縮縮短2-3mm，并鋸成小小斜面。3．柱模板安裝裝應立縫垂直直、橫縫水平平、標高準確確、表面平整整，柱位鋼筋筋電焊墊塊定定位。4．梁板模板嚴嚴格控制起拱拱值，按設計計要求進行起起拱：當跨度度大于或等于于7m時，梁起拱拱值為跨度的的2/10000，無規(guī)定時時，當跨度大大于或等于4m時，梁起拱拱值為跨度的的1/10000；樓板起拱拱值為1/500。5．施工軸線投投測選用高精精度經(jīng)緯儀，采采用內(nèi)部控制制和外部檢查查相結合的投投測方法，對對引出的軸線線（點）進行行封閉校核后后，彈出柱體體模板軸線安安裝控制線，靠靠柱模外拉通通長透線，以以控制檢查柱柱模水平平直直度、表面平平整度。柱四四角延長線也也應彈出四角角延長線進行行控制柱腳截截面尺寸其相相互位置的正正確。6．在涂刷模板板脫模（隔離離）劑時，不不得玷污鋼筋筋和砼接槎處處。對模板表表面要保護好好，拆模時應應清除水泥渣渣再涂刷隔離離劑。7．澆筑砼前，模模板上雜物應應清理干凈后后，再澆水濕濕潤，但模板板上不應有積積水。8．對模板班組組實施全過程程技術指導和和質(zhì)量監(jiān)督制制度，嚴格執(zhí)執(zhí)行班組、質(zhì)質(zhì)檢員、工序序交接施工員員三級檢查制制度，把質(zhì)量量問題消滅在在安裝檢查過過程中。八、質(zhì)量通病預預防措施及（半半）產(chǎn)品保護護措施8．1質(zhì)量通病病軸線偏位、支撐撐剛度不足、變變形、標高偏偏差、接縫不不嚴密造成漏漏漿、上層模模板底部位移移，砼連接處處“戴帽”，脫模劑使使用不當，模模板板面清理理不符要求，磚磚頂過梁模板板缺陷等。8．2預防措施施1．對有關操作作人員進行技技術交底，增增強責任制管管理，嚴格執(zhí)執(zhí)行三檢制。按按模板方案進進行，上下層層模板支撐應應保持豎向一一致對應。2．模板軸線標標高放樣后，專專人進行技術術復核，無誤誤后才支模。3．柱模根部樓樓面彈設墻位位置線及檢測測線，柱筋電電焊限位墊塊塊。4．支模時拉水水平、豎向通通線，設豎向向總垂直控制制線保證水平平豎向位置準準確。5．依據(jù)結構特特點，進行模模板專項設計計，保證有足足夠強度、剛剛度和穩(wěn)定性性。6．砼澆注時，對對模板進行質(zhì)質(zhì)量檢測，發(fā)發(fā)現(xiàn)問題及時時處理，澆注注要均勻、對對稱下料，控控制一次澆灌灌高度在施工工規(guī)范允許范范圍之內(nèi)（特特別是門窗洞洞口模板兩側側）。7．通過設計確確定梁底支撐撐間距，及墻墻模壓骨間距距，在梁墻摸摸上口設臨時時撐頭。8．當梁板跨度度大于或等于于4m時，模板中中間起拱，當當設計無具體體要求是，起起拱高度為全全跨度的1/10000。9．樓每層設標標高控制點，支支模過程用水水準儀進行模模板底面找平平。10．模板頂部部設標高記、嚴嚴格按標記施施工。11．樓梯踏步步安裝考慮裝裝修層厚度。12．嚴格控制制木模含水率率，制作時拼拼縫嚴密，拼拼縫小于2mm。澆搗砼前前，提前澆水水濕潤。13．梁柱交接接部位支撐要要牢固，拼縫縫嚴密防止錯錯位。14．拆模后，及及時清理，涂涂刷脫模劑（嚴嚴禁使用廢機機油），涂刷刷要均勻，一一般為兩遍。15．在封模前前，應將模內(nèi)內(nèi)垃圾清除。在在墻拐角、墻墻梁接頭處留留清掃孔。16．門頂砼過過梁支模采用用磚墻上留孔孔挑扁擔方法法施工，梁側側模下口夾緊緊磚墻，斜撐撐與上口模擋擋釘牢，保持持直線。8．3（半）成成品保護措施施1．模板應按編編號分類堆放放，拆模后及及時清理，涂涂刷脫模劑。2．在板面電焊焊鋼筋，水電電管時，應用用白鐵皮墊底底隔離，嚴禁禁在板面拖拉拉鋼筋、電管管，堆放安裝裝過程用方木木墊底，安裝裝后及時設保保護墊塊，嚴嚴禁用鐵撬撬撬模板。3．砼澆搗按規(guī)規(guī)程操作，防防止過度振搗搗引起模板變變形，防止在在板面卸料過過高。4．嚴格按拆模模順序拆模，不不得用鐵撬直直接撬模板，保保證邊角完整整，拆模由人人工傳下樓面面輕放，嚴禁禁亂扔擲。九、模板施工安安全文明措施施1．建立以項目目負責人為首首的文明生產(chǎn)產(chǎn)管理組織體體系，開展文文明生產(chǎn)管理理活動，進場場前對工人進進行文明施工工教育。項經(jīng)經(jīng)部設立專職職安全員，實實行安全值班班制度，安全全員在公司兩兩級安全站和和項目經(jīng)理指指導下，認真真貫徹安全生生產(chǎn)責任制，推推動和組織施施工中的安全全工作，形成成整個比較健健全的安全保保證體系。2．在施工前施施工員要認真真做好針對性性的安全技術術交底工作，兩兩級安全員及及值班人員都都應進行全面面檢查，班組組安全員在各各自施工范圍圍內(nèi)逐一檢查查外腳手架、安安全網(wǎng)、內(nèi)架架子、五口防防護以及工人人是否正確使使用勞保用品品，及時清理理外架、安全全網(wǎng)內(nèi)的材料料及雜物，嚴嚴禁將模板材材料堆放在外外架上。3．模板安裝操操作過程應按按模板施工單單項作業(yè)計劃劃備料使用，使使用模板支撐撐、擱柵、橫橫檔等松木，不不得有腐朽、扭扭裂和節(jié)疤超超過1/3材料，頂撐撐要垂直，橫橫順拉桿和剪剪力撐要拉牢牢扣緊（釘牢牢）模板上一一道工序未完完，支撐未能能固定時，不不得進行下一一道工序。4．明火作業(yè)由由專人負責登登記審批，定定專人防火衛(wèi)衛(wèi)生責任區(qū)，工工地施工用電電拉搭線路及及電源設置由由工地電工負負責，班組不不得私自拆除除、搭接，臨臨時照明電源源線不得拖地地，電源插座座破裂要及時時更換。5．模板拆除時時間應按規(guī)范范要求由木部部施工員負責責通知，未經(jīng)經(jīng)同意班組不不得安排拆除除。拆下來的的材料按指定定地點堆放，及及時整理歸堆堆，以防鐵釘釘扎腳，嚴禁禁向下扔雜物物木料，避免免高壓，物體體墜落，造成成工傷事故。6．在塔吊吊裝裝轉(zhuǎn)運模板時時，工人不得得站在吊點吊吊臂活動范圍圍內(nèi)。7．控制模板板板面所堆集的的鋼筋、砼及及施工機械等等荷載，支撐撐應保證牢靠靠。8．實行文明施施工，材料按按指定地點堆堆放，及時整整理打掃工作作面，保持整整潔。十、模板體系的的設計和計算算附1對2500mm墻模板進行行驗算（高4.25米）墻模板的背部支支撐由兩層龍龍骨（木楞或或鋼楞）組成成：直接支撐撐模板的為次次龍骨，即內(nèi)內(nèi)龍骨；用以以支撐內(nèi)層龍龍骨的為主龍龍骨，即外龍龍骨。組裝墻墻體模板時，通通過穿墻螺栓栓將墻體兩側側模板拉結，每每個穿墻螺栓栓成為主龍骨骨的支點。根據(jù)規(guī)范，當采采用溜槽、串串筒或?qū)Ч軙r時，傾倒混凝凝土產(chǎn)生的荷荷載標準值為為2.00kkN/m2；一、參數(shù)信息1.基本參數(shù)次楞(內(nèi)龍骨))間距(mm)::300；穿墻螺栓栓水平間距(mm)::300；主楞(外龍骨))間距(mm)::900；穿墻螺栓栓豎向間距(mm)::900；對拉螺栓直徑((mm):MM12；2.主楞信息龍骨材料:木楞楞；寬度(mm)::100.000；高度(mm)::100.000；主楞肢數(shù):2；；3.次楞信息龍骨材料:木楞楞；寬度(mm)::100.000；高度(mm)::100.000；次楞肢數(shù):1；；4.面板參數(shù)面板類型:竹膠膠合板；面板板厚度(mm)::18.000；面板彈性模量((N/mm22):95000.00；面板抗彎強度設設計值fc(N//mm2)::13.000；面板抗剪強度設設計值(N/mmm2):1..50；5.木方參數(shù)方木抗彎強度設設計值fc(N//mm2)::13.000；方木彈性性模量E(N/mmm2):99500.000；方木抗剪強度設設計值ft(N//mm2)::1.50；墻模板設計簡圖圖二、墻模板荷載載標準值計算算按《施工手冊》，新新澆混凝土作作用于模板的的最大側壓力力，按下列公公式計算，并并取其中的較較小值:其中γ---混凝土的的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土土的初凝時間間，取4.0000h；T--混凝土的入入模溫度，取取20.0000℃；V--混凝土的澆澆筑速度，取取2.5000m/h；H--模板計算高高度，取4.2500m；β1--外加加劑影響修正正系數(shù)，取1.200；β2--混凝凝土坍落度影影響修正系數(shù)數(shù)，取1.150。根據(jù)以上兩個公公式計算的新新澆筑混凝土土對模板的最最大側壓力F；分別為46..083kkN/m2、102.0000kNN/m2，取較小值46.0883kN//m2作為本工程程計算荷載。計算中采用新澆澆混凝土側壓壓力標準值F1=446.0833kN/m22；傾倒混凝土時產(chǎn)產(chǎn)生的荷載標標準值F2=2kN//m2。三、墻模板面板板的計算面板為受彎結構構,需要驗算其其抗彎強度和和剛度。按規(guī)規(guī)范規(guī)定，強強度驗算要考考慮新澆混凝凝土側壓力和和傾倒混凝土土時產(chǎn)生的荷荷載；撓度驗驗算只考慮新新澆混凝土側側壓力。計算的原則則是按照龍骨骨的間距和模模板面的大小小,按支撐在內(nèi)內(nèi)楞上的三跨跨連續(xù)梁計算算。面板計算簡圖1.抗彎強度驗驗算跨中彎矩計算公公式如下:其中，M---面板計算最最大彎距(N.mmm)；l--計算跨度度(內(nèi)楞間距):l=300..0mm；q--作用在模模板上的側壓壓力線荷載，它它包括:新澆混混凝土側壓力力設計值q1:11.2×466.08×00.90×00.90=444.7933kN/m，其中0.90為按《施工工手冊》取的的臨時結構折折減系數(shù)。傾倒混混凝土側壓力力設計值q2:11.4×2..00×0..90×0..90=2..268kNN/m；q==q1++q2==44.7993+2.2268=477.061kN/m；面板的最大彎距距：M=0..1×47..061×3300.0××300.00=4.224×1055N.mm；按以下公式進行行面板抗彎強強度驗算：其中，σ--面板承承受的應力(N/mmm2)；M--面板板計算最大彎彎距(N.mmm)；W--面板板的截面抵抗抗矩:b:面板截截面寬度，h:面板截面厚厚度；W=900××18.0××18.0//6=4.886×1044mm3；f--面板截截面的抗彎強強度設計值(N/mmm2)；f=133.000NN/mm2；面板截面的最大大應力計算值值：σ=M//W=44.24×1105/4.86××104==8.7115N/mmm2；面板截面的最大大應力計算值值σ=8.7715N/mmm2小于面板截面的的抗彎強度設設計值[f]==13N/mmm2，滿足要求求！2.抗剪強度驗驗算計算公式如下::其中，∨--面面板計算最大大剪力(N)；l--計算跨度度(豎楞間距):l=300..0mm；q--作用在模模板上的側壓壓力線荷載，它它包括:新澆混凝凝土側壓力設設計值q1:11.2×466.08×00.90×00.90=444.7933kN/m；傾倒混凝凝土側壓力設設計值q2:11.4×2..00×0..90×0..90=2..268kNN/m；q==q1++q2==44.7993+2.2268=477.061kN/m；面板的最大剪力力：∨=0..6×47..061×3300.0=84770.9222N；截面抗剪強度必必須滿足:其中，Τ---面板截面的的最大受剪應應力(N/mmm2)；∨--面板計算算最大剪力(N)：∨=84470.9222N；b--構件的截截面寬度(mm)：b=9900mm；hn--面板厚厚度(mm)：hn=18.0mmm；fv--面板抗抗剪強度設計計值(N/mmm2)：fv=13.0000N/mmm2；面板截面的最大大受剪應力計計算值:T=3×84470.9222/(2××900×118.0)==0.7844N/mm22；面板截面抗剪強強度設計值:[fvv]=1.5500N/mmm2；面板截面的最大大受剪應力計計算值T=0..784N//mm2小于面板截面抗抗剪強度設計計值[T]==1.5N//mm2，滿足要求求！3.撓度驗算根據(jù)規(guī)范，剛度度驗算采用標標準荷載，同同時不考慮振振動荷載作用用。撓度計算公式如如下:其中，q--作作用在模板上上的側壓力線線荷載:q==46.008×0.99=411.47N//mm；l---計算跨度(內(nèi)楞間距):l=3000mm；E---面板的彈性性模量:E==95000N/mm22；I---面板的截面面慣性矩:I==90×11.8×1..8×1.88/12=443.74ccm4；面板的最大允許許撓度值:[ω]=11.2mm；；面板的最大撓度度計算值:ω=0..677×441.47××3004//(100××9500××4.37××105)=0.5547mmm；面板的最大撓度度計算值:ω=0.5547mm小小于等于面板板的最大允許許撓度值[ω]=1.22mm，滿足足要求！四、墻模板內(nèi)外外楞的計算(一).內(nèi)楞楞(木或鋼)直接承受模模板傳遞的荷荷載，按照均均布荷載作用用下的三跨連連續(xù)梁計算。本工程中，內(nèi)龍龍骨采用木楞楞，寬度100mm，高度100mm，截面慣性性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=1000×100××100/66=1666.67ccm3；I=1000×100××100×1100/122=8333.33ccm4；內(nèi)楞計算簡圖1.內(nèi)楞的抗彎彎強度驗算內(nèi)楞跨中最大彎彎矩按下式計計算：其中，M---內(nèi)楞跨中計計算最大彎距距(N.mmm)；l--計算跨度度(外楞間距):l=900..0mm；q--作用在內(nèi)內(nèi)楞上的線荷荷載，它包括括:新澆混混凝土側壓力力設計值q1:11.2×466.08×00.30×00.90=114.9311kN/m；傾倒混混凝土側壓力力設計值q2:11.4×2..00×0..30×0..90=0..756kNN/m，其中，0.90為折減系數(shù)數(shù)。q==(14.9931+0..756)//1=15..687kkN/m；內(nèi)楞的最大彎距距：M=0..1×15..687×9900.0××900.00=1.227×1066N.mm；內(nèi)楞的抗彎強度度應滿足下式式：其中，σ--內(nèi)楞承承受的應力(N/mmm2)；M--內(nèi)楞楞計算最大彎彎距(N.mmm)；W--內(nèi)楞楞的截面抵抗抗矩(mm3)，W=1.667×1055；f--內(nèi)楞的的抗彎強度設設計值(N/mmm2)；f=133.000NN/mm2；內(nèi)楞的最大應力力計算值：σσ=1..27×1006/1.667×1055=7..624NN/mm2；；內(nèi)楞的抗彎強度度設計值:[f]]=133N/mm22；內(nèi)楞的最大應力力計算值σ=7..624NN/mm2小小于內(nèi)楞的抗彎彎強度設計值值[f]==13N/mmm2，滿足要求求！2.內(nèi)楞的抗剪剪強度驗算最大剪力按均布布荷載作用下下的三跨連續(xù)續(xù)梁計算，公公式如下:其中，V－內(nèi)內(nèi)楞承受的最最大剪力；l--計算跨度度(外楞間距):l=900..0mm；q--作用在內(nèi)內(nèi)楞上的線荷荷載，它包括括:新澆混凝凝土側壓力設設計值q1:11.2×466.08×00.30×00.90=114.9311kN/m；傾倒混凝凝土側壓力設設計值q2:11.4×2..00×0..30×0..90=0..756kNN/m，其中，0.90為折減系數(shù)數(shù)。q==(q1+q2))/2=((14.9331+0.7756)/11=15.6687kNN/m；內(nèi)楞的最大剪力力：∨=0..6×15..687×9900.0=84770.9222N；截面抗剪強度必必須滿足下式式:其中，τ---內(nèi)楞的截面面的最大受剪剪應力(N/mmm2)；∨--內(nèi)楞計算算最大剪力(N)：∨=84470.9222N；b--內(nèi)楞的截截面寬度(mm)：b=1100.0mmm；hn--內(nèi)楞的的截面高度(mm)：hn=100.00mm；fv--內(nèi)楞的的抗剪強度設設計值(N/mmm2)：τ=1..500NN/mm2；；內(nèi)楞截面的受剪剪應力計算值值:fv=3×88470.9922/(22×100..0×1000.0)=11.271NN/mm2；內(nèi)楞截面的抗剪剪強度設計值值:[fvv]=1.5500N/mmm2；內(nèi)楞截面的受剪剪應力計算值值τ=1.2271N/mmm2小于內(nèi)楞截面的的抗剪強度設設計值[fv]]=1.5NN/mm2，滿足要求求！3.內(nèi)楞的撓度度驗算根據(jù)《建筑施工工計算手冊》，剛剛度驗算采用用荷載標準值值，同時不考考慮振動荷載載作用。撓度驗算公式式如下：其中，ω---內(nèi)楞的最大大撓度(mm)；q--作用在內(nèi)內(nèi)楞上的線荷荷載(kN/mm)：q=46.088×0.300/1=133.82kkN/m；l--計算跨度度(外楞間距):l=900..0mm；E--內(nèi)楞彈性性模量（N/mm2）：E=99500.000N/mmm2；I--內(nèi)楞截面面慣性矩(mm4)，I=8.333×1066；內(nèi)楞的最大撓度度計算值:ω=0..677×113.82//1×90004/(1000×95000×8.333×1066)=00.776mm；內(nèi)楞的最大容許許撓度值:[ω]=33.6mm；；內(nèi)楞的最大撓度度計算值ω=0.7776mm小小于內(nèi)楞的最大大容許撓度值值[ω]=3.66mm，滿足足要求！(二).外楞楞(木或鋼)承受內(nèi)楞傳傳遞的荷載，按按照集中荷載載作用下的三三跨連續(xù)梁計計算。本工程中，外龍龍骨采用木楞楞，寬度100mm，高度100mm，截面慣性性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=1000×100××100/66=1666.67ccm3；I=1000×100××100×1100/122=8333.33ccm4；外楞計算簡圖4.外楞抗彎強強度驗算外楞跨中彎矩計計算公式：其中，作用在外外楞的荷載:P==(1.22×46.008+1.44×2)×00.3×0..9/2=77.06kNN；外外楞計算跨度度(對拉螺栓水水平間距):l=3000mm；外楞最大彎矩::M=00.175××7059..10×3000.00==3.711×105N/mm；強度驗算公式：：其中，σ---外楞楞的最大應力力計算值(N/mm22)M--外楞的最大大彎距(N.mmm)；M=33.71×1105N//mmW--外楞的凈截截面抵抗矩；；W=1.67××105mmm3；[f]]--外楞的強度度設計值(N/mmm2)，[f]==13.0000N/mmm2；外楞的最大應力力計算值:σ=3..71×1005/1.667×1055=2..224NN/mm2；；外楞的抗彎強度度設計值:[f]]=133N/mm22；外楞的最大應力力計算值σ=2.2224N/mmm2小于外楞的抗彎彎強度設計值值[f]==13N/mmm2,滿足要求！！5.外楞的抗剪剪強度驗算公式如下:其中，∨---外楞計算最最大剪力(N)；l--計算跨度度(水平螺栓間間距間距):l=300..0mm；P--作用在在外楞的荷載載:P==(1.22×46.008+1.44×2)×00.3×0..9/2=77.059kkN；外楞的最大剪力力：∨=0..65×70059.1001=11.38×1103N；外楞截面抗剪強強度必須滿足足:其中，τ---外楞截面的的受剪應力計計算值(N/mmm2)；∨--外楞計算算最大剪力(N)：∨=1..38×1003N；b--外楞的截截面寬度(mm)：b=1100.0mmm；hn--外楞的的截面高度(mm)：hn=100.00mm；fv--外楞的的抗剪強度設設計值(N/mmm2)：fv=1.5000N/mmm2；外楞截面的受剪剪應力計算值值:τ=3×11.38×1103/(22×100..0×1000.0)=00.206NN/mm2；；外楞的截面抗剪剪強度設計值值:[fvv]=1.5500N/mmm2；外楞截面的抗剪剪強度設計值值:[fvv]=1.55N/mm22；外楞截面的受剪剪應力計算值值τ=0.2206N/mmm2小于外楞截面的的抗剪強度設設計值[fv]]=1.5NN/mm2，滿足要求求！6.外楞的撓度度驗算根據(jù)《建筑施施工計算手冊冊》，剛度驗驗算采用荷載載標準值，同同時不考慮振振動荷載作用用。撓度驗算公式如如下：其中，ω---外楞最大撓撓度(mm)；P--內(nèi)楞作用用在支座上的的荷載(kN/mm)：P=446.08××0.30××0.90//2＝6.22kN/m；l--計算跨度度(水平螺栓間間距):l=300..0mm；E--外楞彈性性模量（N/mm2）：E=99500.000N/mmm2；I--外楞截面面慣性矩(mm4)，I=8.333×1066；外楞的最大撓度度計算值:ω=1..146×11.24×1101/2××3003//(100××9500××8.33××106)=0.0024mm；；外楞的最大容許許撓度值:[ω]=11.2mm；；外楞的最大撓度度計算值ω=0.0024mm小小于外楞的最大大容許撓度值值[ω]=1.22mm，滿足足要求！五、穿墻螺栓的的計算計算公式如下::其中N---穿墻螺栓所所受的拉力；；A--穿墻螺栓有有效面積(mm22)；f--穿墻螺栓的的抗拉強度設設計值，取170NN/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號號:M122；穿墻螺栓有效直直徑:9.885mm；穿墻螺栓有效面面積:A==76mmm2；穿墻螺栓最大容容許拉力值:[N]]=1..70×1005×7.660×10--5=112.92kN；穿墻螺栓所受的的最大拉力:N==46.0883×0.33×0.9=12..442kkN。穿墻螺栓所受的的最大拉力N=122.442kkN小于穿墻螺栓最最大容許拉力力值[N]==12.922kN，滿足要求求！附2對5500*550mmm柱墻模板進進行驗算（高4.25米）柱模板的背部支支撐由兩層（木木楞或鋼楞）組組成，第一層層為直接支撐撐模板的豎楞楞，用以支撐撐混凝土對模模板的側壓力力；第二層為為支撐豎楞的的柱箍，用以以支撐豎楞所所受的壓力；；柱箍之間用用對拉螺栓相相互拉接，形形成一個完整整的柱模板支支撐體系。柱模板設設計示意圖柱截面寬度B((mm):5550.000；柱截面高高度H(mm)):550..00；柱模板的的總計算高度度:H=4.25mm；根據(jù)規(guī)范，當采采用溜槽、串串筒或?qū)Ч軙r時，傾倒混凝凝土產(chǎn)生的荷荷載標準值為為2.00kkN/m2；計算簡圖圖一、參數(shù)信息1.基本參數(shù)柱截面寬度B方方向?qū)菟ㄋ〝?shù)目:0；柱截面寬寬度B方向豎楞數(shù)數(shù)目:3；柱截面高度H方方向?qū)菟ㄋ〝?shù)目:0；柱截面高高度H方向豎楞數(shù)數(shù)目:3；2.柱箍信息柱箍材料:木楞楞；寬度(mm)::100.000；高度(mm)::100.000；柱箍的間距(mmm):4000；柱箍肢數(shù):1；3.豎楞信息豎楞材料:木楞楞；寬度(mm)::50.000；高度(mm)::100.000；豎楞肢數(shù):1；；4.面板參數(shù)面板類型:竹膠膠合板；面板板厚度(mm)::18.000；面板彈性模量((N/mm22):95000.00；面板抗彎強度設設計值fc(N//mm2)::13.000；面板抗剪強度設設計值(N/mmm2):1..50；5.木方參數(shù)方木抗彎強度設設計值fc(N//mm2)::13.000；方木彈性性模量E(N/mmm2):99500.000；方木抗剪強度設設計值ft(N//mm2)::1.50；二、柱模板荷載載標準值計算算按《施工手冊》，新新澆混凝土作作用于模板的的最大側壓力力，按下列公公式計算，并并取其中的較較小值:其中γ---混凝土的的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土土的初凝時間間，取5.0000h；T--混凝土的入入模溫度，取取25.0000℃；V--混凝土的澆澆筑速度，取取2.5000m/h；H--模板計算高高度，取4.2500m；β1--外加加劑影響修正正系數(shù)，取1.200；β2--混凝凝土坍落度影影響修正系數(shù)數(shù)，取1.150。根據(jù)以上兩個公公式計算的新新澆筑混凝土土對模板的最最大側壓力F；分別為57..604kkN/m2、102.0000kNN/m2，取較小值57.6004kN//m2作為本工程程計算荷載。計算中采用新澆澆混凝土側壓壓力標準值F1=557.6044kN/m22；傾倒混凝土時產(chǎn)產(chǎn)生的荷載標標準值F2=2kN//m2。三、柱模板面板板的計算模板結構構件中中的面板屬于于受彎構件，按按簡支梁或連連續(xù)梁計算。本本工程中取柱柱截面寬度B方向和H方向中豎楞楞間距最大的的面板作為驗驗算對象，進進行強度、剛剛度計算。強強度驗算要考考慮新澆混凝凝土側壓力和和傾倒混凝土土時產(chǎn)生的荷荷載；撓度驗驗算只考慮新新澆混凝土側側壓力。由前述參數(shù)信息息可知，柱截截面寬度B方向豎楞間間距最大，為為l=2550mm，且豎楞數(shù)數(shù)為3，面板為2跨，因此對對柱截面寬度度B方向面板按按均布荷載作作用下的二跨跨連續(xù)梁進行行計算。面板計算算簡圖1.面板抗彎強強度驗算對柱截面寬度BB方向面板按按均布荷載作作用下的二跨跨連續(xù)梁用下下式計算最大大跨中彎距：：其中，M---面板計算最最大彎距(N.mmm)；l--計算跨度度(豎楞間距):l=250..0mm；q--作用在模模板上的側壓壓力線荷載，它它包括:新澆混混凝土側壓力力設計值q1:11.2×577.60×00.40×00.90=224.8855kN/m；傾倒混混凝土側壓力力設計值q2:11.4×2..00×0..40×0..90=1..008kNN/m，式中，0.90為按《施工工手冊》取用用的臨時結構構折減系數(shù)。q==q1++q2==24.8885+1.0008=255.893kN/m；面板的最大彎距距：M=0..125××25.8993×2500×250==1.622×105NN.mm；面板最大應力按按下式計算：：其中，σ--面板承承受的應力(N/mmm2)；M--面板板計算最大彎彎距(N.mmm)；W--面板板的截面抵抗抗矩:b:面板截截面寬度，h:面板截面厚厚度；W=400××18.0××18.0//6=2.116×1044mm3；f--面板的的抗彎強度設設計值(N/mmm2)；f=133.000NN/mm2；面板的最大應力力計算值：σ=M//W=11.62×1105/2.16××104==7.4992N/mmm2；面板的最大應力力計算值σ=7.4492N/mmm2小于面板的抗彎彎強度設計值值[σ]=13NN/mm2，滿滿足要求！2.面板抗剪驗驗算最大剪力按均布布荷載作用下下的二跨連續(xù)續(xù)梁計算，公公式如下:其中，∨---面板計算最最大剪力(N)；l--計算跨度度(豎楞間距):l=250..0mm；q--作用在模模板上的側壓壓力線荷載，它它包括:新澆混凝凝土側壓力設設計值q1:11.2×577.60×00.40×00.90=224.8855kN/m；傾倒混凝凝土側壓力設設計值q2:11.4×2..00×0..40×0..90=1..008kNN/m，式中，0.90為按《施工工手冊》取用用的臨時結構構折減系數(shù)。q==q1++q2==24.8885+1.0008=255.893kN/m；面板的最大剪力力：∨=0..625×225.8933×250..0=44045.7770N；截面抗剪強度必必須滿足下式式:其中，τ---面板承受受的剪應力(N/mmm2)；∨--面板計算算最大剪力(N)：∨=40045.7770N；b--構件的截截面寬度(mm)：b=4400mm；hn--面板厚厚度(mm)：hn=18.0mmm；fv---面板板抗剪強度設設計值(N/mmm2)：fv=13.0000N/mmm2；面板截面受剪應應力計算值:τ=3×44045.7770/(22×400××18.0))=0.8443N/mmm2；面板截面抗剪強強度設計值:[fvv]=1.5500N/mmm2；面板截面的受剪剪應力τ=0.8843N/mmm2小于面板截面抗抗剪強度設計計值[fv]]=1.5NN/mm2，滿足要求求！3.面板撓度驗驗算最大撓度按均布布荷載作用下下的二跨連續(xù)續(xù)梁計算，撓撓度計算公式式如下:其中，ω---面板最大撓撓度(mm)；q--作用在模模板上的側壓壓力線荷載(kN/mm)：q=57.600×0.400＝23.044kN/mm；l--計算跨度度(豎楞間距):l=250..0mm；E--面板彈性性模量（N/mm2）：E=99500.000N/mmm2；I--面板截面面的慣性矩(mm4)；I=400××18.0××18.0××18.0//12=1.94××105mmm4；面板最大容許撓撓度:[ω]=2250/250==1mmm；面板的最大撓度度計算值:ω=0..521×223.04××250.004/(1000×95000.0×11.94×1105)==0.2554mm；；面板的最大撓度度計算值ω=0.2254mm小小于面板最大容容許撓度設計計值[ω]=1mmm,滿足要要求！四、豎楞方木的的計算模板結構構件中中的豎楞（小小楞）屬于受受彎構件，按按連續(xù)梁計算算。本工程柱高度為為4.3m,柱箍間距為400mm，豎楞為大大于3跨，因此按按均布荷載作作用下的三跨跨連續(xù)梁計算算。本工程中，豎楞楞采用木楞，寬寬度50mm，高度100mm，截面慣性性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=50××100×1100/6=83..33cm33；I=50××100×1100×1000/12=4166.67cmm4；豎楞方木計算簡簡圖1.抗彎強度驗驗算支座最大彎矩計計算公式：其中，M---豎楞計算最最大彎距(N.mmm)；l--計算跨度度(柱箍間距):l=400..0mm；q--作用在豎豎楞上的線荷荷載，它包括括:新澆混混凝土側壓力力設計值q1:11.2×577.60×00.25×00.90=115.5533kN/m；傾倒混混凝土側壓力力設計值q2:11.4×2..00×0..25×0..90=0..630kNN/m；q==(15..553+00.630))/1=166.183kN/m；豎楞的最大彎距距：M=0..1×16..183×4400.0××400.00=2.559×1055N.mm；其中，σ--豎楞承承受的應力(N/mmm2)；M--豎楞楞計算最大彎彎距(N.mmm)；W--豎楞楞的截面抵抗抗矩(mm3)，W=8.333×1044；f--豎楞的的抗彎強度設設計值(N/mmm2)；f=133.000NN/mm2；豎楞的最大應力力計算值:σ=M//W=22.59×1105/8..33×1004=33.107NN/mm2；；豎楞的最大應力力計算值σ=3.1107N/mmm2小于豎楞的抗彎彎強度設計值值[σ]=13NN/mm2，滿滿足要求！2.抗剪驗算最大剪力按均布布荷載作用下下的三跨連續(xù)續(xù)梁計算，公公式如下:其中，∨---豎楞計算最最大剪力(N)；l--計算跨度度(柱箍間距):l=400..0mm；q--作用在模模板上的側壓壓力線荷載，它它包括:新澆混凝凝土側壓力設設計值q1:11.2×577.60×00.25×00.90=115.5533kN/m；傾倒混凝凝土側壓力設設計值q2:11.4×2..00×0..25×0..90=0..630kNN/m；q==(15..553+00.630))/1=166.183kN/m；豎楞的最大剪力力：∨=0..6×16..183×4400.0=38883.9399N；截面抗剪強度必必須滿足下式式:其中，τ---豎楞截面面最大受剪應應力(N/mmm2)；∨--豎楞計算算最大剪力(N)：∨=38883.9339N；b--豎楞的截截面寬度(mm)：b=550.0mmm；hn--豎楞的的截面高度(mm)：hn=100.00mm；fv--豎楞的的抗剪強度設設計值(N/mmm2)：fv=1.5000N/mmm2；豎楞截面最大受受剪應力計算算值:τ=3×33883.9939/(22×50.00×100..0)=1..165N//mm2；豎楞截面抗剪強強度設計值:[fvv]=1.5500N/mmm2；豎楞截面最大受受剪應力計算算值τ=1.1165N/mmm2小于豎楞截面抗抗剪強度設計計值[fv]]=1.5NN/mm2，滿足要求求！3.撓度驗算最大撓度按三跨跨連續(xù)梁計算算，公式如下下:其中，ω---豎楞最大撓撓度(mm)；q--作用在豎豎楞上的線荷荷載(kN/mm)：q=557.60××0.25=14..40kNN/m；l--計算跨度度(柱箍間距):l=400..0mm；E--豎楞彈性性模量（N/mm2）：E=99500.000N/mmm2；I--豎楞截面面的慣性矩(mm4)，I=4.117×1066；豎楞最大容許撓撓度:[ω]=4400/2550=11.6mm；；豎楞的最大撓度度計算值:ω=0..677×114.40××400.004/(1000×95000.0×44.17×1106)==0.0663mm；；豎楞的最大撓度度計算值ω=0.0663mm小小于豎楞最大容容許撓度[ω]=1.66mm，滿滿足要求！五、B方向柱箍箍的計算本工程中，柱箍箍采用方木，截截面慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=10×10××10/6=1166.677cm3；I==10××10×110×100/122=8333.33cm4；柱箍為單跨，按按集中荷載簡簡支梁計算（附附計算簡圖）：：B方向柱箍計算算簡圖其中P--豎楞方木傳傳遞到柱箍的的集中荷載(kN)，豎楞距離離取B方向的；P=(1.2×57.66×0.9+1.44×2×00.9)×00.25×0.4/11=6..47kNN；B方向柱箍剪力力圖(kN)最大支座力:N=66.473kN；B方向柱箍彎矩矩圖(kN.m))最大彎矩:MM=1..813kkN.m；B方向柱箍變形形圖(mm)最大變形:VV=1..400mmm；1.柱箍抗彎彎強度驗算柱箍截面抗彎強強度驗算公式式其中，柱箍桿桿件的最大彎彎矩設計值:M==1.811kN.mm；彎彎矩作用平面面內(nèi)柱箍截面面抵抗矩:W==166..67cmm3；B邊柱箍的最大大應力計算值值:σ=100.36NN/mm2；；柱箍的抗彎強度度設計值:[f]]=133N/mmm2；B邊柱箍的最大大應力計算值值σ=10..36N/mmm2小于柱箍的抗彎彎強度設計值值[f]==13N/mmm2，滿足要求!2.柱箍撓度度驗算經(jīng)過計算得到::ω=1..4mm；；柱箍最大容許撓撓度:[ω]=5550/250==2.2mm；柱箍的最大撓度度ω=1.44mm小于柱箍最大容容許撓度[ω]=2.22mm，滿足足要求!六、B方向?qū)菟ǖ挠嬎闼鉈方向沒有設置置對拉螺栓??！七、H方向柱箍箍的計算本工程中，柱箍箍采用木楞，截截面慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=10×10××10/6=1166.677cm3；I==10××10×110×100/122=8333.33cm4；柱箍為單跨，按按簡支梁計算算（附計算簡簡圖）：H方向柱箍計算算簡圖其中P---豎楞方木傳傳遞到柱箍的的集中荷載(kN)，豎楞距離離取H方向的；P=((1.2×557.6×00.9+1..4×2×00.9)×00.25×00.4/1=6.447kN；H方向柱箍剪力力圖(kN)最大支座力:N=66.473kN；H方向柱箍彎矩矩圖(kN.m))最大彎矩:MM=1..813kkN.m；H方向柱箍變形形圖(mm)最大變形:VV=1..400mmm；1.柱箍抗彎強強度驗算柱箍截面抗彎強強度驗算公式式:其中，柱箍桿桿件的最大彎彎矩設計值:M==1.811kN.mm；彎矩作用平面內(nèi)內(nèi)柱箍截面抵抵抗矩:W==166..67cmm3；H邊柱箍的最大大應力計算值值:σ=100.357N/mm22；柱箍的抗彎強度度設計值:[f]]=133N/mmm2；H邊柱箍的最大大應力計算值值σ=10..357N//mm2小小于柱箍的抗彎彎強度設計值值[f]==13N/mmm2，滿足要求!2.柱箍撓度度驗算經(jīng)過計算得到::V=1.4mmm；柱箍最大容許撓撓度:[V]]=5550/2250=2.2mmm；柱箍的最大撓度度V=11.4mm小于柱箍最大容容許撓度[V]==2.2mmm，滿足要求!八、H方向?qū)菟ǖ挠嬎闼鉎方向沒有設置置對拉螺栓??！附3對3000*750mmm梁模板進行行因本工程梁支架架高度大于4米，根據(jù)有有關文獻建議議，如果僅按按規(guī)范計算，架架體安全性仍仍不能得到完完全保證。為為此計算中還還參考了《施施工技術》2002（3）：《扣件件式鋼管模板板高支撐架設設計和使用安安全》中的部部分內(nèi)容。梁段:L1。一、參數(shù)信息1.模板支撐及及構造參數(shù)梁截面寬度BB(m):00.45；梁截面高度DD(m):00.90混凝土板厚度((mm):2250.000；立桿梁跨度方向向間距La(m)):0.800；立桿上端伸出至至模板支撐點點長度a(m)::0.10；立桿步距h(mm):1.550；梁支撐架搭設高高度H(m)：4.20；梁兩側立柱間距距(m):00.95；承重架支設:11根承重立桿桿，方木支撐撐垂直梁截面面；板底承重立桿橫橫向間距或排排距Lb(m)):1.000；采用的鋼管類型型為Φ48×3..5；扣件連接方式::雙扣件，考考慮扣件質(zhì)量量及保養(yǎng)情況況，取扣件抗抗滑承載力折折減系數(shù):0.80；2.荷載參數(shù)模板自重(kNN/m2)::0.35；鋼筋自重(kNN/m3)::1.50；施工均布荷載標標準值(kN/mm2):2..5；新澆混凝土側壓壓力標準值(kN/mm2):211.6；傾倒混凝土側壓壓力(kN/mm2):2..0；振搗混凝土荷載載標準值(kN/m22):2.003.材料參數(shù)木材品種：柏木木；木材彈性模量EE(N/mmm2)：100000.0；木材抗彎強度設設計值fm(N//mm2)：17.0；木材抗剪強度設設計值fv(N//mm2)：1.7；面板類型：膠合合面板；面板彈性模量EE(N/mmm2)：9500..0；面板抗彎強度設設計值fm(N//mm2)：13.0；4.梁底模板參參數(shù)梁底方木截面寬寬度b(mm)：100.0；梁底方木截面高高度h(mm)：100.0；梁底縱向支撐根根數(shù)：3；面板厚度(mmm)：18.0；5.梁側模板參參數(shù)主楞間距(mmm)：500；次楞根數(shù)：3；；穿梁螺栓水平間間距(mm)：500；穿梁螺栓豎向根根數(shù)：2；穿梁螺栓豎向距距板底的距離離為：200mm，150mm；穿梁螺栓直徑((mm)：M12；主楞龍骨材料：：木楞,，寬度100mm，高度100mm；主楞合并根數(shù)：：2；次楞龍骨材料：：木楞,，寬度50mm，高度100mm；二、梁模板荷載載標準值計算算1.梁側模板荷荷載強度驗算要考慮慮新澆混凝土土側壓力和傾傾倒混凝土時時產(chǎn)生的荷載載；撓度驗算算只考慮新澆澆混凝土側壓壓力。按《施工手冊》，新新澆混凝土作作用于模板的的最大側壓力力，按下列公公式計算，并并取其中的較較小值:其中γ---混凝土的的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土土的初凝時間間，取5.0000h；T--混凝土的入入模溫度，取取25.0000℃；V--混凝土的澆澆筑速度，取取1.5000m/h；H--混凝土側壓壓力計算位置置處至新澆混混凝土頂面總總高度，取0.9000m；β1--外加加劑影響修正正系數(shù)，取1.200；β2--混凝凝土坍落度影影響修正系數(shù)數(shù)，取1.150。根據(jù)以上兩個公公式計算的新新澆筑混凝土土對模板的最最大側壓力F；分別為44..620kkN/m2、21.6000kN//m2，取較小值21.6000kN//m2作為本工程程計算荷載。三、梁側模板面面板的計算面板為受彎彎結構,需要驗算其其抗彎強度和和剛度。強度度驗算要考慮慮新澆混凝土土側壓力和傾傾倒混凝土時時產(chǎn)生的荷載載；撓度驗算算只考慮新澆澆混凝土側壓壓力。次楞（內(nèi)龍骨）的的根數(shù)為3根。面板按按照均布荷載載作用下的兩兩跨連續(xù)梁計計算。面板計計算簡圖(單位：mm)1.強度計算跨中彎矩計算公公式如下:其中，σ--面板板的彎曲應力力計算值(N/mmm2)；M--面板的最大大彎距(N.mmm)；W--面板的凈截截面抵抗矩，W=550×1.88×1.8//6=27ccm3；[ff]--面板的抗彎彎強度設計值值(N/mmm2)；按以下公式計算算面板跨中彎彎矩：其中，q---作用在模板板上的側壓力力，包括:新澆混凝凝土側壓力設設計值:q1==1.2××0.5×221.6×00.9=111.66kNN/m；傾倒混凝凝土側壓力設設計值:q2==1.4××0.5×22×0.9==1.26kkN/m；q=q1++q2=11.6664+1.2260=12.9224kN//m；計算跨度(內(nèi)楞楞間距):l=3255mm；面板的最大彎距距M=00.125××12.9224×32552=11.71×1105N.mmm；經(jīng)計算得到，面面板的受彎應應力計算值:σ=1..71×1005/22.70×1104=6..32N/mmm2；面板的抗彎強度度設計值:[f]]=133N/mm22；面板的受彎應力力計算值σ=6.332N/mmm2小于面板的抗彎彎強度設計值值[f]==13N/mmm2，滿足要求求！2.撓度驗算qq--作用在模板板上的側壓力力線荷載標準準值:q==21.66×0.5=10..8N/mmm；ll--計算跨度(內(nèi)楞間距):l=3255mm；EE--面板材質(zhì)的的彈性模量:E==95000N/mm22；II--面板的截面面慣性矩:I==50×11.8×1..8×1.88/12=224.3cmm4；面板的最大撓度度計算值:ω=0..521×110.8×33254/((100×99500×22.43×1105)==0.2772mm；；面板的最大容許許撓度值:[ω]=ll/250=325//250==1.3mmm；面板的最大撓度度計算值ω=0.2272mm小小于面板的最大大容許撓度值值[ω]=1.33mm，滿足足要求！四、梁側模板內(nèi)內(nèi)外楞的計算算1.內(nèi)楞計算內(nèi)楞(木或鋼))直接承受模模板傳遞的荷荷載，按照均均布荷載作用用下的三跨連連續(xù)梁計算。本工程中，龍骨骨采用1根木楞，截截面寬度50mm，截面高度100mm，截面慣性性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=50××1002××1/6==83.333cm3；I=50××1003××1/12=4166.67cmm4；內(nèi)楞計算簡圖（1）.內(nèi)楞強強度驗算強度驗算計算公公式如下:其中，σ--內(nèi)楞楞彎曲應力計計算值(N/mmm2)；M--內(nèi)楞的最大大彎距(N.mmm)；W--內(nèi)楞的凈截截面抵抗矩；；[f]]--內(nèi)楞的強度度設計值(N/mmm2)。按以下公式計算算內(nèi)楞跨中彎彎矩：其中，作用在內(nèi)內(nèi)楞的荷載，q=((1.2×221.6×00.9+1..4×2×00.9)×00.325==8.4kNN/m；內(nèi)楞楞計算跨度(外楞間距):l=5000mm；內(nèi)楞楞的最大彎距距:M=00.1×8..40×5000.0022=2.110×1055N.mm；最大大支座力:R=1..1×8.4401×0..5=4.662kN；經(jīng)計算得到，內(nèi)內(nèi)楞的最大受受彎應力計算算值σ=2..10×1005/8.333×1044=2..52N//mm2；內(nèi)楞的的抗彎強度設設計值:[f]]=177N/mm22；內(nèi)楞最大受彎應應力計算值σ=2..52N//mm2小小于內(nèi)楞的抗彎彎強度設計值值[f]==17N/mmm2，滿足要求求?。?）.內(nèi)楞的的撓度驗算其中E---面板材質(zhì)的的彈性模量：：100000N/mmm2；q---作用在模板板上的側壓力力線荷載標準準值：q=221.60××0.33==7.022N/mmm；l---計算跨度(外楞間距)：l=5500mm；I---面板的截面面慣性矩：I=88.33×1106mm44；內(nèi)楞的最大撓度度計算值:ω=0..677×77.02×55004/((100×110000××8.33××106)=0.0036mmm；內(nèi)楞的最大容許許撓度值:[ω]=5500/2550=2mmm；內(nèi)楞的最大撓度度計算值ω=0.0336mm小小于內(nèi)楞的最大大容許撓度值值[ω]=2mmm，滿足要求求！2.外楞計算外楞(木或鋼))承受內(nèi)楞傳傳遞的集中力力，取內(nèi)楞的的最大支座力力4.62kkN,按照集中荷荷載作用下