結構設計的常見問題處理

結構設計的常見問題處理培訓計劃：1.計算軟件參數(shù)的合理取值2.結構計算結構的判讀及常見問題

3.多塔、錯層結構計算4.其他PKPM軟件（2-3）5.結構設計常見問題處理（2-3）6.鋼結構設計

7.MIDAS第一部分：

計算軟件參數(shù)的合理取值1.水平力與整體坐標的加角:水平力包含水平風荷載和水平地震力，

在這里建議以風荷載大的面方向（或其垂直向），作為其水平力與整體坐標的夾角。2.混凝土容重:鋼筋混凝土的容重約為25，但PKPM軟件在計算中未考慮結構面上粉刷層荷載，是偏于不安全的，但同時梁與柱、梁與梁的交叉的重疊部分未予扣除，這部分荷載又算多了，綜合考慮兩種因素，根據測算，一般按結構類型取值:框架結構25框剪結構26剪力墻結構27對于具體的構件：板、柱相當；梁大了約10%

總信息（1）水平力與整體坐標的加角

總信息（2）3.地下室層數(shù)：地下室的特點是不受風荷載作用；因外圍土的約束地震力幾乎為零；一般的地下室頂為結構的約束面，因此地震力調整是對地下室的一層而言的?；靥钔翆Φ叵率业募s束系數(shù)（剛度增大倍數(shù)）：一般地下室填3，幾乎完全約束時填5，剛性約束時填-1。如結構無地下室，但當?shù)孛鎸幼鳛榻Y構一層輸入時，該處地下室層數(shù)填1。地下室的約束系數(shù)可填2。4.剛性板假定:按照規(guī)范要求,結構的位移比應是剛性樓板假定下的位移比指標計算：剛性板配筋計算：剛性板或彈性板

總信息（3）5.墻元側向節(jié)點:這是墻元剛度矩陣凝聚計算的一個控制參數(shù)，若選“出口”，則只把墻元因細分而在其內部增加的節(jié)點凝聚掉，四邊上的節(jié)點均作為出口節(jié)點，墻元的變形協(xié)調性好，分析結果符合剪力墻的實際，但計算量較大，因為墻元兩側節(jié)點均為獨立節(jié)點；若選“內部”，則只把墻元上、下邊的節(jié)點作為出口節(jié)點，墻元的其它節(jié)點均作為內部節(jié)點而被凝聚掉，這時，墻元兩側邊中部的節(jié)點為變形不協(xié)調點。自然這種處理方法的分析精度會受到影響，這是對剪力墻的一種簡化模式，但計算量比前者少許多，效率高，實用性好，。包括：施工加載1；施工加載2在施工過程中，結構自重（恒載）是隨著施工的進行，一層一層的形成結構再作用上荷載的，并在施工過程中逐層找平，下層的變形對上層上不產生影響。一次性加載沒有考慮這種影響，導致結構變形過大，相當于算小了結構的抗壓剛度，使結構的豎向位移算大了，增大了柱、墻的豎向位移差，柱、墻受力不均勻。（因為一般墻的軸壓比較柱小，墻承擔的豎向力較柱大，柱有向墻卸荷的趨勢）施工加載1：就是根據施工的過程，逐層的加載，使下部的加載不產生上部的變形。對一次加載的計算方法有所改進。模擬施工加載2：按模擬施工加荷方式計算豎向力，同時在分析過程中將柱軸向剛度放大10倍計算。更進一步減小了變形差結構的整體計算時未考慮基礎的變形影響?；A的變形特點是，受力大的柱變形也大，且中部變形的比邊部變形大，即受力大的墻體產生了卸荷作用，柱墻差異變形減小，使得柱和墻上分得的軸力比較均勻。6.模擬施工加載分析模擬施工在豎向恒載作用下，結構變形基本上是在施工過程中逐層形成的。逐層形成結構剛度；逐層找平；逐層加荷載。在逐層施工過程中，基礎發(fā)生不均勻沉降。恒載作用下結構變形形成示意圖

恒載作用下結構變形形成近似示意圖一次加載有軸向變形模擬施工1模擬施工2一次加載無軸向變形變形差大小更小０墻軸向力大較大較小小柱軸向力小較小較大大方法比比較較真實模擬施施工受力比比較總結：1.模擬施施工１未考考慮基礎的的變形，沉沉降差偏大大（剪力墻墻受力大））2.模擬施施工２計算算方法理論論不嚴謹，，但結果與與手算吻合合較好。建議：多層層結構時用用模擬施工工1，高層計算算時：上部部結構按模模擬施工1，基礎時用用模擬施工工2。模擬施工１１和模擬施施工２都是是不完全的的模擬方法法，轉換梁梁受力偏小小的問題沒沒有解決。。轉換梁的內內力放大也也許考慮了了這一因素素，因此一一定要指定定轉換構件件風荷載(1)1.修正后后基本風壓壓：根據《建筑筑結構荷載載規(guī)范》的的7.1.2條，對對與高層、、高聳以及及對風荷載載比較敏感感的其他結結構，基本本風壓應適適當提高，，并應由有有關的結構構設計規(guī)范范具體規(guī)定定。按《高高層建筑混混凝土結構構技術規(guī)程程》的3.2.2條條，對與特特別重要或或對風荷載載比較敏感感的高層建建筑，其基基本風壓應應按100年重現(xiàn)期期的風壓值值采用。按按規(guī)范的解解釋，房屋屋高度大于于60m的的都是對風風荷載比較較敏感的高高層建筑。。風荷載(2)2.結構基基本周期:”荷載規(guī)范范”7.4.1規(guī)規(guī)定對對于基本自自振周期T1大大于0.25s的的工程結結構，如房房屋、屋蓋蓋及各種高高聳結構，，以及對于于高度大于于30m且高寬寬比大于1.5的的高柔房房屋，均應應考慮風壓壓脈動對結結構發(fā)生順順風向風振振的影響。。因此一般的的高層結構構均應考慮慮風振的影影響.框架結構：：t=(0.08~0.1)N框剪結構：t=(0.06~0.08)N剪力墻：t=0.05N地震信息(1)1.場地類別別：程序是“場場地土類型””，按《地基基基礎規(guī)范》》的3.0.3條的4款款，應該是““場地類別””?！督ㄖ箍拐鹪O計規(guī)范范》的3.3.2、3.3.3條也也是提的“建建筑場地”，，而不是“場場地土”。場地類別不因因地基處理及及打樁等而改改變.2.活荷質量折減減系數(shù)指的是計算重重力荷載代表表值時的活荷荷載組合值系系數(shù)，可以取取0.5（““抗震規(guī)范””5.1.3條）。地震信息(2)3.周期折減系數(shù)數(shù)：這個參數(shù)是根據據《高層建筑混凝凝土結構技術規(guī)程程》的3.3.16條（強條）要求，按3.3.17條進行折折減的。

框架：：0.6~0.7（0.7））

框剪：0.7~0.8(0.8)剪力墻：0.9~1.0(0.9)主主要是考慮慮房屋內填充墻墻對結構自振周周期的影響.對對于空曠曠無強房屋,可可不折減周期.(框架取0.9)我認為對框架結結構還有柱對梁梁的加強作用（（壁式框架）4.構件的抗震震等級7.1.2短肢肢剪力墻的抗震震等級應比本規(guī)規(guī)程表4.8.2規(guī)定的的剪力墻的抗震震等級提高一級級采用；10.2.5對對部分框支剪剪力墻結構，當當轉換層的位置置設置在3層層及3層層以上時，其框框支柱、剪力墻墻底部加強部位位的抗震等級尚尚宜按本規(guī)程表表4.8.2和表4.8.3的規(guī)規(guī)定提高一級采采用。10.3.3帶帶加強層高層層建筑結構應符符合下列構造要要求：加強層層及其相鄰層的的框架往和核心心簡剪力墻的抗抗震等級應提高高一級。10.4.4錯錯層處框架柱柱的截面高度不不應小于600mm，混凝凝土強度等級不不應低于C30，規(guī)程抗抗震等級應提高高一級采用，箍箍筋應全柱段加加密。10.5.5連連接體及與連連接體相鄰的結結構構件的抗震震等級應提高一一級采用。短肢3層轉換加加強層層錯錯層連連體5.關于扭轉耦耦連計算高規(guī)3.3.4-1條規(guī)定，，質量、剛度不不對稱、不均勻勻的結構，以及及高度超過100m的高層建建筑結構應采用用考慮扭轉耦連連振動影響的振振型分解反應譜譜法?？挂?guī)5.2.3條:規(guī)則結構構不進行扭轉耦耦聯(lián)計算時平平行于地震作用用方向的兩個邊邊榀其地震作作用效應應乘以以增大系數(shù)一一般情況下短短邊可按1.15采用長長邊可按1.05采用用當扭轉剛度較較小時宜按不不小于1.3采用,但但SATWE未未執(zhí)行這條１)非耦聯(lián)聯(lián)計算僅適用于于平面結構以及及能夠解耦成平平面結構的簡單單空間結構，對對復雜空間結構構可能造成錯誤誤結果。２)耦聯(lián)計計算適用于任何何結構，總是正正確的。３)耦聯(lián)計計算的結果不一一定比非耦聯(lián)計計算的結果大，，二者沒有必必然關系。４)建議總總是選擇耦聯(lián)計計算，不會出問問題。非耦聯(lián)耦聯(lián)6.雙向地震作作用規(guī)范條文：新抗震規(guī)范5.1.1條規(guī)定定，質量和剛度度分布明顯不對對稱的結構，應應計入雙向地震震作用下的扭轉轉影響。具體操作原則：：樓層位移比或者者層間位移比超超過1.2，考考慮雙向地震計算公式：公式中:Sx和和Sy表示在在算X向地震作作用下,由于結結構的不對稱,在X向和Y向向產生的地震力力.對稱結構也不會會產生雙向地震震力.雙向地震的含義義：對于結構復雜的的高層結構，在在地震作用下，，存在明顯的不不同方向地震的的偶合效應，即即X向的地震在在產生X向地震震效應的同時也也產生了Y向的的地震效應，兩兩個方向的效應應同時存在。因此要進行地地震方向的組合合考慮雙向地震帶帶來的配筋增大大1.規(guī)則框架架例2.框剪結構構例考慮雙向地震對對配筋的影響：結構越不對稱越越復雜,影響越越大.對稱結構沒影響響。7.偶然偏心心規(guī)范條文文：高規(guī)3.3.3條規(guī)定定，計算算單向地地震作用用時，應應考慮偶然偏心心的影響響。4.3.5在考考慮偶然然偏心影影響地震震作用下下，樓層層豎向構構件的位位移比A級高高度建筑筑不宜1.2,不應大大于1.5，B級高度度、混合合結構、、復雜高高層不應應大于1.4原因:由于施工工、使用用或地震震地面運運動的扭扭轉分量量等因素素所引起起的偶然然偏心的的不利影影響。實例：偶偶然偏偏心對構構件內力力的影響響構件標準準內力對對比(FRAM1第第8層層)梁支座彎彎矩比∶∶1.16(2)1.01(24)AVER=1.06梁剪力比比∶∶1.16(2)1.01(24)AVER=1.06柱剪力Vx比∶∶1.17(23)1.01(6)AVER=1.06柱剪力Vy比∶∶1.17(24)1.01(2)AVER=1.07柱軸力N比∶1.09(20)1.02(2)AVER=1.05柱底彎矩矩Mx比比∶1.17(24)1.01(2)AVER=1.07柱底彎矩矩My比比∶1.16(23)1.01(6)AVER=1.06柱頂彎矩矩Mx比比∶1.17(24)1.01(2)AVER=1.07柱頂彎矩矩My比比∶1.17(24)1.01(2)AVER=1.07偶然偏心心對配筋筋（平均均）的影影響柱梁15層框框剪11.9%2.3%13層框框剪(PJ2)0.4%1.7%33層框框支0.8%8層框架架7.73.9%21層框框剪0.9%1.2%19層框框剪1.3%1.2%18層框框剪0.7%3.0%平均增加加3.82%2.01%偶然偏心心對最大大位移比比的影響響（最大大/平均均）不考慮考考慮增增加15層框框剪1.201.318.11%13層框框剪(PJ2)1.821.956.99%33層框框支1.051.530.32%8層框架架1.762.3926.22%19層框框剪1.571.7510.04%18層框框剪1.432.0329.16%平均增加加18.47%雙向地震震與偶然然偏心總總結雙向地震震對結構構的計算算比較科科學，反反映了復復雜結構構的受地地震力大大的特點點．在位移比比接近1.4是是有可能能雙向地地震比偶偶然偏心心地震反反應更大大.偶然偏心心對結構構的影響響穩(wěn)定，，對結構構是否復復雜反應應不敏感感，位移移比增加加較多，，難以滿滿足規(guī)范范要求．．我個人認認為樓層層在一個個方向同同時增加加質量偏偏心，這這種算法法過嚴．．建議指標計算算：雙向地震震與偶然然偏心配筋計算算：雙向地震震雙向地震震起控制制作用的的算例===工工況2===X雙雙向地地震作用用下的樓樓層最大大位移FloorTowerJmaxMax-(X)Ave-(X)Ratio-(X)hJmaxDMax-DxAve-DxRatio-DxMax-Dx/h10133315.6013.491.163300.3101.521.501.021/2167.9130214.3712.221.183300.2791.661.641.011/1986.8127112.9410.811.203300.2711.821.731.051/1812.7124011.329.291.223300.2401.951.781.091/1694.612099.557.701.243300.2092.021.801.131/1630.511787.656.041.273300.1782.081.781.171/1587.411475.634.361.293300.1472.101.701.231/1572.311163.562.711.313300.1162.001.531.301/1650.21851.561.191.323300.851.471.111.321/2252.11540.120.091.003300.540.120.091.001/9999.X方向最大大值層間位位移角:1/1572.===工工況4===X+5%偶然然偏心地震震力作用下下的樓層最最大位移FloorTowerJmaxMax-(X)Ave-(X)Ratio-(X)hJmaxDMax-DxAve-DxRatio-DxMax-Dx/h10131012.979.961.303300.3101.381.151.201/2392.9127911.678.911.313300.2791.521.231.231/2171.8124810.267.791.323300.2481.611.281.251/2054.712178.756.631.323300.2171.651.311.261/1994.611867.195.411.333300.1861.661.301.281/1985.511555.604.171.343300.1551.631.251.301/2023.411244.012.961.353300.1241.551.171.331/2126.31932.471.821.363300.931.391.031.361/2366.21621.080.801.353300.621.020.751.361/3241.11540.070.061.003300.540.070.061.001/9999.X方向最大值層層間位移角:1/1985.8.多方向水平平地震作用規(guī)范條文：抗震規(guī)范5.1.1條規(guī)定,有斜交抗側力力構件的結構,當相交角度大大于15度時,應分別計算各各抗側力構件方方向的水平地震震作用。程序實現(xiàn)：針對這一條，，程序增加了了自動計算多多方向水平地地震作用的功功能。用戶可可以根據需要要指定多個（（最多允許12個）地震震作用方向，，程序對每一一地震方向進進行地震反應應譜分析，計計算相應的構件內內力。在構件件設計階段，，也將考慮每每一方向地震震作用下構件內內力的組合，，這樣不至于于漏掉最不利利情形，保證證了結構設計的的安全。多方向地震的的輸出標記:EX1,EY1；EX2,EY2；；EX3,EY3；EX4,EY4；EX5,EY5；(iCase)Shear-XShear-YAxialMx-BtmMy-BtmMx-TopMy-Top---------------------------------------------------------------------------N-C=1Node-i=488,Node-j=39,DL=6.000(m),Angle=0.000(1)28.413.1-31.8-25.555.3-52.8-115.0(2)-5.740.644.7-78.9-11.1-165.022.9(3)3.2-0.21.30.46.30.8-13.0(4)-0.34.8-3.4-9.3-0.6-19.41.3(5)-0.6-1.9-249.03.6-1.17.82.3(6)1.2-0.4-97.10.62.41.9-5.1EX127.412.6-33.0-24.653.4-50.9-111.1EY1-9.340.843.9-79.2-18.2-165.637.6EX220.326.239.0-50.939.6-106.5-82.4EY2-20.633.738.7-65.4-40.2-136.683.4EX312.934.942.8-67.725.1-141.6-52.3EY3-25.924.634.4-47.9-50.5-99.8105.0---------------------------------------------------------------------------有斜交抗側力力結構無斜交抗側力力結構無斜交抗側力力結構有斜交抗側力力結構無斜交抗側力力結構有斜交抗側力力結構多方向地震輸輸入配筋增加量由本組例題可可以看到：A)對于于正交、規(guī)則則結構，是否否考慮多方向向地震對構件件配筋結果影響很很小，配筋平平均增加不到到1%；B)對于存存在明顯斜交交抗側力構件件的結構，考考慮多方向地地震對構件配筋結果果影響較明顯，配配筋平均增加5%左右，最大增加90%；C)這也從一個個側面證明了：對對于存在明顯斜交交抗側力構件的結構，應該考考慮多方向地震作作用對復雜結構建議要要無條件的多算幾幾個方向的地震，，如30,45,759.振型數(shù)的控制制9.1。規(guī)范、規(guī)規(guī)程相關規(guī)定9.2。結構動力力自由度數(shù)9.3。結構計算算振型數(shù)9.4。振型特征征參數(shù)的理解9.1。規(guī)范、規(guī)規(guī)程相關規(guī)定抗震規(guī)范第5.2.2條規(guī)定：抗震計算時，不進進行扭轉耦聯(lián)計算算的結構，水平地地震作用標準值的的效應，可只取前前2～3個振型，當基本自自振周期大于1.5s或房屋高寬比大于于5時，振型個數(shù)應適適當增加。其條文說明中還指指出：為使高柔建筑的分分析精度有所改進進，其組合的振型型個數(shù)適當增加。。振型個數(shù)一般可可以取振型參與質量達到總質量的90%所需的振型數(shù)。高規(guī)5.1.13-2條規(guī)定：抗震計算時，宜考考慮平扭耦聯(lián)計算算結構的扭轉效應應，振型數(shù)不應小小于15，對多塔結構的振振型數(shù)不應小于塔塔樓數(shù)的9倍，且計算振型數(shù)數(shù)應使振型參與質量不小于總質量的90%。剛性樓板3個帶質量的自由由度Dx、Dy、θz彈性節(jié)點有2個帶質量的自由由度dx、dy結構的自由度數(shù)振型參與質量：抗震規(guī)范和高規(guī)提提出了“振型參與與質量”的概念和和應用原則。此概概念最早出現(xiàn)于WILSONE.L教授的ETABS程序中。他指出在在層剛性樓板假定定下，當累計的X、Y和的振型有效質量量都大于90%時，這時所取的振振型數(shù)就是足夠的振型數(shù)?，F(xiàn)在程序提供的方方法是一種適用于于剛性樓板和彈性性樓板的通用方法法，用于計算各地地震方向的有效質質量系數(shù)。用戶可可以在輸出結果中中查到計算各地震震方向的有效質量量系數(shù)，保證有效效質量系數(shù)超過0.9。超過0.9意味著計算振型數(shù)數(shù)夠了，否則計算振型數(shù)數(shù)不夠。如果不夠夠，說明后續(xù)振型型產生的地震作用用效應不能忽略。。如果不能保證這這點，將導致地震作用偏小小。按此地震作用設設計的結構將存在在不安全性，所以以應該增加振型數(shù)并重新新計算地震作用。八層鋼框架：存在大量越層柱和和彈性節(jié)點，這種種情況往往需要很多振型型才能使有效質量量系數(shù)滿足要求。。原因：振型整體性性差，局部部振動明顯顯8層結構：：算了30個振型有有效質量系系數(shù)仍不夠夠活荷計算活荷折減1.表4.1.2僅適適應于”1(1)””住宅、宿宿舍、旅館館、辦公樓樓、醫(yī)病房房、托兒所所、幼兒園園2)第1(2)～～7項當當樓面梁從從屬面積超超過50m時應取0.9；3)第對單向板樓蓋的主梁應取.6；對雙向板樓蓋的梁應取0.8；建議取0.84)第9～12項應采用與所屬房屋類別相同的折減系數(shù)。5)工業(yè)建筑:設計墻、柱、基礎時，可采用與設計主梁相同的荷載（不折減）。調整信息(1)1）梁端負彎彎矩調幅系系數(shù)在豎向荷載載作用下，，鋼筋砼框框架梁設計計允許考慮慮砼的塑性性變形內力力重分布，，適當減小小支座負彎彎矩，相應應增大跨中中正彎矩，，梁端負彎彎矩調幅系系數(shù)可在００.８～１１.０范圍圍內取值。。建議取0.85。。需注意：此項調整只只針對豎向向荷載對地地震力和風風荷載不起起作用。(可能與裂裂縫寬度計計算有矛盾盾)２）梁設設計彎矩增增大系數(shù)通過此參數(shù)數(shù)補償因沒沒有考慮活活荷不利組組合的不安安全因素，，未考慮活活荷不利組組合或采用用彈性樓板板時填增大大系數(shù)1.1。如果已考慮慮了活荷載載不利布置置的影響，，則此系數(shù)數(shù)填1。調整信息(2)３）梁扭扭矩折減系系數(shù)對于現(xiàn)澆樓樓板結構，，當采用剛剛性樓板假假定時，可可以考慮樓樓板對梁抗抗扭的作用用而對梁的的扭矩進行行折減。建建議取0.4注意：程序序規(guī)定若考考慮樓板的的彈性變形形，梁的扭扭矩折減系系數(shù)不起作作用。對于于不與剛性性樓板相連連的梁及弧弧梁，此系系數(shù)也不起起作用。４）連梁梁剛度折減減系數(shù)多、高層結結構設計中中允許連梁梁開裂，開開裂后連梁梁的剛度有有所降低，，程序中通通過連梁剛剛度折減系系數(shù)來反映映開裂后的的連梁剛度度。建議取:0.7建議連梁按按跨高比小小于等于5控制。調整信息息(3)６）９度度設防烈烈度的各各類框架架和一級級抗震等等級的框框架結構構梁柱超超配系數(shù)數(shù)對于９度度設防烈烈度的各各類框架架和一級級框架，，進行內內力調整整時要按按實配鋼鋼筋和材材料強度度標準值值來計算算。程序要求求輸入的的超配系系數(shù)(1.15）７）調調整與框框支柱相相連的梁梁內力規(guī)范要求求對框支支柱的地地震作用用彎矩、、剪力進進行調整整。程序序自動對對框支柱柱的彎矩矩剪力作作調整，，由于調調整系數(shù)數(shù)往往很很大，為為了避免免異常情情況，程程序給出出一個控控制開關關，由設設計人員員決定是是否對與與框支柱柱相連的的框架梁梁的彎矩矩剪力進進行相應應調整。。(不調整整)調整信息息(4)8)中梁剛度度放大系系數(shù)：梁剛度增增大系數(shù)數(shù)BK可可在1.5~2.0范范圍內取取值。程程序自動動搜索中中梁和邊邊梁，兩兩側均與與剛性樓樓板相連連的中梁梁的剛度度放大系系數(shù)為BK，只只有一側側與剛性性樓板相相連的中中梁或邊邊梁的剛剛度放大大系數(shù)為為1.0+(BK-1.)/2,其其他情況況的梁剛剛度不放放大?？梢酝茢鄶?，梁剛剛度增大大后，結結構剛度度增大，，從而地地震力增增大，結結構反應應及構件件內力增增大，而而梁的配配筋并未未考慮板板的參與與工作，，因此，，梁的配配筋增大大。（1.5）梁剛度增增大系數(shù)數(shù)對彈性性樓板不不起作用用。9.結構的薄薄弱層受剪承載載力突變變高規(guī)的4.4.3、5.1.14條規(guī)定，，A級高度高高層建筑筑的樓層層層間抗抗側力結結構的受受剪承載載力不宜宜小于其其上一層層受剪承承載力的的80%，不應小小于其上上一層受受剪承載載力的65%；B級高度高高層建筑筑的樓層層層間抗抗側力結結構的受受剪承載載力不應應小于其其上一層層受剪承承載力的的75%?？拐鹪O設計的高高層建筑筑結構，，結構樓樓層層間間抗側力力結構的的承載力力小于其其上一層層的80%，其薄弱弱層對應應于地震震作用標標準值的的地震剪剪力應乘乘以1.15的增大系系數(shù)。剛度突變變高規(guī)的4.4.2、5.1.14條規(guī)定，，抗震設設計的高高層建筑筑結構，，其樓層層側向剛剛度小于于其上一一層的70%或小于其其上相臨臨三層側側向剛度度平均值值的80%，或某樓樓層豎向向抗側力力構件不不連續(xù)，，其薄弱弱層對應應于地震震作用標標準值的的地震剪剪力應乘乘以1.15的增大系系數(shù)。高規(guī)附錄錄E.0.2條規(guī)定，，當?shù)撞坎繋мD換換層高層層建筑結結構的轉轉換層設設置在3層及3層以上時時，其樓樓層側向向剛度尚尚不應小小于相鄰鄰上部樓樓層側向向剛度的的60%?？拐鹨?guī)規(guī)范附錄錄E2.1規(guī)定，筒筒體結構構轉換層層上下層層的側向向剛度比比不宜大大于2。按樓層剛剛度比判判斷薄弱弱層按樓層承承載力比比判斷薄薄弱層樓層抗剪剪承載力力的簡化化計算矩形截面面柱抗剪剪承載力力計算：：對其它截截面柱，，都簡化化成矩形形截面來來計算其其抗剪承承載能力力。剪力墻對每段段墻肢，按矩矩形截面計算算其抗剪承載載能力高規(guī)8.1.4條規(guī)定，，對于框剪力力墻結構中的的柱，每層柱柱所承擔的地地震剪力不小小于本樓層總總剪力的20%。剪力墻的剛度度會比柱的剛剛度大很多，，受地震作用用時，會出現(xiàn)現(xiàn)各個擊破的的問題，因此此在剪力墻出出現(xiàn)裂縫卸荷荷后，柱子應應能承擔其相相應的剪。但要注意，對對于柱很少的的時候（如屋屋面塔樓等）），這樣調整整后會出現(xiàn)柱柱子剪力很大大的情況，假假如這樣，就就不要調整了了。10.0.2Q0剪剪力調整頂層有小塔樓樓的結構，在在地震分析中中可能出現(xiàn)鞭鞭稍效應，也也就是說發(fā)生生二次共震，，這是對塔樓樓不利的，如果計算的的的振型數(shù)不夠夠多則要放大大塔樓地震力力，振型數(shù)已已夠多，則不不放大塔樓地地震力非藕連計算：：3<=m<6Rt<=36<=m<9Rt<=1.5藕連計算：：9<=m<12Rt<=312<=m<15Rt<=1.5建議:重要或或復雜工程，，在有效質量量系數(shù)>90%時取Rt<=1.211.頂層小小塔樓地震力力放大系數(shù)剪力墻底部加加強區(qū)A.現(xiàn)在的的版本中，地地下室是否作作為剪力墻底底部加強區(qū)由剪力墻底部部加強區(qū)起算算層號決定B.地下室室以上底部加加強區(qū)的范圍圍按照高規(guī)決決定帶框支層的結結構：12.剪力墻墻加強區(qū)的起起算層號12345加強區(qū)起算層層號為3層，，則加強區(qū)范范圍為3，4，5層設計信息（1）1)考慮ＰＰ-Δ效應應:”（1）抗規(guī)規(guī)”3.6.3當當結構在在地震作用用下的重力力附加彎矩矩大于初始始彎矩的10%時時應計入入重力二階階效應的影影響注:重力附附加彎矩指指任一樓層層以上全部部重力荷載載與該樓層層地震層間間位移的乘乘積初始始彎矩指該樓層地震震剪力與樓樓層層高的的乘積Ｐ*Δ>1/10*Q*HΔ/H>0.1*Q/P=0.0016=1/625時要考慮Ｐ-Δ效應應（2）該結結構剛重比比框剪結構：：框架結構：可以不考慮重力力二階效應考慮Ｐ-Δ對結構的的周期、位移、、和內力都有影影響超高層要考慮設計信息（2））2)梁助重疊部部分簡化是否作作為剛域不作為剛域：程程序將梁柱交疊疊部分作為梁的的一部分計算；；作為剛域：程程序將梁柱交交疊部分作為剛剛域計算。梁柱交疊疊部分作作為剛域域計算是是比較合合理的，，但對于于框支轉轉換結構構的轉換換梁我認認為不合合適的。。3）鋼鋼柱計算算長度系系數(shù)計算算此參數(shù)專專用于鋼鋼柱,當當選擇““有側移移”時,程序按按《鋼結結構設計計規(guī)范》》附錄4.2的的公式計計算，當當選擇““無側移移”時，，程序按按《鋼結結構設計計規(guī)范》》附錄4.1的的公式計計算。地下建筑筑和小型型鋼結構構與主體體結構相相連時可可考慮為為無側移移結構.設計信息息（2））4)柱配筋單單偏壓與與雙偏壓壓計算邊跨及角角柱及考考慮多向向地震時時,柱處處于雙向向受力狀狀態(tài),均均處處在雙向向受力狀狀態(tài)。按按雙偏壓壓計算是是比較合合適的.高規(guī)要求求對角柱柱按雙偏偏壓計算算。但是“SATWE”軟軟件在雙雙向偏壓壓計算結結果難以以接受.因此，建議按單單偏壓計計算，雙雙偏壓驗驗算。根據“立立正”軟軟件的考考算，雙雙偏壓比比單偏壓壓配筋均均有不同同程度的的提高柱單偏壓壓與雙偏偏壓計算算比較柱的計算算長度第7.3.11條規(guī)定，，一般多多層房屋屋中梁柱柱為剛接接的框架架結構，，各層柱柱的計算算長度系系數(shù)可按按表7.3.11-2取用。樓蓋類型柱的類別計算長度系數(shù)現(xiàn)澆樓蓋底層柱1.0其余各層柱1.25裝配式樓蓋底層柱1.25其余各層柱1.5當水平荷荷載產生生的彎矩矩設計值值占總彎彎矩設計計值的75%以上時，，框架柱柱的計算算長度系系數(shù)可按按下列兩兩公式計計算，并并取其中中的較小小值：柱單偏壓壓與雙偏偏壓計算算比較柱單偏壓壓與雙偏偏壓計算算比較柱單偏壓壓與雙偏偏壓計算算比較柱的計算算長度從恒載,活載與與地震作作用彎矩矩圖比較較得出:中柱:水水平荷載載彎矩大大于”恒恒載+活活載”彎彎矩的3倍邊柱:水水平荷載載彎矩與與”恒載載+活載載”彎矩矩基本持持平因此:對對中柱應應按7.3.11-3條計算算柱計算算長度,對邊柱柱則不用用由于邊柱柱軸力小小,但邊邊柱處在在受扭不不利以及及上下柱柱約束不不利狀態(tài)態(tài),建議:按7.3.11-3條計計算柱計算長度但按此條計算后柱柱計算長度均變長長,配筋變大,對對老建筑,配筋控控制要求嚴等建筑筑應慎重.SATWE柱的計計算長度算錯了根據有關規(guī)范，荷荷載的組合的基本本公式如下：組合系數(shù):恒-1;活-0.7;風-0.6;吊吊-0.7;1.35恒+1.4*0.7活1.20恒+1.4活+1.4*0.6風+1.4*0.7吊1.20（恒+0.5活+0.5吊吊）+1.3地地+0.5豎地地+1.4*0.2風風(僅用用于60米以上上高層)回填土對對地下室室約束的的相對剛剛度該參數(shù)的的含義是是基礎回回填土對對結構約約束作用用的剛度度與地下下室抗側側移剛度度的比值值，若取取為0，，則認為為基礎回回填土對對結構沒沒有約束束作用，，若填一一負數(shù)m（m小小于或等等于地下下室層數(shù)數(shù)M），，則認為為有m層層地下室室無水平平位移。。水土壓力力分布水土壓力力分布的的簡化由上層傳傳來的荷荷載1m上