高職城一小學工程工程地質勘察報告（直接詳勘）

頁共17頁１、前言1.1、任務由來及工程概況受重慶巴源投資有限公司（業(yè)主，發(fā)包方）委托，重慶蜀通巖土工程有限公司（承包方，下稱我公司）對高職城一小學工程進行工程地質直接詳勘工作（附件1），為施工圖提供必要的地質依據。根據發(fā)包人提供的《工程地質勘察技術委托書》、場地現狀地形圖和擬建物總平面圖，擬建的“高職城一小學工程”項目為學校建筑，項目占地面積約13042㎡，總建筑面積不小于10000㎡，辦學規(guī)模18個班，總投資9033.6萬元。建筑物包括教學樓、綜合樓、餐廳、地下車庫等。擬建工程詳細信息見表1.1。表1.1擬建物概況一覽表序號擬建物名稱規(guī)格（m）設計池底標高(m)安全等級結構類型基礎型式荷載(kN/單樁)1教學樓4F262.50二級框架樁基礎/2綜合樓5F262.50二級框架樁基礎/3室內體育館2F262.50二級框架樁基礎/4廚房餐廳1F262.50二級框架樁基礎/5地下車庫-1F257.10二級框架樁基礎/擬建場地西側現狀邊坡最高約22m，土質段處于中部區(qū)域寬約80m，為規(guī)劃安置房用地初步平場所形成，形成年限大于3年，坡體被雜草所覆蓋，據現場調查未見開裂、垮塌現象。擬建場地按設計環(huán)境高程整平后，將在紅線范圍處形成4處環(huán)境邊坡。其中AB、BC、CD段為填方邊坡，最高6.52m，建議結合規(guī)劃市政道路和環(huán)境標高采用重力式擋墻或樁板擋墻支擋。AD段邊坡1～7剖面段主要為挖方，最高8.15m，8～11剖面段主要為填方邊坡，最高4.77m。形成的基坑邊坡有10段，最高約5.40m，邊坡安全等級為二級。1.2、工程勘察范圍和勘察階段1.2.1工程勘察范圍按渝建〔2013〕345號文規(guī)定，本次勘察范圍滿足要求，具體判定條件如下表1.2.1。表1.2.1工程勘察范圍判定表判定款項判定條件對應判定條件的場地、邊坡判定結果環(huán)境邊坡及其影響區(qū)域1對于無外傾結構面控制的巖質邊坡，勘察范圍線到坡頂線外側的水平距離不應小于1倍邊坡高度。填土邊坡，勘察范圍大于1.5倍邊坡高度。滿足勘察范圍2對于有外傾結構面控制的巖土邊坡，勘察范圍線應根據組成邊坡的巖土性質及可能破壞模式確定，且勘察范圍不應小于外傾結構面影響范圍。3對于可能出現土體內部滑動破壞的土質邊坡，勘察范圍線到坡頂線外側的水平距離不應小于1.5倍邊坡高度。4對可能沿巖土界面滑動的土質邊坡，勘察范圍線應大于可能沿巖土界面滑動的土質邊坡后緣邊界，且還應大于可能沿巖土界面滑動的土質邊坡前緣邊界（即剪出口位置）?；舆吰录捌溆绊憛^(qū)域1巖質基坑邊坡勘察范圍線到基坑邊線外側的水平距離不應小于其基坑深度的1倍?；舆吰聻樘钔吝吰拢罡呒s5.4m，勘察范圍大于2倍基坑深度。滿足勘察范圍2土質基坑邊坡勘察范圍線到基坑邊線外側的水平距離不應小于其基坑深度的2倍。3當需要采用錨桿（索）支護時，勘察范圍線到基坑邊線外側的水平距離不應小于其基坑深度的2倍。1.2.2工程勘察階段按渝建〔2013〕346號文規(guī)定，本次可簡化進行直接詳細勘察工作，具體判定條件如下表1.2.2－1和1.2.2－2。表1.2.2－1選址勘察判定表判定款項判定條件對應判定條件的場地及工程項目判定結果建設場地1滑坡、危巖、崩塌、泥石流、巖溶塌陷等不良地質作用發(fā)育，且其影響面積占建設場地50%及以上的建設場地。無不良地質作用不需進行選址勘察2地震時可能發(fā)生滑坡、危巖崩塌、泥石流等抗震危險地段建設場地。抗震一般地段不需進行選址勘察建設項目1投資20億元以上的大型市政基礎設施工程。/不需進行選址勘察2大型工礦企業(yè)廠區(qū)整體遷建。/不需進行選址勘察3城市軌道交通線路、長度大于1000m的越嶺隧道和跨越長江、嘉陵江、烏江等江底隧道和大型橋梁等需進行多方案比選的大型市政基礎設施工程。/不需進行選址勘察表1.2.2－2初步勘察判定表判定款項判定條件對應判定條件的場地及工程指標判定結果場地及項目1在復雜場地上建設工程安全等級為一級的建設項目。中等復雜場地，工程重要性等級為二級不需進行初步勘察其他建設場地1滑坡、危巖、崩塌、泥石流、巖溶塌陷等不良地質作用較為發(fā)育，且其影響面積占建設場地30%及以上的建設場地。無不良地質作用不需進行初步勘察2場地地形坡角大于30°的自然土坡或地形坡角大于60°的自然巖坡，且其影響面積占建設場地50%及以上的建設場地。地形整體相對平坦，局部略有起伏不需進行初步勘察3三峽庫區(qū)175m蓄水位（吳淞高程）岸線外側水平距離100米范圍內的建設場地。/不需進行初步勘察4存在礦產采空區(qū)或地下洞室，且采空區(qū)或地下洞頂距離擬建工程最底面小于2倍洞跨的建設場地。不存在不需進行初步勘察其他建設項目1總建筑規(guī)模大于50萬m2且高層建筑規(guī)模占總建筑規(guī)模的比例超過70%的大型住宅小區(qū)。建筑面積小于50萬m2不需進行初步勘察2建筑高度大于200m的超高層建筑。/不需進行初步勘察3總建筑面積超過10000m2的城市軌道交通地下車站或長度大于500米的隧道。無不需進行初步勘察4主跨跨徑150m及以上的斜拉橋、懸索橋等纜索承重橋梁以及拱橋，立體交叉線路為3層及3層以上（不計地面道路及地道）的大型互通立交橋梁。無不需進行初步勘察1.3、勘察目的及任務根據我單位（承包方）與甲方簽定的《建設工程勘察合同》以及甲方提供的《巖土工程勘察任務委托書》，確定本次勘察目的是查明擬建場區(qū)的工程地質條件，為施工圖設計及施工提地質依據和巖土參數。本次勘察的主要任務是：1.3.1查明擬建場地的地形地貌、地質構造、地層巖性、地質時代、成因類型、埋藏條件與分布規(guī)律等工程特征；查明擬建場地的上覆土層厚度、巖體風化程度、巖體的裂隙發(fā)育程度及巖體完整性等地質環(huán)境；1.3.2查明場區(qū)不良地質作用的成因、類型、規(guī)模、性質、分布規(guī)律等，分析評價其誘發(fā)條件、發(fā)展趨勢及其對擬建物的危害程度，并提出計算參數、整治措施和建議；1.3.3查清場地的水文地質條件，評價場地水、土對建筑材料的腐蝕性；1.3.4查明場區(qū)內巖土的物理力學性質，提供設計所需的巖土參數；1.3.5評價場地的穩(wěn)定性及建筑適宜性；對場區(qū)地震效應進行評價；1.3.6對建筑物的基礎持力層、基礎型式的選擇提出建議；1.3.7分析評價場地邊坡的穩(wěn)定性，為邊坡支護設計提供合理的措施建議；1.3.8查明擬建場地與已有建（構）筑物的相互關系，分析評價擬建工程的施工對工程環(huán)境的影響，提出相應的解決措施及建議；1.3.9查明埋藏的河道、溝浜、墓穴、防空洞、孤石等對工程不利的埋藏物。1.4、勘察工作依據1.4.1勘察工作依據⑴《建設工程勘察合同》；⑵《巖土工程勘察任務委托書》（附件1）；⑶《巖土工程勘察綱要》（附件2）；⑷甲方提供的建筑平面布置圖（1:500）；1.4.2執(zhí)行的主要技術標準及規(guī)范規(guī)程⑴《工程地質勘察規(guī)范》（DBJ50/T-043-2016）；⑵《建筑地基基礎設計規(guī)范》（DBJ50-047-2016）；⑶《建筑邊坡工程技術規(guī)范》(GB50330-2013)；⑷《建筑抗震設計規(guī)范》(GB50011-2010，2016版）；⑸《建筑工程抗震設防分類標準》（GB50223-2008）；=6\*GB2⑹《巖土工程勘察規(guī)范》（GB50021-2001）2009版；⑺《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007-2011）；⑼《建筑基坑支護技術規(guī)程》（JGJ120-2012）。⑽《房屋建筑和市政基礎設施工程勘察文件編制深度規(guī)定》（住建部2010年版）；⑾《重慶市建設工程勘察文件編制深度規(guī)定》（2017年版）；⑿《重慶市巖土工程勘察圖例圖示規(guī)定》。1.5、巖土工程勘察等級確定根據《工程地質勘察規(guī)范》（DBJ50/T-043-2016）規(guī)定：擬建物為最高5F的學校建筑，破壞后果嚴重，工程安全等級為二級；場地地質環(huán)境復雜程度劃分為中等復雜場地(見工程場地類別劃分，表1-5)。因此綜合確定本次工程勘察等級為乙級，勘察階段為直接詳勘。表1-5場地地質環(huán)境復雜程度類別劃分判定因素場地特征場地類別劃分場地復雜程度復雜中等復雜簡單地形、地貌擬建場地為原始斜坡，地形坡腳一般2°～25°，局部有陡坎。√中等復雜場地巖層傾角（°）67°√巖體完整性本場地巖體較完整，裂隙不發(fā)育。√巖土特征覆蓋土層厚度差異大，性質變化較大，場地覆蓋土體為第四系人工填土。√土層厚度（m）場地內土層厚度較大，且層厚差異較大，鉆探揭露土層厚度為0.50～21.00m?！趟牡刭|條件場地內無地下水，現無河流沖溝。√不良地質作用場地內無滑坡、斷層、泥石流等不良地質作用，場地現狀穩(wěn)定?！唐茐牡刭|環(huán)境人類活動強烈程度中等強烈√對相鄰建筑影響程度中等√2、勘察工作簡況2.1、勘察工作量接受勘察任務委托后，我單位立即組織工程技術人員進行現場踏勘，同時收集建筑平面布置圖及場區(qū)測量控制資料。根據現行規(guī)范、踏勘成果及建筑平面布置圖，編制了巖土工程勘察綱要。本次勘察以工程地質鉆探為主，并輔以工程地質測繪、原位測試、室內巖土檢測等勘察手段。本次勘察共布置勘察鉆孔49個，其中控制性鉆孔25個，一般性鉆孔24個。勘察鉆孔主要布置在擬建調節(jié)池物角點頂底邊線附近，鉆孔間距15～25m?？咨羁刂圃瓌t：一般性鉆孔進入預計持力層下8m左右，控制性鉆孔進入預計持力層下10m,為了查明場地西側邊坡上覆土體分布情況，布置了坑探工作(編號TK)和地質調查點(編號DZ)。2020年4月13日，我單位組織施工隊伍進場施工，于4月16日完成外業(yè)工作后及時進入室內資料整理階段，完成的主要實物工作量見下表2-1。表2-1實物工作量統計表工作內容單位工作量本次實際工作量工程測量定點測量點491:200地質剖面測量km/條3.07/19鉆探m/孔1241.78/49坑探m/孔3.20/2地質點調查點4工程地質測繪和調查km20.07室內試驗巖樣組13原位測試簡易水文觀測孔49重型動力觸探m/孔18/6鉆孔波速測試m/孔56.13/22.2、工作質量評述2.2.1工程地質測繪對場區(qū)及周邊進行工程地質測繪，測繪面積約0.07km2。調查場區(qū)地形、地貌特征，調查各巖土層的空間展布及結構特征；圈定地質界線，了解基巖露頭、巖性、風化程度、產狀要素以及裂隙發(fā)育的規(guī)模和特征；調查有無不良地質現象，及其形成條件、規(guī)模、性質和發(fā)展情況；調查地表水分布及地下水的補給、徑流、排泄條件。2.2.2工程測量根據業(yè)主提供的帶有擬建物平面布置方案的現狀地形圖（重慶獨立坐標系，1956黃海高程系）作為本次工作用圖，根據業(yè)主提供的測量控制點（見表2-2），采用全站儀將各鉆探孔放樣于實地，并進行地質斷面測量，測量精度符合現行規(guī)范要求。表2-2測量控制點數據表編號X坐標(m)Y坐標(m)高程(m)A145836.99560750.904263.34A245842.91760939.363256.072.2.3鉆探采用4臺XJ-150型鉆機鉆探施工，共完成鉆孔49個，鉆探總進尺1241.78m。鉆探施工嚴格按照操作規(guī)程進行，嚴格控制鉆探轉速和回次進尺，巖芯采取率：素填土采取率大于65%；強風化基巖采取率大于75%、中等風化基巖大于80%，巖芯采取率滿足規(guī)范要求。鉆探過程中對漏水、裂隙情況及時記錄，鉆孔質量良好，反映地層結構清楚。2.2.4水文地質觀測施工結束后將施工殘留水提干，經24小時后對所有鉆孔進行水位觀測。經觀測，場區(qū)內大部分鉆孔地下水恢復緩慢，勘探深度范圍內地下水貧乏。2.2.5室內測試采取砂質泥巖巖樣13組，共進行了巖石單軸抗壓、抗減、抗拉、物性測試。所有樣品均按相關操作規(guī)程現場采集、現場包裝，并及時送往具有試驗資質的檢測中心（重慶市南方建設工程檢測有限公司）進行室內試驗。巖樣在持力層范圍內的中等風化帶利用鉆孔巖心直接采集；巖樣采集后及時密封，送檢滿足。巖樣數量及規(guī)格符合規(guī)范要求。2.2.6現場原位測試重型動力觸探：本場地地表由素填土覆蓋，且有分布范圍廣、厚度變化大的特點，勘察期間為了解上覆素填土的密實程度、均勻性等指標，現場選取6個鉆孔進行了重型動力觸探測試，試驗過程符合相關規(guī)范要求，測試成果真實可信。聲波測試：在ZK8、ZK24鉆孔作波速度測試，波速測試委托重慶市南方建設工程檢測有限公司負責完成，要求其提交《波速測試報告》，并監(jiān)督其嚴格按《工程地質勘察規(guī)范》（DBJ50/T-043-2016）附錄F的有關要求執(zhí)行。2.2.7外業(yè)見證由甲方委托托重慶近平勘測設計有限公司對本次工程地質勘察進行外業(yè)旁站見證工作，見證員：余波，印章號：YKJZ-WYJZ011-0001，所有鉆孔經外業(yè)見證工作員驗收后才終孔，確保了鉆探質量，并提交了《建設工程勘察外業(yè)見證報告》見附件，（外業(yè)見證符合渝建發(fā)[2008]209號文件的要求）。2.2.8室內資料整理室內工作采用AUTOCAD2008和北京理正軟件設計研究院編寫的工程地質勘察8.03版軟件編制，圖件成果滿足勘察要求綜上所述，本次勘察工作嚴格按照相關規(guī)程、規(guī)范進行，勘探方法、手段及工作量布置合理，原始數據真實可靠，巖土測試符合相關技術標準的規(guī)定?？辈斐晒Y料達到詳細勘察精度要求，經審查合格后可供設計與施工單位使用。3、場地工程地質條件3.1、自然地理3.1.1、地理位置及交通擬建項目用地位于重慶市巴南區(qū)高職城大道，臨近市政道路，交通十分便利，汽車可直達現場。3.1.2、氣象水文勘察區(qū)屬亞熱帶濕潤季風氣候，具有冬暖春早、夏熱秋涼，氣候溫和，雨量充沛，空氣濕度大、云霧多，日照較少的氣候特點，常年平均氣溫18.3℃，最熱月（8月），極端最高氣溫44.3℃（2006年8月15日），多年年平均氣溫27.5℃，最冷月（1月），極端最低氣溫-1.8℃（1925年12月15日）。年平均相對濕度80%，年平均降雨量1185mm，多年最大年降雨量1990.0mm，多年最小年降雨量783.2mm，降雨主要集中在5～9月，約占全年降雨量的70%，且常有雷陣暴雨。多年平均蒸發(fā)量1138mm。春冬多霧，霧日最長達148天。因大氣污染，時有酸雨、酸霧發(fā)生。常年風速較小，年平均風速1.1m/s，最大風速28.4m/s，以偏西北風為主。場區(qū)氣候全年可施工作業(yè)。擬建場地內無沖溝、河流等大型地表水體，水文地質條件簡單。3.2、地形地貌勘察區(qū)原始地貌為構造剝蝕斜坡地貌，地形一般坡角2～25°，現經過人工改造，大多已平場，局部為陡坎，場地現狀基本被第四系人工填土層所覆蓋?？辈炱陂g，擬建場地和地形圖所示基本一致，高程約介于286～245m之間，相對高差約41m。3.3、地質構造勘察區(qū)位于南溫泉背斜西翼，巖層呈單斜狀產出，無區(qū)域性斷層通過，構造條件簡單，巖層產狀：287°∠67°，層面結合很差，屬軟弱結構面。通過地面地質調繪，發(fā)現有2組裂隙存在：LX1：產狀為13°∠72°，裂隙發(fā)育長度2.5m，裂面較平直，微張，無充填，裂隙發(fā)育密度為1.2m/條，結構面結合很差；LX2：產狀為129°∠61°，裂隙發(fā)育長度2.0m，裂面粗糙，凹凸不平，閉合，無充填，裂隙發(fā)育密度為0.3m/條，結構面結合很差；經調查：場地兩組構造裂隙結合很差，均屬軟弱結構面。根據《工程地質勘察規(guī)范》DBJ50/T-043-2016附錄A.0.3表及野外鑒別，場地范圍內巖體結構面主要為裂隙面，裂隙組數為2組，結合很差，間距0.60～1.50m，裂隙發(fā)育程度為較發(fā)育，中厚層～厚層塊狀結構巖體，完整程度分類為較完整。場內無活動性斷裂構造通過，地質構造簡單。3.4、地層巖性根據現場鉆探揭示，場區(qū)地表主要為第四系全新統素填土（Q4ml）、下伏基巖為侏羅系中統沙溪廟組（J2S）砂質泥巖。其巖性特征至上而下分述如下：3.4.1第四系全新統(1)素填土（Q4ml）：雜色，主要由粘性土夾泥巖、砂巖碎塊石組成，其中硬質物質粒徑多在5-10cm之間。含量在10~20%，均勻性差，稍濕，為往期平場回填形成，未經壓實處理，回填年限約3年，結構松散。鉆探揭示厚度0.50（ZK40）～21.00m（ZK27），分布于整個場地。3.4.2侏羅系中統上沙溪廟組（J2s）砂質泥巖（J2S-Ms）：紫褐色、紅褐色、褐色，主要由粘土礦物組成，含長石、云母，泥質結構為主，局部砂質含量較重，中厚層狀構造，部分地段含棕灰色砂質條帶、斑塊，夾砂巖薄層、透鏡體，巖質不均，極軟～軟；強風化帶巖芯破碎，呈碎塊狀、厚片狀，巖質極軟；中風化帶巖芯較完整，呈短柱狀，少量碎塊狀，其分布及厚度詳見工程地質剖面圖及鉆孔柱狀圖。3.5、基巖頂面及基巖風化帶特征擬建場地屬淺丘剝蝕地貌，場地內地表為素填土覆蓋，受人為改造，覆土厚度變化較大，基巖頂面埋深變化較大，據鉆探揭示場地內第四系覆蓋層厚度約0.50m(ZK40)～21.00m(ZK27)，基巖面總體上較平緩，一般基巖面坡角為3～20°，局部大于25°。按《工程地質勘察規(guī)范》DBJ50/T-043-2016結合重慶地區(qū)經驗，將場地鉆探深度范圍內的基巖劃分為強風化帶和中等風化帶。強風化帶：風化強烈，風化裂隙發(fā)育，巖芯呈碎塊狀、厚片、碎石土狀，手易折斷巖芯塊，巖質極軟，錘擊聲沙啞。中等風化帶：巖芯多呈柱狀、長柱狀，局部段層理較發(fā)育巖芯呈短柱狀、呈塊狀，巖質較新鮮，相對強風化層較硬，巖芯較完整，采取率較高。3.6、不良地質現象勘察區(qū)內地面相對平坦，周邊無滑坡、泥石流、崩塌等不良地質現象，無活動斷裂構造通過及不利埋藏物，地質構造簡單，無地質災害。4、場地水文地質條件擬建場地內無沖溝、河流等大型地表水體。據地表地質調查和鉆探揭示，場內上覆土層為素填土，下伏基巖為砂質泥巖。素填土為機械傾倒堆填，分布廣、厚度大，其孔隙較發(fā)育，為相對透水層；砂質泥巖屬相對隔水層。本次勘察過程中待鉆孔終孔后，將鉆孔內鉆探殘留水抽干，24小時內觀測地下水位，鉆孔內無地下水滲出，說明地下水貧乏，場地水文地質條件較簡單。據本場地微地貌及地層結構特征，地下水類型為松散巖類孔隙水和基巖裂隙水，主要補給來源為大氣降水，沿巖土界面、巖層層面及基巖裂隙徑流，于原始地勢低洼處排泄。4.1、水、土腐蝕性評價1、水的腐蝕性分析評價本次勘察查明，場區(qū)內地下水貧乏，根據環(huán)境地質條件分析，結合素填土的物質組分及地區(qū)經驗，對照《巖土工程勘察規(guī)范》（GB50021-2001）（2009版）附錄G判定勘察區(qū)環(huán)境類型屬Ⅱ類擬建場內的水對混凝土結構、混凝土結構中鋼筋具有微腐蝕性。2、土的腐蝕性分析評價擬建場區(qū)周邊無化工、印染、冶金等污染源，場區(qū)內巖土層沒有受到污染，場地內素填土系就近取土回填，根據場地環(huán)境分析及相鄰建筑場地經驗，場地巖土層對混凝土結構、鋼筋混凝土結構中鋼筋、鋼結構具微腐蝕性。根據《巖土工程勘察規(guī)范》GB50021-2001（2009版）第12.1條，可不取土樣評價。5、巖土物理力學指標5.1、現場原位試驗成果統計本場地地表多由素填土覆蓋，素填土分布范圍廣，厚度變化大，勘察期間為了解上覆素填土的密實程度、均勻性等指標，現場選取6個鉆孔進行了重型動力觸探測試,試驗方法正確，測試指標真實可信，成果統計詳見表5.1-1。表5.1-1素填土重型動力觸探試驗成果統計表孔號動探深度(M)擊數范圍值（擊）擊數平均值(擊)標準差變異系數厚度的加權平均值(擊)密實度素填土ZK106.0～9.006～97.210.870.127.06松散～稍密ZK172.00～5.003～96.021.470.24ZK1811.00～14.008～119.550.640.07ZK2612.00～15.006～97.360.810.11ZK312.00～5.003～85.521.170.21ZK357.00～10.005～96.680.990.15備注表中擊數均為修正值，部分異常值在統計中舍棄。根據現場觸探試驗資料得，場內素填土主要處于松散～稍密狀態(tài)，局部有大的塊石分布，均勻性較差。5.2、室內試驗數據成果統計本次采集巖樣13組，進行了抗壓、抗減、抗拉、物性測試。試驗成果依據《工程地質勘察規(guī)范》進行數理統計，分別計算其平均值、標準差、變異系數、標準值。現將試驗成果統計如表5.2-1~3。表5.2-1中風化砂質泥巖單軸抗壓強度試驗成果統計表巖性樣品編號天然抗壓強度(MPa)飽和抗壓強度(MPa)軟化系數(%)砂質泥巖ZK714.212.710.69.28.36.90.65ZK1012.113.410.27.88.76.60.65ZK1713.912.315.69.28.110.30.66ZK2416.114.712.910.69.78.50.66ZK2615.111.413.09.87.48.40.65ZK3211.49.812.57.36.38.00.64ZK4416.914.712.811.29.78.40.66統計數21217最大值16.9011.150.66最小值9.806.270.64平均值13.158.590.65標準差1.921.32變異系數0.150.15標準值12.418.09表5.2-2中風化砂質泥巖抗拉、三軸抗剪成果統計表巖性鉆孔抗拉強度δt（MPa）抗剪強度圖解法最小二乘法C(MPa)φ(°)C(MPa)φ(°)砂質泥巖ZK210.670.750.582.570.77ZK330.860.660.763.020.79ZK390.680.780.642.790.78統計個數933標準差0.090.230.01變異系數0.120.080.01平均值0.712.790.78表5.2-3中風化砂質泥巖物性成果統計表巖性鉆孔密度（g/cm3）含水率（%）飽水率（%）孔隙率（%）天然飽和砂質泥巖ZK212.522.532.532.542.542.553.764.093.604.604.664.4111.1811.3410.76ZK332.532.522.522.542.532.544.074.374.304.704.975.0011.4412.0012.10ZK392.522.522.522.532.542.534.143.864.074.864.644.7911.7611.2911.60統計個數99999平均值2.522.544.034.7411.50標準差0.000.010.250.190.42變異系數0.000.000.060.040.04根據試驗成果統計可知，中等風化砂質泥巖天然抗壓強度標準值為12.41MPa，變異系數0.15，變異性低；飽和抗壓強度標準值為8.09MPa，變異系數0.15，變異性低。統計結果表明：巖石物理指標與力學指標變異性低，且室內試驗可靠性較好，較能真實的反映實際情況，對物理指標取平均值，對未達到統計要求的力學參數取最小平均值。5.3波速測試資料的分析整理本次勘察工作中對ZK8、ZK20號鉆孔進行了波速測試工作，試驗方法及成果詳見波速測井報告，巖體完整程度對應關系見表5.3.1，鉆孔聲速測試成果見表5.3.2，鉆孔剪切波速測試成果見表5.3.3。表5.3.1KV與巖體完整程度的對應關系表KV＞0.750.75～0.550.55～0.350.35～0.15＜0.15完整程度完整較完整較破碎破碎極破碎表5.3.2鉆孔聲速測試成果表孔號地層名稱測試范圍（m）Vp(m/s)Kv完整性ZK8強風化砂質泥巖6.0~8.019280.32破碎中風化砂質泥巖8.0~27.028500.70較完整ZK20強風化砂質泥巖12.0~13.517310.26破碎中風化砂質泥巖13.5~27.027860.67較完整表5.3.3鉆孔剪切波速測試成果表孔號地層名稱測試范圍（m）Vs(m/s)土的類型ZK8素填土0.0～6.0130軟弱土強風化砂質泥巖6.0～8.0695軟質巖石中風化砂質泥巖8.0～27.01078巖石ZK20素填土0.0～12.0133軟弱土強風化砂質泥巖12.0～14.0656軟質巖石中風化砂質泥巖14.0～27.0988巖石根據測試成果本場地：素填土：剪切波波速130~133m/s，等效剪切波波速132m/s，屬軟弱土；強風化砂質泥巖：壓縮波波速1731~1928m/s，完整性系數為0.26~0.32，屬破碎；剪切波波速656~695m/s，屬軟質巖石；中風化砂質泥巖：壓縮波波速2786~2850m/s，完整性系數為0.67~0.70，屬較完整；剪切波波速988~1078m/s，屬巖石；5.4、巖體完整性及巖體基本質量等級根據重慶市南方建設工程檢測有限公司對2個鉆孔進行聲波測井結果，場地中等風化帶巖體壓縮波波速一般為2786m/s~2850m/s，完整性指數0.67~0.70，通過對鉆孔波速測試結果與野外鑒定綜合判定，按《工程地質勘察規(guī)范》DBJ50/T-043-2016表3.1.6-1巖體完整程度分類將場地鉆探深度范圍內巖體完整程度劃分為：較完整。按《工程地質勘察規(guī)范》DBJ50/T-043-2016表3.1.7巖體基本質量等級劃分，判定強風化砂質泥巖巖體基本質量等級為Ⅴ級，中風化砂質泥巖巖體基本質量等級為=4\*ROMANIV級。5.5、設計參數選取場地巖質地基承載力特征值按《建筑地基基礎設計規(guī)范》（DBJ50-047-2016）中的下式確定：fak=γf·fUk式中：fak—巖石地基承載力特征值（kPa）；fUk—地基極限承載力標準值（kPa），γf—地基極限承載力分項系數，對于巖質地基取0.33；根據《工程地質勘察規(guī)范》（DBJ50/T-043-2016）第10.4.2條，“當巖體完整、較完整、較破碎時，巖質地基極限承載力標準值可由巖石抗壓強度標準值乘以地基條件系數確定。完整時地基條件系數取1.70～1.40（堅硬巖與較硬巖取較小值），較完整時取1.40～1.10（堅硬巖與較硬巖取較小值），較破碎時取1.10～0.70（堅硬巖與較硬巖取較小值）”，砂質泥巖取天然強度為12.41MPa；地基條件系數取1.20。則，中等風化砂質泥巖地基承載力特征值fak=12410×1.20×0.33=4914kPa；強風化基巖的承載力特征值根據現場巖芯觀察，結合當地建筑經驗及有關規(guī)范確定，強風化砂質泥巖取300kPa。表5.5-1巖土（體）設計參數表巖、土名稱巖石單軸抗壓強度(MPa)重度(kN/m3)地基承載力特征值(kPa)抗剪強度參數抗拉強度(MPa)邊坡率值（巖體無外傾結構面和不利結構面組合時）天然飽和天然飽和c(MPa)φ(°)h≤8m（巖質）或h≤5m(土質)8m＜h≤15m（巖質）或5m＜h≤8m(土質)素填土//20.0*20.5*////1:1.501:1.75強風化砂質泥巖////300*///1:1.001:1.10中風化砂質泥巖12.418.0924.7024.8949140.50*30*0.27*1:0.601:75巖層層面/////0.03012///LX1、LX2/////0.04015///巖性名稱基底摩擦系數土體水平抗力系數的比例系數（MN/m4）與錨固體的粘結強度特征值（kPa）巖體水平抗力系數（MN/m3）負摩阻力系數素填土0.25*8*//0.35*強風化砂質泥巖0.30*//20*/中風化砂質泥巖0.40*/400120/備注1、帶“*”號者為根據實驗數據并結合地區(qū)經驗所提經驗值；2、本次勘察地基條件系數取1.2，地基極限承載力分項系數取0.33，巖質地基承載力特征值由巖石天然單軸抗壓強度標準值×1.2×0.33得到；3、素填土綜合內摩擦角，天然工況取30°，飽和工況取26°；中等風化砂質泥巖內摩擦角取30°、粘聚力取50Kpa；巖層面內摩擦角取12°、粘聚力取30Kpa；裂隙面內摩擦角取15°、粘聚力取40Kpa。4、填土由于結構松散，成分復雜，均勻性很差。表中所提物理力學參數為經驗值，建議施工過程中應對上述參數進行校核，最終參數以現場原位測試為準。6、場地穩(wěn)定性評價6.1、地震效應評價根據《建筑工程抗震設防分類標準》GB50223-2008和《建筑抗震設計規(guī)范》GB50011-2010（2016年版），擬建工程抗震設防類別為重點設防類，該場地設計地震分組為第一組，設計基本地震加速度值取0.05g，抗震設防烈度為6度。經地表地質調查及本次鉆探揭露，場地第四系覆蓋層為素填土，根據《高職城一小學工程鉆孔波速測井報告》及地區(qū)經驗，建議素填土剪切波速取132.0m/s，為軟弱土；強風化基巖剪切波速為656~695m/s，為軟質巖石；中等風化基巖剪切波速為988~1078m/s，為穩(wěn)定巖石。根據《建筑抗震設計規(guī)范》GB50011-2010（2016年版）的規(guī)定，地震效應評價按設計高程整平后的土層覆蓋厚度計，根據各棟建筑與地下車庫是否連為一體、結構是否脫開分別進行評價，詳見下表5.2-1、5.2-2：擬建物場地地震效應按未脫開考慮評價一覽表表5.2-1建筑物名稱最大土層厚度(m)代表鉆孔等效剪切波速（m/s）場地土的類型場地類別特征周期(s)所處地段教學樓22.33ZK18132素填土Ⅲ0.45不利地段綜合樓、室內體育館、廚房餐廳、地下車庫16.63ZK26132素填土Ⅲ0.45不利地段注：1、地震效應評價按地下車庫與各棟建筑物結構未脫開整體考慮。2、按設計高程平整后，素填土厚度大于15m，場地類別按Ⅲ類考慮，為抗震不利地段。擬建物場地地震效應按脫開考慮評價一覽表表5.2-2建筑物名稱最大土層厚度(m)代表鉆孔等效剪切波速（m/s）場地土的類型場地類別特征周期(s)所處地段教學樓22.33ZK18132素填土Ⅲ0.45不利地段綜合樓14.93ZK29132素填土Ⅱ0.35一般地段體育館22.04ZK26132素填土Ⅲ0.45不利地段廚房餐廳12.64ZK35132素填土Ⅱ0.35一般地段地下車庫16.63ZK26132素填土Ⅲ0.45不利地段注：1、地震效應評價按地下車庫與各棟建筑物結構脫開考慮，有地下車庫的以-1F以下覆蓋層評價。2、按設計高程平整后，素填土厚度大于15m，場地類別按Ⅲ類考慮，為抗震不利地段。若對回填土進行壓實處理，可重新實測各土層剪測波速值，并校核地震效應評價。6.2、巖土地震穩(wěn)定性評價擬建場地內現狀地形整體較平緩，無巖體崩塌的形成條件，無濕陷性土、粉土（粉、細、中砂）等在地震條件下可能液化、震陷的土層，不存在液化、震陷、崩塌問題。綜合樓、廚房餐廳填土厚度小于15米，場地類別可劃為Ⅱ類，設計特征周期應取0.35s，填土為軟弱土，可劃為一般地段。教學樓、體育館填土厚度大于15米；場地西側存在現狀邊坡，最高22m，基巖面較陡，現在處于穩(wěn)地狀態(tài)；場地類別可劃為Ⅲ類，設計特征周期應取0.45s，考慮填土為軟弱土，劃為不利地段。6.3、邊坡穩(wěn)定性評價6.3.1、現狀邊坡穩(wěn)定性評價擬建場地西側有一現狀邊坡，為巖土質混合邊坡，最高約22.0m。現狀邊坡兩端為出露基巖，中間約80m段為土質段，土層最厚可達21.0m，屬Ⅳ類邊坡巖體，邊坡安全等級為二級。土質部分：邊坡安全等級為二級，其基巖面較陡，可能沿基巖面滑動破壞，現選擇8-8′剖面作為計算剖面，計算模型：折線型滑動（沿基巖面滑動），計算參數的選?。簠⒖紝χ苓叺刭|資料的收集，并結合邊坡的現狀，得出邊坡穩(wěn)定性計算經驗參數值如下：土體重度(均按人工填土考慮)：天然γ=20kN/m3，飽和γ=20.5kN/m3。假想滑動面以基巖面考慮時：天然：C=20.0kPa，Φ=12°；飽和：C=12.0kPa，Φ=11°。按傳遞系數法計算該現狀邊坡土質段現狀穩(wěn)定性（不考慮水壓力及地震的影響）系數：天然時1.26，飽水時1.01。該現狀邊坡土質段在飽水情況處于欠穩(wěn)定狀態(tài)，易產生沿基巖面的折線滑動破壞。根據現場調查和業(yè)主提供的信息，西側現狀邊坡頂部為規(guī)劃安置房用地（同為本業(yè)主），若規(guī)劃安置房采取現狀標高不下挖，則建議擬建小學施工期間結合規(guī)劃道路紅線和規(guī)劃安置房標高，采用樁板擋墻永久支擋，基礎置于中風化基巖上，同時做好排水措施；若規(guī)劃安置房標高將與周邊已有道路和建筑持平，則建議擬建小學施工期間對該段現狀邊坡按穩(wěn)定坡率放坡處理。巖質邊坡部分：現狀邊坡赤平投影分析（見下圖）：根據邊坡赤平投影圖，巖層面與邊坡反向相交；LX1與邊坡坡向切向不臨空；LX2與邊坡大角度相交；屬Ⅲ類邊坡巖體，安全等級為二級，建議邊坡巖體等效內摩擦角取55°，邊坡巖體破裂角為45°+/2即（砂質泥巖取60°），巖壁穩(wěn)定性主要受自身影響，可能的破壞模式為局部掉塊。建議施工期間加強監(jiān)測，清除較陡處的松動巖塊。6.3.2、環(huán)境邊坡穩(wěn)定性評價擬建場地按設計環(huán)境高程整平后，將在紅線范圍處形成4處環(huán)境邊坡。其中AB、BC、CD段為填方邊坡，最高6.52m，建議結合規(guī)劃市政道路和環(huán)境標高采用重力式擋墻或樁板擋墻支擋。AD段邊坡1～7剖面段主要為挖方，最高8.15m，8～11剖面段主要為填方邊坡，最高4.77m。AB段環(huán)境邊坡：擬建場地按設計標高整平后，將形成AB段環(huán)境邊坡。該段邊坡位于擬建場地北側（見剖面14、16、17、19），此段邊坡長約140m，最高6.08m，為土質填方邊坡，屬Ⅳ類邊坡巖體，邊坡安全等級為二級。后期回填土不穩(wěn)定，易產生沿土體內部的圓弧滑動破壞現象，建議結合市政道路紅線采用重力式擋墻或樁板擋墻進行永久支擋，施工期間先修建支擋結構然后進行回填，以中風化基巖作持力層，并完善排水措施。BC段環(huán)境邊坡：擬建場地按設計標高整平后，將形成BC段環(huán)境邊坡。該段邊坡位于擬建場地東側（見剖面1、2、3、9、10、11），此段邊坡長約96m，最高6.52m，為土質填方邊坡，屬Ⅳ類邊坡巖體，邊坡安全等級為二級。后期回填土底面角度較大，不穩(wěn)定，易產生整體滑移和圓弧滑動破壞現象，建議結合東側施工場地環(huán)境標高采用重力式擋墻或樁板擋墻進行永久支擋，施工期間先修建支擋結構然后進行回填，以中風化基巖作持力層，并完善排水措施。CD段環(huán)境邊坡：擬建場地按設計標高整平后，將形成CD段環(huán)境邊坡。該段邊坡位于擬建場地南東側（見剖面13、14、16、18、19），此段邊坡長約70m，最高6.10m，為土質填方邊坡，屬Ⅳ類邊坡巖體，邊坡安全等級為二級。后期回填土不穩(wěn)定，易產生沿土體內部的圓弧滑動破壞現象，建議南東側規(guī)劃環(huán)境標高采用重力式擋墻或樁板擋墻進行永久支擋，施工期間先修建支擋結構然后進行回填，以中風化基巖作持力層，并完善排水措施。AD段環(huán)境邊坡：擬建場地按設計標高整平后，將形成AD段環(huán)境邊坡。該段邊坡位于擬建場地東側（見剖面1～11），此段邊坡長約160m，最高6.52m，1～7剖面段主要為挖方段，最高8.15m，為巖土混合邊坡。8～11剖面處主要為填方段，最高4.77m，邊坡安全等級為二級。土質部分：挖方段巖土界面角度較大，不穩(wěn)定，易產生整體滑移和圓弧滑動破壞現象，建議結合規(guī)劃道路紅線放坡處理或清除上部土層，也可采用重力式擋墻臨時支擋。填方段可結合規(guī)劃道路紅線放坡處理。巖質邊坡部分：AD段邊坡赤平投影分析（見下圖）：根據邊坡赤平投影圖，巖層面與邊坡反向相交；LX1與邊坡外傾；LX2與邊坡大角度相交；屬Ⅲ類邊坡巖體，安全等級為二級，建議邊坡巖體等效內摩擦角取55°，邊坡巖體破裂角取外傾結構面傾角72°和45°+/2兩者中較小值即60°。巖壁穩(wěn)定性主要受外傾裂隙面①控制，可能沿外傾結構面滑移，現按沿裂隙面的平面滑動破壞模式分析如下：①計算參數取值根據現場調查，邊坡巖體為砂質泥巖，裂隙結構面屬軟弱結構面，結合程度很差。根據《建筑邊坡工程技術規(guī)范》GB50330—2013和地區(qū)經驗，按不利原則考慮，建議邊坡巖體的破裂角取60°，巖體結構面參數?。簝饶Σ两?15°，凝聚力c=40kPa。砂質泥巖的天然重度取24.70kN/m3。②計算公式Ks——邊坡穩(wěn)定性系數；——巖土體重度（kN/m3）；c——結構面的粘聚力（kpa）；——結構面的內摩擦角（°）；A——結構面的面積（m2）；V——巖體的體積（m3）；——結構面的傾角（°）。邊坡穩(wěn)定性分析經計算，該段巖質段邊坡穩(wěn)定系數為0.93Ks=0.93＜1.20（穩(wěn)定安全系數），邊坡處于不穩(wěn)定狀態(tài)，建議設計根據地面實際荷載情況等，重新計算穩(wěn)定系數及剩余下滑力進行擋墻設計。建議施工期間沿外傾結構面傾角72°放坡開挖，采用錨桿擋墻或其它有效支護方式支護，支護過程中加強邊坡的防滲措施。該段環(huán)境邊坡在西側現狀邊坡上開挖，且西側現狀邊坡為高陡邊坡，建議施工期間加強穩(wěn)定監(jiān)測并組織安全論證會。6.3.2、基坑邊坡穩(wěn)定性評價擬建場地按地下車庫-1F設計標高整平后，地下車庫與環(huán)境地坪間將形成較多的基坑邊坡，現對形成的邊坡特征、穩(wěn)定性進行分析并提供支護措施建議，邊坡編號詳見平面圖與剖面圖。表6.3-1擬建場地基坑邊坡穩(wěn)定性評價一覽表邊坡編號基坑邊坡長度、代表性剖面邊坡特性及巖土性質巖體極射赤平投影草圖邊坡穩(wěn)定性評價建議ab長約43m(剖面6~9)。按設計標高平場后，在該段將會形成高5.40m的挖填方土質邊坡。填土深度較厚，不具備向基坑內整體滑移的地形條件，但直立開挖不穩(wěn)定，易產生沿土體內部的圓弧型滑動破壞。根據平面圖所示，有放坡場地，建議施工期間按臨時坡率放坡開挖，結合擬建地下室結構采用加厚剪力墻進行永久支擋，擋墻承受墻后土層靜止土壓力。bc長約12m(剖面13、14)。按設計標高平場后，在該段將會形成高5.40m的挖填方土質邊坡。填土深度較厚，不具備向基坑內整體滑移的地形條件，但直立開挖不穩(wěn)定，易產生沿土體內部的圓弧型滑動破壞。根據平面圖所示，有放坡場地，建議施工期間按臨時坡率放坡開挖，結合擬建地下室結構采用加厚剪力墻進行永久支擋，擋墻承受墻后土層靜止土壓力。cd長約11m(剖面9、10)。按設計標高平場后，在該段將會形成高5.40m的挖填方土質邊坡。填土深度較厚，不具備向基坑內整體滑移的地形條件，但直立開挖不穩(wěn)定，易產生沿土體內部的圓弧型滑動破壞。根據平面圖所示，有放坡場地，建議施工期間按臨時坡率放坡開挖，結合擬建地下室結構采用加厚剪力墻進行永久支擋，擋墻承受墻后土層靜止土壓力。de長約44m(剖面13、14、16)。按設計標高平場后，在該段將會形成高5.40m的挖填方土質邊坡。填土深度較厚，不具備向基坑內整體滑移的地形條件，但直立開挖不穩(wěn)定，易產生沿土體內部的圓弧型滑動破壞。根據平面圖所示，有放坡場地，建議施工期間按臨時坡率放坡開挖，結合擬建地下室結構采用加厚剪力墻進行永久支擋，擋墻承受墻后土層靜止土壓力。ef長約15m(剖面10、11)。按設計標高平場后，在該段將會形成高5.40m的挖填方土質邊坡。填土深度較厚，不具備向基坑內整體滑移的地形條件，但直立開挖不穩(wěn)定，易產生沿土體內部的圓弧型滑動破壞。根據平面圖所示，有放坡場地，建議施工期間按臨時坡率放坡開挖，結合擬建地下室結構采用加厚剪力墻進行永久支擋，擋墻承受墻后土層靜止土壓力。fg長約23m(剖面18)。按設計標高平場后，在該段將會形成高5.40m的挖填方土質邊坡。填土深度較厚，不具備向基坑內整體滑移的地形條件，但直立開挖不穩(wěn)定，易產生沿土體內部的圓弧型滑動破壞。根據平面圖所示，有放坡場地，建議施工期間按臨時坡率放坡開挖，結合擬建地下室結構采用加厚剪力墻進行永久支擋，擋墻承受墻后土層靜止土壓力。gh長約60m(剖面7~10)。按設計標高平場后，在該段將會形成高5.40m的挖填方土質邊坡。填土深度較厚，不具備向基坑內整體滑移的地形條件，但直立開挖不穩(wěn)定，易產生沿土體內部的圓弧型滑動破壞。根據平面圖所示，有放坡場地，建議施工期間按臨時坡率放坡開挖，結合擬建地下室結構采用加厚剪力墻進行永久支擋，擋墻承受墻后土層靜止土壓力。hi長約35m(剖面16)。按設計標高平場后，在該段將會形成高5.40m的挖填方土質邊坡。填土深度較厚，不具備向基坑內整體滑移的地形條件，但直立開挖不穩(wěn)定，易產生沿土體內部的圓弧型滑動破壞。根據平面圖所示，有放坡場地，建議施工期間按臨時坡率放坡開挖，結合擬建地下室結構采用加厚剪力墻進行永久支擋，擋墻承受墻后土層靜止土壓力。ij長約15m(剖面6、15)。按設計標高平場后，在該段將會形成高5.40m的挖填方土質邊坡。填土深度較厚，不具備向基坑內整體滑移的地形條件，但直立開挖不穩(wěn)定，易產生沿土體內部的圓弧型滑動破壞。根據平面圖所示，有放坡場地，建議施工期間按臨時坡率放坡開挖，結合擬建地下室結構采用加厚剪力墻進行永久支擋，擋墻承受墻后土層靜止土壓力。aj長約12m(剖面14)。按設計標高平場后，在該段將會形成高5.40m的挖填方土質邊坡。填土深度較厚，不具備向基坑內整體滑移的地形條件，但直立開挖不穩(wěn)定，易產生沿土體內部的圓弧型滑動破壞。根據平面圖所示，有放坡場地，建議施工期間按臨時坡率放坡開挖，結合擬建地下室結構采用加厚剪力墻進行永久支擋，擋墻承受墻后土層靜止土壓力。6.4、工程建設對鄰近建（構）筑的相互影響評價擬建場地南側和東側為在建施工場地，距離較近，項目建設時應做好圍擋和防護措施，避免對其造成影響。因此擬建場地施工對周邊已有建構筑物影響較中等，施工時仍需加強對周邊環(huán)境的保護。6.5、場地穩(wěn)定性及適宜性評價據現場調查，擬建場地周邊無滑坡、泥石流、斷層、危巖等其他不良地質作用，亦無活動性斷裂帶通過，場地整體穩(wěn)定性好，適宜本工程建設。西側現狀邊坡最高約22m，土質段處于中部區(qū)域寬約80m，巖質段邊坡穩(wěn)定性受巖體自身控制，破壞模式為局部掉塊；土質段在飽和狀態(tài)下不穩(wěn)定，易沿基巖面滑動，對施工人員的安全和擬建物造成影響。建議結合坡頂規(guī)劃安置房和道路高程采取放坡或者樁板擋墻支擋。7、地基評價7.1、特殊性巖土評價本場地內特殊性巖土為素填土、強風化巖石，分析如下：素填土（Q4ml）：雜色，主要由粘性土夾泥巖、砂巖碎塊石組成，均勻性差，稍濕，為往期機械傾倒堆填形成，未經壓實處理，結構松散～稍密，場地內廣泛分布。其力學性質差，不可作為擬建物的持力層。強風化砂質泥巖：風化裂隙發(fā)育，巖體破碎，厚度小，力學性質較差。7.2、地基均勻性評價擬建場地地表覆蓋層為素填土，下伏基巖為砂質泥巖，可分為強風化和中風化層。場內素填土厚度變化較大，均勻性差，性質變化大；基巖強風化帶多隨基巖面起伏而變化，鉆探巖芯破碎，巖質極軟，風化裂隙發(fā)育，均勻性一般。中等風化基巖，巖體較完整，分布較連續(xù)、穩(wěn)定、巖質均勻。7.3、地下水作用評價據鉆探揭示，本擬建場地鉆孔中未見地下水，地下水總體上較貧乏。場地地下水類型主要為松散巖類孔隙水和基巖裂隙水。場地內巖性為素填土和砂質泥巖。填土為透水層，砂質泥巖為相對隔水層。工程建設受地下水的影響小。在做好排水、地下層防滲的情況下本項目可不考慮進行抗浮設計。場地地下水類型主要為松散巖類孔隙水及基巖裂隙水，主要接受大氣降雨和地表水補給，沿土體孔隙和基巖裂隙向地勢低洼處滲透、排泄。擬建場地填土厚度較大，原始地貌低洼，降雨期間雨水下滲及周邊地下水匯集可能導致該區(qū)域產生一定地下水位，應加強該段場地的積水抽排措施。7.4、地下水及環(huán)境土對建筑材料的腐蝕性評價根據室內試驗成果結合周邊臨近場地的建筑經驗，本場地環(huán)境類別為=3\*ROMANII類，地下水、地表水和環(huán)境土對混凝土結構具微腐蝕性，對鋼筋混凝土結構中鋼筋具微腐蝕性，土對鋼結構有微腐蝕性。水、土對建筑材料腐蝕設計應符合國家標準《工業(yè)建筑防腐設計規(guī)范》（GB50046-2008）的規(guī)定。7.5、地基承載力評價本場地上覆土層為素填土，素填土厚度變化較大，組成成分變化大，結構松散～稍密，均勻性較差；經壓實達到設計要求后可作為地坪硬化、低矮建筑的基礎持力層。下伏基巖為砂質泥巖，可分為強風化層和中風化層。強風化基巖風化裂隙較發(fā)育，巖體破碎～較破碎，力學性能差，承載力較低；中風化基巖巖體較完整，有少量裂隙發(fā)育，未見軟弱夾層。室內試驗表明，場區(qū)內中風化基巖抗壓強度變異性低，力學性能穩(wěn)定，地基承載能力較高。7.6、持力層及基礎型式建議根據設計意圖，各擬建物與地下車庫為整體結構，考慮抗震措施因素，不宜在同一結構建筑物采用不同的基礎型式；綜合考慮持力層的可靠性、擬建物結構、荷載情況等，建議基礎持力層和基礎型式詳見表7.6-1。采用嵌巖樁基礎時，樁基礎樁