水庫震損除險加固工程應急規(guī)劃設計報告

PAGEPAGE37xx水庫震損除險加固工程應急設計1.綜合說明1.1設計背景xx水庫于2008年3月委托xx市水利水電建筑勘測設計院作《xx縣xx水庫安全鑒定報告》。同年5月經xx市水利局組織專家審查鑒定為“三類壩”（病險水庫）。2008年“5.12”汶川大地震發(fā)生后，xx水庫受地震影響破壞嚴重，直接威脅大壩及下游人民生命財產安全。根據震后水庫震損情況的現(xiàn)場檢查、測量、分析，“漢市水發(fā)[2008]135號文”將該水庫確定為次高危險情等級，由我院組織力量立即開展應急除險加固工程設計工作。6月1日起，我院與xx縣水利工作隊，按照“應急修復、搶險與除險加固相結合”的原則，依據漢市水發(fā)[2008]134號文“xx市水利局關于印發(fā)震損水庫應急除險加固工程實施方案編制大綱的通知”的精神，按照實施方案階段深渡要求，編制完成了本水庫除險加固工程設計報告。1.2工程基本情況xx水庫位于xx右岸支流xx中游的xx縣xx鄉(xiāng)xx村（詳見xx水庫工程位置示意圖1—1），流域內為土石山區(qū)，流域內植被良好，壩址以上主河道長3.7km，平均比降37.14‰，流域面積5.4km。水庫樞紐工程由大壩、輸水系統(tǒng)、溢洪道等部分組成。大壩為粘土心墻壩，壩高27.8m、壩基高程597.99m、壩頂高程625.79m、壩頂長120m、頂寬3.0m、底寬137.75m。水庫校核洪水位624.09m，相應庫容154.88萬m3；正常蓄水位621.74m，相應興利庫容125.20萬m3；死水位604.00m，死庫容5.8萬m3；滯洪庫容33.29萬m3（見表1—1xx水庫基本情況表）。輸水系統(tǒng)位于大壩左側，由臥管和放水涵洞組成，臥管共24臺，放水涵洞為漿砌石城門洞型無壓洞，高1.2m、寬0.8m，涵洞進口高程604.00m，最大放水量1.0m3/s。溢洪道位于大壩右側，采用側堰溢流式，進口為曲線型實用堰，溢洪道堰頂于1973年加高1.74m、加寬4.1m，即現(xiàn)在低堰高程為621.74m，堰頂寬10.8m；高堰頂高程為622.74m，堰頂寬12.8m，最大泄流量為48.6m3/s，經漸變段至陡坡末段以消力池方式接下游溝道。該庫于1965年11月動工修建，1969年3月基本建成，是以灌溉為主，兼有防洪、養(yǎng)殖的小（1）型水庫。主要保灌xx鄉(xiāng)14個村7400畝農田用水，為保證灌區(qū)農田灌溉發(fā)揮了重要作用。xx水庫下游7km河溝地段至平川地帶，洪水出溝呈扇形分布，水庫一旦失事，將對下游居民生命財產安全和國家財產造成巨大損失，水庫下游有xx鎮(zhèn)經濟開發(fā)區(qū)，xx鄉(xiāng)集貿市場和20個村莊、2.1萬間房屋、1.2萬人口、3.8萬畝農田、地方道路25km、西漢高速4km、通信光纜4.2km，水庫失事后，將造成直接經濟損失達2.5億元。xx水庫總庫容為164.29萬m3，設計灌溉面積0.74萬畝，依據《水利水電等級劃分及洪水標準》（sl252-2000）規(guī)范規(guī)定，樞紐為Ⅳ?。?）型工程，大壩為4級建筑物。1.3存在的主要問題“5.12”地震后，水庫出現(xiàn)以下主要問題：（1）大壩迎水坡震后干砌石護面局部發(fā)生變形和滑坡，背水坡沉陷嚴重出現(xiàn)陷坑。（2）溢洪道倆側墻和泄水陡坡漿砌石多處震裂，與基礎脫落，漏水嚴重。（3）放水涵臥漿砌石灰縫脫落，漏水較震前明顯增加，漏水量增加大約20L/S。1．4除險加固工程設計1.4.1針對震損險情和問題，確定除險加固方案如下：（1）大壩迎水坡采用（砂、砂礫石、塊石）做干砌石護坡，背水坡按1：2.5和1：2.75坡比碾壓夯實砂壤土培厚壩體，重建排水棱體，左右壩肩帷幕灌漿；使其達到土壩穩(wěn)定要求：（2）加固過壩輸水渠，減少滲漏，消除對大壩安全的危害；（3）加固溢洪道，使其達到泄流要求，安全泄洪；（4）新建放水塔；（5）改建上壩道路；1.4.2主要工程量及材料量經概算，本次除險加固工程主要完成工程量為：土方開挖33625.7m3,石方開挖706m3，土方回填4880.1m3，漿砌石1638.7m3,干砌石1855.5m3，混凝土495m3。工程概算總投資361.84萬元。1.5施工總進度計劃1.5.1施工交通xx水庫距xx鎮(zhèn)14Km，其中12Km為3m寬的混凝土路面。xx村至xx水庫2.0Km為3m寬土路，交通基本暢通。1.5.2施工布置本著盡量少占農田和林地，臨時建筑物盡量集中布置，因地制宜，就地取材，因材施工，交通便利等原則進行布置，臨時占地3畝，永久性占地2畝（占林地1畝，占田1畝）。大壩加固培厚所用的土料和石料均可在各自料場準備就緒，直接運至施工工地點進行填筑施工。水泥、砂子、鋼筋等建材可堆方在壩腳下。1.5.3施工安排施工可在2008年10月份完成主體工程施工前的準備，包括場地平整、交通、臨時建房和輔助性設施等工作。主體工程在2008年11月至2009年5月完成，施工收尾期為1月，于2009年6月底竣工。1.5.4施工組織本次除險加固工程由xx縣水利局組織實施，成立項目工程指揮部，全面負責工程建設管理工作。2．洪水分析及調洪演算2.1流域概況xx水庫位于xx右岸支流xx中游的xx縣xx鄉(xiāng)xx村，流域內為土石山區(qū)，流域內植被良好，壩址以上主河道長3.7km，平均比降37.14‰，流域面積5.4km2;耕地面積約占40%，且多為梯田。水庫以上流域多年平均降水量950.0mm，多年平均徑流量194.4萬m3。2.2歷次洪水分析成果xx水庫自1965年開始修建到現(xiàn)在，曾經進行多次洪水計算，其主要成果匯總如下：（1）原設計洪水：xx水庫原為50年一遇洪水設計，洪峰流量51.0m3/s，洪水總量54.3萬m3，200年一遇洪水校核，洪峰流量70.0m3/s，洪水總量69.0萬m3。（2）1978年復核洪水：50年一遇設計洪水，洪峰流量51.0m3/s;500年一遇校核洪水，洪峰流量83.0m3/s。（3）1982年原地區(qū)水電局“三查三定”立案資料洪水：按照SDJ12-78標準復核，確定該水庫洪水標準為50年一遇洪水設計，設計洪水位623.49m，洪峰流量51.0m3/s，洪水總量54.3萬m3；500年一遇洪水校核，校核洪水位624.09m，洪峰流量83.0m3/s，洪水總量78.8萬m3。（4）2006年度汛計劃洪水復核：50年一遇設計洪水，洪峰流量62.0m3/s；500年一遇校核洪水，洪峰流量92.2m3/s。2.3設計洪水計算xx水庫位于xx縣xx鄉(xiāng)xx村，主河道為漢江Ⅱ級支流xx，壩址以上主河道長3.7公里，河道平均比降37.14%，流域面積5.4平方公里。該流域屬無資料地區(qū)，設計洪水采用以下途徑計算。2.3.1由經驗公式推求設計洪水：查《xx地區(qū)實用水文手冊》（以下簡稱《水文手冊》），計算洪峰流量的經驗公式為：Qp=CpFn（2—1）式中：QP――頻率為P的洪峰流量（m3/s）；F――流域面積（km2）；CP――頻率為P的經驗參、指數。xx水庫位于經驗公式分區(qū)的漢江南Ⅰ分區(qū)內，Cp、n的取值和洪峰流量計算結果見表2—1。表2—1經驗公式計算洪峰、洪量成果表頻率（%）0.2125QP（m3/s）87.172.064.552.22.3.2由暴雨推求設計洪水：采用《水文手冊》提供的有關成果和方法推求。（一）設計暴雨的計算1、設計暴雨歷時計算時段xx水庫流域面積5.4km2，主河道長3.7km，查《水文手冊》表5－1，xx水庫流域面積小于20平方公里，故設計暴雨歷時3小時，計算時段△t=1/3小時。2、各種歷時暴雨量的推求由于該水庫流域面積較小，故直接用設計點雨量代替面雨量，不進行點面折減。各種歷時暴雨用下式計算。Htp=Ht·Kp（2—2）式中：Htp－頻率為P，歷時為t雨量（mm）；Ht－歷時為t的多年最大平均雨量（mm）；Kp－模比系數。計算時，先從《水文手冊》中查出各種歷時暴雨量的平均值Ht和相應的變差系數Cv，再采用Cs=3.5Cv，查出Kp帶入上式即可算出Htp，結果見表2—2。表2—2設計暴雨計算成果表歷時（h）統(tǒng)計參數頻率（％）、雨雨量（mm）HtCvCs/Cv0.21251/320.20.503.570554940129.60.533.5110557561345.00.513.516012511090（3）設計暴雨的時程分配由于該庫流域面積小于20km2，故設計暴雨時程分配按最大3小時對稱雨型分配，在同1小時內，除主雨段外，均按20分鐘平均處理，計算結果見表2—3。表2—3設計暴雨時程分配計算表名稱歷時（hh）項目123合計1/32/311/32/311/32/31雨型標準時段H118.762.518.8100H3－H116.816.816.616.616.816.6100暴雨時程分配頻率（％）0.28.38.58.62070208.28.88.21601.06.56.66.61555156.76.86.81252.05.96.06.01349135.75.75.71105.04.95.05.010.54010.54.74.74.790（二）、設計凈雨量的推求設計凈雨量又稱產流量或徑流深，采用蓄滿產流模型計算，既Rp=Hp－Io（2—3）Io=Im－Pa（2—4）式中：Rp—設計暴雨所產生的徑流深（mm）；Hp—設計暴雨量（mm）；Io—流域初損量（mmm）；Im—流域最大土壤蓄水量（mm）；Pa—設計條件下流域前期影響雨量，用它反映流域土壤含水量情況（mm）。xx水庫位于漢江以南，從《水文手冊》中查得Im=55mm，Pa=2/3Im=36.7mm。潛流量占產流總量ΣR的20%，各時段采用平均扣除。下同頻率情況下凈雨量計算成果見表2—4。表2—4凈雨量計算成果表時段頻率（％）1/31/33/34/35/327/38/33合計0.2003.11666164.24.24.2113.71.000011.751.711.73.43.53.585.52.00009.646102.72.72.773.75.00004.737.68.12.32.32.357.3（三）、計算不同頻率洪峰流量本報告采用推理公式的圖解分析推求設計洪峰流量①基本公式Qm=0.278(∑ht/t)F（2—5）τ=0.278L/mJ1/3Qm1/4（2—6）式中:Σht－按由大到小的次序累計的時段凈雨量（mm）t—Σht的相應時間（h）；F—流域面積（km2）；Qm—相應t的流量（m3/s）；τ—河道長度（km）；Q—相應τ的流量（m3/s）；L—河道長度（km）；J—河道比降；m—匯流參數。②洪峰流量的推求方法計算Σht，代入（2—5）式，求出Qt～t的關系，見表2—5。表2—5不同頻率Qm～t關系計算成果表T((h)項目1/32/33/34/35/327/38/33Qm（m3/s）P=0.2％297.2184.6147.1115.195.883.073.264.156.9P=1.0％232.8142.8112.788.573.964.255.048.142.8P=2.0％207.0126.098.576.964.055.347.441.537.0P=5.0％169.3102.975.759.349.54336.932.228.7b.計算計算匯流參數mm=0.18lL2/(J1/3)0.6（2—7）xx水庫F=5.4km2，L=3.7km，J=0.03714代入上式計算得m=0.608。c.用（2—6）式計算Q～τ關系：假設不同的Q，計算出相應的τ，結果見表2—6。表2—6Qm～τ關系計算成果表流量（m3/ss）30020010080503020匯流歷時（h）1.21.31.61.71.92.22.4d.推求洪峰流量：將Qm～t與Q～τ關系點繪在同一張方格紙上(見圖2—1)即可由交繪處出相應頻率的洪峰流量，成果見表2—7。表2—7暴雨推求法計算不同頻率洪峰流量成果表頻率（％）0.21.02.05.0洪峰流量（m33/s）97.270.959.442.9匯流歷時（hh）1.621.761.812.02.3.3洪水總量計算由暴雨推求設計洪水量，采用下列公式計算：Wp=0.1h3p·F(2—8)式中：Wp——頻率為p的洪水總量（萬m3）；h3p——頻率為p的3小時凈雨（mm）;F——集水面積（Km2）。不同頻率洪水總量計算結果見表2—8。表2—8暴雨推求法計算不同頻率洪水總量成果表p（％）0.21.02.05.0h3面（㎜）160.0125.0110.090.0h3p（㎜）141.7106.791.771.7Wp（萬m3）76.557.649.538.72.3.4設計洪水成果選用表2—9不同同方法計算算xx水庫洪洪峰、洪量量成果表計算方法頻率(％)、洪峰Q(m33/s)、洪量W(萬m3)0.21.02.05.0QWQWQWQW安全鑒定97.276.570.957.659.449.542.938.7經驗公式87.182.072.070.464.564.552.254.4暴雨推求97.276.570.957.659.449.542.938.7選用成果97.276.570.957.659.449.542.938.7從表中可以看出出，本次洪洪水復核計計算與水庫庫近年防汛汛洪水復核核成果接近近，與水庫庫以往設計計洪水成果果（“三查三定”認定成果果）相比在在50年一遇的的設計洪水水中，洪峰峰流量偏大大16.5％，洪量量偏小8.8％;在500年一遇的的校核洪水水中，洪峰峰流量偏大大12.1％，洪量量偏小8.8％。分析析認為，這這是由于計計算方法和和依據資料料不同所致致，本次洪洪水復核洪洪峰、洪量量均采用了了二種不同同的方法計計算，成果果比較接近近，經分析析后，選用用了計算方方法成熟，資資料基礎可可靠的成果果作為洪水水復核的采采用值，比比較合理。2.4調洪演算算2.4.1基本本資料(1)設計洪水：：采用本次次水復核計計算成果，即50年一遇的設計洪水，洪峰流量59.4m3/s，洪水總量49.5m3/s；500年一遇的校核洪水，洪峰流量97.2m3/s，洪水總量76.5萬m3。(2)庫容關系曲曲線：采用用2002年實測的的水位與庫庫容關系曲曲線，見圖圖2—2。(3)溢洪道泄流流曲線xx水庫溢洪道道為側向溢溢流堰，本本次采用的的泄流曲線線為1973年溢洪道道加高加寬寬后的泄泄泄流曲線((即溢洪道道現(xiàn)狀泄流流曲線)，見2—3圖(4)起調水位：：與溢洪道道低堰頂平平齊，即6621.774m。2.4.2調洪洪演算方法法及成果xx水庫為?。?）型水庫庫，調洪演演算是將入入庫、出庫庫洪水過程程概化為三三角形，依依據水量平平衡原理，采采用簡化三三角形圖解解法進行演演算，依據據公式：Vm=Wm(1-qqm/Wm)或qm=Qm(1-Vm/Qm)式中：Qm———入庫洪峰峰流量(m3/s);Wm——入庫洪量((萬m3);qm——最大下泄流量((m3/s);Vm——滯洪洪庫容(萬m3);圖解計計算時，繪繪制溢洪道道堰頂以上上庫容（vv）與相應泄泄流量（qq）的關系曲曲線，見圖圖2—4；在q～v曲線的流流量坐標上上，標注設設計（校核核）洪峰流流量，在庫庫容坐標上上，標注相相應的洪量量，用直線線連接洪峰峰、洪量標標點，其與與q～v曲線交點點所對應的的流量即為為溢洪道最最大泄量qqm，所對應應的庫容即即為滯洪庫庫容Vm，并據溢洪道道現(xiàn)狀泄流流曲線中查查取相應的的庫水位，見見下表。xx水庫調洪演演算成果表表333m03．工程地質3.1地質構造造及地震烈烈度工程區(qū)位于xxx盆地南部部邊緣地帶帶，大地構構造單元屬屬龍門～大大巴臺緣隆隆褶帶之漢漢南～米倉倉臺拱。區(qū)區(qū)域地層巖巖性主要為為下元古界界侵入之花花崗巖、花花崗斑巖以以及花崗閃閃長巖。區(qū)區(qū)域性斷層層為小壩～～秦家壩斷斷層，該斷斷層沿NE向延伸，從從工程區(qū)以以東穿過。根根據《中國國地震動參參數區(qū)劃圖圖》（GB188306—2001）國家標準準第1號修改單單，該區(qū)地地震動峰值值加速度為為0.1g，相應地地震烈度為為Ⅶ度，本工工程地震烈烈度為Ⅶ度。3.2壩址工程程地質條件件壩址區(qū)處于xxx盆地南部部低山丘陵陵區(qū)，河谷谷為不對稱稱的“V”形，壩址址巖性為單單一花崗巖巖。無大的的斷裂構造造，但小型型裂隙較為為發(fā)育，巖巖體破碎。松松散覆蓋層層主要分布布于平緩坡坡地和河溝溝谷底，主主要為坡積積和崩塌堆堆積之砂土土和風化石石渣和巖屑屑，厚度均均不大。壩壩址巖體風風化強烈，巖巖體一般為為強風化。壩壩址巖體由由于風化強強烈、破碎碎，所以表表層巖體穩(wěn)穩(wěn)定性較差差，地表水水流以及人人工作用下下易發(fā)生滑滑塌。壩基巖體透水性性主要受巖巖體風化和和小型斷裂裂構造的控控制，尤其其是巖體風風化的控制制較為明顯顯。兩岸壩壩肩由于巖巖體風化強強烈，全、強強風化帶厚厚度大，在在兩岸壩肩肩存在一中中透水帶，所所以存在繞繞壩滲漏問問題。其厚厚度由上至至下逐漸減減小，下伏伏弱風化巖巖體由于裂裂隙多閉合合，透水性性微弱，為為相對不透透水層。大壩為粘土心墻墻壩，壩高高27.88m、壩基高高程597..99m、壩頂高高程625..79mm、壩頂長120m、頂寬3.0m、底寬137..75mm。大壩迎迎水坡為干干砌石護坡坡，坡比1：2（上）～1：2.75（下）背背水坡為草草皮護坡，坡坡比為1：2（上）～1：2.75（下），且且有上壩道道路沿坡面面而上。粘土心墻為含砂砂低液限粘粘土，其塑塑性指數為為13.2～10.0，平均值值為11.6，含水量量為23.995～20.442%，平均值值為22.66%，干容重16.5～15.77KN/mm3，平均值值為16.11KN//m3，垂直滲透透系數為：：6.099×10--4～1.111×10--5cm//s，平均值值為1.744×10--4cm//s，水平滲滲透系數7.177×10--4～1.677×10--4cm//s，平均值值為4.255×10--4cm//s。粘土心心墻滲透系系數不滿足足規(guī)范要求求。心墻土土物理力學學性質指標標建議值見見下表。心墻土物理力學學性質指標標建議值含水量濕容重干容重飽和容重固結不排水三軸軸剪切抗剪剪強度滲透系數飽和狀態(tài)總應力指標有效應力指標（cm/s）%kN/m3kN/m3kN/m3CC垂直滲透水平滲透(kPa)度(kPa)度22.619.716.120.23017.13019.81.74×100-44.25×100-4大壩壩殼料為全全、強風化化的花崗巖巖石渣，平平均粒徑在在1.3～5.8mmm之間，不不均勻系數數為5.31～44，曲率系系數為0.29～0.78，為含細細粒土砂和和礫，級配配不良。其其滲透系數數為3.933×10--4～1.555×10--4cm//s，平均值2.733×10--4cm//s，內摩擦擦角34.99°～30.88°平均值為33.44°。壩殼料料物理力學學性質指標標建議值見見下表。壩殼土物理力學學性質指標標建議值含水量濕容重干容重飽和容重直接剪切試驗滲透系數抗剪強度飽和慢剪（cm/s）%kN/m3kN/m3kN/m3Css垂直滲透水平滲透(kPa)度11.418.416.520.5033.42.73×100-42.73×100-45.12汶川大大地震后，大大壩迎水坡坡震后干砌砌石護面局局部發(fā)生變變形和滑坡坡，背水坡坡沉陷嚴重重出現(xiàn)陷坑坑。需做工工程處理。放水涵洞、臥管管位于左壩壩肩，涵洞洞、臥管主主體均位于于強風化花花崗巖巖體體上，無大大的不利地地質構造，工工程地質條條件較好。但但由于施工工質量較差差，加之長長期運行，曾曾多次出現(xiàn)現(xiàn)險情。5.12汶川大地地震后，放放水涵臥漿漿砌石灰縫縫進一步脫脫落，漏水水較震前明明顯增加，漏漏水量增大大約20L//S。嚴重影影響水庫安安全運行，急急需進行加加固處理。鑒鑒于原放水水涵洞斷面面較小，翻翻修難度較較大，故建建議將原放放水涵洞封封堵，另建建放水隧洞洞和放水塔塔。根據壩壩址地形地地貌、工程程地質條件件，新建放放水隧洞、放放水塔可布布置左壩肩肩，穿左岸岸山坡，在在背坡出洞洞與原放水水渠道相連連。新建放放水塔及隧隧洞進口位位于原臥管管東側，地地形較緩，坡坡度約20°，基巖出出露較好，地地表為全風風化花崗巖巖，估計全全風化帶厚厚度約3m，下伏強強風化花崗崗巖，放水水塔可置于于強風化花花崗巖體之之上，地基基穩(wěn)定性較較好，地基基承載力標標準值為500KKPa，洞臉開開挖坡比建建議為1：1（全風化化）～1：0.75（強風化化）。隧洞洞出口地形形起伏變化化，地表多多為坡積含含碎石粘土土、砂土，厚厚度不大?；鶐r出露零零星，巖性性為強風化化花崗巖，無無大的不利利地質構造造，穩(wěn)定性性較好，洞洞臉開挖坡坡比建議為為1：0.75。放水隧隧洞進出口口由于埋藏藏較淺，巖巖體風化強強烈，風化化裂隙發(fā)育育，圍巖穩(wěn)穩(wěn)定性較差差，多為Ⅳ類（不穩(wěn)穩(wěn)定）圍巖巖，開挖后后應及時襯襯砌。隧洞洞中部由于于埋藏較深深，圍巖大大部分為弱弱風化花崗崗巖，圍巖巖穩(wěn)定性尚尚好，一般般為Ⅲ類（局部部穩(wěn)定性差差）圍巖。水庫溢洪道位于于右壩肩，系系由開挖基基巖山坡而而成，槽底底及側墻均均為強～弱弱風化花崗崗巖，工程程地質條件件良好。5.12汶川大地地震后，溢溢洪道側墻墻和泄水陡陡坡漿砌石石多處震裂裂，與基礎礎脫落，漏漏水嚴重。需需做工程處處理。3.3天然建筑筑材料工程所需砂礫石石料可從水水庫以西xxx河床采采取，運距距約8km。風化石渣料在不不影響工程程和自然山山坡穩(wěn)定的的條件可在在壩址下游游山坡采取取，運距0.2～0.5kkm。防滲用土料可在在壩址以北北山梁采取取，土料為為粉質粘土土。運距約約1.5kkm。工程所需石料可可在水庫東東南山區(qū)選選擇出露較較好地帶采采取，巖性性為花崗巖巖，開采時時需將表層層風化巖體體清除，采采取弱～微微風化花崗崗巖，石質質堅硬，成成形較好，儲儲量豐富，運運距約3km。3.4結論及建建議（1）工程區(qū)位于xxx盆地南南部邊緣地地帶，大地地構造單元元屬龍門～～大巴臺緣緣隆褶帶之之漢南～米米倉臺拱。根根據《中國國地震動參參數區(qū)劃圖圖》（GB188306—2001）國家標準準第1號修改單單，該區(qū)地地震動峰值值加速度為為0.1g，相應地地震烈度為為Ⅶ度，本工工程地震烈烈度為Ⅶ度。（2）水庫大壩為粘粘土心墻壩壩。心墻為為含砂低液液限粘土，壩壩殼料為全全、強風化化的花崗巖巖石渣，5.12汶川大地地震后，大大壩迎水坡坡震后干砌砌石護面局局部發(fā)生變變形和滑坡坡，背水坡坡沉陷嚴重重出現(xiàn)陷坑坑。建議對對變形、滑滑坡以及沉沉陷的壩體體清除后回回填至穩(wěn)定定坡比，并并做好砌護護。（3）兩岸壩肩由于于巖體風化化強烈，全全、強風化化帶厚度大大，在兩岸岸壩肩存在在一中透水水帶，所以以存在繞壩壩滲漏問題題。建議進進行帷幕灌灌漿防滲處處理。（4）放水涵洞、臥臥管位于左左壩肩強風風化花崗巖巖巖體上，工工程地質條條件較好。5.12汶川大地地震后，放放水涵臥漿漿砌石灰縫縫進一步脫脫落，漏水水較震前明明顯增加，漏漏水量增大大約20L//S。嚴重影影響水庫安安全運行，急急需進行加加固處理。建建議新建放放水隧洞和和放水塔。新新建放水隧隧洞、放水水塔布置左左岸山坡，工工程地質條條件較好。（5）洪道位于右壩壩肩，工程程地質條件件良好。5.12汶川大地地震后，溢溢洪道側墻墻和泄水陡陡坡漿砌石石多處震裂裂，與基礎礎脫落，漏漏水嚴重。需需做工程處處理。（6）加固所需天然然建筑材料料運距不大大，儲量和和質量也滿滿足工程要要求。4．工程存在的主主要問題4．1大壩xx水庫大壩無無變形觀測測設施，壩壩頂寬度不不滿足規(guī)范范要求。依依據《xxx縣xx水庫安安全鑒定文文件》粘土土心墻取樣樣最小深度度為8.8m，依依此計算現(xiàn)現(xiàn)狀心墻高高程為616..2m～618..2m之間間，存在粘粘土心墻高高程不滿足足規(guī)范要求求。大壩左左右壩肩存存在滲漏。大大壩壩體上上建有長330m、寬3.5m的上壩道道路，對壩壩坡穩(wěn)定形形成了威脅脅。大壩下下游坡腳未未按原設計計做排水棱棱體。5.12汶川大地地震后，大大壩迎水坡坡震后干砌砌石護面局局部發(fā)生變變形和滑坡坡，背水坡坡沉陷嚴重重出現(xiàn)陷坑坑。4．2溢洪道（1）溢洪道位于右右壩肩山腰腰，為開敞敞式溢洪道道，進口為為實用堰，堰堰頂高程621..74m，寬度12.88m，泄洪槽槽底寬2.5m，為漿砌砌石砌護。設設計泄流量量48.66m3/s。（2）溢洪道底板漿漿砌石和側側墻漿砌石石開裂，當當水位達到到621..74m時溢洪道道側墻和底底部漏水嚴嚴重，漏水水量約為300LL/S,嚴重危及及溢洪道自自身和壩體體的安全。（3）溢洪道陡坡11：2.7447、1：2.0段側墻砌砌護高度不不滿足500年校核條條件下泄流流要求,且1:2..0段流速超超限,不滿足設設計要求。（4）5.12汶川大大地震后，溢溢洪道倆側側墻和泄水水陡坡漿砌砌石多處震震裂，與基基礎脫落，漏漏水嚴重。4．3臥管xx水庫放水設設施位于左左壩肩，采采用臥管涵涵洞形式防防水，臥管管雙孔單排排共24層（總高高度19.22m）的分層層臥管取水水，管口直直徑0.3m。臥管采采用漿砌料料石砌筑，由由于年代久久遠，灰縫縫老化脫落落導致庫水水滲漏現(xiàn)象象逐年加劇劇，5.12汶川大地地震后，放放水涵臥漿漿砌石灰縫縫進一步脫脫落，漏水水較震前明明顯增加，漏漏水量增大大約20L//S，急需進進行工程處處理。5．除險加固工程程設計5.1設計依據據5.1.1工程程等級、建建筑物級別別及洪水標標準（1）、工程等級及及建筑物級級別xx水庫總庫容容為164..29萬m3，設計灌灌溉面積7400畝，依據據《水利水水電工程等等級劃分及及洪水標準準》（SL2552-20000）規(guī)范規(guī)規(guī)定，樞紐紐為Ⅳ等小（1）型工程程，大壩為為4級建筑物物。（2）、洪水標準依據《防洪標準準》（GB500201--94）規(guī)定，大大壩按50年一遇洪洪水標準設設計，500年一遇洪洪水標準校校核。相應應設計洪水水位為623..53m，校核洪洪水位為624..40m。5.1.2設計計的基本資資料（1）本次設計的基基本資料主主要參照《xx水庫“三查三定”報告》、《xx縣xx水庫安全鑒定文件》。（2）規(guī)范及標準《水利水電工程程等級劃分分及洪水標標準》（SL2552-20000）；《碾壓式土石壩壩設計規(guī)范范》（SL2774-20001）；《防洪標準》（GB500201--94）；《中國地震動參參數區(qū)劃圖圖》(GB1183066-20001)；《水工建筑物抗抗震設計規(guī)規(guī)范》（SL2003-977）；《水庫大壩安全全評價導則則》（SL2558-20000）。5.1.3建筑筑物歷次加加固情況xx水庫于19965年10月由xx縣水工工隊設計，由由受益區(qū)社社隊組織修修建，當年年11月動工，1969年3月基本建建成。(1)19666年1月大壩左左壩肩，高高程6011.00mm處，發(fā)現(xiàn)現(xiàn)心墻與坡坡接頭處22m，有0.55m壩面浸浸濕，當壩壩高在6005.000m時，水水浸出壩面面，用砂碎碎石作反濾濾層，排走走了滲水。(2))19666年3月大壩采采取垂直壩壩軸每隔5—10m挖深深1m，底寬0.5—0.8mm的導流溝溝填砂碎石石作坡處理理。經處理理后效果良良好。(3)19699年發(fā)現(xiàn)涵涵洞底部沖沖空，最大大直徑為00.1m左左右，當即即用加固洞洞墻修補沖沖孔的方法法處理3個部位，隨隨后10多年運行行期間無漏漏水等異常?，F(xiàn)象。(4)19733年對溢洪洪道進口堰堰頂加高11.74mm，寬4.11m。5.2大壩除險險加固設計計5.2.1存在在的主要問問題依據《碾壓士壩壩設計規(guī)范范》（SL277420011）規(guī)定，壩壩頂高程等等于水庫靜靜水位與超超高之和，大大壩為粘土土心墻壩，壩壩高27.88m，壩基高高程597..99m，壩頂高高程625..79m，壩頂長120..00m，頂寬3.0m，底寬137..75m。迎水坡坡坡比1：2.0～1：3.0，背水坡坡坡比1：2.2～1：2.75，無戧臺臺；期間在在612..0m高程設有有排水暗溝溝，下游壩壩腳設有排排水棱體。依據《xx縣xxx水庫安安全鑒定文文件》粘土土心墻取樣樣最小深度度為8.8m，依依此計算現(xiàn)現(xiàn)狀心墻高高程為616..2m～618..2m之間間，存在粘粘土心墻不不滿足規(guī)范范要求。大大壩左右壩壩肩存在滲滲漏，應增增加帷幕灌灌漿設計。xx水庫大壩無無變形觀測測設施，壩壩頂寬度不不滿足規(guī)范范要求，根根據大壩運運行管理報報告，由于于建庫時采采用的沙壤壤土均未碾碾壓和夯實實，5.12地震震后大壩背背水坡沉陷陷嚴重出現(xiàn)現(xiàn)陷坑，迎迎水坡干砌砌石護面局局部發(fā)生變變形和滑坡坡。大壩壩壩體上建有有長330m、寬3.5m的上壩道道路，對壩壩坡穩(wěn)定形形成了威脅脅。5.2.2大壩壩壩頂高程程復核按照《碾壓式土土壩設計規(guī)規(guī)范》（SL2774—2001）（以下下簡稱《規(guī)規(guī)定》）55.3.33之規(guī)定，壩壩頂高程等等于水庫靜靜水位與壩壩頂超高之之和，應分分別按以下下運行條件件計算，取取其最大值值。（1）正常情況：設設計洪水位位加正常運運用條件的的壩頂超高高；（2）非常情況：校校核洪水位位加非常運運行條件的的壩頂超高高；（3）地震情況：正正常高水位位加非常運運用條件的的壩頂超高高，再加地地震安全超超高；依據《規(guī)范》55.3.11，壩頂在在水庫靜水水位以上超超高按下式式確定：Y=R++e++A式中：Y—壩壩頂超高（m）；R—最大波浪在壩坡坡上的爬高高（m）；e—最大風雍水面高高度（m）；A—安全加高（m）。5.2.2.11波浪爬高RM及風雍水水面高度e的計算根據xx水庫具具體情況，并并參照（SL2774－20011）規(guī)范符錄A及相關設設計手冊，(5—4)(5——5)(5—6)(5—7)(55—8)式中：hmm—平均波高高（m）；Tm—平均波周期（ss）；W—計算風速（m//s）,平均最大大風速Wmax=17.1m/s2；D—風區(qū)長度（m），取D=0.55Km；Hm—水域的平均水深深（m）；g—重力加速度（99.81m/s）；Lm—平均波長（m）；；H—壩迎水面前水深深（m）；Rm—平均波浪爬高（m）；m—斜坡坡率；K△—斜坡的糙率滲透透性系數；；Kw—經驗系數；e—計算點處的風雍雍水面高度度（m）；K—綜合摩阻系數，取3.6×10-6； B—計算風向與壩軸軸線的法線線的夾角（度度）。經過以上公式計計算，各風風浪要素及及風雍水面面高度的計計算成果見見表5－1。表5－1波浪爬高高及風雍水水面高度計計算成果表表運行狀況Vo（m/s）D（m）mR（m）e（m）正常17.15002.70.500非常17.15002.70.500地震17.15002.70.5005.2.2.22安全加高A的確定安全加高依據《碾碾壓式土石石壩設計規(guī)規(guī)范》（SL2774－2001）確定，4級壩：正正常運用情情況取0.5m；非常運運用情況取取0.3m；地震情情況按《水水工建筑抗抗震設計規(guī)規(guī)范》（SL2003－97）取為1.0m。5．2．2．3壩頂高程計算結結果表5－1xx水庫壩壩頂高程復復核計算結結果表m從上表中可知非非常運用為為控制條件件，壩頂高高程應為625..02m，低于現(xiàn)現(xiàn)狀壩頂高高程626..00m，滿足《規(guī)規(guī)范》（SL2774—2001）要求。5.2.3大壩壩壩頂寬度復復核現(xiàn)狀壩頂寬度33.0m，不滿足足《碾壓式式土石壩設設計導則》（SL189—96）規(guī)定低壩壩頂寬度可選用3—6m的要求。5.2.4大壩穩(wěn)穩(wěn)定分析5.2.4.1大大壩穩(wěn)定復復核依據工程等級復核；；依據《水水利水電工工程等級劃劃分及洪水水標準》（SL2552-20000）,工程等級級為Ⅳ等?。?）型，主主要永久性性水工建筑筑物級別為為4級。洪水標準；依據據國家《防防洪標準》（GB50201-94）規(guī)定，大壩按50年一遇洪水校核，其相應洪水位624.40m。地震烈度；根據據《中國地地震動參數數區(qū)劃圖》（GB183606-2001）規(guī)定，水庫區(qū)域地震基本烈度為Ⅶ度（來源國家標準第1號修改單）。復核規(guī)范；穩(wěn)定定復核依據據《碾壓式式土石壩設設計規(guī)范》（SL274-2001）進行計算。5.2.4.2大大壩穩(wěn)定計計算根據《碾壓式土土石壩設計計規(guī)范》（SL2774-20001）之規(guī)定，xxx水庫大大壩穩(wěn)定分分析采用簡簡化畢肖普普法，并采采用北京理理正軟件設設計公司的的邊坡穩(wěn)定定分析軟件件進行計算算。根據現(xiàn)場踏堪及及實際運行行情況，在在整個壩段段選擇了最最具代表性性的標準斷斷面（壩定定高程6226.000m，壩基基高程5997.999m），分分別對其上上、下游作作穩(wěn)定復核核。本次大壩穩(wěn)定分分析試驗取取土采用人人工和機械械鉆孔取樣樣方法，鉆鉆孔布設在在大壩背水水坡和壩定定，分三個個橫斷面，共共六孔，取取樣六組，由由西安理工工大學水利利水電學院院做土工試試驗推薦值值。正常運用條件上游壩坡穩(wěn)定計計算：上游游正常蓄水水位621..74m,,經常性降降至死水位位604..00m。下游壩坡穩(wěn)定計計算：上游游正常蓄水水位621..74m,,下游最低低水位水位位597..99m。b.非常運用用條件Ⅰ上游壩坡穩(wěn)定計計算：上游游校核洪水水位624..40m,,經常性降降至死水位位604..00m。下游壩坡穩(wěn)定計計算：上游游正常蓄水水位621..74m,,下游最低低水位597..99m，且無排排水棱體情情況。c..非常運用用條件Ⅱxx水庫壩址地地震設防烈烈度為Ⅵ度，根據據規(guī)范可不不分析計算算大壩非常常運用情況況下的穩(wěn)定定分析。穩(wěn)定分析復核計計算結果（參參考xx水庫安安全鑒定文文件）見下下表。穩(wěn)定計算安全系系數成果表表計算部位計算工況計算安全系數規(guī)范最小值結論標準斷面上游壩坡穩(wěn)定滲流期：上上游為正常常蓄水位，下游為最低水位位。1．131．25不穩(wěn)定上游庫水位由校校核洪水位位降落至死死水位。1．061．15不穩(wěn)定下游壩坡穩(wěn)定滲流期：上上游為正常常蓄水位，下游為最低水位位。1．191．25不穩(wěn)定5.2.4.3穩(wěn)穩(wěn)定安全評評價計算結果表明，xx水庫大壩壩體上游壩坡不滿足抗滑穩(wěn)定要求，（正常運用條件Kmin=1.13＜K允=1.25；非常運用條件ⅠKmin=1.06＜K允=1.15）,下游壩坡不滿足抗滑穩(wěn)定要求(正常運用條件Kmin=1.19＞K允=1.25)5.2.5大壩加加固方案選選擇xx水庫受5··12地震后由由省、市、縣縣專家組商商定，根據據xx水庫安安全鑒定文文件結論與與建議，依依據《碾壓壓式土石壩壩設計規(guī)范范》（SL2774-20001）之規(guī)定，結結合水庫存存在問題，推推薦方案為為大壩迎水水坡和背水水坡壓腳培培厚加固。5.2.6大壩加加固設計（1）心墻加高設計計原壩體粘土心墻墻頂高程616..20m，頂寬為8.5m，底寬為26m，心墻邊邊坡比為1：0.5，本次心心墻加高設設計首先將將高程616..20m～615..70m的原心墻墻土料清除除，采用粘粘土料進行行回填、夯夯實及加高高，設計填填筑土的干干密pd=1.660g/ccm3,加高至高高程624..69m，加高后后的心墻頂頂寬度為3.0m，心墻邊邊坡比1：0.5，心墻加加高總高度度8.999m。（2）大壩迎水坡、背背水坡的加加固設計壓腳培厚加固方方案是在原原壩體目前前的現(xiàn)狀基基礎上，通通過向大壩壩迎水坡培培厚砌護來來提高壩坡坡的穩(wěn)定安安全；背水水坡通過培培厚和做堆堆石棱體反反濾體來提提高壩坡穩(wěn)穩(wěn)定性，從從而使大壩壩穩(wěn)定滿足足規(guī)范要求求。大壩迎水坡的加加固設計是是采用與原原壩體土料料相近的沙沙壤土培厚厚，在高程程604..00m采用M7..5漿砌石石肋基礎（寬1.0m×高1.5m）,高程605.5m～625.00m之間采用M7.5漿砌（寬0.6m×高0.6m）布網狀肋，壩面做干砌石護坡及反濾層，干砌石護坡厚0.3m，礫石和粗砂層分別厚0.2m和0.1m，外邊坡坡比1：2.5。大壩背水坡的加加固是在602..99m高程以下下做堆石排排水棱體，排排水體頂寬寬3m，排水體體坡比1：1.5，排水體體與壩體設設0.5m厚(0.33m厚礫石、0.2m厚粗砂)反濾層；；高程602..99m～625..00m之間采用用與原壩體體土料相近近的砂壤土土培厚，培培厚外邊坡坡比1：2.75和1：2.5。對培厚厚壩體以下下的原壩坡坡表面草皮皮應于清除除，清除厚厚度0.5m做臺階型型；在高程程612..00m做戧臺（寬寬1.5mm）上開挖砌砌筑寬0.3mm×高0.3m排水溝；；左右壩肩肩各做排水水溝0.3mm×0.33m（寬×高）；拆拆除原輸水水東干渠漿漿砌石長105米，138mm3,改建為矩矩形凈斷面面寬×高（0.9mm×1.00m）渠道長105m，采用M7.5水泥砂漿漿砌石138mm3,倆側墻0.4m，低厚0.3m；加固后后壩頂頂寬寬為4.0m，壩頂高高程為625..00m；背水坡坡培厚加固固后種植草草皮護坡（詳詳見大壩設設計圖）。（3）大壩帷幕灌漿漿設計①平面布置根據工程現(xiàn)狀壩壩頂及左右右壩肩地形形，帷幕灌灌漿沿壩軸軸線布置，設設置單排帷帷幕灌漿，孔孔距2.5m共布布設30個灌漿孔孔，加外根根據壩肩巖巖性綜合確確定左右壩壩肩灌漿長長度70m，鉆孔總總進尺為643..74延米，灌灌漿長度為為217..34延米,鉆孔并封封堵總進尺尺為426..4延米，帷帷幕設計單單位吸水率率W<=100Lu,初定定灌漿壓力力為0.4～0.8MMpa左右右。②灌漿方法及工藝藝灌漿鉆頭采用770mm的金剛剛鉆頭鉆進進,自上而下下分段鉆孔孔、灌漿，灌灌漿孔分二二序施工，先先一序孔，再再二序孔；；單孔鉆完完一段后即即進行裂隙隙沖洗，其其壓力為該該段灌漿壓壓力的80％，沖洗后后再進行灌灌漿，施工工工藝流程程為：用991mm金金剛石鉆頭頭鉆進1.5m深，埋埋高75mm管,采用C15砼封堵——待48h后，鉆開開砼，并鉆鉆至第一段段的孔深——沖先裂隙隙和簡易壓壓水試驗——灌漿——鉆孔至下下一段孔深深，并灌漿漿，如此反反復，直至至孔結束為為至——封閉。鉆鉆孔位置設設計位置的的偏差不得得大于10cm；鉆機機安裝必須須平正穩(wěn)固固，鉆孔宜宜埋設囗管管，鉆進應應采用較長長的粗徑鉆鉆具并適當當地控制鉆鉆進壓力，鉆鉆孔孔低最最在允許偏偏差為0.5m。灌灌漿前應采采用壓力水水進行裂隙隙沖洗，直直至回水清清凈時止，沖沖洗壓力可可為灌漿壓壓力的80％，若該值值大于1Ma時，采用1Ma。灌漿機機械比較普普遍，施工工單位可根根據具體情情況，自行行選擇合適適的施工機機械。③灌漿材料及其它它灌漿所用水泥標標號為425號，水泥泥細度的要要求為通過過80ūm方孔篩的的篩余量不不宜大于5％；灌漿用用水泥必須須符合質量量標準，嚴嚴防水泥受受潮；灌漿漿用水應符符合拌制水水工混凝土土用水要求求。根據灌灌漿需要可可在水泥漿漿液中摻入入砂、粘性性土、粉煤煤灰、水玻玻璃等其它它摻合料；；制漿材料料必須稱重重，稱重誤誤應小于5％。各種漿漿液必須攪攪拌均勻并并測定漿液液密度灌漿漿壓力應通通過灌漿試試驗確定，壓壓力表應按按裝在孔囗囗回漿管路路上，壓力力表讀數宜宜讀壓力表表指針擺動動的中值；；灌漿漿液液的濃度應應由稀到濃濃，逐級變變換。漿液液水灰比采采用5：1、3：1、2：1、1：1、0.8：1、0.6::1、0.5::1等七個個比級，開開始灌時可可采用5：1；當注漿漿率大于30L//min時，可可根據具體體情況越級級變濃；采采用自上而而下灌漿時時，在規(guī)定定壓力下當當注入率不不大于0..4Lmiin時，繼繼續(xù)灌注660minn，灌漿結結束；灌漿漿封孔應采采用分段壓壓力灌漿封封孔法。灌漿過程中未盡盡事宜應嚴嚴格參照《水水工建筑物物水泥灌漿漿施工技術術規(guī)范》（SDJ210—83）進行執(zhí)行。（4）壩頂公路設計計壩頂路面自上而而下結構為為：20Cmm厚C20砼現(xiàn)澆，寬寬3.2m，30Cm厚砂礫石石墊層。新新修防浪墻墻，墻頂高高程625.80m,采用M7.5水泥砂砂漿砌筑，墻墻頂寬0..5m，基基礎寬1..0m。5.3泄洪建筑物除險險加固設計計5.3.1存在的的主要問題題xx水庫溢洪道道陡坡段長長87.5m,由底坡比1：120（長30m）、1：2.7447（長18m）、1：2.0（長39.55m）三段組組成，梯形形斷面，底底寬2.5mm,邊坡比1：0.5，漿砌石石砌護。根根據溢洪道道現(xiàn)狀和本本次調洪演演算結果進進行水力計計算，依據據《溢洪道道設計規(guī)范范》（SL2553--22000）第2.33.7條規(guī)規(guī)定，xxx水庫溢洪洪道屬4級建筑物物，在渲泄泄洪水時岸岸頂部高程程不應低于于校核洪水水位加安全全超高值（0.3mm）。進囗段段計算，根根據能量方方程用分段段求和法計計算，由公公式:((5—1)(5—2)求出校核洪水位位時臨界坡坡度ik=0.00154，底底坡1：120段屬于緩緩坡，坡比比1：2747及坡坡底均屬于于陡坡，水水面為b2型降水曲曲線，計算算成結果見見下表。xx水庫溢洪道道陡坡段水水力計算成成果表計算斷面樁號(m)斷面現(xiàn)狀墻高（m）允許流速（m/s）500年校核洪洪水泄流條條件下水深（m）安全超高（m）計算墻高（m）流速（m/s）0+014.3314.7412.03.580.604.183.90+044.3312.012.03.130.603.734.70+062.3311.309.01.570.602.1711.60+101.7761.309.01.300.601.9014.67從表中可以看出出，現(xiàn)狀溢溢洪道陡坡坡1：2.7447、1：2.0段側墻砌砌護高度不不滿足500年校核條條件下泄流流要求，1：2.0段流速速超限，不不滿足設計計要求。5．3．2溢洪道建筑物除除險設計（1）原漿砌石溢洪洪道長87.44m全部拆除除重建,拆除方量354mm3。（2）溢洪道1：1120段采用M7.5水泥砂漿漿砌體，M10水泥砂漿漿抹面；1：2.7447段側墻采采用M7.5水泥砂漿漿砌體，M10水泥砂漿漿抹面，基基礎采用C20砼現(xiàn)澆，厚厚0.2m；1：2.0段整體采采用C20砼現(xiàn)澆，厚厚0.2m，主要工工程量：漿漿砌石290.44m3,砼71.77m3,抹面5433.5mm2。(詳見溢洪洪道設計圖圖)5.4放水建筑物加固固設計5.4.1原放水水建筑物概概況xx水庫19669年3月建成，布布置有臥管管和輸水涵涵洞組成。臥臥管采用雙雙孔雙排共共24層(總高度19.22m)的分層臥臥管取水,管囗直徑0.3m，與斷面面型式為城城門洞型的的輸水涵洞洞相接，涵涵洞長118..1m斷面尺寸寸為高1.2m，寬0.8mm,涵洞進囗囗底檻高程程604.00mm,設計最大大泄水量為為1.0mm3/s。5.4.2原放水水建筑物存存在的問題題放水臥管多數漿漿砌體灰縫縫脫落，個個別砌石松松動，水庫庫蓄水至正正常蓄水位位時，滲漏漏量達300LL/s，且輸水水涵洞橫穿穿壩體，放放水時有夾夾帶泥砂現(xiàn)現(xiàn)象，對壩壩體安全構構成嚴重威威脅。5.4.3新建放放水洞設計計新建放水洞位于于大壩左岸岸，放水洞洞進口高程程604.000m，從進口口到出口布布置有喇叭叭口壓力洞洞段、放水水塔、洞身身段和出口口明渠段，洞洞身坡比降降1：275，明渠渠始端高程程603.58m，放水洞洞全長122..62m。（1）喇叭口段喇叭口長12..0m，進進口高程604.000m，喇叭口口最大斷面面2.6m×22.5m，然然后漸變?yōu)闉?.5m方孔孔。喇叭口口采用M7.5水泥砂漿漿砌筑，厚厚0.300m，喇叭口口布置攔污污柵一扇。（2）放水塔放水塔塔高211m，啟閉機機層高程625.50m，塔身為園園形，在高高程616.00m以下，圓圓筒外徑為為4.8mm，塔壁厚厚0.6mm，高程616.00m以上，圓圓筒外徑為為4.3m，塔塔壁厚0..35m，均均采用C20鋼筋筋混凝土襯襯砌。塔內內設工作閘閘門與檢修修閘門各一一道，閘門門尺寸高1.5m，寬1.5m，由由兩臺25T啟閉機啟啟閉。（3）工作橋工作橋是放水塔塔的對外交交通，寬2.5m，長長38.00m，為C25鋼筋筋混凝土結結構。（4）洞身段隧洞長114..62m，設設計底坡1：275，洞身身斷面為城城門洞型，斷斷面尺寸寬1.5m××高1.8m，墻體采采用M7..5水泥砂砂漿砌筑，厚0.40m；底采用C20砼現(xiàn)澆，厚0.15m；全段頂拱進行回填灌漿。（5）出口明渠段洞身出口接輸水水總干渠，始始端高程603..58m，明渠斷斷面為梯形形（詳見放放水塔設計圖）。5．5上壩道路設計漢通公路盧家溝溝大橋至xxx水庫大大壩段的防防汛上壩道道路全長約約7.3kmm，本次加加固0.333km防汛上壩壩道路。防防汛道路的的改建路線線以原有公公路路線為為基礎，路路面設計寬寬度3.0m，采用泥泥結石路面面，路面一一邊漿砌排排水溝（寬寬0.3mm×高0.3m），厚0.3m，另一邊邊漿砌路肩肩（寬0.4mm×高0