計(jì)算書一三五

目錄第一章建筑設(shè)計(jì)總說(shuō)明……………………2第二章結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)說(shuō)明……………………4第三章結(jié)構(gòu)選型……………………7第四章結(jié)構(gòu)布置……………………9第五章確定梁、柱尺寸……………………10第六章確定計(jì)算單元和計(jì)算簡(jiǎn)圖……………13第七章荷載計(jì)算……………………15第八章內(nèi)力計(jì)算………30第九章配筋計(jì)算………72第十章施工圖預(yù)算………90第十一章參考文獻(xiàn)……………………101第十二章致謝……………………102第十三章附錄……………………103附件（開題報(bào)告、外文翻譯）……………………104第一章建筑設(shè)計(jì)說(shuō)明一.筑設(shè)計(jì)概況與主要建筑經(jīng)濟(jì)技術(shù)指標(biāo)1.氣象：溫度：最熱月平均30.3℃，最冷月平均3.7℃；室外計(jì)算溫度：夏季極端最高40.1℃，冬季極端最低-9.5℃；相對(duì)濕度：最熱月平均73%主導(dǎo)風(fēng)向：全年為西北風(fēng)，夏季為東南風(fēng)，基本風(fēng)壓0.35KN/m2雨雪條件：年降水強(qiáng)度3.31mm/s，100mm2；基本雪壓0.35KN/m2；2.工程地質(zhì)條件擬建場(chǎng)地各地層由上往下依次為：人工填土，厚度1.3m-2.1m不宜作為持力層；新沖擊黏土，厚度0.4m-1.2m，不宜作為持力層；沖擊粉質(zhì)黏土，厚度4.5m-5.6m，是較好的持力層，承載力標(biāo)準(zhǔn)值300kPa；殘積粉質(zhì)黏土，厚度﹤1m，是良好的持力層和下臥層，承載力標(biāo)準(zhǔn)值300KPa；強(qiáng)風(fēng)化泥質(zhì)粉砂巖，是理想的持力層，承載力標(biāo)準(zhǔn)值350Kpa；3.建筑規(guī)模建筑面積約為6800m2，占地面積為1700m2,共四層，總高為21.30m,底層高為5.0m，其余層高為4.5m。建筑總長(zhǎng)56.1m,總寬為30.3m.4.建筑內(nèi)容（1）平面功能分析本建筑設(shè)計(jì)有五個(gè)入口，一個(gè)主入口，三個(gè)消防通道，一個(gè)進(jìn)貨入口，電梯兩個(gè)，樓梯三個(gè)，位置明顯，具體做法詳見(jiàn)建筑施工圖。（2）房間布置為滿足各種房間的功能要求，底層主要是營(yíng)業(yè)用房，作為超市的主要場(chǎng)所，二層主要是一個(gè)服裝賣場(chǎng)，三層主要是個(gè)鞋類賣場(chǎng)，各層都布置有一個(gè)廁所，辦公室，營(yíng)業(yè)員休息室等；四層是一個(gè)家電商場(chǎng)。設(shè)計(jì)同時(shí)考慮了通風(fēng)，采光等因素，且均符合規(guī)范要求。（3）墻體與墻面1.所有墻體均采用輕質(zhì)墻體（粘土空心磚）2.墻體與柱的連接均符合規(guī)范要求3.墻面裝修詳見(jiàn)圖紙（4）門窗選用門窗選用詳圖紙，墻面構(gòu)造詳圖紙。樓板,地面及外墻的做法詳見(jiàn)圖紙。屋面及樓梯構(gòu)造詳圖紙。（5）各種安全設(shè)施設(shè)有三個(gè)安全樓梯，滿足防火疏散及安全規(guī)范（6）補(bǔ)充說(shuō)明1.本設(shè)計(jì)中除標(biāo)高以米作為單位外，其他均以毫米為單位。2.所有沒(méi)有標(biāo)注的門垛寬均為180mm.3.對(duì)有水房間的墻體下，均設(shè)200高的混凝土翻邊，地面均低于樓面300mm，女二墻用100混凝土壓頂。4.其余相關(guān)說(shuō)明詳圖紙。5.設(shè)計(jì)中未盡事宜，請(qǐng)參照有關(guān)建筑規(guī)范施工。第二章結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)說(shuō)明設(shè)計(jì)資料結(jié)構(gòu)平面圖、剖面圖詳見(jiàn)結(jié)構(gòu)施工圖。基本風(fēng)壓：W0=0.35KN/m2工程地質(zhì)條件：擬建場(chǎng)地各地層由上往下依次為：人工填土，厚度為1.3~2.1m，不宜作為持力層；新沖擊粘土，厚度為0.4~1.2m，不宜作為持力層；沖擊粉質(zhì)粘土，厚度為4.5~5.6m，是較好的持力層，承載力標(biāo)準(zhǔn)值為270kPa；殘積粉質(zhì)粘土，厚度<1m。是良好的持力層和下臥層，承載力標(biāo)準(zhǔn)值為300kPa；強(qiáng)風(fēng)化泥質(zhì)粉砂巖（未鉆透），是理想的持力層，承載力標(biāo)準(zhǔn)值為350kPa；地下水位：地表以下2米內(nèi)無(wú)侵蝕性，穩(wěn)定地下水位埋深為2.3~2.8m之間;抗震設(shè)防烈度按6度考慮，近震，設(shè)計(jì)基本地震加速度值為0.15g；場(chǎng)地土屬中硬土，二類場(chǎng)地；二.結(jié)構(gòu)選型結(jié)構(gòu)體系選型采用鋼筋混凝土現(xiàn)澆框架結(jié)構(gòu)（縱橫向承重框架）體系。對(duì)于層數(shù)不高的辦公樓，可選用鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)、混合結(jié)構(gòu)、底蹭框架或內(nèi)框架磚房結(jié)構(gòu)。該建筑根據(jù)使用功能，房屋開間和跨度不大，且布置靈活。故選用框架結(jié)構(gòu)。因?yàn)榭蚣芙Y(jié)構(gòu)具有1.結(jié)構(gòu)輕巧，便于布置。2.整體性比磚混結(jié)構(gòu)和內(nèi)框架結(jié)構(gòu)好。3.可形成大的使用空間。4.施工較方便。5.較為經(jīng)濟(jì)。其他結(jié)構(gòu)選型屋面結(jié)構(gòu)：采用120mm現(xiàn)澆板作承重結(jié)構(gòu)，屋面按上人屋面的使用荷載選用。樓層結(jié)構(gòu)：所有樓板均采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板作承重結(jié)構(gòu)。樓梯結(jié)構(gòu)：由于樓梯梯段水平投影長(zhǎng)度小于等于3m，故采用鋼筋混凝土板式梯。天溝：采用現(xiàn)澆內(nèi)天溝。基礎(chǔ)梁：因持力層較深，且天然地表土質(zhì)較好，采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土基礎(chǔ)梁。基礎(chǔ)：因荷載不是很大，地基承載力較大，采用鋼筋混凝土柱下獨(dú)立基礎(chǔ)。三.結(jié)構(gòu)布置標(biāo)準(zhǔn)層樓面及屋面結(jié)構(gòu)布置圖詳見(jiàn)結(jié)構(gòu)施工圖四.框架結(jié)構(gòu)計(jì)算確定框架計(jì)算簡(jiǎn)圖假定框架柱嵌固于基礎(chǔ)頂面，框架梁與框架柱剛接。由于各層柱的截面尺寸不變，故梁跨等于柱截面形心軸線之間的距離。底層柱高從低欲室內(nèi)標(biāo)高500mm算至二樓樓面，室內(nèi)標(biāo)高+0.000，二樓樓面標(biāo)高為4.5m，故底層柱高為5.0m。其于各層的標(biāo)高從樓面算起至上一層樓面，即層高，均為4.5m。故可繪出計(jì)算簡(jiǎn)圖如第六章所示。多層框架為超靜定結(jié)構(gòu)，在內(nèi)力計(jì)算之前，要初步估算梁、柱的截面尺寸及結(jié)構(gòu)所采用的材料強(qiáng)度等級(jí)，以求得框架中各桿的線剛度線及其相對(duì)線剛度。梁、柱的截面尺寸大致根據(jù)公式估算框架梁：h={1/8~1/14}lb={1/2~1/3}h框架柱：b={1/15~1/10}H計(jì)算線剛度運(yùn)用公式i=EI/l計(jì)算，但在計(jì)算梁的剛度時(shí)，梁的線剛度取2i，這是因?yàn)榭紤]到樓板對(duì)梁所起的翼緣約束作用。荷載計(jì)算荷載傳遞過(guò)程為：板→次梁→框架主梁恒載與活載分開計(jì)算，風(fēng)載考慮左風(fēng)右風(fēng)。內(nèi)力計(jì)算恒荷載和活荷載的內(nèi)力計(jì)算均采用二次力矩分配法；活荷載分跨布置分別計(jì)算內(nèi)力；風(fēng)荷載和地震均采用反彎點(diǎn)法和D值法進(jìn)行計(jì)算，因?yàn)榱褐鄬?duì)線剛度接近3。內(nèi)力組合求得各種情況的內(nèi)力后根據(jù)最不利又可能的原則進(jìn)行內(nèi)力組合。當(dāng)考慮結(jié)構(gòu)塑性內(nèi)力重分布的有利影響時(shí)，應(yīng)在內(nèi)力組合之前對(duì)內(nèi)力進(jìn)行彎矩調(diào)幅。由于構(gòu)件控制截面的內(nèi)力值因該取支座邊緣處，為此，進(jìn)行組合后要計(jì)算各控制截面的內(nèi)力值。7.配筋計(jì)算根據(jù)內(nèi)力組合所得各梁、柱截面控制內(nèi)力值，分別進(jìn)行正截面承載力，斜截面承載力計(jì)算。第三章結(jié)構(gòu)選選型一．設(shè)計(jì)資料結(jié)構(gòu)平面圖、剖剖面圖詳見(jiàn)見(jiàn)結(jié)構(gòu)施工工圖?；撅L(fēng)壓：W00=0.335KN//m2工程地質(zhì)條件：：擬建場(chǎng)地各地層層由上往下下依次為：：工填土，厚度為為1.3~~2.1mm，不宜作作為持力層層；新沖擊粘土，厚厚度為0.4~~1.2mm，不宜作作為持力層層；沖擊粉質(zhì)粘土，厚厚度為4.55~5.66m，是較好好的持力層層，承載力力標(biāo)準(zhǔn)值為為270kkPa；殘積粉質(zhì)粘土，厚厚度<1m。是良好好的持力層層和下臥層層，承載力力標(biāo)準(zhǔn)值為為300kkPa；強(qiáng)風(fēng)化泥質(zhì)粉砂砂巖（未鉆鉆透），是是理想的持持力層，承承載力標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值為350kkPa；下水位：地表以以下2米內(nèi)無(wú)侵侵蝕性，穩(wěn)穩(wěn)定地下水水位埋深為為2.3~~2.8mm之間;震設(shè)防烈度按66度考慮，近近震，設(shè)計(jì)計(jì)基本地震震加速度值值為0.155g；地土屬中硬土，二二類場(chǎng)地；；二.結(jié)構(gòu)體系選型采用鋼筋混凝土土現(xiàn)澆框架架結(jié)構(gòu)（縱縱橫向承重重框架）體體系。對(duì)于層數(shù)不高的的辦公樓，可可選用鋼筋筋混凝土框框架結(jié)構(gòu)、混混合結(jié)構(gòu)、底底蹭框架或或內(nèi)框架磚磚房結(jié)構(gòu)。該該建筑根據(jù)據(jù)使用功能能，房屋開開間和跨度度不大，且且布置靈活活。故選用用框架結(jié)構(gòu)構(gòu)。因?yàn)榭蚩蚣芙Y(jié)構(gòu)具具有1.結(jié)構(gòu)輕巧巧，便于布布置。2.整體性比比磚混結(jié)構(gòu)構(gòu)和內(nèi)框架架結(jié)構(gòu)好。3.可形成大大的使用空空間。4.施工較方方便。5.較為經(jīng)濟(jì)濟(jì)。三.其他結(jié)構(gòu)選型屋面結(jié)構(gòu)：采用用120mmm現(xiàn)澆板作作承重結(jié)構(gòu)構(gòu)，屋面按按上人屋面面的使用荷荷載選用。樓層結(jié)構(gòu)：所有有樓板均采采用現(xiàn)澆鋼鋼筋混凝土土樓板作承承重結(jié)構(gòu)。樓梯結(jié)構(gòu)：由于于樓梯梯段段水平投影影長(zhǎng)度小于于等于3m，故采用用鋼筋混凝凝土板式樓樓梯。天溝：采用現(xiàn)澆澆內(nèi)天溝。基礎(chǔ)：因荷載不不是很大，地地基承載力力較大，采采用鋼筋混混凝土柱下下獨(dú)立基礎(chǔ)礎(chǔ)。第四章結(jié)構(gòu)布布置結(jié)構(gòu)布置圖結(jié)構(gòu)布置圖，見(jiàn)見(jiàn)結(jié)構(gòu)施工工圖，第五章確定梁梁、柱尺寸寸初估梁、柱截面面尺寸：底層高度由梁軸軸線至基礎(chǔ)礎(chǔ)頂面，所所以底層柱柱高暫取h=45500mmm+5000mm=55000mmm主梁：因?yàn)榱旱目缍缺缺容^接近，可可取跨度較較大的進(jìn)行行計(jì)算。l=7500m，hh=（1/8~~1/144）l=9377~5355mm，取h=6000mm；bb=（1/2~~1/3）l=3000~2000mm，取b=3000mm；EF跨度比較較小，l=36600，h=(11/8~11/14))l=4550~2557,取h=4000,b==(1/22~1/33)h=2200~1133,但考慮b≥250，所以取b=2550.故框架梁初選截截面尺寸b×h==300~~600mmm，其慣性性矩為：Ib=1/112×bhh3=1/122×300××60033=5.44×1099mm4框架梁初選截面面尺寸b×h==250××400Ib=1/112×bhh3=1/122×250××40033=1.33×1099mm4次梁：h=（1/12~1//18）l=573~~383mmm,取h=4550mmb=（1/2~1/33）h=2255~1500mm，取b=2550mm柱：b=（1/15~1//10）H=3333~5000mm初選柱截面尺寸寸：上層b×h==400××400mmm，底層b×h==450××450mmm柱慣性矩為：IA=1/12×bbh3=1/122×4500×45003=3.4417×1109mm4IA=1/12×bbh3=1/122×4000×40003=2.1133×1109mm4框架梁柱示意圖圖如圖所示示：框架梁柱柱示意圖二.梁、柱剛度計(jì)算算根據(jù)公式i=EEI/L，可可以得出梁梁、柱的剛剛度如下梁：iAB=5.4××109E/60000=115.655×1055E=4..7×1004KN//miBC=5.4××109E/20000=115.655×1066E=4..7×1004KN//miCD=5.4××109E/60000=99.0×1105E=5..14×1104KN//miDE=5.4××109E/60000=99.0×1105E=4..9×1004KN//miEF=5.44×1099E/30000=33.0×1106E=1..4×1004KN//m2.柱：：iA1A0=2..133××109E/63350=22.05××104KN//miA4A5=2..133××109E/39900=11.4×1104KN//m取iA1A0值作為為基準(zhǔn)值1，算得梁梁、柱的相相對(duì)剛度標(biāo)標(biāo)于圖中梁、柱相相對(duì)剛度圖圖第六章確定計(jì)計(jì)算單元和和計(jì)算簡(jiǎn)圖圖一.框架結(jié)構(gòu)的計(jì)算算單元確定框架結(jié)構(gòu)計(jì)計(jì)算單元選取如下一榀框框架進(jìn)行計(jì)計(jì)算，計(jì)算算單元如圖圖陰影部分分所示：框架結(jié)構(gòu)構(gòu)的計(jì)算單單元框架結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)簡(jiǎn)圖確定框架結(jié)構(gòu)計(jì)計(jì)算簡(jiǎn)圖選圖示的榀框架架進(jìn)行計(jì)算算，假定框框架柱嵌固固于基礎(chǔ)頂頂面，框架架梁與框架架柱剛接。由由于各層的的截面尺寸寸不變，故故梁跨等于于截面形心心軸線之間間的距離。底底層柱高從從低于市內(nèi)內(nèi)標(biāo)高0.5000m計(jì)算至二二樓樓面，室室內(nèi)標(biāo)高0.0000mm，故底層層柱標(biāo)高為為5.0000m。其于各各層的標(biāo)高高從樓面算算至上一層層樓面，即即層高，均均為4.5m。第七章荷載計(jì)計(jì)算恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)計(jì)算屋面(上人)30厚C20細(xì)石混凝凝土保護(hù)層層0.300m×20KN/m3=0..66KNN/m2三氈四油防水層層0..4KN//m220厚水泥砂漿找平平層00.20mm×20KNN/m3=0.440KN//m440厚水泥石石灰焦渣沙沙漿30/00找平00.04mm×14KNN/m3=0.556KN//m280厚砂渣水泥保溫溫層0.088m×14..5KN//m3=1.116KN//m2120厚現(xiàn)澆鋼鋼筋混凝土土板0..12m×25KNN/m3=3.00KN/mm210厚混合砂漿抹灰灰0..01m×17KNN/m3=0.117KN//m2V型輕鋼龍骨吊頂頂0.255KN//m2合計(jì)：6..60KNN/m2標(biāo)準(zhǔn)層樓面大理石面層，水水泥砂漿插插縫30厚1：3干硬性水泥砂漿漿，面上撒撒2厚素水泥水泥漿結(jié)合層一一道共1.166KN/mm2結(jié)構(gòu)層：1200厚現(xiàn)澆鋼鋼筋板0.122m×25KNN/m3=3.00KN/mm2抹灰層：10厚厚混合砂漿漿0.001m×17KNN/m3=0.117KN//m2V型輕鋼龍骨吊頂頂0.255KN//m2合計(jì)：4.588KN//m2梁自重主梁自重:b×h=300mm××600mmm25KKN/m33×0.33m×(0..6m-0.112m)=3..60KKN/m抹灰層：10厚厚混合砂漿漿22×17KKN/m33×0.001m×(0..6m-0.112m+0.33m)=0..270KN/mm合計(jì)：3..87KNN/mb×h=250mm××400mmm25KN//m3×0.225m×(0..4m-0.112m)=1..75KNN/m抹灰層：10厚厚混合砂漿漿22×17KKN/m33×0.001m×(0..4m-0.112m+0.225m)=0..180KKN/m合計(jì)：1..93KNN/m次梁自重：b×h=250mm××400mmm25KN//m3×0.225m×(0..4m-0.112m)=1..75KNN/m抹灰層：10厚厚混合砂漿漿22×17KKN/m33×0.001m×(0..4m-0.112m+0.225m)=0..180KKN/m合計(jì)：1..93KNN/m柱自重上層b×h==400mmm×4000mm25KN/m33×0.44m×0.44m=4.00KN//m抹灰層：10厚厚混合砂17KN/mm3×0.001m×0.44m×4=00.27KN/mm合計(jì)：4..27KKN/m底層b×h==450mmm×4550mm25KN/m33×0.445m×0.445m=5.006KNN/m抹灰層：10厚厚混合砂17KN/mm3×0.001m×0.445m×4=00.31KN/mm合計(jì)：5..37KKN/m墻自重外墻均為2400厚mm粘土空心心磚墻，外外墻面貼瓷瓷磚，內(nèi)墻墻面為20mm厚混合砂砂漿抹灰瓷磚0.5KN//m2縱墻15KKN/m33×0.224m=3.66KN//m2220厚混合砂砂漿抹灰17KN//m3×0.002m=0.334KNN/m2合計(jì)：4..44KKN/m22內(nèi)墻均為1200厚mm粘土空心心磚墻，兩兩面均為20mm厚混合砂砂漿抹灰縱墻15KNN/m3×0.112m=1.88KN//m240厚混合砂漿抹灰灰17KN//m3×0.004m=0.668KNN/m2合計(jì)：22.48KN/mm2其中：木門單位位面積重力力荷載為0.22KN//m2鋁合金窗窗單位面積積荷載為0.4KN/mm2女兒墻自重：（做做法：墻高高14000mm，100mmm厚混凝土土壓頂，兩兩側(cè)均為20厚抹灰層層）0.224m×11.4m××15KKN/m33+25KN/mm3×0.11m×0..24m++(1.44m×2++0.244m)××0.022m×177KN/mm3=6.667KNN/m恒荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值值計(jì)算1.屋面和樓樓面活荷載載標(biāo)準(zhǔn)值根據(jù)《荷載規(guī)范范》查得上人屋面22.0KNN/m2樓面：3.5KKN/m222.雪荷載Sk=1.0×00.35KKN/m22=0.355KN//m2屋面活荷載與雪雪荷載不同同時(shí)考慮，兩兩者取最大大值豎向荷載下框架架受荷計(jì)算算荷載的傳遞示意意圖如圖：：荷載的傳傳遞示意圖圖1．A-B,B-CC軸間框架架梁屋面板傳荷載：：恒載：6..6KN//m2×(6..9m+33.3m))×1.88m=1221.188KN活載：2..0KN//m2×(6..9m+33.3m))×1.88m=336.722KN樓面板傳荷載：：恒載：4..58KNN/m2×(6..9m+33.3m))×1.88m=884.099KN活載：3..5KN//m2×(6..9m+33.3m))×1.88m=664.266KN梁自重：4.226KNA-B,B-CC軸間框架架梁均布荷荷載為：屋面梁：恒載=梁自重+板傳荷載載=3..87KNN/m××(6.99-0.44)m+1121.118=1146.334KNN活載=板傳荷載=336.722KN樓面梁：恒載=梁自重+板傳荷載載=33.87KKN/mm×(6..9-0..4)m++84.009=1109.225KNN活載=板傳荷載=644.26KKN2．C-D軸間框架架梁屋面板傳荷載恒載：6.6KKN/m22×［(6.33+3.4415)//2×1..44+((6.3++2.7))/2×11.8］=99.559KN活載：2.00KN/mm2×［(6.33+3.4415)//2×1..44+((6.3++2.7))/2×11.8］=30..18KKN樓面板傳荷載：：恒載：4.558KN//m2×［(6.33+3.4415)//2×1..44+((6.3++2.7))/2×11.8］=69.111KNN活載：3.5KKN/m22×［(6.33+3.4415)//2×1..44+((6.3++2.7))/2×11.8］=52.882KN梁自重：3..87KNN/mC-D軸間框框架梁均布布荷載為：：屋面梁：恒載=梁自重+板傳荷載載==3.877KN/mm×（6.3--0.4）+(6..3+2..7)/22+99.559KN=1222.422KN活載=板傳荷載=300.18KN樓面梁：恒載=梁自重+板傳荷載載=3.887KN//m×（6.3--0.4）+69.111KN=911.94KKN活載=板傳荷載=522.82KKN3．D-E軸間框架架梁屋面板傳荷載：：恒載：6..6KN//m2×［(3.00+1.00)/2++(3.66×3.66)/4++(6.33+3)×0.55×1.88］=91.661KNN活載：2..0KN//m2×［(3.00+1.00)/2++(3.66×3.66)/4++(6.33+3)×0.55×1.88］=277.76KNN樓面板傳荷載：：恒載：4.558KN//m2×［(3.00+1.00)/2++(3.66×3.66)/4++(6.33+3)×0.55×1.88］=63.557KNN活載：3.5KKN/m22×［(3.00+1.00)/2++(3.66×3.66)/4++(6.33+3)×0.55×1.88］=48..58KKN梁自重：33.87KKN/mD-E軸間間框架梁均均布荷載為為：屋面梁：恒載=梁自重+板傳荷載載==3.877KN/mm×(6..6-0..4)+991.611=1155.60KKN活載=板傳荷載=277.76KKN樓面梁：恒載=梁自重+板傳荷載載==3.877KN/mm×(6..6-0..4)+663.577=87..59KNN活載=板傳荷載=488.58KKN4．E-F軸間框架架梁屋面板傳荷載：：恒載：6..6KN//m2×(3..6×3..6×2))=42.777KNN活載：2.0KKN/m22×(3..6×3..6×2))=12..96KKN樓面板傳荷載：：恒載：4.558KN//m2×(3..6×3..6×2))=29.668KNN活載：3.5KKN/m22×(3..6×3..6×2))=22..68KKN梁自重：1.993KN//mE-F軸間框架架梁均布荷荷載為：屋面梁：恒載=梁自重+板傳荷載載=11.93KKN/m××(3.66-0.44)+422.77==48.995KN活載=板傳荷載=122.96KKN樓面梁：恒載=梁自重+板傳荷載載=11.93KKN/m××(3.66-0.44)+299.68==35.886KN活載=板傳荷載=222.68KK5.AA軸框架柱柱集中荷載載頂層：恒載=梁梁自重+板傳恒載+集中荷載載（次梁傳傳來(lái)）恒載載=3.887×（3.6++3.6--0.4）+3.66×1.88×6.66+［1.933×（6.9--0.3）+（6.9++3.3）/2×11.8×66.6］×1/22=1366.04KN活載載=板傳活載+集中荷載載（次梁傳傳來(lái)）活載載=3.66×1.88×2+（6.9++3.3）/2×11.8×22×1/22=22..14KKN標(biāo)準(zhǔn)層：恒載==恒載=梁自重+板傳恒載+集中荷載載（次梁傳傳來(lái)）恒恒載=3.887×（3.6++3.6--0.4）+3.66×1.88×4.558+［1.933×（6.9--0.3）+（6.9++3.3）/2×11.8×44.58］×1/22=83..38KKN活活載=板傳活載+集中荷載載（次梁傳傳來(lái)）活活載=3.66×1.88×3.55+（6.9++3.3）/2×11.8×33.5×11/2=338.755KNB軸框架柱集中荷荷載頂層：恒載=梁梁自重+板傳恒載+集中荷載載（次梁傳傳來(lái)）恒載=3.887×（3.6++3.6--0.4）+3.66×3.66/4×44×6.66+1.993×（6.9--0.3）+（6.9++3.3）/2×11.8×66.6=1191.112KNN活載=板傳活載+集中荷載載（次梁傳傳來(lái)）活載=3.66×3.66/4×44×2+（6.9++3.3）/2×11.8×22=44..28KKN標(biāo)準(zhǔn)層層：恒載=梁自重+板傳恒載+集中荷載載（次梁傳傳來(lái)）恒載=3.887×（3.6++3.6--0.4）+3.66×3.66/4×44×4.558+1..93×（6.9--0.3）+（6.9++3.3）/2×11.8×44.58==144..58KKN活載=板傳活載+集中荷載載（次梁傳傳來(lái)）活載=3.66×3.66/4×44×3.55+（6.9++3.3）/2×11.8×33.5=777.499KNC軸框架柱集中荷荷載頂層：恒載=梁梁自重+板傳恒載+集中荷載載（次梁傳傳來(lái)）恒載=3.887×（3.6++3.6--0.4）+（3.6××3.6//4×3++2.8885×2..885//2×）×6.66+1.993×（6.3--0.3）+（6.3++3.4）/2×11.44××6.6××1/2++（6.3++2.7）/2×33×1.88×6.66×1/22+（6.3++3.4）/2×11.44××2×1//2+6..3×4..01×33.5×11/4=2254.883KNN活載=板傳活載+集中荷載載（次梁傳傳來(lái)）活載=（3.6××3.6//4×3++2.8885×2..885//2）×2+（6.3++3.4）/2×11.44××2×1//2+（6.3++2.7）/2×33×1.88×2.00×1/22=59..04KKN標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)層：恒恒載=梁自重+板傳恒載+集中荷載載（次梁傳傳來(lái)）恒載=3.887×（3.6++3.6--0.4）+（3.6××3.6//4×3++2.8885×2..885//2×）×4.558+1..93×（6.3--0.3）+（6.3++3.4）/2×11.44××4.588×1/22+（6.3++2.7）/2×33×1.88×4.558×1//2+（6.3++3.4）/2×11.44××2×1//2+6..3×4..01×33.5×11/4=1195.22KN活載=板傳活載+集中荷載載（次梁傳傳來(lái)）活載=（3.6××3.6//4×3++2.8885×2..885//2）×3.55+（6.3++3.4）/2×11.44××3.5××1/2++（6.3++2.7）/2×33×1.88×3.55×1/22=1033.32KND軸框架柱集中荷荷載頂層：：恒載=梁自重+板傳恒載+集中荷載載（次梁傳傳來(lái)）恒載=3.887×（3.6++3.6--0.4）+（3.6××3.6//4×3++2.8885×2..885//2×）×6.66+1.993×（6.3--0.3）+（6.3++3.4）/2×11.44××6.6××1/2++（6.3++2.7）/2×33×1.88×6.66×1/22+（6.3++3.4）/2×11.44××2×1//2+6..3×4..01×33.5×11/4=2245.334KNN活載=板傳活載+集中荷載載（次梁傳傳來(lái)）活載=（3.6××3.6//4×2××2+2..885××2.8885/2××2）×2+（6.3++3.4）/2×11.44××2×1//2+（6.3++2.7）/2×33×1.88×2.00×1/22=52..09KKN標(biāo)準(zhǔn)層：：恒載=梁自重+板傳恒載+集中荷載載（次梁傳傳來(lái)）恒載=3.887×（3.6++3.6--0.4）+（3.6××3.6//4×3++2.8885×2..885//2×）×4.558+1..93×（6.3--0.3）+（6.3++3.4）/2×11.44××4.588×1/22+（6.3++2.7）/2×33×1.88×4.558×1//2+（6.3++3.4）/2×11.44××2×1//2+6..3×4..01×33.5×11/4=1192.773KNN活載=板傳活載+集中荷載載（次梁傳傳來(lái)）活載=（3.6××3.6//4×2××2+2..885××2.8885/2××2）×3.55+（6.3++3.4）/2×11.44××3.5××1/2++（6.3++2.7）/2×33×1.88×3.55×1/22=91..16KKNE軸框架柱集中荷荷載頂層層：恒載=梁自重+板傳恒載+集中荷載載（次梁傳傳來(lái)）恒載=3.887×（3.6++3.6--0.4）+3.66×3.66/4×44×6.66+1.993×（3.6--0.3）+（3.6××3.6）/4×33×1/22×6.66+（6.3++3）/2×11.8×66.6×11/2+33.0×44.9×33.5×11/4+（3.0++1）/2×66.6=2210.995KN活載=板傳活載+集中荷載載（次梁傳傳來(lái)）活載=3.66×3.66/4×44×2.00+3.66×3.66）/4×33×1/22×2.00+（6.3++3）/2×11.8×22.0×11/2+（3.0++1）/2×22.0=448.288KN標(biāo)準(zhǔn)層：：恒載=梁自重+板傳恒載+集中荷載載（次梁傳傳來(lái)）恒載=3.887×（3.6++3.6--0.4）+3.66×3.66/4×44×4.558+1..93×（3.6--0.3）+（3.6××3.6）/4×33×1/22×4.558+（6.3++3）/2×11.8×66.6×11/2+33.0×44.9×33.5×11/4+（3.0++1）/2×44.58==162..19KKN活載=板傳活載+集中荷載載（次梁傳傳來(lái)）活載=3.66×3.66/4×44×3.55+3.66×3.66）/4×33×1/22×3.55+（6.3++3）/2×11.8×33.5×11/2+（3.0++1）/2×33.5=884.499KNF軸框架柱集中荷荷載頂層：：恒載=梁自重+板傳恒載+集中荷載載（次梁傳傳來(lái)）恒載=3.877×（3.6++3.6--0.4）+3.66×3.66/4×44×6.66+1.993×（3.6--0.3）×1/22+（3.6××3.6）/4×22×1/22×6.66=93..65KKN活載=板傳活載+集中荷載載（次梁傳傳來(lái)）活載=3.66×3.66/4×22×2.00+（3.6××3.6）/4×22×1/22×2.00=19..44KKN標(biāo)準(zhǔn)層層：恒載=梁自重+板傳恒載+集中荷載載（次梁傳傳來(lái)）恒載=3.877×（3.6++3.6--0.4）+3.66×3.66/4×44×4.558+1..93×（3.6--0.3）×1/22+（3.6××3.6）/4×22×1/22×4.558=744.02KN活載=板傳活載+集中荷載載（次梁傳傳來(lái)）活載=3.66×3.66/4×22×3.55+（3.6××3.6）/4×22×1/22×3.55=34..02KKNA~F軸柱縱向向集中荷載載的計(jì)算A軸：頂層柱恒載==屋面梁+框架集中中荷載+女兒墻自自重1466.34//2+1336.044+6.667×7..2=2557.233KN活載==框架梁傳傳荷載+框架集中中荷載36..72/22+22..14=440.5KN標(biāo)準(zhǔn)層柱恒載==屋面梁+框架集中中荷載+外墻自重重1099.25//2+833.39++4.444×（4.5--0.122）×7.22=2788.03KN活載==框架梁傳傳荷載+框架集中中荷載64..26/22+38..75=770.888KNB軸：頂層柱恒載=屋面梁+框架集集中荷載146..34/22+1466.34//2+1991.122=3377.46KN活載=框架梁傳荷載++框架集中中荷載36.772+444.28==81KKN標(biāo)準(zhǔn)層柱柱恒載=屋面面梁+框架集中中荷載109..25+1144.558=2553.833KN活載=框架梁傳荷載++框架集中中荷載64.226+777.49==141..75KKNC軸：頂層柱恒載=屋面梁+框架集集中荷載1446.344/2+1122.442/2++254..83=3389.221KNN活載=框架梁傳荷載++框架集中中荷載366.72//2+300.18//2+599.04==92.449KNN標(biāo)準(zhǔn)層柱恒載=屋面面梁+框架集中中荷載1009.255/2+991.944/2+1195.22=2955.80KN活載=框架梁傳荷載++框架集中中荷載64..26/22+52..82/22+1033.32==161..86KKND軸：頂層柱恒載=屋面梁+框架集集中荷載1222.42//2+1115.600/2+2245.334=3664.355KN活載=框架梁傳荷載++框架集中中荷載30..18/22+27..76/22+52..09=881.066KN標(biāo)準(zhǔn)層柱恒載=屋面面梁+框架集中中荷載91..94/22+87..56/22+1922.73==282..48KKN活載=框架梁傳荷載++框架集中中荷載52..82/22+48..58/22+91..19=1141.886KNNE軸：頂層柱恒載=屋面梁+框架集集中荷載1155.60//2+488.95//2+2110.955=2933.23KN活載=框架梁傳荷載++框架集中中荷載27..76/22+12..96/22+48..28=668.644KN標(biāo)準(zhǔn)層柱恒載=屋面面梁+框架集中中荷載87..56/22+35..86/22+1622.19==223..9KN活載=框架梁傳荷載++框架集中中荷載48..58/22+22..68/22+84..49=1120.112KNF軸：頂層柱恒載==屋面梁+框架集中中荷載+女兒墻自自重48..95/22+93..65+66.67××7.2==166..06KKN活載==框架梁傳傳荷載+框架集中中荷載12.996/2++19.444=255.92KKN標(biāo)準(zhǔn)層柱恒載=屋面梁+框架集集中荷載+外墻自重重35..86/22+74..02+44.44××（4.5--0.122）×7.22=2311.97KN活載==框架梁傳傳荷載+框架集中中荷載22.668/2++34.002=455.36KN集中荷載如下圖圖示橫向荷載（風(fēng)荷荷載）下框框架受荷計(jì)計(jì)算作用在屋面梁和和樓面梁節(jié)節(jié)點(diǎn)處的集集中風(fēng)荷載載標(biāo)準(zhǔn)值：：Wk=βzμsμzω0(hi+hj)B/22式中基本風(fēng)壓WW0=0.335KN//m2μz----風(fēng)壓高高度變化系系數(shù)，地面面粗糙度為為C類μs----風(fēng)荷載載體型系數(shù)數(shù)，查得Ms=1.33βz----風(fēng)振系系數(shù)hi----下層柱柱高h(yuǎn)j----上層柱柱高，對(duì)頂頂層為女兒兒墻高度的的2倍B----迎風(fēng)風(fēng)面的寬度度，B=77.2mm離地高度Z/mμzβzμsω0kn/mhimhjmWk18.300.771.01.30.354.53.09.4613.800.741.01.30.354.54.510.919.300.741.01.30.354.54.510.914.800.741.01.30.354.84.511.27計(jì)算過(guò)程見(jiàn)上表表：風(fēng)荷載作用下的的位移計(jì)算算側(cè)移剛度D計(jì)算過(guò)程見(jiàn)下表表橫向2-5層D值的計(jì)算算構(gòu)件名稱A軸柱0.6295201B軸柱0.776388C軸柱0.7776446D軸柱0.7836496E軸柱0.7185957F軸柱0.4443684合計(jì)：5201+6388+6446+6496+5957+3684=34172KN/m橫向底層D值的的計(jì)算構(gòu)件名稱A軸柱0.6516950B軸柱0.7738253C軸柱0.7798317D軸柱0.7838360E軸柱0.7277762F軸柱0.5165509合計(jì)：=6950+8253+8317+8360+7762+5509=45151KN/m風(fēng)荷載作用下框框架側(cè)移驗(yàn)驗(yàn)算水平荷載作用下下框架的層層間側(cè)移可可按下式計(jì)計(jì)算：jj層側(cè)移μj=頂點(diǎn)側(cè)移μ=框架在風(fēng)荷載作作用下側(cè)移移的計(jì)算見(jiàn)見(jiàn)下表：層次WjVj⊿μj⊿μj/h49.469.46341720.00030.0001310.9120.37341720.00060.0001210.9131.28341720.00090.0002111.2742.55451510.00090.0002U==0.00027側(cè)移驗(yàn)算：層間間側(cè)移最大大值00.00002<11/5500=0.00018((滿足)第八章：內(nèi)力計(jì)計(jì)算框架內(nèi)力計(jì)算考考慮以下幾幾種受荷情情況：1、恒載作用2、活載作用在AA-B，B-C，C-D，D-E，E-F軸跨間3、風(fēng)荷載作用（從從左向右，從從右向左）對(duì)于1，2兩種情況，框架架在豎向荷荷載作用下下，采用二二次力矩分分配法計(jì)算算內(nèi)力對(duì)于3情況，框架在水水平荷載作作用下，采采用D值法進(jìn)行行內(nèi)力計(jì)算算在內(nèi)力分析之前前，計(jì)算各各節(jié)點(diǎn)各桿桿的彎矩分分配系數(shù)以以及在豎向向荷載作用用下各桿端端的固端彎彎矩1、恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值值作用下的的內(nèi)力計(jì)算算由前述的剛度比比可根據(jù)下下式求得節(jié)節(jié)點(diǎn)各桿端端的彎矩分分配系數(shù)如如（大圖1）均布恒載引起的的固端彎矩矩構(gòu)成節(jié)點(diǎn)點(diǎn)不平衡彎彎矩：計(jì)算出梁固端彎彎矩如（大大圖1）運(yùn)用二次力矩分分配法進(jìn)行行計(jì)算，最最后求得各各桿端彎矩矩,根據(jù)彎矩矩做出彎矩矩圖，再根根據(jù)彎矩圖圖求各梁、柱柱剪力，軸軸力。具體體過(guò)程及結(jié)結(jié)果見(jiàn)下圖圖表格。根據(jù)以上結(jié)果做做出恒栽作作用下的彎彎矩圖、剪剪力圖、軸軸力圖。恒荷載作用下的的彎矩圖，剪剪力圖，軸軸力圖恒載作用下的內(nèi)內(nèi)力計(jì)算活載作用于ABB跨的內(nèi)力力計(jì)算活載作用用于BC跨的內(nèi)力力計(jì)算活載作用于CDD跨的內(nèi)力力計(jì)算活載作用于DEE跨的內(nèi)力力計(jì)算活載作用于EFF跨的內(nèi)力力計(jì)算活荷載標(biāo)準(zhǔn)值作作用下的內(nèi)內(nèi)力計(jì)算先求出活活載在各跨跨作用下內(nèi)內(nèi)力，包括括彎矩，剪剪力、軸力力，再根據(jù)據(jù)以上內(nèi)力力做出內(nèi)力圖、剪力力圖和軸力力圖。活荷載標(biāo)準(zhǔn)值作作用在A-B跨的彎矩矩圖，剪力力圖，軸力力圖活荷載標(biāo)準(zhǔn)值作作用在B-C跨的彎矩矩圖，剪力力圖，軸力力圖活荷載標(biāo)準(zhǔn)值作作用在C-D跨的彎矩矩圖，剪力力圖，軸力力圖活荷載標(biāo)準(zhǔn)值作作用在D-E跨的彎矩矩圖，剪力力圖，軸力力圖活荷載標(biāo)準(zhǔn)值作作用在E-F跨的彎矩矩圖，剪力力圖，軸力力圖3、風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值值作用下的的內(nèi)力計(jì)算算框架在風(fēng)荷載（從從左向右吹吹）下的內(nèi)內(nèi)力用D值法（改改進(jìn)的反彎彎點(diǎn)法）進(jìn)進(jìn)行計(jì)算a、求各柱的反彎彎點(diǎn)處的剪剪力值；b、求各柱的反彎彎點(diǎn)高度；；c、求各柱的桿端端彎矩及梁梁端彎矩；；d、求各柱的軸力力和梁剪力力；計(jì)算過(guò)程見(jiàn)表e、風(fēng)荷載載標(biāo)準(zhǔn)值作作用在框架架的彎矩圖圖，剪力圖圖，軸力圖圖其中：MM上=Vi(1-y))hM下=ViyhM左=I左（M下j+1+M上上j）/(I左+I右)M右=I右（M下j+1+M上上j）/(I左+I右)M總=M下j+11+M上j風(fēng)荷載（左左風(fēng)吹）作作用于框架架的內(nèi)力計(jì)計(jì)算4、內(nèi)力組合各種荷載載情況下的的框架內(nèi)力力求的后，根根據(jù)最不利利又是最是是可能的原原則進(jìn)行內(nèi)內(nèi)力組合。當(dāng)當(dāng)考慮結(jié)構(gòu)構(gòu)塑性內(nèi)力力重分布的的有利益影影響時(shí)，應(yīng)應(yīng)在內(nèi)力組組合之前對(duì)對(duì)豎向荷載載作用下的的內(nèi)力進(jìn)行行調(diào)幅。由由于構(gòu)件控控制截面內(nèi)內(nèi)力值應(yīng)該該取自支座座邊緣處，為為此，進(jìn)行行組合前應(yīng)應(yīng)先計(jì)算各各控制截面面處的內(nèi)力力值梁支座邊緣處的的內(nèi)力值：：式中：----支座邊邊緣截面的的彎矩標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值----支座邊邊緣截面的的剪力標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值----梁柱中中線交點(diǎn)處處的彎矩標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值----與相應(yīng)應(yīng)的梁柱中中線交點(diǎn)處處的剪力標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值q----梁?jiǎn)螁挝婚L(zhǎng)度的的均布荷載載標(biāo)準(zhǔn)值b----梁端端支座寬度度（即柱截截面高度）按軸線計(jì)算簡(jiǎn)圖圖算得的柱柱內(nèi)力值，宜宜換算到控控制截面處處的值各內(nèi)力組合見(jiàn)下下表：包括括：梁在可可變荷載控控制下的組組合，梁在在永久荷載載作用下的的組合；柱柱在可變荷荷載作用下下的組合，柱柱在永久荷荷載作用下下的組合。梁在可變荷載效效應(yīng)控制下下的內(nèi)力組組合梁在永久荷載效效應(yīng)控制下下的內(nèi)力組組合柱在可變荷載效效應(yīng)控制下下的內(nèi)力組組合柱在永久荷載效效應(yīng)控制下下的內(nèi)力組組合第九章：配筋計(jì)計(jì)算混凝土強(qiáng)度CC30=144.3==1.433=11.43鋼筋強(qiáng)度HHPB2335=2110=2355HPB235=3360=4000ξb一、框架柱的配配筋計(jì)算1、框架柱截面設(shè)設(shè)計(jì)(以B軸柱為例)（1）軸軸壓比驗(yàn)算算底層柱軸壓比則B軸柱的軸壓比滿滿足要求（2）截面尺寸復(fù)核核取h0==450--35=4415，=1228.144kN因?yàn)?,所以滿足要求2、B軸柱截面計(jì)算①正截面受彎承載載力計(jì)算柱的同同一截面分分別承受正正反向彎矩矩，故采用用對(duì)稱配筋筋ξb=14.3×4450×4415×00.5188=13883.3一層從柱的內(nèi)力組合合表可見(jiàn)，N>Nb,為小偏壓壓，選用、的組合最不利組合為：：和第一組內(nèi)力柱的計(jì)算長(zhǎng)度1.308×1103/23008.1==0.56670.567+220=200.5677因?yàn)?000//450==11.11<15所以1.002.3122.31××20.5567+4450×00.5-335=2337.533ξ==0.792>>ξb=0.5518==10100.92<<構(gòu)造配筋筋選用220(628)第二組內(nèi)力柱的計(jì)算長(zhǎng)度38.5×1003/17119=33+20=23因?yàn)?000//450==11.111<155所以1.001.5211.52××23+4450×00.5-335=2224.966ξ==0.795>>ξb=0.7712==677..96〈按構(gòu)造配配筋選用2220((628))②垂直于彎矩作用用平面的受受壓承載力力驗(yàn)算一層22371..685.00/0.445=133.11查表φ=0.9950.9×0.995×（14.33×45002+3100×10118×）=2845.22>23771.688滿足要求②斜截面受剪承載載力驗(yàn)算一層最不利組合剪跨比>33取因?yàn)?.3××14.33×60002=15444.4<NN=17440所以N=15544.44=〈0按構(gòu)造配箍筋：：柱端加加密區(qū)的箍箍筋選用Φ10@2250其他柱各截面的的正、斜截截面承載力力配筋計(jì)算算見(jiàn)附表1.二、框架梁的配配筋計(jì)算以第一層的ABB跨框架梁梁的計(jì)算為為例1、梁的最不利內(nèi)內(nèi)力經(jīng)過(guò)內(nèi)力組合可可知，梁的的最不利組組合如下跨中：1125.445支座A：-889.322支座B：-1127.332調(diào)整后的剪力：：1448.311①梁正截面受彎承承載力計(jì)算算梁AB（3300×6600）跨中截面1255.450.092ξξb404實(shí)配218(5009mm22)（對(duì)稱配配筋）②梁斜截面受剪承承載力計(jì)算算209.12滿足要求<0按構(gòu)造配筋其他梁各截面的的正、斜截截面承載力力配筋計(jì)算算見(jiàn)附表2：附表1：框架柱正正、斜截面面的配筋計(jì)計(jì)算附表2：框架梁正正、斜截面面配筋圖三、框架柱下基基礎(chǔ)配筋計(jì)計(jì)算⑴.由于C柱下基礎(chǔ)承受較較大軸力的的作用，因因此以C柱下基礎(chǔ)礎(chǔ)為例設(shè)計(jì)計(jì)①選擇設(shè)計(jì)參數(shù)該框架層數(shù)不多多，地基土土較均勻起起，可選擇擇獨(dú)立基礎(chǔ)礎(chǔ)，根據(jù)地地質(zhì)報(bào)告基基礎(chǔ)埋深需需要在沖擊擊粉質(zhì)粘性性土層上（），等級(jí)為C30（，），鋼筋采用HRB335（）。②確定基礎(chǔ)頂荷載載基礎(chǔ)承受上的上上部結(jié)構(gòu)兩組內(nèi)力組合③.基礎(chǔ)類型及計(jì)算算形式:采用柱下下獨(dú)立基礎(chǔ)礎(chǔ)④.基礎(chǔ)底面積驗(yàn)算算:依據(jù)<<建筑地基基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)計(jì)規(guī)范>>(GGB500007-22002))第5.2條1.修正后的的地基承載載力特征值值計(jì)算：地基承載載力特征值值可按下式式計(jì)算：式中fak──地基承載載力特征值值，fak==190kkN/mmm2；ηb──基礎(chǔ)寬度度的地基承承載力修正正系數(shù)，ηb=0..15；ηd──基礎(chǔ)埋深深的地基承承載力修正正系數(shù)，ηd=1..4；γ──基礎(chǔ)底面面以下土的的重度，γ=20；γm──基礎(chǔ)底面面以上土的的加權(quán)平均均重度，γm=30；解得fa==190++0.155×20××(3-33)+1..4×300×(1..7-0..5)=2240.44kN/mm2。地基承載載力設(shè)計(jì)值值實(shí)際取值值:faa=2633.86kkN/mmm2；2.基礎(chǔ)底面面荷載計(jì)算算:基礎(chǔ)自重:GG1=[22.8×22.8×00.4+11.25××1.255×0.44+0×00×0+00.45××0.455×0.99]×255=98..581kkN；回填土重重：G2==[2.88×2.88×1.77-3.9943255]×300=2811.54225kN；基礎(chǔ)自重重與回填土土重之和:Gk=998.588125++281..54255=3800.123375kNN；上部結(jié)構(gòu)構(gòu)傳至基礎(chǔ)礎(chǔ)頂面的豎豎向力:Fkk=25662.7kkN；由于Mx=0，My=0，所以按按軸心受壓壓計(jì)算：解得:基底反力ppk=(22562..7+3880.122375))/(2..8×2..8)=3375.336kN//m2；最大凈反反力pj==375..36-3380.112/7..84=3326.888kN//m2；⑤.受沖切承載力驗(yàn)驗(yàn)算:依據(jù)<<建筑地基基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)計(jì)規(guī)范>>(GGB500007-22002))第8.2..7條對(duì)矩形截截面的矩形形基礎(chǔ)，應(yīng)應(yīng)驗(yàn)算柱與與基礎(chǔ)交接接處以及基基礎(chǔ)變階處處的受沖切切承載力驗(yàn)驗(yàn)算；受沖切承承載力按下下式驗(yàn)算:式中Fl──相應(yīng)于荷荷載效應(yīng)基基本組合時(shí)時(shí)作用在Al上的地基基土凈反力力設(shè)計(jì)值；；βhp──受沖切承承載力載面面高度影響響系數(shù)；ft──混凝土軸軸心抗拉強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值；am──沖切破壞壞錐體最不不利一側(cè)計(jì)計(jì)算長(zhǎng)度；；h0──基礎(chǔ)沖切切破壞錐體體的有效高高度；at──沖切破壞壞錐體最不不利一側(cè)斜斜截面的上上邊長(zhǎng)；ab──沖切破壞壞錐體最不不利一側(cè)斜斜截面在其其基礎(chǔ)范圍圍內(nèi)的下邊邊長(zhǎng)；pj──扣除基礎(chǔ)礎(chǔ)自重及其其上土重后后相應(yīng)于荷荷載效應(yīng)基基本組合時(shí)時(shí)的地基土土單位面積積凈反力；；Al──沖切驗(yàn)算算時(shí)取用的的部分基底底面積。1..柱和基礎(chǔ)礎(chǔ)交接處沖沖切驗(yàn)算驗(yàn)驗(yàn)算:取:hhl=0..75m；am==1.2000m；βhp=00.9255；解得:Al==(2.88/2-00.45//2-0..75)××2.8--(2.88/2-00.45//2-0..75)22=1.001m2；Fl==326..875××1.0009=3229.9339kN；Fj==0.7××0.9225×14430.0000×11.2000×0.7750=8833.3333kNN；由于Fj≥Fl，所以柱柱與基礎(chǔ)交交接處滿足足沖切要求求!22.第一變階階處(從下往上上數(shù))沖切驗(yàn)算算驗(yàn)算:取:hhl=0..35m；am==1.6000m；βhp=00.9255；解得:Al==(2.88/2-11.25//2-0..35)××2.8--(2.88/2-11.25//2-0..35)22=1.001m2；Fl==326..875××1.0009=3229.9339kN；Fj==0.7××0.9225×14430.0000×11.6000×0.3350=5518.5518kNN；由于Fj≥Fl，所以第第一變階處處滿足沖切切要求!⑥.基礎(chǔ)底板的配筋筋計(jì)算:依據(jù)<<建筑地基基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)計(jì)規(guī)范>>(GGB500007-22002))第8.2..7條1.彎矩計(jì)算算，計(jì)算公公式如下:式中MI,,MII──任意I-I,,II-III處相應(yīng)荷荷載效應(yīng)基基本組合時(shí)時(shí)的彎矩設(shè)設(shè)計(jì)值；a1──任意截面I-I至邊緣最最大反力處處的距離；；l,bb──基礎(chǔ)底面面的邊長(zhǎng)；；p──任意截面I-I處基礎(chǔ)底底面地基反反力設(shè)計(jì)值值；G──考慮荷載載分項(xiàng)系數(shù)數(shù)的基礎(chǔ)自自重及其上上土的自重重；取:aa1=(22.8-00.45))/2=11.1755m；l==2.8mm；a'==0.455mb==2.8mm；G=11.35××380..123775=5113.1667kN。解得:P=((375..360××(2.88-1.1175)++0.0000×1..175]]/2.88=2177.8433kN；MI==(1.11752××[(2××2.8++0.455)(3775.3660+2117.8443-2××513..167//7.8440)+(3755.3600-2177.8433)×2..8]/112=3772.5330kN..m；MIII=(2..800--0.4550)2××(2×22.8+00.45))×(3775.3660+0..000--2×5113.1667/7..840))/48==170..153kkN.m；2.配筋面積積計(jì)算，計(jì)計(jì)算公式如如下：式中α1──系數(shù)，當(dāng)混凝土土強(qiáng)度不超超過(guò)C50時(shí)，α1取為1.0,當(dāng)混凝土土強(qiáng)度等級(jí)級(jí)為C80時(shí)，α1取為0.944,期間按線線性內(nèi)插法法確定；fcc──混凝土抗抗壓強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值；h00──底板的計(jì)計(jì)算高度。I-II截面：取:MMI=3772.5330kN..m；α1=1..000ffc=144.3000N/mmm2h0==0.3550fy==300..000NN/mm解得:αs=3772.5330/(11.0000×143300.0000×22.8000×0.33502))=0.0076ξ=1-((1-2××0.0776)0..5=0..079γs=1--0.0779/2==0.9660As==372..530××106//(0.9960×3350.0000×3300.00)=36693.9955mmm2。故I-I截面配筋筋面積:Ass=36993.9555mm22。I-II截面選筋:2410@1120(AAs=36695mmm2)。II--II截面：取:MMII=1170.1153kNN.m；α1=1..000ffc=144.3000N/mmm2h0==0.3550fy==300..000NN/mm解得:αs=1770.1553/(11.0000×143300.0000×22.8000×0.33502))=0.0035ξ=1-((1-2××0.0335)0..5=0..035γs=1--0.0335/2==0.9882As==170..153××106//(0.9982×3350.0000×3300.00)=16649.6635mmm2。故II-III截面配筋筋面積:Ass=16449.6335mm22。II--II截面選筋:1110@1120(AAs=16694mmm2)。⑦.施工配筋圖:⑵.選A柱進(jìn)行基礎(chǔ)配筋筋計(jì)算①基礎(chǔ)類型及計(jì)算算形式:②基礎(chǔ)底面積驗(yàn)算算:依據(jù)據(jù)<<建筑地地基基礎(chǔ)設(shè)設(shè)計(jì)規(guī)范>>>(GBB500007-20002)第第5.2條1..修正后的的地基承載載力特征值值計(jì)算：地基承承載力特征征值可按下下式計(jì)算：：式中fak──地基承載載力特征值值，fak=2770kN//mm2；ηb──基礎(chǔ)寬度度的地基承承載力修正正系數(shù)，ηb=0.115；ηd──基礎(chǔ)埋深深的地基承承載力修正正系數(shù)，ηd=1.44；γ──基礎(chǔ)底面面以下土的的重度，γ=20；γm──基礎(chǔ)底面面以上土的的加權(quán)平均均重度，γm=20；解得fa=2700+0.115×20×(3-3))+1.44×20×(1.9--0.5))=3099.2kNN/m2。地基承承載力設(shè)計(jì)計(jì)值實(shí)際取取值:ffa=3099.2kNN/mm22；③.基礎(chǔ)礎(chǔ)底面荷載載計(jì)算:基礎(chǔ)自自重:G1=[3×3×0.5++1.455×1.455×0.5++0×0×0+0..45×0.455×0.9]]×25=1143.3337kNN；回填土土重：G22=[3×3×1.9--5.73335]××20=2227.333kN；；基礎(chǔ)自自重與回填填土重之和和:Gk=1433.33775+2227.333=3700.66775kN；；上部結(jié)結(jié)構(gòu)傳至基基礎(chǔ)頂面的的豎向力::Fk=19443.4kkN；由于Mx==0，My=00，所以按按軸心受壓壓計(jì)算：解得:基底反反力pk=(19943.44+3700.66775)/((3×3)=2257.112kN//m2；最大凈凈反力ppj=2577.12--370..67/99.00==215..93kNN/m2；④.受沖切承載載力驗(yàn)算::依依據(jù)<<建筑地地基基礎(chǔ)設(shè)設(shè)計(jì)規(guī)范>>>(GBB500007-20002)第第8.2..7條對(duì)對(duì)矩形截面面的矩形基基礎(chǔ)，應(yīng)驗(yàn)驗(yàn)算柱與基基礎(chǔ)交接處處以及基礎(chǔ)礎(chǔ)變階處的的受沖切承承載力驗(yàn)算算；受沖切承承載力按下下式驗(yàn)算::式中Fl──相應(yīng)于荷荷載效應(yīng)基基本組合時(shí)時(shí)作用在AAl上的地基基土凈反力力設(shè)計(jì)值；；βhp──受沖切承承載力載面面高度影響響系數(shù)；ft──混凝土軸軸心抗拉強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值；am──沖切破壞壞錐體最不不利一側(cè)計(jì)計(jì)算長(zhǎng)度；；h0──基礎(chǔ)沖切切破壞錐體體的有效高高度；at──沖切破壞壞錐體最不不利一側(cè)斜斜截面的上上邊長(zhǎng)；ab──沖切破壞壞錐體最不不利一側(cè)斜斜截面在其其基礎(chǔ)范圍圍內(nèi)的下邊邊長(zhǎng)；pj──扣除基礎(chǔ)礎(chǔ)自重及其其上土重后后相應(yīng)于荷荷載效應(yīng)基基本組合時(shí)時(shí)的地基土土單位面積積凈反力；；Al──沖切驗(yàn)算算時(shí)取用的的部分基底底面積。11.柱和基基礎(chǔ)交接處處沖切驗(yàn)算算驗(yàn)算:取:hhl=0.995m；am=1.4400m；；βhp=0..908；；解得:Al=(3//2-0..45/22-0.995)×3-(33/2-00.45//2-0..95)22=0.887m2；Fl=2155.9333×0.8669=1887.7227kN；；Fj=0.77×0.9008×14300.0000×1.4000×0.9550=12209.2291kNN；由于Fj≥Fl，所以柱柱與基礎(chǔ)交交接處滿足足沖切要求求!22.第一變變階處(從下往上上數(shù))沖切驗(yàn)算算驗(yàn)算:取:hhl=0.445m；am=1.9900m；；βhp=0..908；；解得:Al=(3//2-1..45/22-0.445)×3-(33/2-11.45//2-0..45)22=0.887m2；Fl=2155.9333×0.8669=1887.7227kN；；Fj=0.77×0.9008×14300.0000×1.9000×0.4550=7777.4002kN；；由于Fj≥Fl，所以第第一變階處處滿足沖切切要求!⑤.基礎(chǔ)底板的的配筋計(jì)算算:依依據(jù)<<建筑地地基基礎(chǔ)設(shè)設(shè)計(jì)規(guī)范>>>(GBB500007-20002)第第8.2..7條1..彎矩計(jì)算算，計(jì)算公公式如下::式中MI,MII──任意I-II,II--II處相相應(yīng)荷載效效應(yīng)基本組組合時(shí)的彎彎矩設(shè)計(jì)值值；a1──任意截面面I-I至邊邊緣最大反反力處的距距離；l,bb──基礎(chǔ)底面面的邊長(zhǎng)；；p──任意截面面I-I處基基礎(chǔ)底面地地基反力設(shè)設(shè)計(jì)值；G──考慮荷載載分項(xiàng)系數(shù)數(shù)的基礎(chǔ)自自重及其上上土的自重重；取:aa1=(3--0.455)/2==1.2775m；l==3m；a'=0.445mb==3m；G=11.35××370..66755=5000.4011kN。解得:P=((257..119××(3-1..275))+0.0000×1.2775]/33=1477.8433kN；MI=(1..27522×[(2×3+0..45)((257..119++147..843--2×500..401//9.0000)+(2577.1199-1477.8433)×3]/112=3001.0991kN..m；MIII=(3..000--0.4550)2×(2×3+0..45)××(257..119++0.0000-2××500..401//9.0000)/448=1227.5000kN..m；2.配配筋面積計(jì)計(jì)算，計(jì)算算公式如下下：式中α1──系數(shù)，當(dāng)當(dāng)混凝土強(qiáng)強(qiáng)度不超過(guò)過(guò)C50時(shí)，α1取為1.00,當(dāng)混凝凝土強(qiáng)度等等級(jí)為C880時(shí)，α1取為0.994,期間間按線性內(nèi)內(nèi)插法確定定；fcc──混凝土抗抗壓強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值；h00──底板的計(jì)計(jì)算高度。I-II截面：取:MMI=3011.0911kN.mm；α1=1.0000fcc=14..300NN/mm22h0=0.4450fyy=3000.0000N/mmm解得:αs=3011.0911/(1..000××143000.0000×3.0000×0.45502)=0..035ξ=1-((1-2××0.0335)0..5=0..035γs=1-00.0355/2=00.9822As=3011.0911×106/(0..982××450..000××300..0)=22270..356mmm2。故I-I截面面配筋面積積:As=22770.3556mm22。I-II截面選筋筋:2910@1120(AAs=22778mm22)。II--II截面面：取:MMII=1227.5000kN..m；α1=1.0000fcc=14..300NN/mm22h0=0.4450fyy=3000.0000N/mmm解得:αs=1277.5000/(1..000××143000.0000×3.0000×0.45502)=0..015ξ=1-((1-2××0.0115)0..5=0..015γs=1-00.0155/2=00.9933As=1277.5000×106/(0..993××450..000××300..0)=9951.4476mmm2。故II-III截面配配筋面積::As=9511.4766mm2。II--II截面面選筋:11210@1120(AAs=9433mm2)。⑥.施工配筋圖圖:第十章：施工圖圖預(yù)算一.編制說(shuō)明1.設(shè)計(jì)說(shuō)明建筑部分：⑴本工程為長(zhǎng)沙市市華聯(lián)商場(chǎng)場(chǎng)，共四層層。⑵本工程位于長(zhǎng)沙沙市區(qū)，交交通便利，現(xiàn)現(xiàn)場(chǎng)教寬敞敞，總平面面圖見(jiàn)建施01。⑶設(shè)計(jì)標(biāo)高現(xiàn)場(chǎng)確確定，室內(nèi)內(nèi)外高差為為0.5000m。⑷內(nèi)墻裝飾內(nèi)墻兩面厚200mm厚混合砂砂漿抹灰，120厚粘土空空心磚，外外罩白色墻墻漆王涂料料三道。⑸外墻裝飾飾外墻面純純水泥漿貼貼白瓷磚面面層，內(nèi)墻墻面20mm厚混合砂砂漿抹灰，240厚粘土空空心磚。⑹屋面30厚C220細(xì)石混凝凝土保護(hù)層層，三氈四四油防水層層，220厚水泥砂砂漿找平層層，厚水泥泥石灰焦渣渣沙漿30/00找平，80厚砂渣水水泥保溫層層，120厚現(xiàn)澆鋼鋼筋混凝土土板。10厚混合砂砂漿抹灰，V型輕鋼龍龍骨吊頂。⑺樓地面大大理石面層層，水泥砂砂漿插縫，30厚1：3干硬性水水泥砂漿，面面上撒2厚素水泥泥，水泥漿漿結(jié)合層一一道，結(jié)構(gòu)構(gòu)層：120厚現(xiàn)澆鋼鋼筋混凝土土板，抹灰灰層：10厚混合砂砂漿，V型輕鋼龍龍骨吊頂。⑻地基與基礎(chǔ)采用CC30混凝土柱柱下獨(dú)立基基礎(chǔ)，基底底埋置圓礫礫土層，持持力層fk=2700kpa..=0.000以以下砌體采采用鋼筋混混凝土現(xiàn)澆澆。⑼現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)所有有結(jié)構(gòu)及構(gòu)構(gòu)件均采用用鋼筋混凝凝土現(xiàn)澆施施工?？蚣芗芰?、聯(lián)系系梁、框架架次梁均采采用C30混凝土，Д級(jí)鋼筋；；框架柱采采用C30混凝土，Д級(jí)鋼筋，獨(dú)獨(dú)立雨蓬柱柱采用C30混凝土，Д級(jí)鋼筋；；基礎(chǔ)、箍箍筋則采用用Ι級(jí)鋼筋。⑽砌體材料各層內(nèi)內(nèi)外縱墻均均采用MU10普通磚，M5混合砂漿漿砌筑。2.編制依據(jù)⑴定額資料主要依依據(jù)《湖南南省建筑工工程單位估估價(jià)表上、下下冊(cè)》1999版。⑵2005年第一一期長(zhǎng)沙市市價(jià)格信息息。⑶本工程概預(yù)算按按一般土建建工程一類類建筑進(jìn)行行編制。33.工程量計(jì)計(jì)算表第十一章：參考考文獻(xiàn)主要參考文獻(xiàn)建筑部分：1..《房屋建建筑學(xué)》教教材同濟(jì)大大學(xué)等四院院校編2.《建筑設(shè)計(jì)資料料集》第Ⅱ版（１、３３、４冊(cè)），建建筑工業(yè)出出版社３.現(xiàn)行建筑設(shè)計(jì)規(guī)規(guī)范４.中南地區(qū)標(biāo)準(zhǔn)設(shè)設(shè)計(jì)圖集５.建筑、結(jié)構(gòu)施工工組織色痕痕跡，湖南南大學(xué)出版版社６.《房屋建筑學(xué)課課程設(shè)計(jì)任任務(wù)書及設(shè)設(shè)計(jì)基礎(chǔ)知知識(shí)》，電電大出版社社７.其他有關(guān)辦公樓樓設(shè)計(jì)資料料結(jié)構(gòu)部分：１..教材：結(jié)結(jié)構(gòu)力學(xué)、砼砼結(jié)構(gòu)、砌砌體結(jié)構(gòu)、地地基基礎(chǔ)２..規(guī)范：建建筑結(jié)構(gòu)荷荷載規(guī)范，砼砼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)規(guī)范、建建筑地基基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)規(guī)范、砌體體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)規(guī)范、建建筑結(jié)構(gòu)制制圖標(biāo)準(zhǔn)。３..全國(guó)、中中南地區(qū)、湖湖南省有關(guān)關(guān)結(jié)構(gòu)通用用圖、標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)圖。４..設(shè)計(jì)手冊(cè)冊(cè)：建筑結(jié)結(jié)構(gòu)靜力計(jì)計(jì)算手冊(cè)、砼砼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)手冊(cè)、砌砌體結(jié)構(gòu)計(jì)計(jì)算手冊(cè)、砼砼結(jié)構(gòu)構(gòu)造造設(shè)計(jì)手冊(cè)冊(cè)。施工部分：１..《建筑施施工》、《建建筑經(jīng)濟(jì)及及企業(yè)管理理》、《建建筑施工手手冊(cè)》。２..《湖南省省土建工程程預(yù)算定額額》、《建建筑工程老老頂定額》、《建建筑工程驗(yàn)驗(yàn)收規(guī)范》第十二章：致謝謝真心地感謝本次次畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)的指導(dǎo)老老師和一起起互相幫助助的同學(xué)，也也感謝關(guān)心心我們畢業(yè)業(yè)設(shè)計(jì)的各各位老師和和學(xué)校領(lǐng)導(dǎo)導(dǎo)！同時(shí)還要要感謝大學(xué)學(xué)四年來(lái)所所有關(guān)心我我們的各界界人士。謝謝！第十三章：附錄錄公式推演演以及編寫寫的程序，請(qǐng)請(qǐng)參考前面面設(shè)計(jì)書的的正文部分分。附件一：外文翻譯翻譯原文StrengtthunnderCombbineddStrressInmaanysstruccturaalsiituattionssconncretteisssubbjecttedssimulltaneeousllytoovarrioussstrresseesacctingginvariiousdireectioons.Forinsttancee,inbeammsmuuchoofthhecooncreeteiissuubjecctsiimulttaneoouslyytocomppresssionandsheaarsttresssesaandiinsllabsandfoottingsstocomppresssioninttwopperpeendiccularrdirrectiionsplusssheear.BBymeethoddsweellkknowccanbbereeduceedtoothrreepprinccipallstrresseesacctinggniinthhesttudyofsstrenngthofmmaterrialss,annysttateofccombiinedstreess,nommatteerhoowcoompleex,aatriightangllesttoeaachootherronanaapproopriaatelyyoriienteedellemenntaryycubbeinntheematteriaal.AAnyooralllofftheepriincippalsstresssescanbeeeitheerteensioonorrcommpresssionn.Iffoneeofthemmiszeroo,astatteoffbiaaxiallstrressisssaidtoeexistt;ifftwooofthemmareezerro,tthesstateeofstreessiisunniaxiial,eithherssimpllecoompreessioonorrsimmpletenssion..Inmosttcassesoonlytheuniaaxiallstrrengtthprroperrtiessofamaateriialaarekknownnfroomsiimpleetessts,suchhasthecyliinderrstrrengtthf''canndthheteensillesttrenggthff't.Forpreddictiingtthesstrenngthssofstruucturresiinwhhichconccreteeissubjjecttobbiaxiialoortrriaxiialsstresss,iitwoouldbeddesirrableetobeaabletoccalcuulateetheestrrengtthoffconncretteinnsucchsttatessofstreess,knowwingfrommtesstsoonlyeithherff'coorf''canndf''t.Insspiteeofexteensivveanndcoontinnuinggressearcch,nnogeeneraalthheoryyofthestrrengtthoffconncretteunndercombbineddstrresshasyetemerrged..Modd