連續(xù)梁合龍段施工考前須知

本文格式為Word版，下載可任意編輯——連續(xù)梁合龍段施工考前須知一、先邊跨后中跨的連續(xù)梁主要施工順序是：

邊跨現(xiàn)澆段及最終一個懸澆段施工完成筑邊跨合攏段及張拉

安裝臨時鎖定支撐及鋼筋、預應力管道；澆

拆除主墩臨時固結及邊跨臨時鎖定支撐（第一次體系轉換,雙

中跨合攏臨時鎖定；澆筑中跨合攏砼

懸臂結構轉換為單懸臂簡支梁結構）

中跨砼合攏后，砼達到50%強度時，解除一個中墩（另一個主墩本身為固定支座）

多余水平約束，即永久支座鎖定（變?yōu)閱蜗蜚q接，其次次體系轉換）張拉

中跨合攏段

拆除中跨合攏臨時鎖定支撐、縱向管道壓漿、剩余豎向、縱向張拉及壓漿成橋清理。

具體詳細順序如下：

1、邊跨現(xiàn)澆段、最終一個懸澆段已完；

2、安裝邊跨合攏段吊架（或利用掛籃）（進行中線、高程檢查，如發(fā)現(xiàn)偏差可采取改正措施）

3、在合攏口兩端設置平衡配重。（分三種狀況：

a:假使一個T構兩端力矩平衡，則可依照合攏口重量的一半，在合攏口兩側壓重。灌注砼過程，逐步卸載灌注端的重量，另一端中跨尚未合攏，暫時不卸重。

b：假使因掛籃拆除、或者T構兩端掛籃前移距離不一致等造成的不平衡力矩，需要在力矩小的一端進行平衡配重，具體配重量需要根據(jù)堆載的位置力臂長度計算得來。）c：合攏口邊跨現(xiàn)澆段與最終一個懸澆段測量高程超限，高程相對偏差大于15mm時，需要采取壓重改正措施?？刹扇∈┘訅褐貙烁咂叩囊欢诉M行壓重改正。（但是改正偏差方案須經(jīng)設計和監(jiān)理同意。糾偏措施的壓重必需在合攏段預應力張拉完畢才能解除。4、安裝邊跨合攏段鋼筋及預應力管道（臨時預應力索根據(jù)實際狀況可先穿進去，當然也可后穿）；

5、安裝邊跨合攏口臨時鎖定（剛性支撐+臨時預應力索）

型鋼支撐抗爭已成型梁段因升溫膨脹產(chǎn)生的壓應力，臨時預應力索抗爭已成型梁段因降溫產(chǎn)生的拉應力，做到“又拉又撐〞

剛性支撐根據(jù)設計分“體內〞和“體外〞兩種支撐形式，一般應在一日之晨溫度最低時鎖定。體內支撐是在合攏段砼中事先預埋型鋼，所以應在砼澆筑前，在中部留出約10cm的缺口，以便在梁體預應力孔道壓漿前，從預留缺口切斷剛性支撐。然后用同級砼封閉。剛性支撐鎖定后，應盡快張拉臨時預應力索（一般為15%錨下控制張拉力），形成支-拉鎖定結構。

6、合攏口臨時鎖定后，應馬上將合攏口一側（即邊跨現(xiàn)澆段梁端）的支座約束解除。即解除活動支座連接桿約束。使得梁的一側能夠在臨時鎖定裝置連接下沿活動支座自由伸縮。（這一點很重要）

7、連續(xù)觀測當?shù)貧鉁兀鶕?jù)溫差狀況選擇合攏口砼灌注時間。（一般在連續(xù)3天觀測后，選擇在凌晨溫度最低時刻（溫度開始緩慢上升），開始澆筑邊跨合攏段砼，邊灌注邊卸載邊跨方向配重，中跨方向配重不動）

8、在邊跨合攏段砼強度達到設計100%，張拉邊跨合攏段第一批預應力束；其中利用作為臨時鎖定的4束，應在臨時張拉力的基礎上補充張拉至100%控制應力。其余是一次性張拉到位。

（在邊跨合攏段未張拉前，嚴禁松動邊跨現(xiàn)澆段支架和合攏吊架）

9、拆除兩個主墩的臨時固結。注意拆除時要兩個墩頂4個臨時支座（或墩旁臨時支墩）要同步拆除（火燒硫磺砂漿，人工鑿除截斷支墩），實現(xiàn)第一次體系轉換。形成單懸臂簡支梁。拆除臨時固結時，主墩上活動支座的水平約束連接桿不得解除，防止支座滑移。10張拉邊跨合攏段其次批預應力束。

11、解除邊跨合攏口臨時鎖定剛性支撐（合攏口臨時鎖定勁性骨架需在縱向預應力筋張拉后灌漿前拆除)；同時可拆除邊跨現(xiàn)澆支架、模板、多余不用的掛籃；合攏段預應力孔道內壓漿。

12、安裝中跨合攏段吊架及模板；鋼筋綁扎，預應力管道安裝；（也可將中跨合攏段鋼絞線先穿進去）

13、安裝中跨合攏剛性支撐，中跨合攏鎖定（剛性支撐臨和時預應力索）14、澆注中跨合攏段混凝土，邊澆注中跨合攏段混凝土，邊卸砂袋配重。

15、中跨合攏段砼強度達到設計50%時，解除一個主墩（活動支座）的多余水平約束（即支座鎖定連接桿），強度達到95%和彈模100%后張拉中跨合攏段預應力索，臨時預應力索補充張拉至100%控制應力。

15、拆除中跨合攏段臨時鎖定剛性支撐，進行縱向合攏束管道壓漿，再對剩余的豎向、橫向預應力筋進行張拉，在48小時內壓漿完畢。拆除掛籃及其他料具，采用無收縮砼立模對剩余梁段段錨槽進行封錨；對施工階段預留的工作吊桿孔洞進行封閉。清理橋面，連續(xù)梁成橋終止。

二、先中跨后邊跨的順序

與先邊跨后中跨類似。只是先依照合攏要求先進行中跨合攏，在中跨合攏段臨時鎖定后，澆筑邊跨合攏砼；邊跨合攏段張拉；解除中墩墩梁固結約束；邊跨合攏鎖定后澆筑砼；邊跨張拉及壓漿；張拉剩余豎向橫向束，壓漿封錨；拆除掛籃封堵預留孔等清理后成橋。存在問題：

鐵四院肆橋（2023）23681-1圖《無砟軌道雙線預應力砼連續(xù)梁（31.9+48+31.9m）中，施工順序：

“中跨合攏段臨時鎖定，解除中墩臨時約束（固結）；澆筑中跨合攏砼。中跨砼強度達到設計值后進行張拉及壓漿。

再對邊跨合攏段進行臨時鎖定，解除邊墩上活動支座的水平約束。邊跨合攏段砼強度達到100%后，拆除掛籃和邊跨支架，張拉邊跨縱向索“

四院肆橋（2023）23681-Ⅵ-86頁圖《無砟軌道雙線預應力砼連續(xù)梁（70+125+70m）中，施工順序：

“邊跨合攏段臨時鎖定，解除中墩中墩臨時固結，并解除活動支座的臨時縱向約束以外的其他杜宇約束。邊跨合攏段砼強度達到100%后張拉縱向索；拆除邊跨支架；中跨合攏段臨時鎖定；解除活動支座的臨時順橋向約束；合攏段砼強度達到100%后張拉縱向索。最終完成體系轉換。〞

這兩個順序明顯是錯誤的，原因如下：

1、假使在合攏口臨時鎖定后，即解除中墩臨時固結約束，則將梁體在合攏口未合攏之前，使用臨時鎖定支撐體系提前轉換成單懸臂結構。從理論上來說，假使施工過程能夠完全保證T構兩側力矩平衡的話，也不會有問題。但是事實上施工過程，在合攏口砼灌注過程中，難免會出現(xiàn)不平衡的狀況，由于沒有主墩臨時固結的錨固力作用，就可能出現(xiàn)因力矩不平衡產(chǎn)生梁體失穩(wěn)，可能導致安全事故和質量事故發(fā)生。

2、假使依照常規(guī)的施工順序，在合攏口砼強度達到設計值，進行張拉后，再解除中墩臨時固結。則由于中跨（或邊跨）合攏段已經(jīng)完成，預應力筋發(fā)揮作用。而且永久支座的約束尚未解除，解除固結后轉換為雙固定單懸臂結構，是比較穩(wěn)定的。所以應當在先合攏的合攏口縱向索張拉完成后才能解除主墩臨時固結。（此問題二分部咨詢設計院人員，答復是圖上施工順序有問題！?。?/p>

3、31.9+48+31.9m）圖中，“對邊跨合攏段進行臨時鎖定，解除邊墩上活動支座的水平約束。邊跨合攏段砼強度達到100%后，拆除掛籃和邊跨支架，張拉邊跨縱向索。〞這種順序也是錯誤的，由于在邊跨合攏段強度達到100%后。即拆除邊跨支架，在合攏段未張拉之前就拆除邊跨支架，那將會導致邊跨單懸臂結構垮塌。所以在邊跨合攏段未經(jīng)張拉之前，嚴禁拆除或松動邊跨支架。

三、關于合攏段臨時鎖定剛性支撐和臨時預應力索1、臨時鎖定的目的：

設置臨時鎖定并施加一定張拉力的目的是，確保合攏段砼從灌注開始至縱向預應力張拉過程，防止因溫度升高或降低，導致合攏砼收到擠壓應力和拉應力。剛性支撐的作用是抗爭溫度升高后，已完工梁端膨脹發(fā)生位移產(chǎn)生應力對合攏砼產(chǎn)生擠壓；臨時預應力索的作用是抗爭因溫度降低過程，已經(jīng)成型梁段收縮對合攏砼產(chǎn)生拉應力。避免砼引起開裂。2、臨時鎖定力的要求：

合攏口臨時鎖定力必需大于解除合攏口任何一側墩梁臨時固結后各墩全部活動支座的摩擦力。由于在合攏口臨時鎖定后，應馬上解除合攏口一側的支座固結約束，使梁的一側能在合攏口臨時鎖定裝置連接下沿支座自由伸縮。以3孔1聯(lián)連續(xù)梁為例：

（1）、首先邊跨合攏口臨時鎖定后，應馬上解除邊跨一側活動支座的約束（即邊墩上活動支座的連接桿），臨時鎖定力應大于邊跨現(xiàn)澆段梁段與底模、活動支座之間的摩擦力。但是臨時鎖定力也不能太大，一般來說要控制在預應力束控制應力的20%左右。假使鎖定力太大，將會導致在邊跨合攏段砼尚未灌注前因鋼絞線拉力將現(xiàn)澆段拉動一個位移，使得活動支座在尚未成橋之前就發(fā)生較大位移，提前將預設的支座偏移量拉完行程，在合攏后再張拉時，可能會導致活動支座進一步向固定端位移，最終結果導致邊墩活動支座上下板偏位嚴重。

（2）、中跨合攏臨時鎖定力

中跨合攏臨時鎖定后，應馬上解除一個中墩活動支座的約束（即邊墩上活動支座的連接桿），所以臨時鎖定力應大于扣除中跨合攏段以外，梁體重量一半相對于活動支座產(chǎn)生的摩擦力。假使鎖定力太大，同樣也會導致中跨合攏段砼尚未灌注前因鋼絞線拉力將活動支座一側的梁段發(fā)生一個位移，使得活動支座在尚未成橋之前就發(fā)生較大位移，最終在合攏后再張拉時，可能會導致活動支座進一步向固定端位移，最終結果導致邊墩活動支座上下板偏位嚴重。

如40+72+40m連續(xù)梁設計給定的臨時索張拉力為400kn=40t是比較合理的

采用簡化計算估算如下：：40+72+40m連續(xù)梁中跨合攏段臨時預應力束為2T11；2B1，為19-φ15.2鋼絞線，設計控制應力為1302Mpa；設計臨時鎖定力400Kn中跨合攏段活動支座一側梁段和支座之間摩擦力為P=μG=0.05*[(2495-44)*2.5]/2=153t此力由4束預應力束來承受，則每束張拉力為P每束=153/4=38.3t(設計40t)每根預應力索的控制張拉力

P控制=19*140*1302=3463kn=346.3t40/346.3=12%

但是，四院設計圖中32+48+32m和70+125+70m中設計給定的臨時鎖定力就太大了，是有問題的。必需改正。簡化計算如下：32+48+32m

臨時預應力束為2T10；2B1，為12-φ15.2鋼絞線，設計控制應力為1390Mpa;設計臨時鎖定力500Mpa

中跨合攏段活動支座一側梁段和支座之間摩擦力為P=μG=0.05*[(1403-22.5)*2.5]/2=86.3t此力由4束預應力束來承受，則每束張拉力為

P每束=86.3/4=21.6t(設計500Mpa換算后=12*140*500=84t)每根預應力索的控制張拉力

P控制=12*140*1390=3463kn=233.5t84/233.5.3=36%

看出設計的臨時鎖定力已經(jīng)遠大于活動支座一側梁體的摩擦力。84*4=336t遠大于86.3t所以應當調整在22t左右。

70+125+70m

臨時預應力束為2ST1；2SB3，為19-φ15.2鋼絞線，設計控制應力為1390Mpa;設計臨時鎖定力500Mpa

中跨合攏段活動支座一側梁段和支座之間摩擦力為P=μG=0.05*[(5479-45)*2.5