飛機(jī)起落架液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)

刖百任何人造的飛行器都有離地升空的過程，而且除了一次性使用的火箭導(dǎo)彈和不需要回收的航天器之外，絕大部分飛行器都有著陸或回收階段。對(duì)飛機(jī)而言，實(shí)現(xiàn)這一起飛著陸功能的裝置主要就是起落架。起落架就是飛機(jī)在地面停放、滑行、起飛著陸滑跑時(shí)用于支撐飛機(jī)重力，承受相應(yīng)載荷的裝置。簡(jiǎn)單地說，起落架有一點(diǎn)象汽車的車輪，但比汽車的車輪復(fù)雜的多，而且強(qiáng)度也大的多，它能夠消耗和吸收飛機(jī)在著陸時(shí)的撞擊能量。概括起來，起落架的主要作用有以下四個(gè)：1） 承受飛機(jī)在地面停放、滑行、起飛著陸滑跑時(shí)的重力；2） 承受、消耗和吸收飛機(jī)在著陸與地面運(yùn)動(dòng)時(shí)的撞擊和顛簸能量；3） 滑跑與滑行時(shí)的制動(dòng)；4） 滑跑與滑行時(shí)操縱飛機(jī)。在過去，由于飛機(jī)的飛行速度低，對(duì)飛機(jī)氣動(dòng)外形的要求不十分嚴(yán)格，因此飛機(jī)的起落架都是固定的，這樣對(duì)制造來說不需要有很高的技術(shù)。當(dāng)飛機(jī)在空中飛行時(shí)，起落架仍然暴露在機(jī)身之外。隨著飛機(jī)飛行速度的不斷提高，飛機(jī)很快就跨越了音速的障礙，由于飛行的阻力隨著飛行速度的增加而急劇增加，這時(shí)，暴露在外的起落架就嚴(yán)重影響了飛機(jī)的氣動(dòng)性能，阻礙了飛行速度的進(jìn)一步提高。因此，人們便設(shè)計(jì)出了可收放的起落架，當(dāng)飛機(jī)在空中飛行時(shí)就將起落架收到機(jī)翼或機(jī)身之，以獲得良好的氣動(dòng)性能，飛機(jī)著陸時(shí)再將起落架放下來。然而，有得必有失，這樣做的不足之處是由于起落架增加了復(fù)雜的收放系統(tǒng)，使得飛機(jī)的總重增加。但總的說來是得大于失，因此現(xiàn)代飛機(jī)不論是軍用飛機(jī)還是民用飛機(jī)，它們的起落架絕大部分都是可以收放的，只有一小部分超輕型飛機(jī)仍然采用固定形式的起落架。所以說設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)一種安全可靠性能良好和輕便的飛機(jī)起落架液壓控制系統(tǒng)是十分必要的。本次設(shè)計(jì)就一這論題展開設(shè)計(jì)。1緒論液壓技術(shù)是一門古老而又興起的學(xué)科，隨著技術(shù)的不斷革新近百年來又長足的進(jìn)展。它被廣泛的應(yīng)用在各行各業(yè)中，諸如，機(jī)床液壓、礦山機(jī)械、石油化工、冶煉技術(shù)以及航天航空等方面?？梢哉f液壓技術(shù)的發(fā)展，密切關(guān)系著我國計(jì)民生的許多方面。正確合理的設(shè)計(jì)和使用液壓系統(tǒng)，對(duì)于提高各類液壓機(jī)械裝置的工作品質(zhì)和技術(shù)經(jīng)濟(jì)性能更具有重要意義。飛機(jī)液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)可以說是極具代表性能的液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì),現(xiàn)在就以飛機(jī)起落架液壓系統(tǒng)作為本次設(shè)計(jì)。本次設(shè)計(jì)飛機(jī)起落架液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)主要包括下述容:1.1液壓系統(tǒng)工作原理設(shè)計(jì)液壓傳動(dòng)系統(tǒng)主要由供壓部分（泵源回路）與工作部分（工作回路）所組成的。設(shè)計(jì)新的液壓系統(tǒng)，首先根據(jù)飛機(jī)起落架總體對(duì)液壓系統(tǒng)所提出的操縱要求，性能品質(zhì)要求,可靠性要求選用合適的泵源回路與各操縱機(jī)構(gòu)的液壓工作回路組成整個(gè)起落架液壓系統(tǒng)。1） 液壓系統(tǒng)方案原理圖設(shè)計(jì)；2） 液壓原理方案說明書；3） 典型工作剖面液壓系統(tǒng)使用功率說明；4） 液壓系統(tǒng)可靠性、溫度估算；5） 方案總體評(píng)估說明。1.2確定液壓系統(tǒng)主要參數(shù)液壓系統(tǒng)參數(shù)應(yīng)滿足標(biāo)準(zhǔn)化與規(guī)化要求，為此進(jìn)行系統(tǒng)參數(shù)設(shè)計(jì)前按總體要求首先確定：1）液壓系統(tǒng)所用液壓油；2）液壓系統(tǒng)的工作壓力等級(jí)；3） 液壓系統(tǒng)的工作圍；根據(jù)機(jī)構(gòu)執(zhí)行系統(tǒng)工況，負(fù)載及性能要求，確定各工作回路所要求的輸出功率及泵源回路應(yīng)提供的功率，從而確定：4） 液壓裝置的尺寸及性能；5） 液壓系統(tǒng)的額定流量；6） 各管段的導(dǎo)管直徑。1.3選擇液壓附件，開展對(duì)新研制附件的設(shè)計(jì)工作根據(jù)工作原理圖對(duì)附件的功能要求與所確定的系統(tǒng)主要參數(shù)選擇定型的液壓附件，對(duì)新研制的附件提出指標(biāo)要求，同時(shí)開展對(duì)輔助附件的設(shè)計(jì)工作。1.4液壓系統(tǒng)的安裝調(diào)試按液壓系統(tǒng)的設(shè)計(jì)要求把整個(gè)系統(tǒng)在試驗(yàn)室里組裝起來，通過1：1地面模擬試驗(yàn)，對(duì)液壓系統(tǒng)進(jìn)行全面的性能考核，通過模擬試驗(yàn)?zāi)茉陲w機(jī)試飛前考核液壓系統(tǒng)性能，并對(duì)飛機(jī)產(chǎn)生過程中系統(tǒng)的重大更改作出鑒定,為進(jìn)一步改進(jìn)液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)和提高系統(tǒng)安全性提供重要保證。2液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)指標(biāo)及要求2.1使用方面要求—個(gè)液壓系統(tǒng)往往包括多個(gè)工作部分，對(duì)它們各自都有不同的使用要求，大致可分為以下幾方面：2.1.1不同的操縱特點(diǎn)工作部分液壓部件的操縱特點(diǎn)基本上可以劃分為兩類型：一類是傳動(dòng)系統(tǒng)，它們有得要求完成一位或多位得方向控制，有得要求進(jìn)行一級(jí)或多級(jí)的壓力控制，有的要求進(jìn)行一速或多速控制；另一類是伺服系統(tǒng)，它們要求液壓部件跟隨操縱指令變化而動(dòng)作，常用的有機(jī)液伺服與電液伺服兩類系統(tǒng)。2.1.2不同的操縱順序按照整個(gè)系統(tǒng)的要求，了解整個(gè)使用過程中各液壓部件操縱的先后順序，哪些是單獨(dú)工作的，哪些復(fù)合運(yùn)動(dòng)的。對(duì)影響安全的液壓部件，還應(yīng)了解在應(yīng)急情況下有關(guān)部件的操

縱情況。對(duì)不同的飛機(jī)還會(huì)有一些不同的使用要求。上述要求對(duì)液壓系統(tǒng)的布局與參數(shù)選擇有很大的影響。例如對(duì)伺服系統(tǒng)要求供壓泵源保持恒壓，而流量有變化要小。對(duì)某些危機(jī)及安全的液壓部件應(yīng)采用冗余措施，應(yīng)備有應(yīng)急操縱系統(tǒng)和應(yīng)急泵源。2.2工作環(huán)境要求系統(tǒng)工作環(huán)境如最高與最低溫度、振動(dòng)頻率與幅值、沖擊強(qiáng)度、過載大小、濕度大小、噪音強(qiáng)度、污染和腐蝕情況對(duì)系統(tǒng)影響都比較大，所以應(yīng)注意。2.3外載荷作用在液壓裝置上的外載荷基本有下述幾種類形：1） 質(zhì)量力作用在作動(dòng)部件活動(dòng)部分的重心上，它包括作動(dòng)部件的重量和因飛機(jī)作加速運(yùn)動(dòng)或作動(dòng)部件本身加速運(yùn)動(dòng)時(shí)產(chǎn)生的慣性矩。2） 外力（接觸力）作用在作動(dòng)部件表面上的力，例如飛機(jī)操縱面上作用的氣動(dòng)力，壓緊機(jī)構(gòu)的壓緊力等。除了上述的主要載荷外，對(duì)液壓作動(dòng)部件本身有上開鎖力，軸承與密封裝置產(chǎn)生的摩擦力及粘性阻尼力等。但這些力一般都比較小,在計(jì)算時(shí)通常按基本載荷的百分之幾加以估算。2.4性能要求飛機(jī)總體對(duì)各動(dòng)作部件所提出的性能要求時(shí)液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)的主要原始依據(jù)，它包括:動(dòng)作部件的行程（或轉(zhuǎn)角），運(yùn)動(dòng)速度圍，加速度圍，動(dòng)作部件的位置誤差和同步動(dòng)作的時(shí)間誤差等。下面列舉飛機(jī)液壓系統(tǒng)各個(gè)動(dòng)作部件的收放時(shí)間的大致要求：表2-1收放時(shí)間表Table2-1takesinandputsawaythetimetable機(jī)型收放起落架時(shí)間⑸ 收放減速板時(shí)間⑸ 剎車時(shí)間⑸機(jī)型收放起落架時(shí)間⑸ 收放減速板時(shí)間⑸ 剎車時(shí)間⑸前線轟炸機(jī) >20遠(yuǎn)程轟炸機(jī) >252.5可靠性要求可靠性指標(biāo)是液壓系統(tǒng)的一項(xiàng)重要指標(biāo),它往往被設(shè)計(jì)者忽略?液壓系統(tǒng)在使用過程中是較容易發(fā)生故障的系統(tǒng)之一,如果液壓系統(tǒng)的可靠性低,會(huì)使系統(tǒng)失去其使用價(jià)值。液壓系統(tǒng)可靠性指標(biāo)有：1） 系統(tǒng)基本可靠性系統(tǒng)可靠性用平均無故障工作時(shí)間MTBF表示，該指標(biāo)主要反應(yīng)對(duì)系統(tǒng)使用維護(hù)及修理后與后勤保障方面的要求。2） 工作壽命系統(tǒng)的返修期與報(bào)廢期，系統(tǒng)經(jīng)合理維修與更換附件其工作壽命應(yīng)與整系統(tǒng)同壽。3） 系統(tǒng)故障容錯(cuò)要求除了提高組成系統(tǒng)附件可靠性外，還應(yīng)該對(duì)系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)冗余組成提出故障容錯(cuò)要求。對(duì)關(guān)鍵液壓系統(tǒng)的泵源部分應(yīng)滿足一次故障工作，二次故障安全的故障容錯(cuò)要求。這樣對(duì)泵源最少有三套獨(dú)立系統(tǒng)。對(duì)關(guān)鍵工作部分應(yīng)滿足故障安全的容錯(cuò)要求。應(yīng)有正常與應(yīng)急兩套相互獨(dú)立系統(tǒng)。2.6重量要求對(duì)飛機(jī)上的液壓系統(tǒng)重量指標(biāo)應(yīng)控制在整機(jī)重量的2%左右，這個(gè)指標(biāo)是比較嚴(yán)的，在實(shí)際中往往要超過這個(gè)數(shù)字的。按實(shí)際系統(tǒng)設(shè)計(jì)而定。3液壓系統(tǒng)原理圖設(shè)計(jì)與參數(shù)初步估算根據(jù)整個(gè)液壓系統(tǒng)所提出的要求,選擇合適的工作回路與泵源回路組成液壓系統(tǒng)。工

作部分要滿足各動(dòng)作部件功能、可靠性能等方面的需要;泵源部分應(yīng)滿足與工作部分協(xié)調(diào)—致。液壓系統(tǒng)工作部分工作時(shí)，系統(tǒng)泵源應(yīng)能立即提供所要求的功率;液壓系統(tǒng)停止工作時(shí)候應(yīng)能自動(dòng)轉(zhuǎn)入卸荷狀態(tài)。選擇好的原理方案，是設(shè)計(jì)出高質(zhì)量液壓系統(tǒng)的基礎(chǔ)。下面原理是經(jīng)過幾個(gè)方案比較比較實(shí)際實(shí)用的一種，本次設(shè)計(jì)就以本系統(tǒng)展開。3.1原理圖參照以前資料將液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)為下圖所示：Is—■Is—■圖3-1液壓系統(tǒng)圖Fig.3-1Hydraulicscheme3.2液壓系統(tǒng)原理方案說明起落架收放系統(tǒng)的功能應(yīng)保證;再收起位置鎖緊起落架與艙門起落架放下后鎖緊起落架與艙門;再收起落架過程中開鎖，起落架及輪艙收放與上鎖等動(dòng)作順序應(yīng)協(xié)調(diào)?起落架收放回路主要是由一些基本順序回路組成。目前起落架收放回路基本上采用兩種類型:一種用行程開關(guān)和電磁閥的順序回路;另一種用順序液壓缸和觸動(dòng)式順序閥的順序回路。本次設(shè)計(jì)即用順序液壓缸和觸動(dòng)式順序閥的回路，供壓部分來的高壓油通到電磁閥lo當(dāng)駕駛員將艙起落架開關(guān)置于放下位置時(shí)，電磁閥切換至右位，高壓油管先進(jìn)入開鎖液壓缸2（順序液壓缸）的無桿腔推動(dòng)活塞向外運(yùn)動(dòng)，打開上位鎖，同時(shí)也打開了中間油路。從中間油路流出的高壓油分成兩路;一路經(jīng)應(yīng)急活門3進(jìn)入機(jī)輪護(hù)板液壓缸的左腔，推動(dòng)活塞向右運(yùn)動(dòng)，打開機(jī)輪護(hù)板;另一路經(jīng)液壓鎖4進(jìn)入主起架液壓缸左腔，推（右腔）出口處安裝有一單向節(jié)流閥5,起落架放下過程中單向閥處在關(guān)閉位置，回油只能經(jīng)過節(jié)流閥流出，減少了起落架.放下時(shí)的速度，緩和了撞擊?此外，還可以使起落架放下速度比機(jī)輪護(hù)板打開速度慢些，起延時(shí)作用，以防止起落架撞壞機(jī)輪護(hù)板。起落架放下后，駕駛員把收放開關(guān)放回中立位置，電磁閥斷電，閥芯恢復(fù)到中立位置。此時(shí)，液壓缸收起起落架鎖在放下位置，起雙套保險(xiǎn)作用。為防止放下腔被鎖閉的油液因油溫升膨脹超壓，和單向液壓鎖一起并聯(lián)安置了熱安全閥6。為了保證放下的可靠，再一般飛機(jī)上,應(yīng)急放起落架都應(yīng)采用壓縮空氣作為應(yīng)急能源。應(yīng)急放下起落架時(shí)，駕駛員首先用手拉開上位鎖,然后再打開應(yīng)急放起落架冷氣開關(guān)，儲(chǔ)存再冷氣瓶中的高壓氣體通過應(yīng)急活門3進(jìn)入起落架與機(jī)輪護(hù)板液壓缸放下腔，將機(jī)輪護(hù)板打開并放下起落架?當(dāng)駕駛員將起落架開關(guān)置于收上位置時(shí)，電磁閥切換至左位，高壓油通到收上管路。一方面高壓油進(jìn)入開鎖液壓缸,使起落架上位鎖鎖鉤復(fù)位;另一方面進(jìn)入起落架液壓缸右腔使起落架收起?為了保證先收起起落架再關(guān)閉機(jī)輪護(hù)板的工作順序，采用了處動(dòng)式順序回路。當(dāng)起落架收起后，觸動(dòng)按壓式順序閥7,使高壓油進(jìn)入機(jī)輪護(hù)板液壓缸右腔,將機(jī)輪護(hù)板收上?觸動(dòng)式順序閥有一個(gè)泄露油口與回油相通防止由于活門不氣密機(jī)輪護(hù)板過早收上。3.3系統(tǒng)基本可靠性估算可根據(jù)附件類型，工作環(huán)境條件，從非電子附件可靠性手冊(cè)中查出附件的失效率，下表給出一般液壓附件失效率數(shù)據(jù)，查出失效率，查出有關(guān)附件的失效率，乘上環(huán)境因子K后，可按下式估算出系統(tǒng)的平均無故障工作時(shí)間。故障時(shí)間公式：MTBF= —— (3-1)式中①-為某類的附件數(shù)目；L-為附件種類數(shù)目；兒-某附件的失效率；K-環(huán)境因子取80o表3-1其他閥選取表Table3-1Othervalveselection附件名稱下限故障次數(shù)107h平均上限順序閥2.104.68.1電動(dòng)泵2.258.727.4固定節(jié)流孔0.010丄52.11溢流閥0.2243.927.25三通電磁閥1.874.68.1液壓缸0.0050.0080丄2液壓系統(tǒng)原理放案最后通過評(píng)比確定，目前常用的評(píng)比辦法是記分法，把評(píng)比的容按其重要性的主次給以一定分值，總分值最高的方案為當(dāng)選方案。用這樣方法所選定的方案能夠比較全面的滿足總體提出要求。4系統(tǒng)主要參數(shù)的確定與估算4.1選擇系統(tǒng)所用液壓油系統(tǒng)液壓油選擇一般按飛機(jī)的總體要求確定,本次設(shè)計(jì)選取io號(hào)航空專用液壓油。下面是其性能指標(biāo)：表4-1油指標(biāo)表Table4-1Oiltargettable項(xiàng)目質(zhì)量指標(biāo)實(shí)驗(yàn)方法外觀紅色通明液體目測(cè)運(yùn)動(dòng)黏度GB/T25650°C不小于10-50°C不大于1250機(jī)械雜質(zhì)無GB/T511油膜質(zhì)量(65°c+rc)合格GB/T264密度(20°C)850GB/T18844.2選取系統(tǒng)工作壓力等級(jí)與系統(tǒng)工作溫度圍4.2.1系統(tǒng)壓力確定液壓系統(tǒng)工作壓力是系統(tǒng)的最基本參數(shù)之一，它對(duì)整個(gè)系統(tǒng)的性能有很大影響，隨著液壓系統(tǒng)輸出功率增大，系統(tǒng)工作壓力等級(jí)有日益提高的趨勢(shì)。現(xiàn)研究主要著眼于尋求最輕液壓系統(tǒng)重量的所謂最佳壓力?最早的結(jié)論是28MPa后來又以選擇不同的壓力等級(jí)來設(shè)計(jì)液壓系統(tǒng)，結(jié)果表明在現(xiàn)有的材料條件下把現(xiàn)有的21MPa分別提高到28MPa,35MPa和42MPa,系統(tǒng)重量分別比原來輕596,6%和4.596所以認(rèn)為系統(tǒng)的最佳壓力為32-35MPa.提高工作壓力等級(jí)對(duì)液壓系統(tǒng)會(huì)帶來密封困難，附件加工精度高，附件生產(chǎn)成本高，發(fā)熱量加大可靠性和壽命降低?因此在選取壓力等級(jí)時(shí)不能一味追求高壓結(jié)合實(shí)際情況選取本設(shè)計(jì)選取28MPa,由于要設(shè)計(jì)起落架根據(jù)材料選取22MPa作為設(shè)計(jì)壓力。壓力選取具體參照下圖:圖4-1壓力曲線圖Fig.4-lPressurediagramofcurves4.2.2系統(tǒng)主參數(shù)給定液壓系統(tǒng)主要參數(shù)應(yīng)滿足標(biāo)準(zhǔn)化與規(guī)化的要求，在此進(jìn)行系統(tǒng)參數(shù)設(shè)計(jì)設(shè)定。泵的輸出壓力Pg=22MPa；主起落架液壓缸的輸入壓力為Pi=19.8MPa；溢流閥工作壓力P=26.4MPa；液壓系統(tǒng)的工作溫度圍：?55°C~70°C。4.3確定執(zhí)行機(jī)構(gòu)的參數(shù)現(xiàn)在以起落架主起液壓缸和溢流閥為設(shè)計(jì)實(shí)例：液壓缸的設(shè)計(jì)通常要求滿足下述最基本技術(shù)要求：承受最大的負(fù)載力，即輸出力P=6.125x104N；輸出動(dòng)作時(shí)間T=7s；最大工作行程L二47.8cm。以上數(shù)據(jù)是由被操作對(duì)象的要求提出來的。例如起落架收放液壓缸的負(fù)載力P是根據(jù)作用在起落架上的空氣動(dòng)力負(fù)載，起落架本身的重量以及慣性等來確定的。最大速度或動(dòng)作時(shí)間t則是根據(jù)飛機(jī)的戰(zhàn)術(shù)技術(shù)所規(guī)定的收放時(shí)間提出來的，最大工作行程L則是根據(jù)起落架傳動(dòng)圖從收起位置到放下位置之間的運(yùn)動(dòng)圍提出的。為了滿足所提出的技術(shù)要求，設(shè)計(jì)液壓缸最基本的容在于保證其一定的有效面積，強(qiáng)度和不漏油，并滿足性能指標(biāo)及使用要求。設(shè)計(jì)步驟和方法(1)液壓缸的輸入壓力P是根據(jù)系統(tǒng)的工作壓力來確定液壓缸的輸入壓力P是根據(jù)系統(tǒng)的工作壓力來確定的，通常有三種不同的觀點(diǎn)：其一?按最小重度觀點(diǎn)。經(jīng)理論計(jì)算和實(shí)驗(yàn)檢驗(yàn)，航空液壓系統(tǒng)總重量與系統(tǒng)工作壓

力有關(guān)，目前系統(tǒng)認(rèn)為的最佳壓力應(yīng)為Pg=22MPa。所以，液壓缸的輸入壓力P」在考慮進(jìn)油管路損失時(shí)，?。?Pi=0.9Pg=22x0.9=19.8MPa其二，按最佳強(qiáng)度觀點(diǎn)，此觀點(diǎn)在本質(zhì)上還是為了減小元件的尺寸和重量，不過是以材料強(qiáng)度為依據(jù)罷了，其結(jié)果形式為：刃=0.250] (4-1)式中[6為液壓缸缸壁材料的許用應(yīng)力。這就是說，此種方法是按照液壓缸材料來確定壓力的,其壁厚應(yīng)滿足筒外徑比值a0=y/2其三，按液壓泵的實(shí)際工作壓力確定液壓缸的最大輸入壓力。即必=0.8?0.9幾 (4-2)這種方法不能滿足最佳性能的要求，但卻是一種按具體問題采取具體解決的方法。式子種的系數(shù)，是考慮到傳輸管路和控制閥的壓力損失。(2)確定有效面積F徑D和桿徑d以雙面活塞桿液壓缸為例，根據(jù)經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)取回油腔的壓力為P^0.05P’(4-3)那么輸入力公式變?yōu)椋?4-3)P=(Pa-P2)F=(P1-0.05P1)F=0.95P1F則有效面積的計(jì)算公式為：(4-4)F=P/0.95Pi=22/(0.95xl9.8)-4.418xl0'3m(4-4)(4-5)為了確定液壓缸徑D和活塞桿直徑d,按經(jīng)驗(yàn)引入一個(gè)結(jié)構(gòu)系數(shù)即(4-5)m=d/D=0.25-0.7取m二0.56式中m為結(jié)構(gòu)系數(shù)，低速小負(fù)載下取小反之取大值，由得下式(4-6)叫好缶；S(4-6)m=0.56代入；得 D=7.8cm；d=4.4cm；(3)確定殼體壁厚&和外徑Dw根據(jù)(16>D/d>3)計(jì)算公式d=(2.3［；i-R).0+C (4'7)式中0為強(qiáng)度系數(shù)，(無縫鋼管0=1),c為考慮壁厚公差及侵蝕的附加厚度0.2cm??x7R(2.3x72.9-19.8)x1=1.06+0.2+0.2??x7R(2.3x72.9-19.8)x1=1.06+0.2+0.2=1.26cm據(jù)統(tǒng)計(jì)，飛機(jī)液壓缸一般屬于中等壁厚，故推薦用中等壁厚公式。壁厚確定后，按下式確定外徑6Dw=D+26=7.8+2.6=10.4cm (4-8)(4)確定密封裝置的型式和尺寸液壓缸的密封裝置廣泛地采用圓界面橡膠圈。這種形式結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，裝卸方便，壽命長,在30MPa壓力下具有良好的密封性能。密封裝置按不同的工作條件來選擇。表4-2如下表為圓截面橡膠密封圈的各項(xiàng)要求Table4-2Forcircularcross-sectionrubbersealpackingcollareachrequest密封形式 圓截面橡膠密封圈優(yōu)缺點(diǎn)及結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單裝卸方便成本低可用于35mpa以下壓力和溫度在-60-300°c圍工作應(yīng)用 在飛機(jī)液壓系統(tǒng)中得到廣泛應(yīng)用關(guān)于密封裝置得原理理論計(jì)算在設(shè)計(jì)中修正了圓截面橡膠密封圈得經(jīng)驗(yàn)公式: 2_ 2_圖4-2活塞密封圈示意圖Fig.4-2measurementofpistonstructuralrepresentationb=(1.3~1.5)d;=1.2x0.2cm=0.24cmC=0.8d=0.8x0.2cm;=0.16cmb=(1.3~1.5)d;=1.2x0.2cm=0.24cmC=0.8d=0.8x0.2cm;=0.16cms=(0.1?0.001)mm(4-9)式中的s為活塞于腔的間隙，一般可用二級(jí)配合，壓力越高，s值越小。(5)確定液壓缸長度缸未伸出長度為L；活塞寬度仁行程長厶；導(dǎo)向長度仃；結(jié)構(gòu)長度A；導(dǎo)向套長度&Z3二厶;厶+上 (4-10)式中k為隔離套長度。將式中的已知量帶入得:(見圖)l5Ll5L圖4-3缸結(jié)構(gòu)尺寸示意圖Fig.4-3Cylinderstructuresizeschematicdrawing F202(4-11)(4-12)/2+/5_80+47=63.5/ww；(4-13)L=47+478+80+240=845呦(4-14)⑹驗(yàn)算活塞桿縱向彎曲強(qiáng)度和穩(wěn)定性15時(shí)候，可不用驗(yàn)算活塞桿縱向彎曲強(qiáng)度和穩(wěn)定性比值大時(shí)候，可按下式公式進(jìn)行驗(yàn)算:(4-15)式中的 F202(4-11)(4-12)/2+/5_80+47=63.5/ww；(4-13)L=47+478+80+240=845呦(4-14)⑹驗(yàn)算活塞桿縱向彎曲強(qiáng)度和穩(wěn)定性15時(shí)候，可不用驗(yàn)算活塞桿縱向彎曲強(qiáng)度和穩(wěn)定性比值大時(shí)候，可按下式公式進(jìn)行驗(yàn)算:(4-15)式中的幾為缸筒的慣性矩厶為桿的慣性矩因?yàn)樗孕枰?yàn)算式中的幾為缸筒的慣性矩厶為桿的慣性矩因?yàn)樗孕枰?yàn)算Ja=—(0.10424-0.0784)64—0.15x107加1Jh=—D4=—x0.0444=0.18x10-5m/桿=47+478+80+95=700〃切Zg=44mm;則k二位=15.92153.14x2.1xl011x0.15xl0~4￡=3.28xlO'NP=6.125xlO4N故滿足條件。(7)缸體與缸蓋的焊縫強(qiáng)度計(jì)算其焊縫應(yīng)力公式為/,=0.6xJ=0.6x78=47/wn式子帶入可得:cr= <[b]彳(弐一巧〃?7=式子帶入可得:cr= <[b]彳(弐一巧〃?7=0.7;[<r]=號(hào)=53芬=134.75MP。(4-16)6.125x104N^(0.10422-0.0782)x0.76.125x10^=2358M^0.0026府(4-17)故符合要求。4.3.2確定液壓泵參數(shù)液壓泵的兩個(gè)主要參數(shù)為所承受的最大壓力于應(yīng)提供的最大流量?液壓泵所承受的最大壓力有所選定的系統(tǒng)工作壓力確定?液壓泵應(yīng)提供的流量可按下述步驟確定：計(jì)算液壓缸所需提供的流量已知液壓缸尺寸及其收放或收方速度要求，可按照下式計(jì)算液壓缸所需要的流量：(4-18)式中：耳-液壓缸有效工作面積；卩廠液壓缸要求的收放速度；厶-液壓缸工作行程；4■收方時(shí)間。確定所有工作部分所需用的流量VV.(4-19)0=工2=￥(4-19)主起落架收放液壓缸與工作容積為vzVz= (7.82-4.42)X47.8=1560cm3前起落架收放液壓缸與工作容積為根據(jù)總體要求，起落架收起時(shí)間為7S,這起落架收放系統(tǒng)所需用的流量Qq2=玉嚴(yán)=0524%=31.2%辿確定液壓泵供油量液壓泵供油量根據(jù)上面算出的式子有以下公式可得：液壓系統(tǒng)存在部泄漏△』?；帶動(dòng)液壓泵的發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速下降時(shí)，液壓泵的流量下降；長期使用液壓泵使供油量下降；系統(tǒng)中有些控制閥直接流回油箱40/。(4-20)因此，液壓泵的供油量應(yīng)為：(4-20)2=31.2+5=36.2%“故液壓泵的供油量為36.2%山］故選取泵型號(hào)：CB-FD40理論排量/mL-rA(-l):40.38壓力/MPa|額定；22壓力/MPa|最高；25轉(zhuǎn)速/r-minA(-l)|額定；2000轉(zhuǎn)速/r-minA(-l)|SH：3000轉(zhuǎn)?/r-minA(-l)Kil氐:600容積效率/%：驅(qū)動(dòng)功率/kW（額定工作狀況）;31液壓系統(tǒng)的主要參數(shù)就是壓力和流量，他們是設(shè)計(jì)液壓系統(tǒng)，選擇液壓元件的主要依據(jù)。壓力決定與外載荷。流量取決于液壓執(zhí)行元件的運(yùn)動(dòng)速度和結(jié)構(gòu)尺寸。4.3.3溢流閥設(shè)計(jì)溢流閥的設(shè)計(jì)，通常式根據(jù)其工作所要求的壓力和流量選擇閥的基本結(jié)構(gòu)形式，根據(jù)最大流量并按經(jīng)驗(yàn)確定閥的各部分尺寸，根據(jù)靜態(tài)特性要求確定彈簧系數(shù)，然后計(jì)算靜態(tài)特性。即按靜態(tài)性能要求進(jìn)行設(shè)計(jì)，之后可對(duì)動(dòng)態(tài)特性能如壓力超調(diào)量，閥的自振頻率等進(jìn)行校驗(yàn)。下面我們對(duì)先導(dǎo)溢流閥為例來介紹溢流閥的設(shè)計(jì)。以下為尺寸示意圖:

L5圖4-4閥結(jié)構(gòu)尺寸示意圖Fig.4-4measurementofvalvestructuralrepresentation設(shè)計(jì)要求—般提出以下設(shè)計(jì)要求：(Q額定壓力pf=26.4MPa額定流量2=36.2%迪調(diào)壓圍PlnuQ~Pg=26.4MPa⑷背壓 P嚴(yán)0

⑸調(diào)成最高調(diào)成壓力％時(shí)，導(dǎo)閥的開啟壓力入、0.9必心⑹調(diào)成最高調(diào)成壓力久込時(shí)，主閥的開啟壓力仏no.95久込；此時(shí)的溢流量Q<0.012調(diào)成最高調(diào)成壓力久論時(shí)，主閥的閉合壓力?！?.9必心；此時(shí)的溢流量0<0.010(8)卸荷壓力久=0.4MPa主要的結(jié)構(gòu)尺寸的初步確定進(jìn)油口尺寸確定按照額定流量和允許流速來決定則:(4-21)式中V—般取6m/L;Qe~額定流量，將已知量帶入可得:主閥芯直徑'(4-22)(4-23)按經(jīng)驗(yàn)取 <=(0.5?0.82)d=1.66cm(4-22)(4-23)主閥芯活塞直徑Do=(1.6~2.3)dl=1.66x2=3.22cm2對(duì)閥的靜態(tài)特性影響很大。按上式選取Q時(shí)，對(duì)額定流量小的閥選較大的值。⑷主閥芯上段直徑仝按經(jīng)驗(yàn)取主閥芯活塞下邊面積耳與上邊面積戸之比為：3=0.95?0.97

根據(jù)上式子可得:(4-24)根據(jù)上式子可得:(4-24)活塞下邊面積稍小于上邊面積，主閥關(guān)閉時(shí)的壓緊力主要靠這個(gè)面積差形成液壓力作用在主閥芯上。主閥彈簧只是在低壓和無壓力時(shí)使主閥關(guān)閉，因此主閥彈簧剛度可以很小。主閥芯半錐角勺，主閥座半錐角久和擴(kuò)散角乞按經(jīng)驗(yàn)?。篴,=46°q=43。0=22.5。?35。?稍大于使主閥芯與主閥座近似為線接觸(接觸線的直徑近似于心)，密封性較好。尾碟(消振尾)直徑心、長度厶、過度直徑心尾碟的作用是消除液動(dòng)力引起的振動(dòng)。其尺寸心、L、可參考已定型閥的尺寸選取。無尾碟時(shí)，作用在主閥芯上的液動(dòng)力方向向上；有了尾碟時(shí)，液動(dòng)力方向向下。節(jié)流孔直徑〃0、長度按經(jīng)驗(yàn)取:/o=(7~19)d°=1.0cm (4-26)節(jié)流孔的尺寸4和/。對(duì)溢流閥性能有重要影響。如果節(jié)流孔太大或太短，則節(jié)流作用不夠，將使閥的啟閉特性變差，而且工作中會(huì)出現(xiàn)較大的壓力振擺；反之，如果節(jié)流孔太小或太長，則閥的動(dòng)作會(huì)不穩(wěn)定，壓力超調(diào)量液會(huì)加大。按上式取心和/。時(shí)，對(duì)額定流量小的閥選較小的值。要求通過節(jié)流孔的流量小于或等于額定流量的1%時(shí)所造成的壓降足以使主閥開始打開。因此，要通過靜態(tài)特性計(jì)算對(duì)選定的厶和進(jìn)行適當(dāng)?shù)恼{(diào)整。導(dǎo)閥芯的半錐角冬按經(jīng)驗(yàn)取: a2=20°6取得小一些，密封性能較好但太小使閥芯與閥座得接觸應(yīng)力加大，影響使用壽命。導(dǎo)閥座孔的孔徑久和按經(jīng)驗(yàn)取 J2=(2~5)Jo=0.4cm (4-27)“6=0.16cm (4-28)久取得大則導(dǎo)閥彈簧要硬，使尺寸加大；取得太小又影響閥的穩(wěn)定性能。不能取的太大，否則容易發(fā)生尖叫和振動(dòng)。主閥芯溢流口的直徑久和長度A心和人可根據(jù)結(jié)構(gòu)來確定。4不要太小，以免產(chǎn)生的壓差太大，不利于主閥的開啟。主閥座的孔徑2按經(jīng)驗(yàn)取 。=么-(0.1~0.2)=1.56腫 (4-29)閥體沉割直徑Q、沉割寬度G按經(jīng)驗(yàn)取￡>3= +(0.1按經(jīng)驗(yàn)取￡>3= +(0.1~1.5)=3.5加(4-30)S]按結(jié)構(gòu)確定，應(yīng)保證進(jìn)油口直徑的要求。本設(shè)計(jì)中取 S]=d+0.4=3.17c加 (4-31)主閥芯與閥蓋的間距S?S2應(yīng)保證主閥芯的位移要求，即是主閥的最大開度，Xg的大小見靜態(tài)特性計(jì)算。導(dǎo)閥彈簧的裝配長度厶15=厶+(0.1~0.2)c加 (4-32)式中的▲為彈簧的自由長度。為了使溢流閥能夠卸荷，調(diào)節(jié)手輪全松開時(shí)應(yīng)使導(dǎo)閥彈簧恢復(fù)其自由長度厶一留有1~2"殆的間隙人的數(shù)值要在導(dǎo)閥彈簧設(shè)計(jì)后才確定。主閥彈簧的裝配長度人厶=厶—代 (4-33)式中厶-主閥彈簧的自由長度；九-主閥彈簧的預(yù)壓縮量H的數(shù)值要在彈簧設(shè)計(jì)后才能確定.靜態(tài)特性計(jì)算(1)基本方程式先導(dǎo)式溢流閥的靜態(tài)特性決定于導(dǎo)閥、主閥和節(jié)流口結(jié)構(gòu)參數(shù)。因此，計(jì)算靜態(tài)特性時(shí)要列寫流量方程式和力平衡方程式，作為計(jì)算靜態(tài)特性的基礎(chǔ)。如圖所示主口示意圖:

圖4-5主閥口小意.圖Fig.4-5mostlyvalveportrepresentation主閥閥口節(jié)流方程式(4-34)圖4-5主閥口小意.圖Fig.4-5mostlyvalveportrepresentation主閥閥口節(jié)流方程式(4-34)式中a-?過主閥的流量；G—主閥流量系數(shù)；主閥節(jié)流面積。X將式子整理得：j\=兀xsinaY(D-—siii2a)?兀D、xsin主閥芯受力平衡方程式主閥芯軸線方向所受的作用力包括彈簧力、重力、摩擦力、主閥芯溢流孔％壓降引起的作用力、A腔和B腔壓力的作用力、閥口溢流時(shí)產(chǎn)生的液動(dòng)力。如主閥芯等速上升,則可列出受力平衡方程式為：P遲=必耳+?(人+x)+G+R+鬥+匕1 (4-35)式中心―主閥彈簧剛度；九一主閥彈簧預(yù)壓縮量；G—主閥芯重量；

人一主閥芯所受的摩擦力；匚一主閥芯溢流孔久壓降引起的作用力；主閥芯所受的液動(dòng)力；根據(jù)圖所示液流情況，◎可按下式計(jì)算：P、嚴(yán)-PQ1(必一叫cosq) (4-36)式中叫一閥口流速；”；一尾碟處液體流出速度冬的軸向分量。因?yàn)槲驳浇^流面積遠(yuǎn)大于閥口截面積，而且尾碟與主閥芯軸線垂直。所以，尾碟附近流速的軸向分量接近于零，即v>0o閥口流速叫可按下式計(jì)算：(4-37)在局部阻力系數(shù)^-0時(shí)，流速系數(shù)0=1。因此可得：pylpyl=pQqcosapyl=C1^D1p1xsin2a由式可知，卩門的作用方向于叫相同。計(jì)算出來的穩(wěn)態(tài)液動(dòng)力略為偏大一些。若尾碟過大，出口通道過小，即尾碟附近截流面積減小，則匕加大。這樣，實(shí)際液動(dòng)力會(huì)比計(jì)算出來的小，若主閥開度較大則使得叫過小叫過大則穩(wěn)態(tài)液動(dòng)力可能出現(xiàn)零值甚至反向。所以，設(shè)計(jì)尾碟和選取半錐角4時(shí)要加以注意。將上式聯(lián)立可得主閥芯平衡方程式:円耳=鬥壯+K(/?+x)+G+￡+鬥+C]/rD￡X]Sin2a] (4-38)節(jié)流孔流量方程當(dāng)截流孔中流動(dòng)為層流時(shí)I流過節(jié)流孔的流量00與節(jié)流孔前后壓差(P1-卩2)成正

比；當(dāng)節(jié)流口中的流動(dòng)為紊流時(shí)，流量Q與（PrP：）^成比例。實(shí)際上節(jié)流孔中的流動(dòng)多處于從流層到紊流的過渡狀態(tài)，所以Q與4-pJ%成比例。0可按下述經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算，式中的單位必須是米、公斤、秒制。(4-39)式中°。-通過節(jié)流孔的流量；人-節(jié)流孔截面積；"-油的運(yùn)動(dòng)粘度；了-油的重度。導(dǎo)閥閥口節(jié)流方程式由式（4-39）得:(4-40)(4-41)Qi=GA石（卩廠Ps）(4-40)(4-41)式中2-通過導(dǎo)閥得流量；c廠導(dǎo)閥流量系數(shù)；▲-導(dǎo)閥節(jié)流面積；Vf2=Ttysina2(d2一亍sin2a)?7rd2ysina2式中y-導(dǎo)閥得開度。Q2Q2=C2;rd2ysina2(4-42)f.導(dǎo)閥芯受力平衡方程導(dǎo)閥芯軸線方向所受得作用力有彈簧力、液動(dòng)力、導(dǎo)閥前腔C中壓力巴得作用力等。受力平衡方程為:式中兮導(dǎo)閥座孔徑心處的截面積心-導(dǎo)閥彈簧剛度；九-導(dǎo)閥彈簧預(yù)壓縮量；幾2-導(dǎo)閥芯所受的液動(dòng)力。液動(dòng)力卩門的求法與匚“相似，得：p2F2=K2(h2+y)+C27rd2ysin2a： (4-44)式(4-44)中的流量系數(shù)G、G是難以精確確定的。嚴(yán)格的說，在閥的不同工作情況下，流量系數(shù)又不同的數(shù)值。通常將流量系數(shù)看成常數(shù)，帶來的誤差并不大，卻可以大減化計(jì)算。主閥與導(dǎo)閥的閥口處的流量系數(shù)可分別取為：q-0.&Q-0.77靜態(tài)特性計(jì)算的目的，一方面是根據(jù)對(duì)靜態(tài)特性設(shè)計(jì)要求，求出主閥彈簧和導(dǎo)閥彈簧的剛度和預(yù)壓縮量，作為進(jìn)行彈簧設(shè)計(jì)的依據(jù)；另一方面是校核上面所確定的主要結(jié)構(gòu)尺寸，看能否滿足對(duì)靜態(tài)特性的要求,并進(jìn)行必要的調(diào)整與復(fù)算，直到特性滿足要求為止。(2)彈簧剛度和預(yù)壓縮量計(jì)算a.主閥彈簧剛度心和預(yù)壓縮量人由式子(4-38),可得當(dāng)主閥剛要打開，還未打開時(shí)可得：P遲=p2f'4+Kihl+G+P[+P2 (4-45)=[H(￥_1)+H_pj耳一g_￡_￡利用上式可求出&和九，但必須先做以下工作:

(a)主閥剛要打開，還未打開，乩為主閥的開啟壓力取h為最高調(diào)定壓力久喚下的開啟壓力，即：(4-47)p,=p2>0.95

0.95X26.4=25.08MPo(4-47)此時(shí)候流量為:Qa<0.01Q.=0.01x36.2=0.362%曲此時(shí)候流量為:(b)由(4-39)節(jié)流孔流量方程式求代取節(jié)流孔流量Q°=Qx得;(4-48)(4-48)將已知量帶入:v-lOxlO^w2^-1y_p將已知量帶入:v-lOxlO^w2^-1y_p?g1彳心字0002714皿"14x850x9.8Jl(T*0.01x北%。x10-35/36%0xl0_39.8x0.002x3.14xIO-10x^3.14xIO-10p2=25.08-7.07xlO-3p2=25.073MP。(4-49)(4-49)(c)主閥芯摩擦力A包括主閥芯上段直徑D2處和活塞直徑Dq處得摩擦力，可表示為;(4-50)^=^02+^00(4-50)式中/-摩擦系數(shù)；pD2-d2處的側(cè)壓力；；乙。-2處的側(cè)壓力。側(cè)壓力與縫隙兩端壓力差V、縫隙長度/、圓柱直徑D成正比。將其他因數(shù)用系數(shù)K表示，并取摩擦系數(shù)/=0.1,則片可表示為：7]?O.1AZ>2/2(P2一P3)+°?LKDJo(乩一p2) (4-51)將壓力必看成近似等于零，貝IJ:片aO.LKDJzP?+0.lKD/o(門一P2) (4-52)?0.1x0.2x1.52x10_2x0.8x10_2x25.037x106+0.1x0.2x332x10_2x7.07x103?0.61xlO2+4.7x10◎61+47=108N式中K為系數(shù)，K=0.15?0.3,直徑小、接觸長度短時(shí)取大值。(d)求主閥芯溢流孔久壓降引起的作用力4溢流孔厶壓降△必由沿程阻力和進(jìn)口、出口處的局部阻力所組成。可表示為：△厲j刁+<+2鼻廠學(xué) (4-53)I 久丿2g式中廠一進(jìn)口處局部阻力系數(shù)；，—出口處局部阻力系數(shù)；兄一沿程阻力系數(shù)。通過主閥芯溢流孔的流量等于通過導(dǎo)閥的流量2,取近似0=0.012。于是，主閥芯溢流孔流速為：竽=型獸 (4.54)兀d; 7id~雷諾數(shù)的表示式為

由于@很小，心很小，主閥芯溢流孔流動(dòng)為層流，可以幾=0.04?0.05,^=0.2,=2。于是,由壓降Z\P3引起的作用力為：—吟”* (4-54)4 \ “3丿Zg-籍&-送)&+小￡一 "Q； (￡>7_d；)(0.2+2+0.04x003]10“x3.14xd；\- 0.004)2x850x(36.2/xio-3)'一 」 」x(0.015220.004')(2.2+0.3)104x3.14x0.0044 v 八 7=0.041N(e)求出主閥最大開度心昨在卸荷情況下(通過額定流量2)主閥由最大開度,由此可得:(4-55)(4-55) 0.6x10-'X10 -0.8x3.14xl.56xl0_2x0.72x30.68 0^ _0.8x3.14x1.56x0.72x30.686.9mm式中代為卸荷壓力。然后按經(jīng)驗(yàn)取:九二(1~5)仁=3x6.9=20.7/m? (4-56)將上式子帶入主方程可得:K/i=pLF3-p2F4-G-Pl-P2KJi=[25.08x(-0.05)4-0.0071]x6.84x10_4-40-108-0.041K*=948N所以：948/V_4.5ixi(/呀—45.1呀10.021/h /加 亦(0主閥芯重量G由已知初選結(jié)構(gòu)尺寸計(jì)算，活塞面積已和R之比按經(jīng)驗(yàn)取為0.95?0.97。在做好以上準(zhǔn)備工作之后，即可求出主閥彈簧剛度k。而主閥彈簧預(yù)壓縮量h’已經(jīng)定出選取h’時(shí),額定流量小的閥選小的值。K」和h」是以乘積的形式出現(xiàn)在靜態(tài)特性方程中的這給計(jì)算帶來了苦難。因此上面我們先根據(jù)公式來假定h」的值，然后再帶入方程求出k」的值。這樣的出k’與h」值還需要反復(fù)進(jìn)行比較驗(yàn)算。如果出現(xiàn)矛盾，就要對(duì)靜態(tài)特性方程式中的一些可變因素進(jìn)行調(diào)整。主閥彈簧的結(jié)構(gòu)參數(shù)，既要保證彈簧給主閥芯以足夠的復(fù)位力和密封力，又能保證閥的靈敏性。因此，剛度K」要小，預(yù)壓縮量h」要大，即彈簧要軟而長。這給主彈簧的設(shè)計(jì)帶來難度。但是kl的影響遠(yuǎn)不如的影響來得大，尤其當(dāng)R較大時(shí)候更是這樣。就是說的K」h」取值圍很寬的。這就把相互制約的設(shè)計(jì)要求給主閥彈簧的設(shè)計(jì)帶來的困難，轉(zhuǎn)化為正確的選取主閥活塞兩側(cè)面積比FJR的問題這正是這種結(jié)構(gòu)溢流閥的一個(gè)優(yōu)點(diǎn)。由此可見，面積比FJFj是個(gè)影響靜態(tài)的重要因素。b.導(dǎo)閥彈簧剛度K,和預(yù)壓縮量仏由公式可知：當(dāng)導(dǎo)閥要打開，還未打開時(shí)，

此時(shí)必為導(dǎo)閥的開啟壓力。取D為最高調(diào)定壓力H喚下的開啟壓力，即P廠心0.9也因此得：Kh=0.9plmaxKh=0.9plmax7ld~~T~K蟲=0.9x26.4x106x3.14x0.004,4=2.98x10,N將由(4-54)式求出的必代入式子并取Q2=Qa<0.01Qel即得出導(dǎo)閥彈簧再開啟壓力為二0?95門3時(shí)的導(dǎo)閥開度。0.0lQeCd0.0lQeCd7rdsina5(4-58)001x^x10'3001x^x10'3=2.19x107加0.77x3.14x0.04x0.34x^x25x10^

<0.01h/?=2.19x10~2w所以有：/C2=1.36x10^=13.6%5確定系統(tǒng)其他附件及指標(biāo)要求5.1選取其它閥系統(tǒng)其他閥部分選取標(biāo)準(zhǔn)件，具體選取按照下表:表5-1其它閥選取表Table5-1Othervalveselectiontable名稱額定流量%麗額定壓力MPa型號(hào)確定電磁閥36.22234WEH28單向閥3222SV6PB梭閥3222SFZOO節(jié)流閥3222MKG125.2油箱的確定與散熱面積估算油箱的總?cè)莘e包括兩部分:一部分是油液所占空間;另一部分是空氣所占的空間。估算油箱容積一般是以停機(jī)加油狀態(tài)的油面做為計(jì)算時(shí)的標(biāo)準(zhǔn)?根據(jù)飛機(jī)飛行的各個(gè)階段繪制油箱油面變化圖?最后確定油箱的總?cè)莘e。本次設(shè)計(jì)取油箱容積為20Lo5.2.1系統(tǒng)散熱功率計(jì)算系統(tǒng)產(chǎn)生的熱量主要由油箱散熱，由于管道散熱于吸熱基本平衡,可以忽略不計(jì)，油箱散熱功率按下式計(jì)算：=(7丁 —對(duì))=(5-1)G=(15~17.5)x10-'式中C廠油箱散熱系數(shù);取系統(tǒng)達(dá)到熱平衡的溫度;0-環(huán)境溫度;A-油箱散熱面積;

當(dāng)油箱的三邊比的機(jī)構(gòu)尺寸比例為面高度是油箱高度的80%時(shí)其散熱面積A的近似計(jì)算公式為：(5-2)屆6.66好(5-2)式中的卩為油箱體積，取v=20L=0.02m2得A=6.66^637=4.19/n2當(dāng)系統(tǒng)產(chǎn)生得熱量全部被散熱表面散發(fā)系統(tǒng)達(dá)到熱平衡，這樣液壓系統(tǒng)達(dá)到熱平衡這時(shí)液壓系統(tǒng)得溫升為:H嚴(yán)NQ七)=31x(1-0.72)H嚴(yán)8.63KWAT=比CtAAT=比CtA8.6316x4.19xl(r'=128.7°C(5-3)式中他-液壓泵的輸入功率；仕-液壓系統(tǒng)總效率，故液壓系統(tǒng)應(yīng)該加冷氣源。5.2選擇濾油器根據(jù)濾油得承壓能力，過濾精度，流通能力,阻力壓降及過濾容量等方面要求來選擇濾油器?對(duì)不同用途于壓力等級(jí)得系統(tǒng)與附件來選取濾油器得過濾精度。表5-2濾油器選取表Table5-2Oilfilterselectiontable系統(tǒng)(um)