年產(chǎn)三十萬噸合成氨裝置的粗煤氣一氧化碳耐硫變換工藝設(shè)計(jì)

年產(chǎn)三十萬噸合成氨裝置的粗煤氣一氧化碳耐硫變換工藝設(shè)計(jì)摘要 本文介紹了合成氨生產(chǎn)基本情況以及年產(chǎn)三十萬噸合成氨系統(tǒng)流程，介紹了一氧化碳變換的基本原理，工藝條件以及工藝參數(shù)和變換催化劑的選擇原則。并且對第一和第二變換爐進(jìn)行熱量和能量衡算，對催化劑裝填量進(jìn)行計(jì)算，掌握了變換系統(tǒng)的設(shè)計(jì)方法。關(guān)鍵詞：變換，催化劑，工藝條件，一氧化碳含量目錄第一章前言……………………（4）第1．1節(jié)合成氨在國民經(jīng)濟(jì)中的重要地位…（4）第1．2節(jié)合成氨工業(yè)發(fā)展簡介………………（5）第1．3節(jié)天脊集團(tuán)合成氨的生產(chǎn)方法………（5）第二章設(shè)計(jì)說明………………（7）第2．1節(jié)設(shè)計(jì)目的……………（7）第2．2節(jié)工藝原理……………（7）第2．3節(jié)工藝條件對一氧化碳含量的影響…（7）第2．4節(jié)上下流程配置………(8)第2．5節(jié)催化劑的選擇………(8)第2．6節(jié)熱量回收……………(9)第三章設(shè)計(jì)計(jì)算………………（10）第3．1節(jié)已知條件與要求…………………（10）第3．2節(jié)核算蒸汽是否夠用………………（10）第3．3節(jié)計(jì)算煤氣成分……（11）第3．4節(jié)變換爐溫升的估算…………………（11）第四章物料衡算………………（13）第4．1節(jié)第一變換爐的物料衡算……………（13）第4．2節(jié)第二變換爐的物料衡算……………（15）第五章熱量衡算………………（18）第5．1節(jié)第二換熱器進(jìn)口煤氣溫度的計(jì)算…（18）第5．2節(jié)第一換熱器進(jìn)口煤氣溫度的計(jì)算…（19）第5．3節(jié)第一換熱器熱量衡算………………（21）第5．4節(jié)第二換熱器熱量衡算………………（21）第5．5節(jié)第一變換爐熱量衡算………………（22）第5．6節(jié)第二變換爐熱量衡算………………（23）第六章變換爐的工藝計(jì)算……（23）第6.1節(jié)催化劑用量的計(jì)算…………………（23）第6.2節(jié)變換爐工藝尺寸的計(jì)算……………（25）第6.3節(jié)催化劑床層阻力的計(jì)算……………（26）第七章?lián)Q熱器選型……………（29）第7.1節(jié)第一換熱器的選型與計(jì)算…………（29）第八章設(shè)備一覽表……………(34)第九章設(shè)計(jì)結(jié)果分析和改進(jìn)方向……………（34）第十章參考文獻(xiàn)………………（35）第十一章致謝…………………（36）第一章前言第1．1節(jié)合成氨工業(yè)在國民經(jīng)濟(jì)中的重要地位合成氨是化工的重要組成部分，在國民經(jīng)濟(jì)中有相當(dāng)重要的位置。氨是化學(xué)工業(yè)的重要原料之一，用途十分廣泛。以氮和氫為原料合成氨，是目前世界上采用最廣泛，也是最經(jīng)濟(jì)的一種方法。氨的用途很廣。以氨為主要原料可以制造各種氮素肥料和復(fù)合肥料。氨本身就是一種高效肥料，液氨含氮82.3%，一些國家已大規(guī)模直接施用液氨?？梢?，合成氨工業(yè)是氮肥工業(yè)的基礎(chǔ)，對農(nóng)業(yè)增產(chǎn)起著十分重要的作用。氨是氮肥的主要原料，可生產(chǎn)尿素、硫酸銨、硝酸銨、碳酸氫銨等；氨還可用來生產(chǎn)多種復(fù)合化肥，如磷酸氫銨等。對農(nóng)業(yè)生產(chǎn)有重大意義。氨也是一些工業(yè)部門的重要原料。工業(yè)用氨量已占合成氨產(chǎn)量的百分之十以上?；净瘜W(xué)工業(yè)中的硝酸、純堿、各種含氮無機(jī)鹽，有機(jī)化學(xué)中的各種含氮中間體。制藥工業(yè)中的磺胺類藥物和高分子化學(xué)工業(yè)中的氨基塑料、聚酰胺纖維、丁腈橡膠等，都需直接或間接以氨為原料。食品工業(yè)中，氨廣泛用作冷凍劑，冶金工業(yè)、石油加工工業(yè)、機(jī)械工業(yè)亦需使用氨或其加工產(chǎn)品。氨還應(yīng)用于國防和尖端科學(xué)技術(shù)部門。制造三硝基甲苯、三硝基苯酚、硝化甘油、硝化纖維等多種炸藥都要消耗大量的氨。生產(chǎn)導(dǎo)彈、火箭的推進(jìn)劑和氧化劑，同樣也離不開氨。不僅如此，合成氨工業(yè)的迅速發(fā)展，又促進(jìn)了一系列科學(xué)技術(shù)和化學(xué)合成工業(yè)的發(fā)展。如高壓低溫技術(shù)、催化和特殊金屬材料的應(yīng)用、固體燃料氣化、液體和氣體燃料的合理使用，以及尿素、甲醇、高級醇的合成，石油加氫，高壓聚合物（如高壓聚乙烯）的生產(chǎn)等，都是在合成氨工業(yè)的基礎(chǔ)上發(fā)展起來或應(yīng)用其生產(chǎn)技術(shù)成就而獲得成功的。隨著科學(xué)和生產(chǎn)技術(shù)的發(fā)展，合成氨工業(yè)在國民經(jīng)濟(jì)各部門中的作用必將日益顯著。第1．2節(jié)合成氨工業(yè)發(fā)展簡介1784年，有學(xué)者證明氨是由氮和氫組成的。19世紀(jì)，人們試圖利用高溫、高壓、電弧、催化劑等手段試驗(yàn)直接合成氨，均未成功。19世紀(jì)末，在化學(xué)熱力學(xué)、動力學(xué)和催化劑等領(lǐng)域取得一定進(jìn)展后，對合成氨反應(yīng)的研究有了新的進(jìn)展。1901年法國物理化學(xué)家呂·查得利開創(chuàng)性地提出氨合成的條件是高溫、高壓，催化劑存在。1912年在德國建立了世界上第一個(gè)日產(chǎn)30噸的合成氨廠。在以后的生產(chǎn)過程中，人們對合成氨的生產(chǎn)工藝進(jìn)行了不斷改進(jìn)和完善，如變換工藝的改進(jìn)。原料氣凈化方法的革新及合成塔的改造等，但工藝路線沒有大的變化。改革開放以來，我國合成氨工業(yè)發(fā)展很快，產(chǎn)量不斷增加，在原料氣制造方面，基本掌握了煤、油、氣不同原料的氣化技術(shù)。為了滿足我國社會主義建設(shè)發(fā)展的需要，在發(fā)展煤炭加工業(yè)的同時(shí)，還積極開發(fā)石油和天然氣資源，開展綜合利用，逐步擴(kuò)大了合成氨工業(yè)的原料來源。近年來，由于透平式離心壓縮機(jī)和電子計(jì)算機(jī)自動控制等新技術(shù)的應(yīng)用，使我國合成氨工業(yè)朝現(xiàn)代化方向邁進(jìn)了一步。但是，單位氨產(chǎn)量的能量消耗、勞動生產(chǎn)率等方面和工業(yè)發(fā)達(dá)國家相比仍有較大差距。按人口平均的化肥產(chǎn)量（噸/人·年）和單位種植面積施肥量仍然較低。所以高速發(fā)展合成氨工業(yè)仍是一項(xiàng)緊迫的任務(wù)。第1．3節(jié)天脊集團(tuán)合成氨的生產(chǎn)方法天脊煤化工集團(tuán)有限責(zé)任公司是我國于20世紀(jì)80年代初從國外成套引進(jìn)技術(shù)和設(shè)備而興建的，以煤為原料生產(chǎn)硝酸磷復(fù)合肥的大型煤化工基地。其年產(chǎn)30萬噸合成氨裝置采用MARK-IV型魯奇加壓氣化爐氣化制成的粗煤氣，在一氧化碳變換工序中經(jīng)過兩段鈷鉬系耐硫催化劑床層進(jìn)一步提高H2含量，冷卻后的變換氣進(jìn)入低溫甲醇洗工序除去變換氣中CO2、H2S，除去CO2、H2S的合成氣再進(jìn)入液氮洗工序，脫除CO的同時(shí)將N2和H2配比成適當(dāng)?shù)谋壤?jīng)合成氣壓縮機(jī)提壓后送入托普索100型合成塔進(jìn)行氨合成。在2021年我公司將托普索100型合成塔技術(shù)改造為卡薩利300型軸徑向型合成塔，在2021年我公司又進(jìn)行了擴(kuò)產(chǎn)改造，在原基礎(chǔ)上增加部分設(shè)備使裝置生產(chǎn)能力提高到年產(chǎn)合成氨45萬噸。中國是世界上少有的以煤為原料進(jìn)行合成氨和甲醇生產(chǎn)的國家。眾所周知，煤化工與石油化工、天然氣化工比較，具有先天不足。主要表現(xiàn)在：工藝流程長，技術(shù)復(fù)雜；產(chǎn)品較單一，產(chǎn)業(yè)鏈較短；廢物排放多，環(huán)保問題突出；裝置投資高，經(jīng)濟(jì)效益較差。但是，隨著煤化工技術(shù)的發(fā)展和國際石油形勢的日趨緊張，發(fā)展煤化工是必然的選擇，煤化工產(chǎn)業(yè)已成為中國國民經(jīng)濟(jì)持續(xù)發(fā)展的重要保障。山西是煤炭大省，煤種齊全，為發(fā)展煤化工提供了得天獨(dú)厚的資源條件。山西是我國重要的煤化工基地，煤化工以焦化、氣化和乙炔化工為主，代表企業(yè)有天脊、三維、山焦、太化、豐喜、蘭花等。天脊煤化工集團(tuán)前身為山西化肥廠，屬中國“六五”重點(diǎn)建設(shè)工程，是20世紀(jì)80年代初成套引進(jìn)德國、日本、法國、挪威等八個(gè)國家的十一項(xiàng)專利技術(shù)建成的大型高效復(fù)合肥生產(chǎn)基地，充分發(fā)揮了山西的煤炭資源優(yōu)勢，彌補(bǔ)了中國復(fù)合肥的不足，是山西省有代表性的煤化工企業(yè)。經(jīng)過80年代建設(shè)、90年代完善改造和近幾年快速發(fā)展，天脊目前已形成了年產(chǎn)合成氨81萬噸、硝酸81萬噸、硝酸磷肥90萬噸、尿素60萬噸、多孔硝銨20萬噸、水泥30萬噸、塑料編織袋7500萬條的生產(chǎn)能力。第二章設(shè)計(jì)說明第2．1節(jié)設(shè)計(jì)目的 本設(shè)計(jì)為年產(chǎn)三十萬噸合成氨裝置中的一氧化碳變換工序，目的是為了提高從造氣工序生產(chǎn)出的粗煤氣中的氫含量，降低其中的一氧化碳含量。第2．2節(jié)工藝原理一氧化碳和水蒸氣在催化劑的作用下反應(yīng)生成二氧化碳和氫氣。其反應(yīng)式：CO+H2O﹦CO2+H2+410894kJ/kmol稱做水煤氣變換反應(yīng)，簡稱變換反應(yīng)。變換反應(yīng)為放熱等分子可逆反應(yīng)。因此降低反應(yīng)溫度和增加蒸汽用量都可降低變換氣中CO的平衡濃度，若溫度高，蒸汽量少，將不利于變化反應(yīng)甚至還可能發(fā)生逆變換反應(yīng)過程。在要求變換氣中CO濃度一定的條件下，降低反應(yīng)溫度是降低蒸汽用量的必要手段。在不能降低反應(yīng)溫度條件下，片面追求降低CO濃度，將會造成極大的蒸汽浪費(fèi)。第2．3節(jié)工藝條件對CO含量的影響除催化劑、反應(yīng)熱以外，對一氧化碳變換反應(yīng)產(chǎn)生影響的還有反應(yīng)溫度、水蒸氣、CO2、壓力等工藝條件。2.3.1反應(yīng)溫度的影響由化學(xué)反應(yīng)平衡移動原理可知，反應(yīng)溫度越低，越有利于CO的變換，但工業(yè)生產(chǎn)中，降低反應(yīng)溫度和催化劑的性能綜合考慮，反應(yīng)開始時(shí)為提高反應(yīng)速度一般在比較高溫度下進(jìn)行，在反應(yīng)后段，為使反應(yīng)進(jìn)行比較完全，必須降低反應(yīng)溫度。通常情況下，反應(yīng)器入口溫度要高出催化劑起活溫度20-30℃。另外由于煤氣被水蒸氣飽和，出口溫度還要高出露點(diǎn)溫度25-30℃。2.3.2水蒸氣含量的影響適度增加水蒸氣的含量，也就提高了反應(yīng)物濃度，有利于變換反應(yīng)的進(jìn)行，魯奇爐產(chǎn)生的高水汽比煤氣含有的水蒸氣，足以滿足反應(yīng)的需要。2.3.3CO2含量的影響如果在每次反應(yīng)后除去CO2，則反應(yīng)向生成H2的方向移動，但是這樣會導(dǎo)致流程復(fù)雜，設(shè)備增多。隨著寬溫耐硫變換催化劑的研制成功和推廣應(yīng)用，解決了這一問題。2.3.4壓力的影響從理論上講，壓力對變換反應(yīng)無多大影響，因?yàn)樽儞Q反應(yīng)是氣體等分子反應(yīng)。但是實(shí)際生產(chǎn)中，由于高汽氣比的水煤氣含大量的水蒸氣，壓力升高，水蒸氣分壓隨著升高，各段入口變換氣露點(diǎn)隨之升高，為保護(hù)催化劑，勢必各段的溫度也要提高，出口溫度提高，CO的含量就不能保證，因此壓力對變換反應(yīng)的影響不可小視。第2．4節(jié)上下流程配置從氣化工序來的粗煤氣，絕對壓力2.94MPa，冷卻到被蒸汽飽和的181℃后進(jìn)入本變換工序，經(jīng)過一氧化碳變換后進(jìn)入低溫甲醇洗脫硫脫碳和液氮洗脫除一氧化碳、甲烷。第2．5節(jié)催化劑的選擇一氧化碳變換反應(yīng)催化劑的選用，主要根據(jù)合成氨生產(chǎn)工藝要求來確定，主要依據(jù)為原料氣和變換氣中一氧化碳和二氧化碳的含量、原料氣中硫化氫和有機(jī)硫化物的含量以及原料氣最終精制工藝的要求。本合成氨裝置采用低溫甲醇洗﹙-65℃﹚脫硫脫碳以及液氮洗脫除一氧化碳、甲烷，和甲烷蒸汽轉(zhuǎn)化的工藝路線。變換入口粗煤氣中一氧化碳和二氧化碳的含量較高，硫化氫干基含量達(dá)0.77％。鐵鉻系高變催化劑雖然對工藝氣中低濃度的硫化物不敏感，但是硫化物濃度太高，高于500×10-6，則催化劑會產(chǎn)生硫中毒（硫中毒反應(yīng)Fe3O4+3H2S=3FeS+4H2O），生成的FeS在水蒸氣和高溫的作用下，又會發(fā)生分解而放出H2S，從這個(gè)意義上說，高變催化劑硫中毒是可逆的，當(dāng)原料氣中的硫含量降到很低時(shí)，催化劑的中毒現(xiàn)象可基本消失，但是FeS的生成和分解，使催化劑的強(qiáng)度下降，因此當(dāng)原料氣中硫含量較高時(shí)，不宜選用。而硫和氯就是傳統(tǒng)的低變催化劑最主要的毒物，可使低變催化劑發(fā)生永久性中毒，硫可與催化劑的活性金屬銅發(fā)生反應(yīng)而生成硫化銅，使催化劑的有效成分減少，活性下降。據(jù)介紹，低變催化劑中的硫含量只要達(dá)到0.25％，其活性將下降一半，原料氣中硫含量即使只有1×10-6，也會使催化劑中毒而失去活性，大大縮短使用壽命。因此，本變換系統(tǒng)不能選用鐵鉻系變換催化劑和銅系催化劑，須選用鈷鉬系寬溫耐硫變換催化劑。鈷鉬系寬溫耐變換催化劑與鐵鉻系變換催化劑相比具有以下優(yōu)異特點(diǎn)：1、良好的低溫變換活性，操作溫度可比鐵鉻系變換催化劑低100℃以上，2、很寬的活性溫區(qū)，但作為寬溫變換催化劑的使用是有條件的，需要存在一定的硫化氫濃度，操作溫度越高，汽氣比越大，要求的最低硫化氫含量也就相應(yīng)提高，3、突出的耐硫和抗毒性能，活性成分以硫化物形式存在，因此對硫化氫濃度上限無要求，同時(shí)少量的毒物對其活性基本沒有影響，4、可再生，失活后可通過蒸汽或空氣處理，然后進(jìn)行硫化使其活性恢復(fù)，5、強(qiáng)度高，載體通常為γ-Al2O3或MgAl2O4，硫化后強(qiáng)度可提高30％～50％，6、選擇性好，無論是高壓或低壓，高溫或低溫，在變換工藝條件下基本不發(fā)生副反應(yīng)，7、使用壽命與工藝條件有關(guān)，一般3～5a，如條件緩和會更長。8、能夠?qū)⒂袡C(jī)硫降解為無機(jī)硫，從而使硫化物從工藝系統(tǒng)脫除后便于回收利用。本合成氨流程低溫甲醇洗脫硫脫碳工序放到了變換工序之后決定了在變換爐中必須采用耐硫催化劑，并且按熱量能級順序首先進(jìn)行變換反應(yīng)，然后再進(jìn)行低溫甲醇洗，降低了合成系統(tǒng)的能耗。根據(jù)以上原則和鈷鉬系寬溫耐變換催化劑的特點(diǎn)以及后序的凈化流程，在本設(shè)計(jì)中采用齊魯石化研究院生產(chǎn)的QCS-04耐硫變換催化劑。第2．6節(jié)熱量回收變換反應(yīng)是一個(gè)強(qiáng)放熱反應(yīng)，大量余熱的利用對噸氨能耗有很大的影響，做好變換裝置的熱回收設(shè)計(jì)對工廠的經(jīng)濟(jì)意義重大。同時(shí)，段間熱量的及時(shí)移出有利于反應(yīng)的進(jìn)行。變換熱利用的合理性，不僅體現(xiàn)在熱能的充分回收上，還表現(xiàn)在熱能盡可能不降級使用，即較高溫度（較高能級）的熱能加熱高溫物料或直接生產(chǎn)蒸汽，低溫余熱用于加熱低溫物料，使能級不同的變換熱能做到物盡其用，獲得最大的回收效益。第三章設(shè)計(jì)計(jì)算第3．1節(jié)已知條件與要求已知條件：從造氣工序來的粗煤氣，絕對壓力2.94MPa,被冷卻到被蒸汽飽和的181℃后，進(jìn)入本工序?？倽駳饬繛?64000。粗煤氣（干基）的主要成分（體積）：組成N2COCH4CO2H2合計(jì)含量％2.3522.788.5426.7539.59100要求：出變換工序的CO含量要達(dá)到3％（干基），因?yàn)楹蠊ば蛞M(jìn)行的甲烷蒸汽轉(zhuǎn)化反應(yīng)是吸熱反應(yīng)，用這部分未被變換的CO作為燃料氣來為甲烷蒸汽轉(zhuǎn)化反應(yīng)提供熱量，所以不能把CO全部變換掉。第3．2節(jié)核算核算：從造氣工序來的粗煤氣中的水蒸汽對變換反應(yīng)是否充足。查181℃時(shí)的飽和水蒸氣壓PS=1.0254MPa 則： 而干氣中CO的百分含量是22.78％， 因?yàn)樽儞Q反應(yīng)中CO和H2O（g）之比為1：1，所以在181℃、2.94MPa下被水蒸汽飽和的粗煤氣進(jìn)行變換反應(yīng)，其中的水蒸汽已經(jīng)足夠了，不用再補(bǔ)加水蒸汽。第3．3節(jié)計(jì)算煤氣的成份以1kmol干煤氣為基準(zhǔn)計(jì)算濕煤氣的成分： 單位干煤氣里攜帶的蒸汽量為0.5356kmol則濕煤氣的成分為：N2：CH：CO：CO：H：：將上述煤氣各成分列為下表：組成N2COCH4CO2H2H2O合計(jì)含量（％）1.514.515.4317.0425.2336.29100含量（kmol）0.0150.14510.05430.17040.25230.36291第3．4節(jié)變換爐溫升估算式中：出、進(jìn)催化劑床氣體溫度℃：出、進(jìn)催化劑床氣體的變換率：進(jìn)催化劑床氣體在平均溫度()下的真實(shí)分子熱容kcal/kmol,℃：進(jìn)口溫度下的反應(yīng)熱kcal/kmolCO%：氣體中CO的濃度，摩爾分率查表得到在0—600℃范圍內(nèi)的平均熱容為8.35kcal/kmol，ΔHR=9000kcal/kmol 變換率：X=進(jìn)口煤氣、出口變換氣中一氧化碳的含量，，（干基）代入數(shù)字可以得到變換率為：X===84.3 代入數(shù)字可以得到大致的溫升為：==134.8℃從上面的計(jì)算可以看出要使粗煤氣中的CO含量從22.78%經(jīng)過變換反應(yīng)降到3%，變換爐的溫升大概在130~140℃。而我們設(shè)計(jì)所選用的催化劑QCS-04的活性溫度范圍是320~480℃。通常情況下，反應(yīng)器入口要高出催化劑起活溫度10~30℃，另外由于煤氣被水蒸氣飽和，出口溫度還要高出露點(diǎn)溫度25~30℃。如果把此變換反應(yīng)放到一臺變換爐中進(jìn)行的話，變換氣的出口溫度很可能會超過催化劑的活性溫度從而使催化劑失活。并且變換反應(yīng)是放熱反應(yīng)，隨著溫度的升高將不利于變換率的提高，即使在一臺變換爐可以達(dá)到變換率，勢必會使變換爐的高度增加而使設(shè)備投資費(fèi)用增加和造成床層出口超溫。綜合上述原因，本設(shè)計(jì)將此變換反應(yīng)定為在兩臺變換爐中進(jìn)行。為了充分利用催化劑的活性范圍，我們將第一變換爐入口的溫度定為330℃，把第一變換爐出口溫度定為410℃。然后將變換氣引出與粗煤氣換熱降低變換氣的溫度，在第二變換爐中繼續(xù)進(jìn)行變換反應(yīng)。第四章物料衡算第4．1節(jié)第一變換爐的物料衡算第一變換爐的入口溫度選為330℃，出口溫度選為410℃，查表在410℃(683K)時(shí)變換反應(yīng)的熱效應(yīng)：-ΔH=9094.97kcal/kmol濕煤氣由330℃升至410℃，平均溫度為370℃。在370℃時(shí)，常壓下各組分的平均定壓熱容： 表4—1組分CO2COH2H2OCH4N2Cpkcal/kmol,℃10.217.1066.9748.33210.5737.059濕煤氣在370℃，常壓下的分子熱容：CP0=ΣyiCpi=10.21×0.1704+7.106×0.1451+6.974×0.2523+8.332×0.3629+10.573×0.0543+7.059×0.015=8.23kcal/kmol,℃由《氮肥設(shè)計(jì)手冊》，查出各氣體的臨界溫度，臨界壓力：表4—2組分CO2COH2H2OCH4N2Tc,K304.213333.3647190126.2Pc,atm72.934.512.8218.345.833.5利用上表中的數(shù)據(jù)，可以求得在進(jìn)口組成的虛臨界值：Tc=Σyi.TCi=304.2×0.1704+133×0.1451+33.3×0.2523+647×0.3629+190.7×0.0543+126.2×0.015=326KPc=Σyi.Pci=72.9×0.1704+34.5×0.1451+12.8×0.2523+218.3×0.3629+45.8×0.054356+33.5×0.015=102.9atm設(shè)入口壓力:2.90MPa=28.62atm則可以求得入口狀態(tài)下的：對比溫度：對比壓力：查熱容校正圖：ΔCp=0.165kcal/kmol℃由熱平衡關(guān)系，求第一變換爐出口氣體變換率：式中：出，進(jìn)催化劑床氣體溫度℃：出，進(jìn)催化劑床氣體的變換率：進(jìn)催化劑床氣體在平均溫度()下的熱容kcal/kmol·℃：進(jìn)口溫度下的反應(yīng)熱kcal/kmolCO%：氣體中CO的濃度，摩爾分率Δt：因損失而造成變換氣溫度降℃(取10℃變換了的CO的量為：0.1451×0.5725=0.08307kmol(1kmol濕煤氣中CO變換量)剩余的CO的量為：0.1451-0.08307=0.0620kmol則第一變換爐出口各組分：(以1kmol濕氣為基準(zhǔn))N2：0.015kmolCO：kmolCH4：0.0543kmolCO2：0.2535kmolH2：kmolH2O：0.3629－0.08307=0.2798kmol第一變換爐出口各組分含量表：表4—3組分N2COCH4CO2H2H2O合計(jì)含量（％）1.56.25.4325.3533.5427.98100含量kmol0.0150.06200.05430.25350.33540.27981410℃lgKp=1914/T-1.782=1914/683-1.782=1.02Kp=101.02=10.47第一變換爐入口溫度為：330℃第一變換爐出口溫度為：410℃第一變換爐入口CO變換率為：0第一變換爐出口CO變換率為：57.25％第4．2節(jié)第二變換爐的物料衡算第二變換爐入口壓力假定為：2.81MPa=27.73atm第二變換爐的入口溫度選為305℃，出口溫度選為337℃，平均溫度為321℃(594K)。在321℃，常壓下各組分的平均定壓熱容為：表4-4組分CO2COH2H2OCH4N2Cpkcal/kmol,℃10.637.06686.96428.253610.23497.0247則第二變換爐中變換氣在321℃時(shí)的平均熱容為：=10.063×0.2535+7.0668×0.062+6.9642×0.3354+8.2530.2798+10.2349×0.0543+7.0247×0.015=8.294kcal/kmol,℃=289.1K=90.5atm查熱容校正圖：ΔCP=0.172CP=CP0+ΔCP=8.294+0.172=8.466kcal/kmol,℃337℃=9270.9kcal/kmol337=t-10+9270.9×0.1451/8.466×(0.843-0.5725)t=304.7℃≈305變換了的CO總量：0.1451×0.843=0.1223kmol則第二變換爐出口各組分：(以1kmol濕氣為基準(zhǔn))N2：0.015kmolCO：kmolCH4：0.0543kmolCO2：0.2927kmolH2：kmolH2O：0.3629－0.1223=0.2406kmol第二變換爐出口成分含量表：表4—5組分N2COCH4CO2H2H2O合計(jì)含量（％）1.52.285.4329.2737.4624.06100含量kmol0.0150.02280.05430.29270.37460.240614.2.3物料衡算表：以1kmol濕煤氣為基準(zhǔn)的物料衡算表：表4-6組分進(jìn)變換系統(tǒng)第一變換爐出口出變換系統(tǒng)kmol％kmol％kmol％N20.0151.50.0151.50.0151.5CO0.145114.510.06206.20.02282.28CH40.05435.430.05435.430.05435.43CO20.170417.040.253525.350.292729.27H20.252325.230.335433.540.374637.46H2O0.362936.290.279827.980.240624.06合計(jì)110011001100以1kmol干煤氣為基準(zhǔn)的物料衡算表：表4-7組分進(jìn)變換系統(tǒng)第一變換爐出口出變換系統(tǒng)kmolV％kmolV％kmolV％N20.02352.350.02352.080.02351.97CO0.227822.780.09738.610.03583.00CH40.08538.530.08537.550.08537.16CO20.267526.750.397935.190.459538.54H20.395939.590.526446.570.587949.32合計(jì)11001.13041001.1920100H2O0.535653.560.404835.810.343328.80總濕氣1.5356153.561.5356135.811.5356128.80第五章熱量衡算第5．1節(jié)第二換熱器進(jìn)口煤氣溫度的計(jì)算粗煤氣330℃以1kmol濕煤氣為基準(zhǔn)：粗煤氣330℃第二換熱器第二換熱器變換氣410℃ 變換氣305℃粗煤氣t圖5—1變換氣由410℃降到305℃，平均溫度為357.5℃(630.5K)。在630.5K下，常壓下各組分的平均定壓熱容為： 表5—1組分CO2COH2H2OCH4N2Cpkcal/kmol℃10.17257.0966.97158.31210.48687.0503Cp0=∑yiCpi=10.1725×0.2535+7.096×0.062+6.9715×0.3354+8.312×0.2798+10.4868×0.0543+7.0503×0.015=8.3578kcal/kmol,℃TC=289.1KPC=90.5atm查普遍化熱容校正圖：ΔCP=0.144CP=CP0+ΔCP=8.3587+0.144=8.5018kcal/kmol,℃煤氣在330℃(603K)時(shí)，常壓下各組分的平均定壓熱容：表5—2組分CO2COH2H2OCH4N2CpKcal/Kmol℃10.097.0746.9668.26810.2947.031CP0=∑yiCpi=10.09×0.1704+7.074×0.1451+6.966×0.2523+8.268×0.3629+10.294×0.0543+7.031×0.015=8.1683kcal/kmol,℃TC=325KPC=103.7atmTr=603/325=1.855Pr=28.62/103.7=0.276查普遍化熱容校正圖：ΔCP=0.189CP=CP0+ΔCP=8.1683+0.189=8.3573kcal/kmol,℃該換熱器熱損為：1×8.5018×(410-305)=1×8.3573×(330+5-t)t=228第5．2節(jié)第一換熱器進(jìn)口煤氣溫度的計(jì)算以1kmol濕煤氣為基準(zhǔn)計(jì)算：t,待求第一換熱器 粗煤氣181℃ 粗煤氣第一換熱器第二變換爐337℃ 圖5—2煤氣從181℃升至228℃，平均溫度為204.5℃(477.5K)。在477.5K下，常壓下各組分的平均定壓熱容為：表5—3組分CO2COH2H2OCH4N2Cpkcal/kmol℃9.69446.97366.94098.07659.44066.9336CP0=∑yiCpi=9.6944×0.1704+6.9736×0.1451+6.9409×0.2523+、8.0768×0.3629+9.4406×0.0543+6.9336×0.0150=7.9627kcal/kmol,℃TC=325KPC=103.7atmTr=477.5/325=1.469Pr=29.01/103.7=0.280查熱容校正圖：ΔCP=0.4CP=CP0+ΔCP=7.9627+0.4=8.3627kcal/kmol,℃第二變換爐出口變換氣在337℃(610K)時(shí)，常壓下各組分的平均定壓熱容:表5—4組分CO2COH2H2OCH4N2Cpkcal/kmol℃10.1117.07966.96748.279210.34537.0359CP0=∑yiCpi=10.111×0.2927+7.0796×0.0228+6.9674×0.3746+8.2792×0.2406+10.3453×0.0543+7.0359×0.0150=8.3802kcal/kmol,℃TC=272.5KPC=84.4atmTr=610/272.5=2.239Pr=27.34/84.4=0.324查熱容校正圖：ΔCP=0.128CP=CP0+ΔCP=8.3802+0.128=8.5082kcal/kmol,℃取換熱器熱損為2℃：1×.3627×(228-181)=1×8.3627×(337-2-t)t=288第5．3節(jié)第一換熱器熱量衡算以1kmol濕煤氣為基準(zhǔn)計(jì)算：變換氣由337℃降至288℃，平均溫度為312.5℃(585.5K)，在585.5K，常壓下各組分的平均定壓熱容：表5—5組分CO2COH2H2OCH4N2Cpkcal/kmol℃10.03757.066.96258.2410.17637.0188CP0=yiCpi=10.0375×0.2927+7.06×0.0228+6.9625×0.3746+8.24×0.2406+10.1763×0.0543+7.0188×0.0150=8.3476kcal/kmol,℃TC=272.5KPC=84.4atmTr=585.5/272.5=2.149Pr=27.34/84.4=0.324查熱容校正圖：ΔCP=0.151CP=CP0+ΔCP=8.3476+0.151=8.4986kcal/kmol,℃煤氣由181℃升至228℃吸熱量為：1×8.3627×(228-181)=393.05kcal/kmol變換氣由337℃降溫到288℃放熱量為：1×8.4986×(337-288)=416.43kcal/kmol熱損失：416.43-393.05=23.38kcal/kmol(23.38/393.05×100%=5.95%)第5．4節(jié)第二換熱器熱量衡算以1kmol濕煤氣為基準(zhǔn)計(jì)算：變換氣由228℃升至330℃，平均溫度為279℃(552K)在552K，常壓下各組分的平均定壓熱容：表5—6組分CO2COH2H2OCH4N2CpKcal/Kmol℃9.93287.03326.95588.18859.94726.9932CP0=∑yiCpi=9.9328×0.1704+7.0332×0.1451+6.9558×0.2523+8.1885×0.3629+9.9472×0.0543+6.9932×0.0150=8.0845kcal/kmol,℃TC=325KPC=103.7atmTr=552/325=1.698Pr=28.82/103.7=0.278查熱容校正圖：ΔCP=0.26CP=CP0+ΔCP=8.0845+0.26=8.3445kcal/kmol,℃第二換熱器中煤氣從228℃升溫到330℃吸熱：1×8.3445×(330-228)=851.14kcal/kmol變換氣從410℃降溫到305℃：1×8.5018×(410-308)=892.69kcal/kmol熱損失：892.69-851.14=41.55kcal/kmol（41.55/892.69×100%=4.65%）第5．5節(jié)第一變換爐的熱量衡算以1kmol濕煤氣為基準(zhǔn)：CO變換反應(yīng)熱：出第一變換爐的CO變換率為57.25%。CO變換量為：0.2278×0.5725=0.1305kmol/kmol0.1305×9094.97=1186.89kcal/kmol粗煤氣升溫耗熱：1.5695×8.4×(410-330)=1054.70kcal/kmol熱損失：1186.89-1054.70=132.19kcal/mol第5．6節(jié)第二變換爐的熱量衡算以1kmol濕煤氣為基準(zhǔn)：CO變換量為：0.0973-0.0358=0.0615kmol/molCO變換反應(yīng)熱為：0.0615×9270.9=570.16kcal/kmol氣體升溫耗熱為：1.5695×8.4662×(337-305)=425.21kcal/kmol熱損失：570.16-425.21=144.95kcal/kmol第六章變換爐的工藝計(jì)算第6．1節(jié)變換催化劑用量的計(jì)算變換催化劑用量的計(jì)算：VR=τ0×V0式中：VR---催化劑體積，m3τ0----標(biāo)準(zhǔn)接觸時(shí)間，h.m3/Nm3V0----通過催化劑氣體體積，Nm3/h6.1.1運(yùn)用施湛青主編，《無機(jī)物工藝學(xué)》上冊第六章中變換催化劑用量計(jì)算：若令K----反應(yīng)速度常數(shù)，Nm3/m3催化劑.h則6.1.2通過觸媒床氣體的體積的確定：為了在事故情況下或者床層阻力上升情況下仍然能夠維持生產(chǎn)，本設(shè)計(jì)特設(shè)變換系統(tǒng)為兩個(gè)相同的系列。從造氣工序來的總濕氣為164000，所以通過每一系列的濕氣體積為：V0=Nm3/h因?yàn)闆]有查到催化劑的資料，所以在本設(shè)計(jì)中暫用型催化劑的資料來代替說明催化劑裝填量的計(jì)算方法。型催化劑：式中T為熱力學(xué)溫度，K為反應(yīng)速度常數(shù)第一變換爐催化劑用量的計(jì)算：=330℃=410℃==370℃(643K)lgKP=KP=15.6557根據(jù)W=KP-1=15.6557-1=14.6557u=KP(A+B)+(C+D)=15.6557×(0.145+0.3629)+(0.1704+0.2523)=8.3758V=KPAB-CD=15.6557×0.1451×0.3629-0.1704×0.2523=0.7814q==4.9342x=0.1451-0.0620=0.0831τ0==1.485hVR=1.485×10-4×82021=12.156第二變換爐催化劑量的計(jì)算：t平均==321℃(594K)lgKP=KP=27.5423根據(jù)w=KP-1=27.5423-1=26.5423u=KP(A+B)+(C+D)=27.5423×(0.062+0.2798)+(0.2535+0.3354)=10.0029V=KPAB-CD=27.5423×0.062×0.2798-0.2535×0.3354=0.3928q===7.6561x=0.062-0.0228=0.0392τ0==3.61810-4hVR=3.618×10-4×82021=29.667m變換爐催化劑用量：（修正到與實(shí)際裝填量相同）第一變換爐備用系數(shù)取2.6，第二變換爐備用系數(shù)取1.08V1=12.156×2.6=32V2=29.667×1.08=32V=32+32=64m第6．2節(jié)變換爐工藝尺寸計(jì)算第一變換爐塔徑的計(jì)算進(jìn)入第一變換爐的氣體流量：==1.760一般空塔氣速為0.2～1.0，這里選擇為則：3.19m將塔徑圓整，塔徑取為D=3.2m變換爐高度第二變換爐塔徑的計(jì)算進(jìn)入第二變換爐的氣體流量：==1.637這里選擇為則：3.16m將塔徑圓整，塔徑取為D=3.2m變換爐高度第6.3節(jié)催化劑床層阻力降計(jì)算式中：----顆粒的直徑，m----混合煤氣的密度，Kg/m3----以床層空截面積計(jì)算的流體平均流速，----床層高度，m----修正摩擦系數(shù)，無因次=+1.75μ----混合煤氣的粘度，Kg/m.sG----混合煤氣的質(zhì)量流速，Kg/m3.sε----空隙率，取0.34催化劑顆粒為Φ4×4，ds=4×10-3m進(jìn)入第一變換爐氣體的平均溫度為370℃進(jìn)入第一變換爐的氣體量：進(jìn)入第一變換爐氣體的摩爾質(zhì)量：44.01×0.1704+28.01×0.1451+2.016×0.2523+18.016×0.3629+16.042×0.0543+28.016×0.0150=19.89kg/進(jìn)入氣第一變換爐氣體的質(zhì)量：=19.89kg/kmol=20.228kg/s進(jìn)入第一變換爐的氣體實(shí)際體積：ρ1===11.493kg/m3G1===2.516kg/m2.s===0.2189m/s=0.04040.1704+0.019×0.1451+0.00347×0.2523+0.0495×0.3629+0.0159×0.0543+0.0180×0.0150=0.02961CP(厘泊)Tr=1.978Pr=0.276查普遍化粒度圖:μr=0.88μ=.μr=0.88×0.02961=0.02606CP=2.606×10-5Kg/m.sRem===585fm=+1.75=+1.75=2.0064=4=18554kg/m.s2=0.018進(jìn)入第二變換爐氣體的平均溫度為321℃進(jìn)入第二變換爐氣體的摩爾質(zhì)量：44.01×0.2535+28.01×0.062+2.016×0.3354+18.016×0.2798+16.042×0.0543+28.016×0.0150=19.89g/mol進(jìn)入第二變換爐氣體的質(zhì)量：=20.228kg/s進(jìn)入第二變換爐氣體實(shí)際體積：ρ2===12.357Kg/m3G2===2.5164kg/m3.s===0.2036m/s=0.04040.2535+0.0190.062+0.00347×0.3354+0.0495×0.2798+0.0159×0.0543+0.0180×0.0150=0.0756CP(厘泊)Tr=2.055Pr=0.306查普遍化粒度圖：μr=0.91μ=μr×μc=0.91×0.02756=0.02508CP=2.508×10-5kg/m.sRem===608fm=+1.75=+1.75=1.996=4=17168kg/m.s2=0.017第七章?lián)Q熱器的選型第7．1節(jié)換熱器的選型7．1．1換熱器的型號規(guī)格當(dāng)不計(jì)熱損失時(shí)，換熱器的熱負(fù)荷為：Q=kcal/s416.43kcal/k17mol4.183kJ/kcal=1771304W逆流平均溫度差=108℃逆流： t1181℃t2228℃T2288℃T1337℃初估計(jì)值：==1.04==0.301初步?jīng)Q定采用單殼程，偶數(shù)管程的浮頭式換熱器。由《化工原理》查得校正系數(shù)=0.95，因?yàn)?gt;0.8可行。1080.95=102.6初步估計(jì)傳熱系數(shù)K=120W/（m2，℃）===143.86m2由于兩流體溫差較大，同時(shí)為了便于清洗，參照換熱器系列標(biāo)準(zhǔn)，初步選定-800-4.0-150-6/25-4型浮頭式內(nèi)導(dǎo)流換熱器。有關(guān)參數(shù)見附表。外殼直徑D，mm 800管程數(shù)NP 4公稱面積m2150管束NT 352公稱，MPa4.0管子排列方式正方形錯列管子尺寸mm管中心距，mm32管長m6計(jì)算換熱面積，m2162.57.1.2管，殼程的對流給熱系數(shù)和壓降：7.1.2.1管程為充分利用變換氣的熱量，采用變換氣走管程，粗煤氣走殼程管程通流面積==0.0276m2管內(nèi)變換氣流速：4.732粗煤氣181℃變換氣288℃粗煤氣228℃變換氣337℃進(jìn)出第一換熱器的粗煤氣的平均溫度是204.5℃，進(jìn)出第一換熱器的變換氣的平均溫度是312.5粗煤氣.在204.5℃下的物性數(shù)據(jù)：N2COCH4CO2H2H2O組成%1.514.515.4317.0425.2336.29（w/m℃）0.0140.0180.0260.0110.1420.0310.05720.0250.02450.01460.0220.0180.01614.727CP（kJ/kg.℃）1.7559變換氣在312.5℃N2COCH4CO2H2H2O組成%1.52.285.4329.2737.4624.06（w/m℃）0.0210.0260.03810.01750.1910.0420.07260.02850.0280.01810.0260.01450.020.019912.357CP（kJ/kg.℃）1.6749=58767變換氣被冷卻，所以：=0.023=432W/m2.℃去管壁粗糙度=0.15，=0.075，插圖可以得到摸查系數(shù)=0.034所以=1.02Pa7.1.2.2殼程選用缺口高度為25的弓型擋板，取折流板間距h=300mm，所以折流板書目NB=-1=-1=19殼程流道面積殼程中粗煤氣流速:1.85m/s正方形排列的當(dāng)量直徑為=39337=0.574殼程中粗煤氣被加熱，取，所以按式=0.36=224W/m2℃殼程壓降;=1.72=0.134=2.0Pa7.1.2.3計(jì)算傳熱面積：傳熱系數(shù) 忽略管壁熱阻，則W/m2℃===127m2==1.28即傳熱面有28﹪的裕度。第八章設(shè)備一覽表序號名稱位號設(shè)計(jì)溫度℃設(shè)計(jì)壓力MPa主要尺寸備注1第一變換爐C—301A/B5003.5催化劑32m3，直徑3.2m高4.0m2臺2第二變換爐C—302A/B4303.5催化劑32m3，直徑3.2m高4.0m2臺3第一換熱器W—301A/B殼程260管程3503.5直徑800mm換熱面積150㎡2臺4第二換熱器W—302A/B殼程420管程5003.5直徑1000mm換熱面積150㎡2臺第九章設(shè)計(jì)結(jié)果分析及改進(jìn)方向通過設(shè)計(jì)計(jì)算，我認(rèn)為第一變換爐的變換率有點(diǎn)低。這樣會使得第二變換爐的催化劑量很大，從而使它的高度增加，來完成剩余的一氧化碳的變換反應(yīng)，造成催化劑能力的浪費(fèi)。在以后的設(shè)計(jì)中，盡量讓催化劑的能力發(fā)揮完全，再適當(dāng)提高第一變換爐出口的溫度，在第一變換爐中快速反應(yīng)，而在第二變換爐中有足夠的時(shí)間來使變換反應(yīng)達(dá)到平衡。第十章參考文獻(xiàn)1.郭鎧、唐小恒、周緒美編，《化學(xué)反應(yīng)工程》，化學(xué)工業(yè)出版社，2021年2.《化學(xué)工藝設(shè)計(jì)手冊》上冊(第二版)，化學(xué)工業(yè)出版社，2021年3.《煤氣設(shè)計(jì)手冊》中冊，中國建筑工業(yè)出版社，1986年4.天脊集團(tuán)合成氨造氣生產(chǎn)記錄報(bào)表和操作規(guī)程5.葛婉華、陳鳴德編，《化工計(jì)算》，化學(xué)工業(yè)出版社，2021年6.《氮肥工藝設(shè)計(jì)手冊》(理化數(shù)據(jù)分冊)，石油化學(xué)工業(yè)出版社，1979年7.施湛青主編，《無機(jī)物工藝學(xué)》上冊，化學(xué)工業(yè)出版社，1981年8.陸美娟主編，《化工原理》上冊，化學(xué)工業(yè)出版社，2021年9.《年產(chǎn)30萬噸合成氨設(shè)計(jì)書》第十一章致謝四年的函授學(xué)習(xí)生活馬上就要結(jié)束了，回顧這四年的學(xué)習(xí)生活，我感到很充實(shí)。在此，感謝天脊大學(xué)給我們提供了這樣一個(gè)學(xué)習(xí)充電的機(jī)會。感謝北京化工大學(xué)老師們不辭辛苦給我們奉上的精彩講解。本次設(shè)計(jì)從選題、定稿、修改都得到了指導(dǎo)教師馮軍強(qiáng)的全程指導(dǎo)，在此對他表示深深地感謝，感謝他在百忙之中抽時(shí)間對我的設(shè)計(jì)提出的建議和指導(dǎo)，感謝北京化工大學(xué)的教授在期中檢查時(shí)對我的設(shè)計(jì)提出的寶貴意見，在設(shè)計(jì)中也得到了單位同事和領(lǐng)導(dǎo)的幫助，在此也對他們表示感謝。本次設(shè)計(jì)由于時(shí)間倉促，在設(shè)計(jì)中仍有一些不完善之處，請各位教授、評委老師多多指正。符號說明Q—反應(yīng)熱，J/molT—溫度，Kt—溫度，℃K—平衡常數(shù)，P—壓力，大氣壓（Pa）Cp—分子熱容，kcal/kmolV—體積，τ—標(biāo)準(zhǔn)接觸時(shí)間，h·m3/Nm3ds—顆粒的直徑，mmρf—混合煤氣的密度，kg/m3—以床層空截面積計(jì)算的流體平均流速，m/sL--床層高度，m--修正摩擦系數(shù)，無因次μ--混合煤氣的粘度，G--混合煤氣的質(zhì)量流速，kg/m2.sε--空隙率，Pc—臨界壓力，大氣壓（Pa）Tc—臨界溫度，KPr—對比壓力Tr—對比溫度

社會實(shí)踐報(bào)告系別：班級：學(xué)號：姓名：作為祖國未來的事業(yè)的繼承人，我們這些大學(xué)生應(yīng)該及早樹立自己的歷史責(zé)任感，提高自己的社會適應(yīng)能力。假期的社會實(shí)踐就是很好的鍛煉自己的機(jī)會。當(dāng)下，掙錢早已不是打工的唯一目的，更多的人將其視為參加社會實(shí)踐、提高自身能力的機(jī)會。許多學(xué)校也積極鼓勵大學(xué)生多接觸社會、了解社會，一方面可以把學(xué)到的理論知識應(yīng)用到實(shí)踐中去，提高各方面的能力；另一方面可以積累工作經(jīng)驗(yàn)對日后的就業(yè)大有裨益。進(jìn)行社會實(shí)踐，最理想的就是找到與本專業(yè)對口單位進(jìn)行實(shí)習(xí)，從而提高自己的實(shí)戰(zhàn)水平，同時(shí)可以將課本知識在實(shí)踐中得到運(yùn)用，從而更好的指導(dǎo)自己今后的學(xué)習(xí)。但是作為一名尚未畢業(yè)的大學(xué)生，由于本身具備的專業(yè)知識還十分的有限，所以我選擇了打散工作為第一次社會實(shí)踐的方式。目的在于熟悉社會。就職業(yè)本身而言，并無高低貴賤之分，存在即為合理。通過短短幾天的打工經(jīng)歷可以讓長期處于校園的我們對社會有一種更直觀的認(rèn)識。實(shí)踐過程：自從走進(jìn)了大學(xué)，就業(yè)問題就似乎總是圍繞在我們的身邊，成了說不完的話題。在現(xiàn)今社會，招聘會上的大字報(bào)都總寫著“有經(jīng)驗(yàn)者優(yōu)先”，可還在校園里面的我們這班學(xué)子社會經(jīng)驗(yàn)又會擁有多少呢？為了拓展自身的知識面，擴(kuò)大與社會的接觸面，增加個(gè)人在社會競爭中的經(jīng)驗(yàn)，鍛煉和提高自己的能力，以便在以后畢業(yè)后能真正真正走入社會，能夠適應(yīng)國內(nèi)外的經(jīng)濟(jì)形勢的變化，并且能夠在生活和工作中很好地處理各方面的問題，我開始了我這個(gè)假期的社會實(shí)踐-走進(jìn)天源休閑餐廳。實(shí)踐，就是把我們在學(xué)校所學(xué)的理論知識，運(yùn)用到客觀實(shí)際中去，使自己所學(xué)的理論知識有用武之地。只學(xué)不實(shí)踐，那么所學(xué)的就等于零。理論應(yīng)該與實(shí)踐相結(jié)合。另一方面，實(shí)踐可為以后找工作打基礎(chǔ)。通過這段時(shí)間的實(shí)習(xí)，學(xué)到一些在學(xué)校里學(xué)不到的東西。因?yàn)榄h(huán)境的不同，接觸的人與事不同，從中所學(xué)的東西自然就不一樣了。要學(xué)會從實(shí)踐中學(xué)習(xí)，從學(xué)習(xí)中實(shí)踐。而且在中國的經(jīng)濟(jì)飛速發(fā)展，又加入了世貿(mào)，國內(nèi)外經(jīng)濟(jì)日趨變化，每天都不斷有新的東西涌現(xiàn)，在擁有了越來越多的機(jī)會的同時(shí)，也有了更多的挑戰(zhàn)，前天才剛學(xué)到的知識可能在今天就已經(jīng)被淘汰掉了，中國的經(jīng)濟(jì)越和外面接軌，對于人才的要求就會越來越高，我們不只要學(xué)好學(xué)校里所學(xué)到的知識，還要不斷從生活中，實(shí)踐中學(xué)其他知識，不斷地從各方面武裝自已，才能在競爭中突出自已，表現(xiàn)自已。在餐廳里,別人一眼就能把我人出是一名正在讀書的學(xué)生,我問他們?yōu)槭裁?他們總說從我的臉上就能看出來,也許沒有經(jīng)歷過社會的人都有我這種不知名遭遇吧!我并沒有因?yàn)槲以谒麄兠媲皼]有經(jīng)驗(yàn)而退后,我相信我也能做的像他們一樣好.我的工作是在那做傳菜生,每天9點(diǎn)鐘-下午2點(diǎn)再從下午的4點(diǎn)-晚上8:30分上班,雖然時(shí)間長了點(diǎn)但,熱情而年輕的我并沒有絲毫的感到過累,我覺得這是一種激勵,明白了人生,感悟了生活,接觸了社會,了解了未來.在餐廳里雖然我是以傳菜為主,但我不時(shí)還要做一些工作以外的事情，有時(shí)要做一些清潔的工作，在學(xué)校里也許有老師分配說今天做些什么，明天做些什么，