東方紅橋主橋系桿拱方案

東方紅橋主橋系桿拱方案第一頁，共70頁。連云港港疏港航道項目橋梁工程QL-4合同段東方紅大橋主橋系桿拱上部構造施工技術方案匯報江蘇省交通工程集團有限公司連云港港疏港航道項目橋梁工程QL-4合同段項目經理部2010年3月13日第二頁，共70頁。1、編制依據1.1東方紅大橋施工圖

1.2公路橋涵施工技術規(guī)范

1.3本項目招投標文件

1.4路橋施工計算手冊2、編制范圍2.1東方紅大橋主橋上部結構。第三頁，共70頁。東方紅橋位于連云港市灌云縣城人民東路與鹽河交叉口，通航標準為Ⅲ級航道，通航凈空60m×7m，設計最高通航水位3.4m，設計最低通航水位1.03m,荷載等級為城-A級，人群3.5KN／m2。東方紅橋主橋采用下承式鋼筋混凝土系桿拱，計算跨徑80.3m，矢跨比采用1/5，矢高16.06m，拱軸線為二次拋物線，系梁采用箱形截面，梁高1.9m，寬1.2m，拱腳處加高至2.4m，拱肋采用等截面的工字形截面，高1.8m，寬1.2m，為鋼筋混凝土構件，每片拱設間距為5.7m的吊桿13根，吊桿為柔性吊桿，采用OVM.GJ15-12鋼絞線成品索，風撐采用5根φ800-12mm鋼管；端橫梁高度為1.75～1.84m，中橫梁高度為1.10m～1.19m，寬0.5m，兩側設牛腿以支撐行車道板，行車道板采用28cm高預制空心板。3、工程概況第四頁，共70頁。原設計圖紙主橋施工方案為：主橋系桿、拱腳、端橫梁搭設支架現澆，拱肋分段預制安裝，中橫梁預制安裝。根據目前東方紅橋所處河道水深較淺，河道寬度較窄，通航寬度為19m，如果采用浮吊進行拱肋吊裝，大型浮吊船只無法進入該施工水域，且也將阻斷整個航道通行；如果采用汽車吊裝，每段重量約60噸左右，汽車吊的位置只能停放在兩側橋頭，距離約40m，汽車吊很難達到上述吊裝能力。鑒于以上實際情況我部建議將原主橋施工方案均改為支架現澆方案，在施工過程中精心組織施工，加強對支架的合理設計與利用，能滿足設計要求。4、主橋施工方案選擇

第五頁，共70頁。5、主橋施工總體順序(1)、搭設臨時支墩，在陸上、水中搭設臨時支墩并架設貝雷片構成施工平臺；(2)、在支架現澆拱腳、端橫梁、系桿及部分中橫梁其中系桿分段進行澆筑，第一段砼澆筑范圍為一側拱腳至系桿第一道濕接縫（濕接縫設在1、2號吊桿之間），其間端橫梁與該段系桿一起澆筑；第六頁，共70頁。端部拱腳段第七頁，共70頁。第二段澆筑另一側對稱范圍拱腳；第三段澆筑第一道濕接縫與另外一道濕接縫之間的系桿，一次性澆筑完畢；系梁分段示意圖

最后澆筑濕接縫，濕接縫砼澆筑時要求系桿砼強度達到設計的90%以上方可進行。(3)、張拉端橫梁全部預應力束和已澆中橫梁第一批預應力，系桿2N1、2N4預應力鋼束；第八頁，共70頁。(4)、搭設拱肋支架，分三段對稱澆筑拱肋節(jié)段混凝土，首先施工中間拱頂，再次對稱澆筑兩側邊拱，最后澆筑拱肋濕接頭，砼強度及彈模均達到設計90%后，對稱張拉系桿2N2、2N5預應力鋼束，安裝風撐及吊桿；(5)、按順序張拉吊桿第一批預應力后，拆除拱肋臨時支架；(6)、現澆其余中橫梁，并張拉中橫梁第一批預應力；(7)、安裝行車道板；(8)、張拉全部中橫梁第二批預應力；(9)、張拉吊桿第二批預應力；(10)、對稱張拉系桿2N3預應力；(11)、現澆橋面C40整體化混凝土，完成橋面鋪裝。第九頁，共70頁。6.1系桿、拱腳處支架搭設東方紅橋新建橋位約44m位于河中，西側約10m、東側約26m位于河岸及老路上兩側系桿軸線離老橋外緣0.7-1.8m不等，系桿底離老橋及原地面3.3-3.6m左右。6.1.1、河中部分支架搭設我部計劃位于河中部分支架采用打設鋼管樁基礎，以鋼管樁為臨時墩，在鋼管樁頂搭設型鋼作為支撐平臺，然后用貝雷作為縱梁，在貝雷上設置作業(yè)平臺。根據國家及地方通航標準，我部計劃鋼管樁基礎在原河道中心線兩側10m以外打入，以滿足通航凈寬≥19m、縱梁底標高≥6.4m的要求.6、主橋上部構造施工方案

第十頁，共70頁。第十一頁，共70頁。6.1.2、陸上部分支架搭設根據測量數據，路上系桿底離原地面3.5m左右，系桿軸線在老路邊緣及護坡位置，我部計劃將老路及護坡整平壓實后，在混凝土澆筑的基礎上每個支點采用4根φ40cm鋼管樁架設作為貝雷縱梁支點，在貝雷上設置作業(yè)平臺，以保證整個支架體系受力一致。6.1.3、水中鋼管樁施工橋位南側已有鋼管樁便橋及防撞樁、導航樁，因此鋼管樁施工前，首先在橋位北側打入導航樁及防撞樁，再打入臨時墩的鋼管樁，根據受力計算結果，河中共施打兩排臨時支墩鋼管樁，其中每個支點設置6根φ53cm鋼管樁，鋼管樁布置如下圖：第十二頁，共70頁。橫橋向鋼管樁布置圖

第十三頁，共70頁。水中鋼管樁平面布置圖

第十四頁，共70頁。鋼管樁采用汽車式吊車配合震拔錘插打鋼管樁的施工方法，將鋼管樁打入土層，鋼管樁打入深度根據地質情況而定，主要以貫入度和入土深度控制，以達到設計承載力。當震動到貫入度很?。ㄏ鲁亮亢苌伲r，同時要以達到管樁入土深度來校核，完成臨時墩鋼管樁插打后，鋼樁之間用10#槽鋼連接同排和縱排向相鄰鋼管樁，以形成剪力撐，同時在鋼樁上、下方用10#槽鋼連接，鋼樁外圍上下方再用10#槽鋼連接成矩形框架，以防止鋼樁間不均勻沉降并增加其整體穩(wěn)定性。6.1.4、貝雷縱梁拼設經受力計算，兩側系桿下方各設置4路貝雷，最大跨徑采用弦桿對貝雷上下加強，其余不加強。布置圖如下：第十五頁，共70頁。貝雷縱梁橫斷面圖第十六頁，共70頁。

貝雷縱梁安裝前，先精確放樣，保證縱梁中軸線與系桿中軸線一致，避免施工荷載作用下縱梁出現偏心受壓。貝雷縱梁先在陸地上按設計進行拼裝，采用105cm連接片將單排貝雷片連接成單層雙排貝雷梁，考慮到貝雷撓度主要來源于銷孔間間隙的拉與擠，貝雷銷在安裝時人工用大錘敲打，使得貝雷銷緊密插入銷孔內，避免留下孔隙，拼裝完畢后用吊車吊裝就位，安裝連接片及跨馬螺絲，以增強其整體穩(wěn)定性。第十七頁，共70頁。6.1.5主孔支架受力計算：主橋主孔水中支架采用鋼管群樁基礎，貝雷作為承重縱梁，在貝雷上采用鋼管支架。拱肋下采用4路貝雷作為承重縱梁，最大跨徑采用弦桿對貝雷上下加強，其余不設?？v梁上采用碗扣支架架設到拱肋底,在碗扣支架上鋪拱肋底模,安裝鋼筋,安裝側模，澆注拱肋。為簡化計算及施工安全，保守計算簡化為簡支計算，同時假定主拱肋和系桿重量同時均勻分布于整個縱梁上。單側系桿和拱肋每米共重（1.77+1.46）×2.5=8.08T/m，即q1＝80.8kN/m；貝雷縱梁及其上支架、模板、人群荷載按q2＝20kN/m；則q＝q1+q2＝100.8kN/m，支架布置圖如下：第十八頁，共70頁。第十九頁，共70頁。由上圖可知：貝雷最大跨徑為20.72m，彎矩M＝ql2/8＝100.8×20.72/8＝5409kN·m查公路橋涵規(guī)范，4路貝雷相當于2個2排單層，則加強貝雷縱梁最大容許彎矩為：3375×2＝6750kN·m＞5409kN·m滿足要求，故可采用4路貝雷，上下加強桿，能滿足彎矩要求。其余跨徑不布置，通過計算同樣能滿足要求。第二十頁，共70頁。6.1.6樁基受力計算樁基受力簡圖如下：根據老橋所在位置，且充分考慮到老橋原結構形式及目前使用現狀，采用部分支點利用老橋，部分支點利用臨時鋼管樁支撐。B：受力點R=q（l1+l2）/2＝100.8×（9.91+23）/2＝1658.7kN＝165.9T不利用老橋支點設置6根鋼管樁，則每根樁承載力為：165.9/6=27.7T其中B墩利用老橋的受力情況：B墩老橋支點Rb1=165.9×0.5/2.7=30.7T，B墩臨時鋼管樁支點Rb2=165.9×2.2/2.7=135.2T第二十一頁，共70頁。C：受力最大的為RC，RC＝q（l1+l2）/2＝100.8×（23+14.2）/2＝1874.9kN＝187.5T不利用老橋支點設置6根鋼管樁，則每根樁承載力為：187.5/6=31.3T其中C墩利用老橋的受力情況：C墩老橋支點Rc1=187.5×0.5/2.7=34.7T，C墩臨時鋼管樁支點Rc2=187.5×2.2/2.7=152.8T采用φ53鋼管樁，保守安全系數取為2。[P]=(U∑αiliτi+αAσR)/2其中U——樁身周長li——土分層深度αi——為震動沉樁對各土層樁周圍摩阻力影響系數取為1.0。因采用敞口鋼管樁，則A=0。第二十二頁，共70頁。其中：U=T1d=3.14×0.53=1.664m則：C支點鋼管樁[P]=×1.664×(1.9×40+4.8×45+2.5×40)＝32.6T＞31.3T樁長設置為：7.58+1.9+4.8+2.5=16.78，采用樁長為17m，樁入土深度為9.2m。則：B支點鋼管樁[P]=×1.664×(1.9×40+4.8×45+1.5×40)＝29.3T＞27.7T樁長設置為：7.58+1.9+4.8+1.5=15.78，采用樁長為16m，樁入土深度為8.2m。第二十三頁，共70頁。6.1.6支架預壓我標根據以往施工經驗，擬采用1.2倍單樁荷載預壓方案。通過單樁荷載預壓，測出地基沉降值。采用單樁荷載最大樁為預壓點進行預壓，以油頂頂推力：31.3*1.2=37.6t計算油表讀數后進行控制。預壓中測量資料的整理非常重要，是系桿及拱肋施工高程控制的重要依據。在整個過程中，油壓保持不變。第二十四頁，共70頁。第二十五頁，共70頁。①沉降觀測的頻率：第一次：預壓前，測量樁頂原始標高數據。第二次：加載后及時測量樁頂標高變化。第三次：預壓達到時間后進行觀測。第四次：卸載后。②、觀測數據的處理及預拱度的設置經過對四次觀測數據的分析（其四次觀測中不包括每天的沉降觀測），得出地基沉降值。第二十六頁，共70頁。支架沉降=地基沉降+支架彈性變形+支架非彈性變形，支架的彈性變形通過對貝雷梁的計算得出，支架的非彈性變形采用在支點處用5t手拉葫蘆對貝雷縱梁進行反拉。根據得出沉降累計值的具體情況調整底模的標高，并且將設計的預拱度值疊加在其中進行設置，以確定相對的預拋度，進行正確設置。③、施工注意事項：油頂加載后過程中保持油壓穩(wěn)定，待24小時內累計沉降不超過1.5mm，方可卸載，逐級測量并詳細記錄。第二十七頁，共70頁。6.2、端橫梁支架搭設端橫梁采用現澆，與拱腳一起施工，端橫梁支架采用貝雷在墩身兩側架設承重橫梁，下方用貝雷井字架組合而成。以墩身承臺為基礎，整體衛(wèi)剛性支架，無需預壓。第二十八頁，共70頁。端橫梁支架布置圖第二十九頁，共70頁。6.3各分項工程施工6.3.1支座安裝主橋支座采用GPZ（Ⅱ）型盆式支座。1、在主墩頂部砼達到設計強度70%后，鑿除砼至主筋，立模并采用細石砼澆筑支座墊石，支座墊石嚴格按設計標高控制頂高程，并用水平尺找平。2、支座安裝時，首先根據圖紙設計的支座類型，在支座墊石上精確測量放樣，畫出支座安裝線，然后安裝地腳螺栓，并用環(huán)氧砂漿灌注地腳螺栓孔。3、在支座墊石下均勻鋪一層環(huán)氧砂漿（厚約3-5mm），按廠家說明進行支座安裝，支座吊裝后立即用儀器檢查其水平位置和軸線精度，嚴格控制在規(guī)范規(guī)定的軸線偏差小于2mm范圍內。4、將擠壓出的多余環(huán)氧砂漿清理干凈，用細石子環(huán)氧砼澆筑預埋螺栓孔洞。第三十頁，共70頁。支座平面圖及型號規(guī)格如下圖：第三十一頁，共70頁。6.3.2、拱腳、端橫梁、系桿施工流程拱腳、端橫梁及系桿施工時，兩端拱腳和端橫梁一次進行澆筑，施工完成后再進行系桿施工。具體澆筑順序為：a、澆筑9#墩拱腳、端橫梁；b、澆筑8#墩拱腳、端橫梁；c、施工南側系桿；d、施工北側系桿；e、張拉端橫梁全部預應力束。第三十二頁，共70頁。6.3.3、中橫梁施工中橫梁采用現澆施工，支架利用老橋與鋼管支架結合，橫橋向布置2路貝雷縱梁，然后用2［14型鋼與系桿下面貝雷縱梁連接，在型鋼上鋪設5×10cm楞木，竹膠板用鐵釘固定在楞木上面。在貝雷縱梁頂面橫向鋪設方木作為施工平臺，立模澆筑橫梁砼，待砼強度達到90%后，進行中橫梁第一批預應力張拉。第三十三頁，共70頁。第三十四頁，共70頁。6.3.4、拱肋支架搭設拱肋現澆支架采用滿堂支架法施工，鋼管直徑均為φ48mm。拱肋下方支架橫橋向間距為0.6m，縱橋向間距為0.6m，橫縱向水平桿、剪刀撐、掃地桿的布設均按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ130-2001》的有關規(guī)定執(zhí)行，保證整體結構的穩(wěn)定性。搭設時首先在貝雷縱梁上鋪設10×10cm的厚楞木，支架立桿落在10×10cm厚楞木上，楞木順橋向采用5×10cm木板進行連接，最后在支架上面設置頂托、在支架下面設置50cm可調底托，便于立模標高的調整，在頂托上面布設15×15cm的厚楞木，然后在厚楞木上設置5×10cm定位木板、竹膠板底模。第三十五頁，共70頁。

為保證支架的穩(wěn)定性，在拱肋支架順橋向與橫橋向設置剪刀撐，剪刀撐下端直接頂在老橋或貝雷縱梁上，布置角度為60°,同時對兩拱肋支架采用碗扣式鋼管搭設4道橫向連接支架，以加強兩道拱肋橫向穩(wěn)定。第三十六頁，共70頁。第三十七頁，共70頁。第三十八頁，共70頁。6.3.5、滿堂支架受力計算：根據設計方案所給出的施工順序，在系桿張拉第一階段力后，即可進行支架的搭設，根據拱肋的單位面積重量和施工期間整個拱肋支架的安全穩(wěn)定性，必須進行支架的受力計算。1）強度驗算：滿堂支架承受的荷載主要是拱肋砼的自重，計算荷載包括混凝土自重，方木及模板的自重，人行機具荷載，澆筑混凝土時沖擊荷載。每米拱肋的重量（鋼筋混凝土重力密度取25KN/m3）：1.77×25KN/m3=44.3KN每平方米拱肋重量＝44.3/1.2＝36.9KN/m2方木及模板=45kg/m2=0.45KN/m2人行機具=200kg/m2=2KN/m2沖擊荷載＝2kN/m2第三十九頁，共70頁。最不利荷載組合Q＝1.4×（36.9+0.45）+1.2×（2+2）=57.1kN/m2,即5.71t/m2則單根支架承受的荷載為57.1×0.6×0.6=20.56KN＜〔Q〕=29.2KN（這里取橫桿步距1250mm）路橋施工計算手冊P189頁橫桿步距L(mm)對接立桿(KN)100031.7125029.2150026.78180024所以支架滿足要求。第四十頁，共70頁。2）立桿穩(wěn)定性計算立桿長細比λ＝l0/i＝1.25/1.58=0.78N/mm2根據計算出來的長細比，查表得穩(wěn)定系數ψ＝0.733N/ψA＝57.1KN/m2/（0.733×4.89cm2）＝159.3N/mm2＜[f=215N/mm2]立桿穩(wěn)定性足夠。第四十一頁，共70頁。6.3.6、拱肋分段拱肋混凝土澆筑順序：分三段進行澆筑，由首先施工拱頂，后兩側對稱進行。第四十二頁，共70頁。6.3.7、模板1、系桿模板首先在貝雷縱梁上鋪設10×10cm的木楞,木楞順橋向間距按45cm進行布置,便于拱肋現澆支架φ48cm鋼管的布置,然后在木楞上滿鋪5×10cm厚的木板,最后在木板上鋪設1.5cm厚的優(yōu)質竹膠板做為系桿現澆底模。系桿側模采用竹膠板加工而成，圍檁及支撐均采用10×10cm的木方，兩側模采用拉條螺栓進行固定。為確保模板接縫嚴密，防止接縫漏漿，擬在模板接縫處嵌入雙層海棉條，壓實固定。模板表面平整度、順直度必須符合規(guī)范及設計圖紙要求。在鋪設系桿底模時按設計圖紙要求設置預拱度，預拱度值由設計值、支架沉降值、模板變形值、支架撓度值疊加而成。第四十三頁，共70頁。2、拱腳、中橫梁、端橫梁模板拱腳、中橫梁、端橫梁的模板均采用厚1.5cm強竹膠板，加勁肋采用木楞，圍檁采用木楞或型鋼，利用拉條螺栓組合而成。3、拱肋模板拱肋底模采用竹膠板直接鋪設在5*10cm木板上面。側模采用竹膠板按圖紙尺寸進行加工制作而成。拱肋上面采用1.5cm厚的高強竹膠板做壓板，壓板直接與拱肋支架進行連接固定，壓板固定撐桿采用5×10cm楞木加工而成，間距按計算結果進行設置。同時在壓板中間設置30cm凈寬的振搗槽口，振搗完一段立即密封一段，防止砼翻漿。第四十四頁，共70頁。4、模板拆除與維修保養(yǎng)拆除模板時應保證砼表面及棱角不被破壞，一般在砼抗壓強度達到2.5MPa后方可拆除側模。模板拆除后，特別要注意對成品砼的保護。拆模時不允許用猛力敲打或強扭等粗暴的方法進行，拆卸下的模板、配件一一吊下，不準從高空拋落。對于重復使用的模板，拆下來后及時清除灰漿污垢，維修整理、妥善存放、以利周轉使用。堆放時應選在不易被他物碰撞的地方，并加蓋防曬防雨材料，以防變形。如果因故不能及時完成砼澆筑工序時，或立好模板經過暴曬、雨淋時間超過24h，要重新對模板各部位尺寸、模板拼縫、支撐可靠性、垂直度等進行檢查，如有偏差立即予以糾正。模板在第一次使用前一定要涂足隔離油或脫模劑，但不得玷污鋼筋和成型后的砼表面，以后每次使用前要鏟除殘剩于模板上的砼，并涂隔離劑或脫模劑，同樣不得玷污鋼筋和成型后的砼表面。第四十五頁，共70頁。6.3.8、鋼筋加工1、鋼筋的半成品在鋼筋加工場制作，然后運到現場安裝，系桿鋼筋一次成形。鋼筋焊接接頭嚴格按規(guī)范要求施工，如雙面焊，焊縫長度不小于5d，單面焊不小于10d。同一截面內接頭數量不超過總截面的50%，接頭與接頭之間的縱向距離不小于35d等。鋼筋焊接時焊條型號也必須符合要求，焊縫應飽滿、無裂縫、啃邊、焊瘤等現象。焊渣應在焊縫冷卻后立即清除干凈。當鋼筋與預應力管道、錨墊板等發(fā)生沖突時適當移動鋼筋位置。鋼筋骨架綁扎時嚴格把好尺寸關，確保鋼筋間距、外形尺寸和保護層厚度。第四十六頁，共70頁。由于系桿、拱腳、端橫梁內預埋件較多，特別是系桿內吊桿預埋件，預埋位置異常重要，預埋件施工時，技術人員必須嚴格按設計圖紙，采用全站儀在系桿側模上精確的放出吊桿位置，安放鋼管時采用水平尺檢查并保證吊桿鋼管的垂直度。橫梁預埋件施工時，采用全站儀放出橫梁的位置，然后現場直接在兩側模板上開孔，準確的埋設橫梁鋼筋、波紋管、錨墊板等預埋件。2、拱肋中有與吊桿相連接的預埋件及預埋孔道，在施工前，主管技術人員必須嚴格按照設計圖紙要求，采用全站儀精確放出其預埋件位置，同時仔細檢查成形預埋件是否符合圖紙要求，然后按放出的位置進行相應的預埋件施工；3、拱肋分段澆筑間的接頭處搭接鋼筋，均采用焊接，單面焊縫長度不小于10d，雙面焊縫長度不小于5d；第四十七頁，共70頁。4、與吊桿打架的鋼筋必須截斷時，在吊桿側需設置加強鋼筋；5、在與系桿預埋筋連接時，焊接長度必須滿足設計圖紙和規(guī)范的要求；6、行車道板錨栓預埋筋施工時，現場技術員必須對行車道板錨栓孔預埋筋位置進行精確放樣。第四十八頁，共70頁。6.3.9波紋管安裝波紋管安裝時根據設計圖紙上的坐標固定，按圖紙要求將定位筋與結構物鋼筋點焊在一起進行固定，對于直線段定位鋼筋每100cm一道，曲線段每50cm一道。波紋管接頭處采用在大一型號的波紋管作為套管，每端擰進10cm，兩端用密封膠帶包裹嚴密，力求保證預應力束的接頭處不漏漿?；炷翝仓r，在預應力管道中穿入比波紋管直徑稍小的塑料襯管，并在混凝土澆筑過程中抽動塑料管保證預應力孔道不堵塞，同時在系桿跨中較高處設置出氣孔，便于壓漿時，空氣及殘留水的排除，確保孔道壓漿密實。第四十九頁，共70頁。波紋管施工必須注意以下事項：①、系桿及橫梁的鋼絞線束預留孔道采用波紋管，波紋管應與鋼絞線束配套，預留工作長度，并具有一定的強度。②、波紋管嚴格按設計規(guī)定的孔道坐標設置，固定波紋管的井字型定位鋼筋與梁體鋼筋焊牢，管道每隔50cm與定位筋綁扎，曲線段與錨墊板附近適當加密。當鋼筋對波紋管有干擾時，可適當調整鋼筋位置，并遵循以下避讓原則：波紋管→鋼筋骨架→主筋→構造鋼筋（位置在前的項目優(yōu)先保證）。③、管節(jié)連接要平順、牢固，所有接頭用封箱帶包裹15cm左右，并沿長度方向用兩層膠布在接口處纏不小于5cm長度。確保管道接頭不漏漿。波紋管插入錨墊板喇叭口的長度不得大于喇叭口直線段長度。

第五十頁，共70頁。6.3.10砼施工1、系桿砼：系桿混凝土采用泵送入模，系桿澆筑按設計規(guī)定的順序進行，從兩端向中間對稱均衡的進行澆筑，澆筑斷面以45°向前全斷面推進；拱腳處砼澆筑時，由于拱腳鋼筋布置太密，我部將采用細石子砼進行澆筑，同時為確保拱腳處砼振搗密實，防止砼出現裂縫，我部將在橫橋向每2米布一個下料孔及根據需要預留部分砼振搗孔。砼澆施工過程中必須嚴格按規(guī)范要求進行分層澆筑，嚴格控制在30cm左右。第五十一頁，共70頁。2、拱肋混凝土澆筑順序：拱肋中段→拱肋邊段A→拱肋邊段B，由于拱肋坡度較大，在拱肋頂部設置蓋板，并在蓋板上設置出氣孔，為確保吊桿孔不被砼等雜物堵塞，在澆筑系桿及拱肋砼時，提前用棉絮或土工布把吊桿孔塞起來，穿吊桿束時再拿出來即可有效防止吊桿孔堵塞。3、橫梁混凝土采用泵送，單道中橫梁應由兩端向跨中對稱澆筑，澆筑斷面以45°向前全斷面推進，澆筑完成后需用土工布覆蓋灑水養(yǎng)生。第五十二頁，共70頁。4、砼澆筑注意事項：⑴、混凝土澆筑由專人負責，澆筑前由主管技術人員對鋼筋骨架、預埋件、模板圍檁、拉條螺栓及支架等進行仔細檢查，符合規(guī)范及設計要求后方可進行砼澆筑。⑵、為確保砼澆筑質量，混凝土振搗由熟練工人負責，混凝土應分層澆筑，澆筑層厚不超過30cm，澆筑上層時振搗棒應插入下層混凝土5～10cm，上層混凝土必須在下層混凝土初凝前澆筑完畢。⑶、使用插入式振搗器振搗混凝土時，移動振搗器的距離不應超過振搗器的作用半徑的1.5倍。振搗到位后，要求邊振搗邊徐徐撥出振搗棒。撥出時要注意振搗棒不能碰撞模板、鋼筋或其它預埋件等。砼振搗密實的標準為：混凝土不再下沉，不再冒汽泡，表面平坦、泛漿。同時配備部分小直徑的插入式振搗棒，用于系桿波紋管及鋼筋密集處，入模的混凝土及時振搗，但須注意不得沖撞波紋管及鋼筋，不得漏振，但也不要振動過度引起混凝土離析。第五十三頁，共70頁。⑷、在混凝土澆搗過程中，派專人檢查模板及鋼筋，一旦發(fā)現有模板漏漿走動、鋼筋松動、變形、墊塊脫落等現象及時調整。⑸、混凝土澆筑時要求連續(xù)進行，若因事故必須間斷時，其間斷時間不得大于前層混凝土的初凝時間。當混凝土中摻入緩凝或促凝等外加劑時，則應另行試驗確定允許間斷時間。⑹、施工縫處理按規(guī)范要求進行，即鑿除混凝土表面的水泥砂漿及松散混凝土層，并用壓力水沖洗干凈，做到濕潤而不留積水。系桿、拱肋的合攏段混凝土應在凌晨溫度最低時澆筑完畢，并采用膨脹率為0.06%的微膨脹混凝土。⑺、混凝土澆筑完成后，對裸露面應及時進行修整，在混凝土終凝后進行養(yǎng)生。混凝土的養(yǎng)生在一般情況下采用土工布覆蓋灑水養(yǎng)生，當氣溫低于50C時，采用塑料薄膜、土工布進行包裹保溫養(yǎng)生。⑻、及時制作混凝土試件，混凝土澆筑完畢后，認真做好養(yǎng)護工作。第五十四頁，共70頁。6.3.11、預應力施工1、每一系桿內布設4束15－9、6束15－10фs15.2mm鋼絞線，鋼束錨下張拉控制應力為0.75fpk；每一道端橫梁內布設4束15－9фs15.2mm鋼絞線，鋼束錨下張拉控制應力為0.72fpk；每一道中橫梁內布設4束15－6фs15.2mm鋼絞線,鋼束錨下張拉控制應力為0.72fpk，fpk=1860Mpa，預應力張橫梁預應力采用單端張拉，張拉端采取交錯的方法進行設置，系桿按設計圖紙要求進行。第五十五頁，共70頁。⑴、預應力束張拉時，待砼強度及彈模均達到90%后即進行張拉施工，張拉順序嚴格按圖紙要求進行。張拉系桿第一批預應力束2N1、2N4束、中橫梁N1、N4束及端橫梁全部預應力束。張拉應力控制過程：0→0.15σcon→σcon(持荷2min)⑵、鋼絞線張拉①、機具的選擇：根據設計要求的單束鋼絞線的根數選用2臺合適的千斤頂，保證施工滿足設計要求即可，同時配備2臺25t的小型千斤頂備用（作為出現滑絲現象時單根鋼絞線的張拉工具）。第五十六頁，共70頁。②、校核：張拉前壓力表到有資質的地方進行校核，然后再對千斤頂和壓力表進行配套標定，得出張拉力與壓力表讀數對應關系曲線，計算張拉各階段所對應的壓力表讀數；按規(guī)范要求，千斤頂及油壓表在施工過程中每隔6個月或使用200次及千斤頂使用過程中出現不正常現象時均必須重新校核。③、檢查：千斤頂、壓力表（壓力表精度不得低于1.5級）、油泵是否完好（特別注意千斤頂、油泵是否漏油），型號是否配套，預應力錨具是否配套；張拉工作區(qū)是否設置了醒目的警示牌和可靠的安全防范措施（比如張拉工作區(qū)后設置隔護欄）。第五十七頁，共70頁。錨具安裝前，錨孔內的砼及波紋管內的雜物和積水要清理干凈，清理時直接采用空氣壓縮機吹凈即可。張拉前檢查工作錨圈、工具錨圈、千斤頂、限位板、錨環(huán)是否安裝到位，且要同軸線，其軸線垂直于張拉端面，以防止偏心，發(fā)生事故，工作夾片安裝用鋼管壓平。注意油泵一定要與千斤頂配套，不得混用。鋼絞線上如有污積或鐵銹應用鋼絲刷及時清除，以防止張拉時發(fā)生斷絲和滑絲現象。④、設備液壓系統(tǒng)如發(fā)生如下情況應重新校驗：張拉時預應力筋突然斷裂；千斤頂發(fā)生故障或漏油嚴重；油泵奪壓力表指針不能指回零點；油壓表受到重物撞擊。第五十八頁，共70頁。⑤、張拉a、張拉時機：混凝土試塊強度及彈模需達到設計值的90%以上，（要求試塊與構件同條件養(yǎng)護）。b、張拉順序：每道系桿先張拉2N1、2N4束，待拱肋施工完畢后再張拉2N2、2N5束，待行車道板安裝完成后，再張拉2N3束；待系桿施工完畢，強度達到設計要求后張拉端橫梁全部預應力束，及5＃、9＃中橫梁N1、N4束，待橋面板安裝完畢后，再張拉N2、N3束；拱肋強度達到設計要求后，安裝風撐，張拉吊桿第一批預應力即1、2、12、13處吊桿預應力，待中橫梁第二批預應力全部張拉結束后再張拉吊桿第二批預應力。c、張拉程序：每束鋼絞線張拉按0→0.15σcon→σcon(持荷2min)程序進行。第五十九頁，共70頁。d、張拉：張拉時采用張拉應力和伸長量進行“雙控”控制，以張拉應力主，伸長量進行校核。實測伸長值與理論值的差值應控制在6%以內，否則應暫停張拉，提出解決方案，待工程師審查批準后方可繼續(xù)張拉。e、注意事項：“雙控”，以張拉應力控制為主，伸長量做為校核。我們有可能導致施加的預應力不足，因為預應力筋在張拉前是松弛狀態(tài)，拉力機施加的初始預應力大部分用來調直，用以克服這種自然松弛狀況，當拉直一定噸位時伸長量才與拉力呈線性關系；理論伸長值應根據每批鋼絞線實測的彈性模量和截面積進行調整。⑶、壓漿張拉完成后應及時壓漿，孔道壓漿采用與砼同等級的水泥漿對孔道進行灌漿。壓漿前應用0.5～1.0MPa的壓力水沖洗管道，如需要時及時用壓縮空氣吹干孔中積水。第六十頁，共70頁。同時孔道壓漿應注意以下事項：A、孔道壓漿順序為先下后上，將集中在一處的孔一次壓完；B、水泥漿的泌水率最大不超過3%，水泥漿的稠度宜控制在14～18s之間；C、壓漿以水泥漿充滿孔道空隙為原則，一般在出漿口先后排出空氣、水、稀漿、濃漿后，封閉出漿口，并保持不小于0.5Mpa的壓力2min以上，然后拔出噴嘴后立即用木頭塞住；D、水泥漿中可摻入適當外摻劑以提高孔道壓漿的密實性，具體量根據試驗室的配合比進行；E、采用正確的壓漿順序，對下層孔道應先壓注，對曲線孔道和豎向孔道從最低點的壓漿孔壓入，并由最高點的排氣孔排氣和泌水。F、在壓漿時將所有最高點的排氣孔依此一一打開和關閉，以使孔道的排氣通暢，這樣可使孔道內的水泥漿結硬后不產生較大的空洞；G、在灌漿口與出漿口要設置球形閥門，當在出漿口冒出濃漿后，關閉出漿口的球形閥門，穩(wěn)壓，然后再關閉進漿口的球形閥門，以利漿體在錨環(huán)中也是飽滿的。H、孔道壓漿完成后應立即將錨端水泥漿沖洗干凈，同時清除錨墊板及錨具、端面砼的污垢，并將端面砼鑿毛，以備澆注封錨砼做準備；J、澆注封錨砼，其標號應與結構物砼相同，澆注時要仔細操作并認真搗實，使其與錨具處的砼結合密實。第六十一頁，共70頁。6.3.12、風撐和吊桿施工1、風撐安裝東方紅橋主橋共設置5道風撐，風撐均采用Ф80-1.2鋼管加工而成，單根長9.2m，套管采用Ф83.4-1.2鋼管，長0.2m。施工前先風撐鋼管套入套管內，然后采用汽車吊安裝，到在位置后先將套管與拱肋預埋鋼板進行焊接，焊接完成后再將風撐鋼管與套管焊接在一起，最后連接一個整體。焊接時嚴格按設計要求進行。風撐結構示意圖如下：第六十二頁，共70頁。第六十三頁，共70頁。2、吊桿施工主橋每片拱肋設13根柔性吊桿，間距5.7m，采用OVM.GJ15-12鋼絞線成品索，標準強度1860Mpa，吊桿錨具，系桿端為OVM.GJ15A-12,拱肋端為OVM.GJ15B-12。1、吊桿張拉施工a、吊桿長自錨墊板算起另考慮每端擠壓工作長度20cm，施工時根據拱肋及系桿的實測標高進行下料。b、吊桿采用單端張拉，在系桿端進行張拉。c、吊桿張拉參數表第六十四頁，共70頁。d、吊桿張拉：吊桿張拉是成橋最關鍵的工序，吊桿張拉必須嚴格按設計規(guī)定的張拉力和規(guī)定順序，用兩臺千斤頂（配工