混凝土結(jié)構(gòu)課程設(shè)計-單層鋼筋混凝土柱廠房結(jié)構(gòu)設(shè)計

混凝土課程設(shè)計計算書混凝土結(jié)構(gòu)課程設(shè)計計算書——單層鋼筋混凝土柱廠房結(jié)構(gòu)設(shè)計指導(dǎo)教師：姓名：學(xué)號：一、工程概況及設(shè)計條件:該車間為雙跨等高廠房，無天窗，長66m，柱距6m，跨度15m，無伸縮縫，廠房兩端設(shè)有山墻。根據(jù)工藝要求車間每跨設(shè)有軟鉤橋式起重機一臺，中級工作制。吊車起重量為100kN，軌道標(biāo)高9.000m，車間剖面如圖所示。建設(shè)地點：某市郊區(qū)，基本風(fēng)壓，基本雪壓，無抗震設(shè)防要求。1、工程地質(zhì)及水文地質(zhì)條件：根據(jù)勘察報告，場地地形平整，自地表向下為：=1\*GB3①雜填土，厚度0.30m，=2\*GB3②粘土，紅黃褐色，厚度2.50m，承載力特征值180kPa，=3\*GB3③粉質(zhì)粘土，厚度2.50m,承載力特征值210kPa，=4\*GB3④卵石層，較厚。未發(fā)現(xiàn)不良地質(zhì)。地下水位較低，無腐蝕性。2、建筑構(gòu)造(1)屋面（不上人）：卷材放水，其做法如下：三氈四油防水層上鋪小石子20厚1：3水泥砂漿找平層100厚泡沫混凝土保溫層一氈二油隔七層20厚1：3水泥砂漿找平層預(yù)應(yīng)力混凝土大型屋面板(2)墻體：240厚清水磚墻，鋼門窗，門窗洞口寬4m，女兒墻高度500mm。(3)地面：室內(nèi)地平為混凝土地面，室內(nèi)外高差150mm。3、選用材料：混凝土選用C25~C40,縱筋選用HRB400或HRB335，箍筋及基礎(chǔ)受拉筋選用HPB235。二、方案設(shè)計：（一）結(jié)構(gòu)選型——單層工業(yè)廠房選擇單層工業(yè)廠房的原因：單層工業(yè)廠房結(jié)構(gòu)是服務(wù)工業(yè)生產(chǎn)的、單層的空間結(jié)構(gòu)骨架，這種骨架是根據(jù)工業(yè)生產(chǎn)的空間需求設(shè)計的，它能抵御工業(yè)生產(chǎn)中遇到的各種作用，能滿足工業(yè)產(chǎn)品的生產(chǎn)工藝、工業(yè)廠房的安全耐用和建筑環(huán)境的協(xié)調(diào)優(yōu)美等方面的需要。（二）結(jié)構(gòu)體系——“板→架→柱”傳統(tǒng)鋼筋混凝土單廠結(jié)構(gòu)體系選擇傳統(tǒng)鋼筋混凝土單廠結(jié)構(gòu)體系的原因：在受力性能上是平面排架結(jié)構(gòu)，在傳力方式上是多種構(gòu)建組成的空間結(jié)構(gòu)，傳力途徑明確，在建造方法上，除基礎(chǔ)采用現(xiàn)澆構(gòu)件外其他幾乎都為預(yù)制構(gòu)建，結(jié)構(gòu)和工藝結(jié)合較好，技術(shù)成熟，因而采用傳統(tǒng)結(jié)構(gòu)體系有諸多優(yōu)點。（三）結(jié)構(gòu)組成傳統(tǒng)鋼筋混凝土單廠結(jié)構(gòu)體系有四種結(jié)構(gòu)組成：由“屋面板→屋架”組成的屋蓋結(jié)構(gòu)由“屋架→柱→基礎(chǔ)”組成的排架結(jié)構(gòu)——主要承重結(jié)構(gòu)由屋蓋支撐、柱間支撐組成的支撐結(jié)構(gòu)由縱墻、山墻組成的圍護結(jié)構(gòu)（四）結(jié)構(gòu)布置1、廠房平面設(shè)計柱距為6m，橫向定位軸線用①、②…表示，間距取為6m，縱向定位軸線用?、?、?表示，間距取跨度尺寸，即?~?軸線距離為15m，?~?軸線距離為15m。為了布置抗風(fēng)柱，端柱離開（向內(nèi)）橫向定位軸線600mm，其余排架柱的形心與橫向定位軸線重合。?~?、?~?跨的吊車起重量等于10t，?、?列柱初步采用封閉結(jié)合，縱向定位軸線與邊柱外緣重合。是否采用非封閉結(jié)合以及聯(lián)系尺寸取多大，需根據(jù)吊車架外緣與上柱內(nèi)緣的凈空尺寸B?確定。B?=λ-(B?+B?)應(yīng)滿足：例圖單廠的凈空尺寸要求例圖單廠的凈空尺寸要求λB3HBB1B2HCB?≥80mmQ≤50t其中——吊車軌道中心線至柱縱向定位軸線的距離，一般取750mm；——吊車輪中心線至橋身外緣的距離，對于10t、16t、20t和32t吊車（大連起重機廠“85系列”）分別為230mm、260mm、260mm、300mm；——是上柱內(nèi)邊緣至縱向定位軸線的距離，對于封閉結(jié)合等于上柱截面高度，對于非封閉結(jié)合等于上柱截面高度減去聯(lián)系尺寸D。對于10t吊車，B?=230mm假設(shè)上柱截面高度400mm，則B?=400mm對于?、?列柱，B?=750-(230+400)=120mm>80mm,滿足要求。對于等高排架，中柱上柱截面形心與縱向定位軸線重合，吊車架外緣與上柱內(nèi)緣凈空尺寸能滿足要求。廠房長度66m，小于100m，可不設(shè)伸縮縫。構(gòu)件選型及布置構(gòu)件選型包括屋面板、天溝板、屋架（含屋蓋支撐）、吊車梁、連系梁、基礎(chǔ)梁、柱間支撐、抗風(fēng)柱等。(1)屋面構(gòu)件①屋面板和嵌板屋面板的型號根據(jù)外加屋面均布面荷載（不含屋面自重）的設(shè)計值，查92G410(一)。當(dāng)屋架斜長不是屋面板寬1.5m的整數(shù)倍時，需要布置嵌板。嵌板查92G410(二)荷載：三氈四油防水層上鋪小石子0.375KN/m220mm厚水泥砂漿找平層0.02x20=0.40KN/m2100mm厚泡沫混凝土保護層0.50KN/m2一氈二油隔氣層0.05KN/m220mm厚水泥砂漿找平層0.02x20=0.40KN/m2屋面均布活載（不上人） 0.50KN/m2雪載 0.4KN/m2小計2.82KN/m2 永久荷載控制下的荷載組合：永久荷載分項系數(shù)，可變荷載分項系數(shù)，可變荷載(不上人屋面活荷載)組合值系數(shù)采用預(yù)應(yīng)力混凝土屋面板。根據(jù)允許外加均布荷載設(shè)計值2.82KN/m2，查圖集G410-1~2《1.5m×6.0m預(yù)應(yīng)力混凝土屋面板》選用Y-WB-3Ⅲ，其允許外加荷載3.24KN/m2>2.82KN/m2，板自重1.40KN/m2,灌縫重標(biāo)準(zhǔn)值0.1KN/m2，混凝土強度等級C30,端部選用選用Y-WB-3Ⅲs。嵌板采用鋼筋混凝土板，查表，選用Y-KWB-2Ⅱ，端部選用Y-KWB-2Ⅱs。其允許外加荷載3.37KN/m2>2.82KN/m2。板自重1.70KN/m2，灌縫重標(biāo)準(zhǔn)值0.1KN/m2?；炷翉姸鹊燃塁30.②天溝板當(dāng)屋面板采用有組織派水時，需要布置天溝。對于單跨，既可以采用外天溝，也可以采用內(nèi)天溝。對于多跨，內(nèi)側(cè)只能采用內(nèi)天溝。天溝的型號根據(jù)外加均布線荷載值查92G410(二)。計算天溝的積水荷載時。按天溝的最大深度確定。同一型號的天溝板有三種情況：不開洞、開洞和加端壁。在落水管位置的天溝板需要開洞，分左端開洞和右端開洞，分別用“a”、“b”表示，廠房端部有端壁的天溝板用“sa”，“sb”表示。在②、④、⑥、⑧、⑩軸線外設(shè)置落水管。內(nèi)天溝寬度采用620mm。天溝板：采用內(nèi)天溝積水荷載按230mm高計算：q1k=2.3kN/m220mm1：3水泥砂漿找平層：20kN/m2×0.02=0.4kN/m2三氈四油防水層上鋪小石子：0.4kN/m2100mm厚泡沫混凝土保護層0.50KN/m2一氈二油隔氣層0.05KN/m220mm厚水泥砂漿找平層0.02x20=0.40KN/m2q=1.35×b×(1.75＋2.3)+1.4×b×0.7×0.5=5.96bb＝天溝寬度-190，內(nèi)天溝采用620寬天溝板則b=620-190=430mm天溝板選用表得：天溝板TGB58。混凝土強度等級C30；自重標(biāo)準(zhǔn)值為2.01kN/m；允許外加均不荷載基本組合設(shè)計值[q]=3.00kN/m2>q=2.56kN/m。（2）屋架及支撐①屋架選型屋架型號根據(jù)屋面面荷載設(shè)計值、天窗類別、懸掛吊車情況及檐口形狀選定。跨度較小時可采用鋼筋混凝土折線型屋架，查95G314；跨度較大時可采用預(yù)應(yīng)力混凝土折線型屋架，查95G414。設(shè)計15m跨度選用鋼筋混凝土折線形屋架。不設(shè)天窗（類別號為a），檐口形狀采用內(nèi)天溝，代號為A。屋面荷載:屋面板穿來的荷載2.82kN/m屋面板自重1.35×1.4=1.89kN/m灌縫重1.35×0.1=0.135kN/m小計4.85kN/m15m跨采用鋼筋混凝土屋架，中間選用WJ-15-3Aa；兩端選用WJ-15-3Aa'。允許外加荷載5.0kN/m2>4.85kN/m2，自重46.6kN/榀。②屋蓋支撐設(shè)置：水平支撐：由于橫向水平支撐間距不宜大于60m，而本設(shè)計房屋較長為66m，故除在廠房兩端第一開間分別設(shè)施一道上、下弦橫向水平支撐外，還要中間部分加設(shè)一道支撐。因為房屋內(nèi)設(shè)有中級工作制吊車，需在下弦處設(shè)兩道縱向水平支撐，縱向水平支撐與橫向水平支撐形成閉合框，以加強屋蓋結(jié)構(gòu)的整體性并能提高房屋縱橫向的剛度。垂直支撐：屋架跨度小于30m,僅在跨中設(shè)置一道垂直支撐。吊車梁電動單鉤橋式吊車數(shù)據(jù)表吊車起重量Q跨度LK起升高度工作級別中級主要尺寸PmaxPmin小車重g吊車總重吊車最大寬度B大車輪距K大車底面至軌道頂面的距離F軌道中心至吊車外緣的距離B1軌道頂面至吊車頂面的距離HkNmmkNkNkNkNmmmmmmmmmm10013.5121092239.016251504050126230.31677吊車梁型號根據(jù)吊車的額定起重量，吊車的跨距（Lk=L-2λ）以及吊車的載荷狀態(tài)選定。其中，查圖集04G323-1~2《鋼筋混凝土吊車梁》。對15m跨廠房，吊車起重量為10t，中級載荷狀態(tài)，Lk=15-2×0.75=13.5m，采用混凝土吊車梁。查查表并驗算，中間跨選用DL-6Z，端部選用DL-6B,梁高900mm，梁重27.5/28.2kg（中跨/邊跨）；吊車梁上螺栓孔間距260mm。查圖集04G325《吊車軌道連接及車擋》軌道連接：最大輪壓標(biāo)準(zhǔn)值Pmax=109kN最大輪壓設(shè)計值：P=α×γQ×m×Pmax=1.05×1.4×1.15×109=184.26kN<330kN根據(jù)表1選用DGL-9吊車軌道聯(lián)結(jié)參數(shù)：自重0.988kN/m，軌道面至梁頂面距離164~184mm。根據(jù)表2吊車軌道車擋選用表選用CD-2，自重91.03kg查圖集04G337《吊車梁走道板》邊跨柱截面：400×400；中間跨柱截面：400×600又15m跨度下安置跨度16.5m的吊車后兩側(cè)剩余寬度各750mm則板寬取600mm（中間跨），400mm（邊跨）查表選用吊車梁走道板中間跨：DB60-3；邊跨：DB40-1s（4）基礎(chǔ)梁基礎(chǔ)梁型號根據(jù)跨度，墻體高度，有無門窗洞等查圖集04G320《鋼筋混凝土基礎(chǔ)梁》?；A(chǔ)梁長度使用范圍梁長l（mm）凈跨度ln(mm)計算跨度l0(mm)支撐長度a(mm)縱墻突出于柱外595049505445500邊跨485042504550300山墻6m柱距595049505445500墻厚為240mm，有窗洞。在240墻鋼筋混凝土基礎(chǔ)梁選用表中選用：中跨：JL-3（突出于柱外，有窗，墻高<18m）邊跨：JL-17（邊跨，有窗，墻高<18m）6m柱距山墻：JL-1（5）柱間支撐柱間支撐設(shè)置在⑥、⑦軸線之間，支撐型號可查表97G336。首先根據(jù)吊車起重量、柱頂標(biāo)高、牛腿頂標(biāo)高、吊車梁頂標(biāo)高、上柱高、屋架跨度等查出排架號，然后根據(jù)排架號和基本風(fēng)壓確定支撐型號。（6）抗風(fēng)柱抗風(fēng)柱下柱采用工字型截面，上柱采用矩形截面?？癸L(fēng)柱的布置需考慮基礎(chǔ)梁的最大跨度。15m跨的抗風(fēng)柱中間的間距為6m，兩邊的間距為4.5m。（6）、廠房剖面設(shè)計剖面設(shè)計的內(nèi)容是確定廠房的控制標(biāo)高，包括牛腿頂標(biāo)高，柱頂標(biāo)高和圈梁標(biāo)高。牛腿頂標(biāo)高等于軌頂標(biāo)高減去吊車梁在支撐處的高度和軌道及墊層的高度，必須滿足300mm的倍數(shù)。吊車軌道及墊層高度可以取0.2m。為了使牛腿頂標(biāo)高滿足模數(shù)要求，軌頂?shù)膶嶋H標(biāo)高將不同于標(biāo)志高度，規(guī)范允許軌頂實際標(biāo)高與標(biāo)志標(biāo)高之間有±200mm的差值。柱頂標(biāo)高H=吊車軌頂標(biāo)高HA+吊車軌頂至橋架頂面的高度HB+空隙HC，空隙HC不應(yīng)小于220mm，柱頂標(biāo)高同樣滿足300mm的倍數(shù)。由于工藝要求，軌頂標(biāo)高為9m。3.柱的尺寸確定：（1）、柱高度吊車梁高度為900mm，軌頂墊高取0.200m牛腿頂面高=軌頂標(biāo)高－吊車梁高－軌頂墊高=9.000－0.900－0.200=7.900m(取為8.100m)∵柱頂標(biāo)高=軌頂標(biāo)高+H+0.220m=9.000+1.677+0.220=10.897m（取為11.100m）所以，柱頂標(biāo)高為11.100m全柱高H=柱頂標(biāo)高+基礎(chǔ)頂面至±0.000的高度=11.100+(0.150+0.500+0.1)=11.850m上柱高Hu=柱頂標(biāo)高－牛腿頂面高=11.100－8.100=3.000m下柱高Hl=全柱高－上柱高=11.850－3.000=8.850m∴實際軌道標(biāo)高=8.100+0.900+0.180=9.180m，與9.000m的要求相差±0.200m范圍內(nèi)，滿足要求。（2）、柱截面尺寸根據(jù)柱截面經(jīng)驗數(shù)據(jù)表有有吊車廠房下柱，Q≤10t： ，山墻抗風(fēng)柱：，最終確定柱截面尺寸及相關(guān)參數(shù)如下：上柱下柱邊柱A（C）矩400×400工400×800×150×100中柱B矩400×600工400×800×150×100(3)計算柱截面幾何特征

（3）、牛腿尺寸初選牛腿幾何尺寸的構(gòu)造規(guī)定，α≤45o，h1≥h/3,且h1≥200mm故，取α＝45o，h1＝500mm(A/B/C柱)，c＝350mm(A/C柱)，c＝600mm(B柱)如圖所示：（4）、柱參數(shù)材料：混凝土：采用C30(fc=14.3N/mm2，ftk=2.01N/mm2，ft=1.43N/mm2)鋼筋：縱向鋼筋采用HRB335級鋼筋(fy=300N/mm2，Es=2.0×105N/mm2)箍筋采用HPB235級鋼筋(fy=210N/mm2，Es=2.0×105N/mm2)截面特性：邊柱A（C）邊、中柱參數(shù)表參數(shù)邊柱A(C)中柱BH=11.850mHu=3.000mHl=8.850mAu(mm2)1.6×1052.4×105Iu(mm4)2.133×1097.2×109Al(mm2)1.775×1051.775×105Il(mm4)14.39×10914.39×109λ=Hu/H0.2640.264n=Iu/Il0.1480.500C02.7132.461/δi0.0267Ec0.0290Ec0.3240.352三、排架結(jié)構(gòu)計算、計算簡圖：、荷載計算：排架的荷載包括恒載、屋面活荷載、吊車荷載和風(fēng)荷載。荷載均計算其標(biāo)準(zhǔn)值。1）恒載恒載包括屋蓋自重、上柱自重、下柱自重、吊車梁及軌道自重。三氈四油防水層上鋪小石子20厚1：3水泥砂漿找平層100厚泡沫混凝土保溫層一氈二油隔氣層20厚1：3水泥砂漿找平層屋面板自重屋蓋支撐+）屋架自重46.60kN/榀則，作用與柱頂?shù)奈菁芙Y(jié)構(gòu)自重P1A(c)=3.295×6×15/2+46.6×1/2=171.8kN/榀M1A(c)=P1A(c)e1A(c)=171.8×0.05=8.59kN·mM2A(c)=P1A(c)e2=171.8×0.2=34.36kN·mP1B=3.295×6×15+46.6=343.6kN/榀2、屋面活荷載：由《荷載規(guī)范》查得屋面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為0.5kN/m2不上人屋面活荷載0.50kN/m2基本雪荷載0.40kN/m2Max=0.5kN/m2P1A(c)=0.5×15/2×6=22.5kNM1A(c)=P1A(c)e1A(c)=22.5×0.05=1.125kN·mM2A(c)=P1A(c)e2=22.5×0.2=4.5kN·mP1B=0.5×15/2×6=22.5kNM1B=P1Be1B=22.5×0.15=3.375kN·m3、柱自重重力荷載：邊柱A(C)上柱：P2A=P2C=Au×Hu×γc=1.6×105×3000×25=12.0kNM2A=M2C=P2A(c)e2=12.0×0.2=2.4kN·m下柱：工型截面1.775×105×6250=1.110×109mm3矩形截面800×400×(850+200+500+1600)=1.008×109mm3牛腿(350×500+350×350/2)×400=0.0945×109mm3P3A=P3C=25×(1.110+1.008+0.0945)=55.31kN中柱B軸上柱：P2B=Au×Hu×γc=2.4×105×3000×25=18.0kN下柱：工型截面1.775×105×6250=1.110×109mm3矩形截面800×400×(1100+200+500+1600)=1.088×109mm3牛腿(1200×500+600×600)×400=0.384×109mm3P3B=25×(1.110+1.088+0.384)=64.55kN4、吊車梁及軌道連接重力荷載：上柱：P4A=P4C=28.2+0.988×6=34.13kNM4A=M4C=P4Ae4A=34.13×0.6=20.48kN·m下柱：P4B=2×(P4B/2)=2×34.13=68.256kN5、吊車荷載依下圖可以求得作用于柱上的吊車豎向荷載。①吊車豎向荷載（每個排架一臺吊車）Dmax=Pkmax×∑yi=109×(1+1.95/6)=144.425kNDmin=Pkmin×∑yi=22×(1+1.95/6)=29.15kN②吊車橫向水平荷載（軟鉤吊車Q≤100kN，α=0.12，作用于吊車梁頂面標(biāo)高處）每一輪子上產(chǎn)生的橫向水平制動力標(biāo)準(zhǔn)值：則Tmax=T×∑yi=4.17×(1+1.95/6)=5.525kN6、風(fēng)荷載：由任務(wù)書知，該地區(qū)基本風(fēng)壓，該設(shè)計建設(shè)地點為某市郊區(qū)，根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-2001》第7.2節(jié)規(guī)定為B類地面粗糙度,由《荷載規(guī)范》表7.2.1查得風(fēng)高度變化系數(shù)為:柱頂(按H=11.100m取)μZ=1.0308屋架端部(按H=12.75m取)μZ=1.077屋頂(按H=13.75m取)μZ=1.105qik=Dωk=DμSμzω0=6×0.40μSμz=2.4μSμz風(fēng)荷載簡圖風(fēng)荷載下的內(nèi)力圖有荷載規(guī)范可查得風(fēng)荷載體型系數(shù)μs和風(fēng)荷載高度變化系數(shù)μz。單層工業(yè)廠房，可不考慮風(fēng)振系數(shù)，取=1。qik值計算（kN/m）qq1q2q3q4q5q6q7q8μS0.40.4μz1.03081.03081.07701.07701.10501.10501.10501.1050qik1.980.992.071.031.591.331.061.06作用長度(m)1.651.651.01.01.01.0方向→→→→←→←→則作用于排架的風(fēng)載標(biāo)準(zhǔn)值為：q1=γQq1k=1.4×1.98=2.77kN/mq2=γQq2k=1.4×0.99=1.39kN/mFω=1.4×1.65(q3+q4)+1.4×1.0(－q5+q6－q7+q8)=1.4×1.65(2.07+1.03)+1.4×1.0(－1.59+1.33－1.06+1.06)=6.80kN荷載匯總表（所列均為標(biāo)準(zhǔn)值）荷載簡圖A、C柱B柱N（kN）M（kN·m）N（kN）M（kN·m）屋面恒載P1A=171.8P2A=12.0①P2A+P4A=46.13②P3A=55.31M1A=8.59M2A+M4A=22.88P1B=343.6P2B=18.0P2B+P4B②=86.26P3B=64.55屋面活載P1A=22.5M1A=1.125M2A=4.5P1B=22.5M1B=3.375吊車豎向荷載Dmax在A:P4A=114.425Dmin在A:P4A=29.15M4A=40.049M4A=10.21Dmax在A:P4B=29.15Dmin在A:P4B=114.425M4B=21.86M4B=85.82吊車橫向荷載Tmax=5.525KN(10t)風(fēng)荷載Fω=6.80kNq1=2.77kN/mq2=1.39kN/m注：①作用于上柱下截面，②作用于下柱上截面。（三）、內(nèi)力分析1、剪力分配系數(shù)的計算A、C軸柱n=Iu/Il=2.133/14.39=0.148,λ=Hu/H=3000/118500=0.264Z=1+λ3（1/n-1）=1.106,C0=3/Z=2.713則δA=δC=H3/（EcIlC0）=37.45/EcB軸柱n=Iu/Il=7.2/14.39=0.500，λ=Hu/H=0.264Z=1+λ3（1/n-1）=1.20,C0=3/Z=2.46則δB=H3/（EcIlC0）=34.48/Ec各柱剪力分配系數(shù)：==(1/δA)/(∑1/δi)=0.324=1--=1-2×0.324=0.3522、荷載作用下內(nèi)力分析(1)恒載作用下：其中P1A=P1C=P1=171.8kN，P1B=P1=343.6kNM1A=M1C=P1×e=171.8×0.05=8.95kN·mM2A=M2C=P1×e2=171.8×0.20=34.36kN·m排架計算簡圖為對稱結(jié)構(gòu)，在對稱荷載作用下排架無側(cè)移，各柱間按上端為不動腳支座計算，故中柱無彎矩。A、C軸柱n=0.148，λ=0.264,Z=1.106C1A=1.5[1-λ2(1-1/n)]/Z=1.900C2A=1.5(1-λ2)/Z=1.262R1A=-C1A×(-M1A/H)=-1.900×(-8.95)/11.85=1.435kN（→）R2A=C2×M2A/H=-1.262×（-34.36）/11.85=3.66kN（→）RA=R1A+R2A=1.435+3.66+0=5.095kN（→）RC=-RA=-5.095kN（←）B軸柱RB=0將R=RA+RB+RC反作用于排架柱頂，按分配系數(shù)求得排架各柱頂剪力：（==0.324，=0.352）（→）（←）柱及吊車梁自重荷載由于在安裝柱子時尚未吊裝屋架，此時柱頂之間無聯(lián)系，沒有形成排架，故不產(chǎn)生柱頂反力，按懸臂柱分析其內(nèi)力。計算簡圖見圖A(C)柱：M2A=M2C=2.4kN·m，P2A=12kN，P3A=55.31kN，P4A=34.13kN，M4A=20.48kN·mB柱：P2B=18.00kN，P3B=64.55kN，P4B=68.256kN恒載彎矩圖（kN·m）、軸力圖（kN）如圖荷載作用下內(nèi)力分析①AB跨作用有屋面活荷載時屋架傳給柱頂?shù)膲毫镻1A=22.5kN，它在A、B柱頂處產(chǎn)生的彎矩分別為：M1A=1.125kN·mM2A=4.5kN·mM1B=3.375kN·m各柱不動鉸支座反力:A柱n=0.148，λ=0..264C1=1.900C2=1.262R1A=-C1×(-M1A)/H=-1.900×(-1.125)/11.85=0.180kNR2A=-C2×(-M2A)/H=-1.262×(-4.5)/11.85=0.479kNR3A=0RA=R1A+R2A+R3A=0.180+0.479+0=0.659kN（→）B柱n=0.500，λ=0.264，Z=1.018C1=1.5[1-λ2(1-1/n)]/Z=1.576RB=-C1×-M1B/H=-1.576×(-3.375)/11.85=0.449kN（→）則排架柱頂不動鉸支座總反力:R=RA+RB=0.659+0.449=1.108kN將R反作用于排架柱頂，按分配系數(shù)求得排架各柱頂剪力：（==0.324，=0.352）kN（→）kNkN（←）AB跨作用有屋面活荷載時，排架柱的彎矩圖（kN·m）、軸力圖（N）如圖：②BC跨作用有屋面活荷載時，計算同上。4.吊車荷載作用下內(nèi)力分析（考慮廠房整體空間工作）在實際工程中，當(dāng)兩端有山墻，各榀排架又都受到相同的荷載時，如果按照平面排架進行內(nèi)力計算，則計算結(jié)果偏于安全。若在一個溫度區(qū)段內(nèi)，只有某幾榀排架直接受到局部荷載，則在計算時應(yīng)考慮廠房結(jié)構(gòu)的空間作用。吊車荷載既為這種局部荷載，所以吊車荷載考慮廠房結(jié)構(gòu)的空間作用。查表，兩端有山墻的，吊車噸位<75t，跨度15m，無檁屋蓋的單跨廠房空間作用分配系數(shù)m1=m2=0.8；則雙跨①AB跨Dmax作用于A柱（Dmax=144.425kN，Dmin=29.15kN）由于Dmax，Dmin偏心作用引起的彎矩為：kN·mkN·m支座反力：A柱n=0.148，λ=0.264，Z=1.106，C3=1.098kN（←）B柱n=0.500，λ=0.264，Z=1.017，C2=1.371kN（→）則排架柱頂不動鉸支座總反力:kN（←）將R反作用于排架柱頂，按分配系數(shù)求得排架各柱頂剪力：（==0.324，=0.352）kN（←）kN（→）kN（→）AB跨Dmax作用于A柱時，排架柱的彎矩圖（kN·m）、軸力圖（kN）如下圖：②AB跨Dmax作用于B柱左（Dmax=144.425kN，Dmin=29.15kN）由于Dmax，Dmin在中柱引起的彎矩為：kN·mkN·m各柱不動鉸支座反力：A柱n=0.148，λ=0.264，Z=1.106，C3=1.098kN（←）B柱n=0.500，λ=0.26，Z=1.017，C2=1.371kN（→）則排架柱頂不動鉸支座總反力:kN（→）將R反作用于排架柱頂，按分配系數(shù)求得排架各柱頂剪力：（==0.324，=0.352）kN（←）kN（→）kN（←）AB跨Dmax作用于B柱左時，排架柱的彎矩圖（kN·m）、軸力圖（kN）如下圖：BC跨Dmax作用于B柱右根據(jù)結(jié)構(gòu)的對稱性及起重量相等的條件，其內(nèi)力計算同“AB跨Dmax作用于B柱左”的情況，其計算見圖、內(nèi)力圖如下圖：BC跨Dmax作用于C柱：根據(jù)結(jié)構(gòu)的對稱性及起重量相等的條件，其內(nèi)力計算同“AB跨Dmax作用于A柱”的情況，其計算見圖、內(nèi)力圖如下圖AB跨作用有吊車橫向水平荷載時（Tmax=5.525kN）A柱n=0.148，λ=0.264，a=0.633，Z=1.106kNB柱n=0.500，λ=0.264，a=633，Z=1.016kN則kN（←）將R反作用于排架柱頂，按分配系數(shù)求得排架各柱頂剪力：（==0.324，=0.352）kN（←）kN（←）kN（→）AB跨作用有吊車橫向水平荷載時，排架柱的彎矩圖（kN·m）如下圖BC跨作用有吊車橫向水平荷載時（Tmax=5.525kN）,計算同上，排架柱的彎矩圖（kN·m）風(fēng)荷載作用下內(nèi)力分析①風(fēng)自左向右吹時A柱n=0.148，λ=0.264，Z=1.106kNC柱kN則kN（←）將R反作用于排架柱頂，按分配系數(shù)求得排架各柱頂剪力：（==0.324，=0.352）kN（←）kN（→）kN（←）排架柱的彎矩圖（kN·m）如下圖②風(fēng)自右向左吹時（圖17）（四）最不利內(nèi)力組合取控制截面，對單階柱上柱為Ⅰ—Ⅰ截面，下柱為Ⅱ—Ⅱ、Ⅲ—Ⅲ截面，如圖A柱在各種荷載作用下內(nèi)力設(shè)計值匯總表荷載類別序號截面內(nèi)力值Ⅰ—ⅠⅡ—ⅡⅢ—ⅢM(kNm)N(kN)M(kNm)N(kN)M(kNm)N(kN)V(kN)①6.70183.80-16.20277.9328.89296.195.092屋面活載AB跨②-0.11122.5-4.61122.5-1.95622.50.300BC跨③1.07701.07704.25400.359吊車豎向荷載Dmax作用AB跨A柱④-15.73034.82144.425-11.58144.425-5.243AB跨B柱左⑤-11.840-1.6410.20-36.5810.20-3.948BC跨B柱右⑥8.6408.64034.103.003BC跨C柱⑦-1.680-1.680-6.620-0.559吊車橫向荷載TmaxAB跨⑧±4.190±1.540±50.780±2.206BC跨⑨±4.070±6.430±25.380±2.142風(fēng)荷載自左向右吹⑩1.43101.4310150.90-10.478自右向左吹eq\o\ac(○,11)-0.1680-0.1680-72.8302.029(五）排架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力組合：排架柱屬偏心受壓構(gòu)件，剪力一般不起控制作用（斜截面承載力一般能滿足）。最不利內(nèi)力組合包括：最大正彎矩及相應(yīng)的軸力、最大負(fù)彎矩及相應(yīng)的軸力、最大軸力及相應(yīng)的彎矩、最小軸力及相應(yīng)的彎矩。當(dāng)采用對稱配筋時，前兩項可合并為彎矩絕對值最大及相應(yīng)的軸力。每項組合，按一個目標(biāo)（如彎矩最大）確定活荷載是否參與組合。需注意：當(dāng)組合中包含吊車水平荷載時，必須同時包含吊車豎向荷載；由于吊車水平荷載最多考慮兩臺，故A、B跨作用Tmax和B、C跨作用Tmax兩種情況（例表2-9中⑦、⑧）只能取一種；吊車水平荷載可反向，根據(jù)組合目標(biāo)選擇；對于多跨廠房，吊車豎向荷載最多可以考慮四臺吊車，所以例表2-9中的荷載種類③或④和⑤或⑥可以同時考慮，但③和④、⑤和⑥只能取其中一項；同時考慮兩臺和同時考慮四臺，多臺吊車的荷載系數(shù)是不同的，對于中級載荷狀態(tài)，前者為0.9，后者為0.8；組合最大軸力和最小軸力時，軸力為零的項也應(yīng)該包含進去。盡管這樣做對軸力沒有影響，但可使彎矩增大。軸力不變時，彎矩越大越不利。對不考慮抗震結(jié)構(gòu)的單廠結(jié)構(gòu)，按承載力極限狀態(tài)進行內(nèi)力分析時，需進行以下可能的組合：1.2×恒載標(biāo)準(zhǔn)值計算的荷載效應(yīng)+0.9×1.4×（活載+風(fēng)荷載+吊車豎向荷載+吊車橫向水平荷載）標(biāo)準(zhǔn)值計算的荷載效應(yīng)1.2×恒載標(biāo)準(zhǔn)值計算的荷載效應(yīng)+0.9×1.4×（風(fēng)荷載+吊車豎向荷載+吊車橫向水平荷載）標(biāo)準(zhǔn)值計算的荷載效應(yīng)1.2×恒載標(biāo)準(zhǔn)值計算的荷載效應(yīng)+0.9×1.4×（活載+風(fēng)荷載）標(biāo)準(zhǔn)值計算的荷載效應(yīng)1.2×恒載標(biāo)準(zhǔn)值計算的荷載效應(yīng)+0.9×1.4×（活載+吊車豎向荷載+吊車橫向水平荷載）標(biāo)準(zhǔn)值計算的荷載效應(yīng)1.2×恒載標(biāo)準(zhǔn)值計算的荷載效應(yīng)+0.9×1.4×（活載+吊車豎向荷載）標(biāo)準(zhǔn)值計算的荷載效應(yīng)1.2×恒載標(biāo)準(zhǔn)值計算的荷載效應(yīng)+0.9×1.4×（風(fēng)荷載+吊車豎向荷載）標(biāo)準(zhǔn)值計算的荷載效應(yīng)1.2×恒載標(biāo)準(zhǔn)值計算的荷載效應(yīng)+1.4×活載標(biāo)準(zhǔn)值計算的荷載效應(yīng)1.2×恒載標(biāo)準(zhǔn)值計算的荷載效應(yīng)+1.4×（吊車豎向荷載+吊車橫向水平荷載）標(biāo)準(zhǔn)值計算的荷載效應(yīng)1.2×恒載標(biāo)準(zhǔn)值計算的荷載效應(yīng)+1.4×風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算的荷載效應(yīng)1.35×恒載標(biāo)準(zhǔn)值計算的荷載效應(yīng)+1.4×（組合值系數(shù)×活載+組合值系數(shù)×吊車豎向荷載）標(biāo)準(zhǔn)值計算的荷載效應(yīng)1.35×恒載標(biāo)準(zhǔn)值計算的荷載效應(yīng)+1.4×組合值系數(shù)×吊車豎向荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算的荷載效應(yīng)1.35×恒載標(biāo)準(zhǔn)值計算的荷載效應(yīng)+1.4×組合值系數(shù)×活載標(biāo)準(zhǔn)值計算的荷載效應(yīng)A柱內(nèi)力組合表截面組合目的被組合內(nèi)力項序號M(kNm)N(kN)V(kN)Ⅰ-Ⅰ，相應(yīng)N1.2×①+0.9×1.4×（③+⑥+⑨+⑩）27.21220.56——1.35×①+1.4×（③+⑥+⑩）24.65248.13——，相應(yīng)N1.2×①+0.9×1.4×（②+④+⑨+eq\o\ac(○,11)）-17.26248.91——1.35×①+1.4×（②+④+eq\o\ac(○,11)）-13.37279.63——，相應(yīng)1.2×①+0.9×1.4×（②+⑥+⑨+⑩）25.72248.91——1.2×①+0.9×1.4×（②+④+⑨+eq\o\ac(○,11)）-17.26248.91——1.35×①+1.4×（②+⑥+⑩）22.99279.63——，相應(yīng)1.2×①+0.9×1.4×（③+⑥+⑨+⑩）27.21220.56——1.2×①+0.9×1.4×（③+④+⑨+eq\o\ac(○,11)）-15.76220.56——1.35×①+1.4×（③+④+eq\o\ac(○,11)）-11.70248.13——1.35×①+1.4×（③+⑥+⑩）22.41279.63——Ⅱ-Ⅱ，相應(yīng)N1.2×①+0.9×1.4×（③+④+⑨+⑩）33.68515.49——1.35×①+1.4×（③+④+⑩）30.39577.40——，相應(yīng)N1.2×①+0.9×1.4×（②+⑦+⑨+eq\o\ac(○,11)）-35.68361.87——1.35×①+1.4×（②+⑦+eq\o\ac(○,11)）-30.91406.71——，相應(yīng)1.2×①+0.9×1.4×（②+④+⑨+⑩）28.53543.84——1.35×①+1.4×（②+④+⑩）22.43608.90——，相應(yīng)1.2×①+0.9×1.4×（③+⑥+⑨+⑩）-13.50333.52——1.2×①+0.9×1.4×（③+⑦+⑨+eq\o\ac(○,11)）-28.51333.52——1.35×①+1.4×（③+⑦+eq\o\ac(○,11)）-22.95375.21——1.35×①+1.4×（③+⑥+⑩）-6.26375.21——Ⅲ-Ⅲ，相應(yīng)N、V1.2×①+0.9×1.4×（③+⑥+⑧+⑩）265.85355.428-0.0761.35×①+1.4×（③+⑥+⑩）303.96399.86-3.088，相應(yīng)N、V1.2×①+0.9×1.4×（②+⑤+⑧+eq\o\ac(○,11)）-169.64396.631.291.35×①+1.4×（②+⑤+eq\o\ac(○,11)）-116.91445.644.61，相應(yīng)、V1.2×①+0.9×1.4×（②+④+⑧+eq\o\ac(○,11)）-138.14565.75-10.541.35×①+1.4×（②+④+eq\o\ac(○,11)）-81.91445.642.79，相應(yīng)、V1.2×①+0.9×1.4×（③+⑥+⑧+⑩）337.11355.43-0.0761.2×①+0.9×1.4×（③+⑦+⑧+eq\o\ac(○,11)）-124.06355.435.641.35×①+1.4×（③+⑥+⑩）303.96399.86-3.088四、排架柱的設(shè)計（A柱）采用對稱配筋材料：混凝土C30，fc=14.3N/mm2，ftk=2.01N/mm2，ft=1.43N/mm2縱筋：采用HRB335級，fy=fy’=300N/mm2，Es=2.0×105N/mm2箍筋：：采用HPB235級，fy=210N/mm2柱截面參數(shù)：上柱(I-I)截面：b=400mm，h=400mm，A=1.6×105mm2，a=a’=45mm，h0=400-45=355mm。下柱(II-II，III-III)截面：b=100mm，bf’=400mm，hf’=162.5mm，h=800mm，A=bh+2(bf’–b)hf’=1.775×105mm2，a=a’=45mm，h0=800-45=755mm。截面界限受壓區(qū)高度：上柱(I-I)截面：下柱(II-II，III-III)截面：（一）上柱配筋計算(I-I)Nb=1116.83kN，M=Nbe=1116.84×0.05=55.84kNm軸壓構(gòu)件（M=0）：設(shè)配筋率則受彎構(gòu)件（N=0）由M～N曲線描點后得：(I-I)截面以： M1=27.21kN·m，N1=220.56kN；M2=25.72kN·m，N2=248.91kN計算（1）按M1=27.21kN·m，N1=220.56kN計算：查課本表8-2得?。?）按M2=25.72kN·m，N2=248.91kN計算：查課本表8-2得取綜合(1)(2)得：取所以上柱鋼筋選用412（As=As’=452mm2）箍筋采用6@200。下柱配筋計算(III-III)Nb=1291kN，M=Nbe=1291×0.2=258.2kNm軸壓構(gòu)件（M=0）：設(shè)配筋率則受彎構(gòu)件（N=0）：由M～N曲線描點后得：(III-III)截面以：M1=265.85kN·m，N1=355.428kN；M2=303.96kN·m，N2=399.86kN計算（1）按M1=265.85kN·m，N1=355.428kN計算：查課本表8-2得（2）按M2=303.96kN·m，N2=399.86kN計算：查課本表8-2得綜合（1）（2）得：取所以下柱鋼筋選用420（）箍筋采用6@200。又，下柱h=800mm＞600mm，設(shè)置縱向構(gòu)造筋，取612，箍筋采用6@200。垂直于排架方向彎矩作用平面外的承載力驗算：（三）牛腿設(shè)計（1）截面尺寸驗算牛腿截面及外形尺寸及驗算：計算縱向受拉鋼筋：選用416（As=804mm2），另選212作為錨筋焊在牛腿頂面與吊車梁連接的鋼板下。驗算牛腿頂面局部承壓：取按構(gòu)造要求布置水平箍筋：取8@100，上部范圍內(nèi)水平箍筋總面積因為a/h0=0＜0.3，可不設(shè)彎筋。6.預(yù)埋件設(shè)計2525252515015030d=3004Φ10例圖2-25吊車梁上緣與上柱內(nèi)側(cè)的連接1）吊車上緣與上柱內(nèi)側(cè)的連接(B柱左，如例圖2-25）承受法向拉力的預(yù)埋件，應(yīng)滿足 N≤0.8αbfyAs式中 N——法向拉力設(shè)計值，1.4×Tmax=7.735kN； αb——系數(shù)，αb=0.6+0.25t/d=0.6+0.25×10/10=0.85?，F(xiàn)0.8αbfyAs=0.8×0.85×300×343.2=70.01×103N>7.735kN，滿足要求。2）吊車梁與牛腿面的連接連接鋼板的大小由混凝土的局部受壓承載力確定，上面已算，滿足要求。柱的吊裝驗算：(1)、內(nèi)力計算：各段柱線荷載設(shè)計值為：采用翻身吊，按懸臂梁計算，上柱根部與吊點處彎矩值分別為下柱最大正彎矩計算：∑MB=0得吊裝驗算：上柱配筋下柱配筋滿足要求。五、基礎(chǔ)設(shè)計（A柱下獨立基礎(chǔ)設(shè)計）（一）地基承載力特征值和基礎(chǔ)材料：地基持力層為粘土層,基礎(chǔ)埋置深度處標(biāo)高為-1.900m地基承載力特征值為基礎(chǔ)采用C20混凝土，鋼筋采用HPB235，，鋼筋混凝土保護層厚度c=40mm墊層采用C10混凝土，厚100mm。（二）基礎(chǔ)底面內(nèi)力計算：取柱底Ⅲ-Ⅲ截面兩組相應(yīng)荷載效應(yīng)基本組合時的內(nèi)力設(shè)計值-Mmax相應(yīng)的N、V與Nmax相應(yīng)的-Mmax、V進行基礎(chǔ)設(shè)計。因為基礎(chǔ)底面積計算按的要求進行，故兩組內(nèi)力組合的設(shè)計值均應(yīng)改為相應(yīng)荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合內(nèi)力值?；A(chǔ)設(shè)計時的不利內(nèi)力組別荷載效應(yīng)基本組合荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合M(kNm)N(kN)V(kN)M(kNm)N(kN)V(kN)①-169.64396.631.29-133.256328.895.679②-138.14565.75-0.416-108.256445.474.384基礎(chǔ)頂面標(biāo)高-0.750m，基礎(chǔ)埋置深度處標(biāo)高為-1.900m，基礎(chǔ)梁頂標(biāo)高-0.250m，梁上砌筑雙面清水240mm厚磚圍護墻，自重19kN/m3，墻上設(shè)置鋼窗，按0.45kN/m2計，則每個基礎(chǔ)承受的由墻體傳來的重力荷載設(shè)計值為：基礎(chǔ)梁自重：16.10×1.2=19.32kN墻體自重：19×0.24×[6×(11.35+0.25)－(2.10+4.80)×4.0]=246.24kN設(shè)計值：1.2×246.24=295.488kN鋼窗自重：NW=0.45×(2.10+4.80)×4.0=12.42kN設(shè)計值：1.2×12.42=14.90kNNWK=16.1+246.24+12.42=274.76kN設(shè)計值：NW=1.2×274.76=329.712kN此荷載直接加在基礎(chǔ)頂面，對基礎(chǔ)中心線的偏心距Ew=0.5h+0.5×240=180/2+120=520mm=0.52mm（三）確定基礎(chǔ)尺寸忽略基礎(chǔ)寬度和深度修正對地基承載力的影響，取，假設(shè)基礎(chǔ)高度H=1.20m，基礎(chǔ)底面尺寸（L1×L2）按以下步驟估計：⑴基礎(chǔ)頂面軸向力最大標(biāo)準(zhǔn)值N+NWK=565.75+274.76=840.51kN；基礎(chǔ)底面至地面高度為0.9m，則基礎(chǔ)以上總軸向力標(biāo)準(zhǔn)值為840.51+0.90×20.0×A0（20.0為基礎(chǔ)自重及其上土自重的平均重力密度，A0為基礎(chǔ)地面積）。⑵按軸心受壓狀態(tài)估計A0：⑶按(1.1～1.4)A0估計偏心受壓基礎(chǔ)底面積A，并求出基底截面抵抗矩W及基底以上基土自重標(biāo)準(zhǔn)值Gk：(1.1～1.4)×5.19=5.71～7.27，取A=L1×L2=3.60×2.00=7.20m2基底截面抵抗矩：基底以上基土自重標(biāo)準(zhǔn)值：設(shè)計值：328.32×1.2=393.984kN①、②組分別作用在基底面的相應(yīng)荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合的內(nèi)力值為：①組：②組：⑸基礎(chǔ)底面壓力驗算：①組：地基承載力驗算：②組：地基承載力驗算：基礎(chǔ)高度驗算由于基礎(chǔ)底面在45°錐形沖切破壞平面以內(nèi)，所以為剛性基礎(chǔ)，可以不做基礎(chǔ)高度驗算。(五)基礎(chǔ)抗沖切驗算：按構(gòu)造要求，假定基礎(chǔ)尺寸如下：基礎(chǔ)高度H=1200mm，（采用錐形杯口基礎(chǔ)），杯壁厚度t≥300mm且大于基礎(chǔ)梁寬（240mm），取t=325mm?；A(chǔ)頂面突出柱邊寬為t+75=400mm，杯壁高度h2=450mm，杯口深度h1=900mm，基礎(chǔ)杯口底部將鋪設(shè)50mm厚的細(xì)石混凝土層，則杯口深度為h1+50=950mm，邊緣高度取a2=450mm；該基礎(chǔ)只驗算變階處沖切承載力。保護層厚度c=40mm，基礎(chǔ)變階處有效高度h0=900-40=860mm。⑴①、②組分別作用在基底面的相應(yīng)荷載效應(yīng)基本組合的內(nèi)力值為：①組：②組：Nd=565.75+329.712+393.984=1289.446kNMd=-138.14-0.416×1.20-329.712×0.52=-310.09kN⑵地基凈反力計算：①組②組：按最大的地基凈反力計算⑶沖切驗算：b=2.0m<b1+2h0=1.2+1.2×0.86=2.92mVu=0.7ft(bt+h0)h0=0.7×1.0×(1200+860)×1.1×860=1364.13kN>V1=74.8kN滿足要求。（六）基礎(chǔ)底板配筋計算：⑴沿長邊方向配筋計算：按As=1413mm2,選1412（AS=1582mm2,12@140）⑵沿短邊方向配筋計算：按As=623mm2，選用18Φ8（AS=905.4mm2,Φ8@200）排架柱裂縫寬度驗算：按《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（GB50010-2002）》，對e0/h0≤0.55的偏心受壓構(gòu)件，可驗算裂縫寬度。1、A柱：(I-I)內(nèi)力的荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合為：故可不進行裂縫寬度驗算。2、A柱：(III-III)內(nèi)力的荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合為：故應(yīng)進行裂縫寬度驗算。應(yīng)以式驗算六、結(jié)束語：通過不懈的努力，單層廠房的課設(shè)就要結(jié)束了，這是我第一次運用所學(xué)過的知識完成一個比較完整的課設(shè)，充分體會到了知識的價值，分別通過進行確定結(jié)構(gòu)方案和結(jié)構(gòu)布置，選用標(biāo)準(zhǔn)構(gòu)件，排架內(nèi)力計算，柱的內(nèi)力組合，柱與牛腿設(shè)計，柱下獨立基礎(chǔ)設(shè)計等，全面的對單廠結(jié)構(gòu)有了了解，從地上結(jié)構(gòu)設(shè)計到地下基礎(chǔ)設(shè)計，從標(biāo)準(zhǔn)構(gòu)件的選取到荷載組合、柱子配筋，同時我也學(xué)到了如何翻閱課外資料，查圖集等方法，總之是受益匪淺。但是計算書中定有許多考慮不周的地方，還希望老師給與批評指正，我會努力改正的。非常感謝鄧?yán)蠋煹哪托闹笇?dǎo)！參考資料：1、羅福午等編《混凝土結(jié)構(gòu)及砌體結(jié)構(gòu)》（第二版），中國建筑工業(yè)出版社，20032、羅福午主編《單層工業(yè)廠房結(jié)構(gòu)設(shè)計》（第二版），清華大學(xué)出版社，19903、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計數(shù)據(jù)資料》，中國建材工業(yè)出版社，20074、建筑設(shè)計圖集04G320《鋼筋混凝土基礎(chǔ)梁》04G321《鋼筋混凝土連系梁》04G323-1~2《鋼筋混凝土吊車梁》（2004合訂本）04G325《吊車軌道聯(lián)結(jié)及車擋》（適用于混凝土結(jié)構(gòu)）04G337《吊車梁走道板》G410-1~2《1.5m×6.0m預(yù)應(yīng)力混凝土屋面板》（2004合訂本）04G426《6m后張法預(yù)應(yīng)力混凝土吊車梁》04G415-1《預(yù)應(yīng)力混凝土折線型屋架》（預(yù)應(yīng)力鋼筋為鋼絞線，跨度18m~30m）04G313《鋼筋混凝土折線形屋架》G353-4~6《鋼筋混凝土屋面梁》（2004合訂本）中國標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計研究院出版，2004基于C8051F單片機直流電動機反饋控制系統(tǒng)的設(shè)計與研究基于單片機的嵌入式Web服務(wù)器的研究MOTOROLA單片機MC68HC（8）05PV8/A內(nèi)嵌EEPROM的工藝和制程方法及對良率的影響研究基于模糊控制的電阻釬焊單片機溫度控制系統(tǒng)的研制基于MCS-51系列單片機的通用控制模塊的研究基于單片機實現(xiàn)的供暖系統(tǒng)最佳啟停自校正（STR）調(diào)節(jié)器單片機控制的二級倒立擺系統(tǒng)的研究基于增強型51系列單片機的TCP/IP協(xié)議棧的實現(xiàn)基于單片機的蓄電池自動監(jiān)測系統(tǒng)基于32位嵌入式單片機系統(tǒng)的圖像采集與處理技術(shù)的研究基于單片機的作物營養(yǎng)診斷專家系統(tǒng)的研究基于單片機的交流伺服電機運動控制系統(tǒng)研究與開發(fā)基于單片機的泵管內(nèi)壁硬度測試儀的研制基于單片機的自動找平控制系統(tǒng)研究基于C8051F040單片機的嵌入式系統(tǒng)開發(fā)基于單片機的液壓動力系統(tǒng)狀態(tài)監(jiān)測儀開發(fā)模糊Smith智能控制方法的研究及其單片機實現(xiàn)一種基于單片機的軸快流CO〈,2〉激光器的手持控制面板的研制基于雙單片機沖床數(shù)控系統(tǒng)的研究基于CYGNAL單片機的在線間歇式濁度儀的研制基于單片機的噴油泵試驗臺控制器的研制基于單片機的軟起動器的研究和設(shè)計基于單片機控制的高速快走絲電火花線切割機床短循環(huán)走絲方式研究基于單片機的機電產(chǎn)品控制系統(tǒng)開發(fā)基于PIC單片機的智能手機充電器基于單片機的實時內(nèi)核設(shè)計及其應(yīng)用研究基于單片機的遠(yuǎn)程抄表系統(tǒng)的設(shè)計與研究基于單片機的煙氣二氧化硫濃度檢測儀的研制基于微型光譜儀的單片機系統(tǒng)單片機系統(tǒng)軟件構(gòu)件開發(fā)的技術(shù)研究基于單片機的液體點滴速度自動檢測儀的研制基于單片機系統(tǒng)的多功能溫度測量儀的研制基于PIC單片機的電能采集終端的設(shè)計和應(yīng)用基于單片機的光纖光柵解調(diào)儀的研制氣壓式線性摩擦焊機單片機控制系統(tǒng)的研制基于單片機的數(shù)字磁通門傳感器基于單片機的旋轉(zhuǎn)變壓器-數(shù)字轉(zhuǎn)換器的研究基于單片機的光纖Bragg光柵解調(diào)系統(tǒng)的研究單片機控制的便攜式多功能乳腺治療儀的研制基于C8051F020單片機的多生理信號檢測儀基于單片機的電機運動控制系統(tǒng)設(shè)計Pico專用單片機核的可測性設(shè)計研究基于MCS-51單片機的熱量計基于雙單片機的智能遙測微型氣象站MCS-51單片機構(gòu)建機器人的實踐研究基于單片機的輪軌力檢測基于單片機的GPS定位儀的研究與實現(xiàn)基于單片機的電液伺服控制系統(tǒng)用于單片機系統(tǒng)的MMC卡文件系統(tǒng)研制基于單片機的時控和計數(shù)系統(tǒng)性能優(yōu)化的研究基于單片機和CPLD的粗光柵位移測量系統(tǒng)研究單片機控制的后備式方波UPS提升高職學(xué)生單片機應(yīng)用能力的探究基于單片機控制的自動低頻減載裝置研究基于單片機控制的水下焊接電源的研究基于單片機的多通道數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)基于uPSD3234單片機的氚表面污染測量儀的研制基于單片機的紅外測油儀的研究96系列單片機仿真器研究與設(shè)計基于單片機的單晶金剛石刀具刃磨設(shè)備的數(shù)控改造基于單片機的溫度智能控制系統(tǒng)的設(shè)計與實現(xiàn)基于MSP430單片機的電梯門機控制器的研制基于單片機的氣體測漏儀的研究基于三菱M16C/6N系列單片機的CAN/USB協(xié)議轉(zhuǎn)換器基于單片機和DSP的變壓器油色譜在線監(jiān)測技術(shù)研究基于單片機的膛壁溫度報警系統(tǒng)設(shè)計基于AVR單片機的低壓無功補償控制器的設(shè)計基于單片機船舶電力推進電機監(jiān)測系統(tǒng)基于單片機網(wǎng)絡(luò)的振動信號的采集系統(tǒng)基于單片機的大容量數(shù)據(jù)存儲技術(shù)的應(yīng)用研究基于單片機的疊圖機研究與教學(xué)方法實踐基于單片機嵌入式Web服務(wù)器技術(shù)的研究及實現(xiàn)基于AT89S52單片機的通用數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)基于單片機的多道脈沖幅度分析儀研究機器人旋轉(zhuǎn)電弧傳感角焊縫跟蹤單片機控制系統(tǒng)基于單片機的控制系統(tǒng)在PLC虛擬教學(xué)實驗中的應(yīng)用研究