精餾操作型計算演示文稿

精餾操作型計算演示文稿目前一頁\總數(shù)一百一十八頁\編于十八點精餾操作型計算目前二頁\總數(shù)一百一十八頁\編于十八點D,xDW,xWF,xF§6.3二元連續(xù)精餾的分析與計算計算項目：塔頂（或塔底）產量和濃度塔內物流量回流量塔板數(shù)或填料層高度進料位置塔徑目前三頁\總數(shù)一百一十八頁\編于十八點D,xDW,xWF,xF------若組分A、B的汽化潛熱接近，則NA=NB目前四頁\總數(shù)一百一十八頁\編于十八點理論板

離開這種板的氣液兩相互成平衡，而且塔板上的液相組成也可視為均勻的。恒摩爾流假設的條件（1）各組分的摩爾汽化潛熱相等；（2）氣液接觸時因溫度不同而交換的顯熱可以忽略；（3）塔設備保溫良好，熱損失可以忽略。目前五頁\總數(shù)一百一十八頁\編于十八點恒摩爾溢流

恒摩爾汽化目前六頁\總數(shù)一百一十八頁\編于十八點D,xDW,xWF,xF1、全塔物料衡算二、物料衡算和操作線目前七頁\總數(shù)一百一十八頁\編于十八點當塔頂、塔底產品組成xD、xW及產品質量已規(guī)定，產品的采出率D/F和W/F也隨之確定，不能再自由選擇；當規(guī)定塔頂產品的產率和質量xD，則塔底產品的質量xW及產率也隨之確定而不能自由選擇；在規(guī)定分離要求時，應使塔頂產品的組成應滿足目前八頁\總數(shù)一百一十八頁\編于十八點例每小時將15000kg含苯40%（質量%，下同）和甲苯60%的溶液，在連續(xù)精餾塔中進行分離，要求釜殘液中含苯不高于2%，塔頂餾出液中苯的回收率為97.1%。試求餾出液和釜殘液的流量及組成，以摩爾流量和摩爾分率表示。目前九頁\總數(shù)一百一十八頁\編于十八點解：苯的分子量為78；甲苯的分子量為92。進料組成：釜殘液組成：原料液流量：依題意知：所以：全塔物料衡算（b）或聯(lián)立式a、b、c，解得：原料液的平均分子量：（a）（c）目前十頁\總數(shù)一百一十八頁\編于十八點D,xDW,xWF,xFn1目前十一頁\總數(shù)一百一十八頁\編于十八點nxn

yn+1

說明：該方程表示了精餾段相鄰兩塔板下降液體組成（第n塊板）和上升蒸汽組成（第n+1塊板）之間的關系，即任一塔截面汽、液兩相組成之間的關系。目前十二頁\總數(shù)一百一十八頁\編于十八點

操作線斜率大，意味著經過一塊理論板后，汽相的增濃程度變大，液相的減濃程度變大。故操作線斜率大對精餾段的分離是有利的。汽相增濃程度液相減濃濃程度思考：操作線斜率大，對精餾是否有利？目前十三頁\總數(shù)一百一十八頁\編于十八點3．提餾段操作線方程目前十四頁\總數(shù)一百一十八頁\編于十八點斜率小，提餾段內塔板的分離能力高。

目前十五頁\總數(shù)一百一十八頁\編于十八點三、進料熱狀況的影響及加料線方程

目前十六頁\總數(shù)一百一十八頁\編于十八點對加料板作總物料衡算和熱量衡算：目前十七頁\總數(shù)一百一十八頁\編于十八點目前十八頁\總數(shù)一百一十八頁\編于十八點目前十九頁\總數(shù)一百一十八頁\編于十八點思考題1、已知原料為氣液混合進料，氣液量之比為3：4，則q=()2、已知q=1.1,則加料中液體量與總加料量之比為（）A、1.1:1B1:1.1C1:1D0.1:1目前二十頁\總數(shù)一百一十八頁\編于十八點q線方程目前二十一頁\總數(shù)一百一十八頁\編于十八點-----q線方程目前二十二頁\總數(shù)一百一十八頁\編于十八點

圖示：（1）精餾段操作線（2）q

線（3）提餾段操作線

精餾段操作線，提餾段操作線，q線三線必交于一點三線的特點是都必通過對角線一點由兩條直線可以得到另一條直線注意：目前二十三頁\總數(shù)一百一十八頁\編于十八點可見：

q

的值不影響精餾段操作線，但對提餾段操作線有影響。

(3)進料狀態(tài)參數(shù)對操作線的影響精餾段操作線方程:提餾段操作線方程:q線方程：目前二十四頁\總數(shù)一百一十八頁\編于十八點不同進料熱狀態(tài)時的q線和對提餾段操作線的影響說明：①q↓，提餾段操作線斜率增大。②提餾段操作線方程經變換，與xD，xW，xF，q，R有關。注意q的兩個特殊值：飽和液體進料：q=1飽和蒸汽進料：q=0q=1q>10<q<1q=0q<0zFxDxW目前二十五頁\總數(shù)一百一十八頁\編于十八點q線的作法：(1)在對角線上作e點(y=x=xF)；(2)過e點作斜率q/(q-1)的直線。進料焓值(溫度)增加，q值減小，

則q線與精餾操作線的交點(相應加料熱狀態(tài)下兩操作線的交點)沿著精餾操作線朝x、y減小的方向移動。從塔設備的角度，這意味著加料板位置下移。q線與精餾段操作線的交點即為兩操作線的交點，僅需將此點與對角線上的x=xW，y=xW點聯(lián)結，即得提餾段操作線。實際應用中，常用此法作提餾段操作線。eacbdq<0q=00<q<1q=1q>101.0xWxy1.0xDxF不同加料熱狀態(tài)下的q線加料熱狀態(tài)對操作線交點的影響目前二十六頁\總數(shù)一百一十八頁\編于十八點例題一連續(xù)精餾塔，泡點進料。已知操作線方程如下：精餾段y=0.8x+0.172提餾段y=1.3x–0.018求原料液、餾出液、釜液組成及回流比。目前二十七頁\總數(shù)一百一十八頁\編于十八點

解：由精餾段操作線方程，得R=4；，得xD=0.86將提餾段操作線方程與對角線方程y=x聯(lián)立解得x=0.06，即xw=0.06將兩操作線方程聯(lián)立解得x=0.38因是泡點進料，q=1，q線垂直，兩操作線交點的橫坐標即是進料濃度，∴xF=0.38目前二十八頁\總數(shù)一百一十八頁\編于十八點

例：用一連續(xù)精餾裝置在常壓下，分離含苯41%（質量%，下同）的苯-甲苯溶液。要求塔頂產品中含苯不低于97.5%，塔底產品中含甲苯不低于98.2%，每小時處理的原料量為8570kg。操作回流比為3，試計算：（1）塔頂及塔底的產品量；（2）精餾段上升蒸汽量及回流液量；（3）當原料于47℃進塔和蒸汽進塔時，提餾段上升蒸汽量及回流液量。（苯的汽化潛熱rA=93kcal/kg，甲苯的汽化潛熱rB=87.5目前二十九頁\總數(shù)一百一十八頁\編于十八點kcal/kg，苯和甲苯的平均比熱Cp,l=0.45kcal/kg℃，蒸汽的平均比熱Cp,v=0.30kcal/kg℃，泡點溫度93℃，露點溫度99.5

℃)。分析：求W、D全塔物料衡算求xF、xW、xD求V、L已知R精餾段物料衡算求求q解：

（1）產品量

目前三十頁\總數(shù)一百一十八頁\編于十八點目前三十一頁\總數(shù)一百一十八頁\編于十八點(2)上升蒸汽量及回流量

精餾段：

目前三十二頁\總數(shù)一百一十八頁\編于十八點(3)47℃進料時

將料液由47℃升溫到93℃所需的熱量為：

繼續(xù)加熱

目前三十三頁\總數(shù)一百一十八頁\編于十八點飽和蒸汽進料時

目前三十四頁\總數(shù)一百一十八頁\編于十八點已知:確定完成分離任務所需的理論塔板數(shù)。計算方法：（1）逐板計算法；（2）圖解法?！?.

1．

逐板法三、理論塔板層數(shù)的求法目前三十五頁\總數(shù)一百一十八頁\編于十八點(1)逐板計算法條件：①塔頂蒸氣在冷凝器中全部冷凝；②泡點回流。………………..

目前三十六頁\總數(shù)一百一十八頁\編于十八點操作線方程改為提餾段操作線方程。直到則n為所需的理論板數(shù)。xD=y1x1

y2→x2

y3→x3

平衡操作………..目前三十七頁\總數(shù)一百一十八頁\編于十八點①塔底再沸器相當于一塊理論板，故塔內理論板數(shù)為N－1。應注明N＝？（包括或不包括釜）；②應該清楚每一步計算和塔板情況的對應關系；注意：（2）圖解法①作平衡曲線；

③由D(xD,xD)和b=xD/(R+1)作精餾段操作線；④由F(xF,xF)點和K=q/(q-1)作q線；②由xD、xF、xW作垂線與對角線交于D、F、W點;⑤由交點Q(xq,yq)和W(xW,xW)作提餾段操作線；⑥由D點開始,在平衡線與操作線之間畫梯級求N。目前三十八頁\總數(shù)一百一十八頁\編于十八點目前三十九頁\總數(shù)一百一十八頁\編于十八點所畫的總階梯數(shù)就是全塔所需的理論塔板數(shù)（包含再沸器），跨過點d的那塊板就是加料板，其上的階梯數(shù)為精餾段的理論塔板數(shù)。理論板12.8塊（包括再沸器），其中精餾段5.7塊，提餾段板數(shù)=11.8-5.7=6.1塊，加料板在第6塊。目前四十頁\總數(shù)一百一十八頁\編于十八點思考：為什么一個梯級代表一個理論板？目前四十一頁\總數(shù)一百一十八頁\編于十八點①汽、液通過任一理論塔板時組成的變化說明：目前四十二頁\總數(shù)一百一十八頁\編于十八點

nc

b

xn

xn-1

yn+1yn水平線長度:通過第n板液相組成變化垂線長度:通過第n板氣相組成變化②梯級的意義目前四十三頁\總數(shù)一百一十八頁\編于十八點③圖解方法的優(yōu)點

避免了繁瑣的計算，形象直觀，便于理解和分析實際問題。④進料熱狀態(tài)參數(shù)q的影響

q

↑

，Kq↓

，Q點右移，提餾段操作線與平衡線距離↑，提餾段各塔板分離能力↑，N

↓。目前四十四頁\總數(shù)一百一十八頁\編于十八點⑤影響N的因素分析N決定于操作線：xD，xW，R，xF，q，實際生產中的進料熱狀態(tài)參數(shù)由前一工序決定。平衡線：物系，T，P→（α）xD↑，xW↓分離要求提高，則N↑進料位置的選擇（1）進料位置的討論（a）進料位置確定原則：兩操作線交點Q所在梯級。目前四十五頁\總數(shù)一百一十八頁\編于十八點（b）Q點為最優(yōu)進料位置的分析上移或下移均對分離不利，導致N增加。提前進料:目前四十六頁\總數(shù)一百一十八頁\編于十八點滯后進料:目前四十七頁\總數(shù)一百一十八頁\編于十八點五、回流比的影響及其進料選擇

1、回流比對精餾操作的影響

R↑xD/R+1↓

abyxxDxWcxFefdxD/R+1

NT↓ab

下移R↑D、W不變L、V↑ab與ac重合R=∞NT=Nmin目前四十八頁\總數(shù)一百一十八頁\編于十八點abyxxDxWcxFefdxD/R+1

R↓xD/R+1↑ab、q線與平衡線交于dR=RminN=∞d點夾緊點N↑ab上移Rmin＜＜R∞目前四十九頁\總數(shù)一百一十八頁\編于十八點說明：R↑→N↓→塔設備費↓目前五十頁\總數(shù)一百一十八頁\編于十八點L=V

2．

全回流和最少理論板數(shù)Nmin應用:開工、科研、設計。目前五十一頁\總數(shù)一百一十八頁\編于十八點

最小理論板數(shù)的確定:圖解法、逐板計算法。a）圖解法在平衡線與對角線之間畫梯級，直至xn≤xw為止。目前五十二頁\總數(shù)一百一十八頁\編于十八點b)逐板計算法計算思想：由xD始，依次反復應用平衡關系與操作關系，直至

xn≤xw為止。平衡關系：對第n塊板：αn—第n塊板A組分對B組分的相對揮發(fā)度。操作關系：目前五十三頁\總數(shù)一百一十八頁\編于十八點當塔頂為全凝器時：y1=xD,板序號平衡關系操作關系

12…………………n整理得：目前五十四頁\總數(shù)一百一十八頁\編于十八點達到規(guī)定的分離要求時對雙組分：——Fenske方程xN=xW相對揮發(fā)度α隨溶液組成而變化，如取平均相對揮發(fā)度，則當塔底與塔頂?shù)南鄬]發(fā)度α相差不大時，則包括塔釜目前五十五頁\總數(shù)一百一十八頁\編于十八點a）定義

回流比減小，兩操作線同時向平衡線靠近，所需理論板數(shù)增加；

繼續(xù)減小至交點Q移至平衡線上時（點Ｅ），則所需的理論板數(shù)無窮多；

對應的回流比稱為最小回流比

Rmin。3．最小回流比Rmin為完成某一分離要求，所需的理論塔板數(shù)為無窮多時的回流比稱為最小回流比。目前五十六頁\總數(shù)一百一十八頁\編于十八點b）計算：設Ｅ（xe,ye)則目前五十七頁\總數(shù)一百一十八頁\編于十八點也可由精餾段操作線在y軸上的截距yC確定。目前五十八頁\總數(shù)一百一十八頁\編于十八點yxeyxe恒濃區(qū)在精餾段

恒濃區(qū)在提餾段

目前五十九頁\總數(shù)一百一十八頁\編于十八點思考：當操作中選用的回流比比設計時的最小回流比還要小時，塔能否操作？將出現(xiàn)什么現(xiàn)象？D,xDW,xWF,xF目前六十頁\總數(shù)一百一十八頁\編于十八點4、適宜回流比的選擇

R=（1.1～2）Rmin目前六十一頁\總數(shù)一百一十八頁\編于十八點對于精餾設計，除選定R外，還需選定進料熱狀態(tài)，即確定q值。如何選擇q呢？先看例子：在相同的操作壓強分離要求和R下，某體系精餾所需總理論板數(shù)與q之間存在如下關系：5．加料熱狀態(tài)的選擇目前六十二頁\總數(shù)一百一十八頁\編于十八點

q值NT

1.2（冷凝進料）7.8

1.0（泡點加料）8.0

0.5（汽液混合物加料）8.8

0（飽和蒸汽）12由此可見，R一定，q值愈小，即進料前經預熱，使其溫度升高，由冷液變?yōu)轱柡驼羝蠹尤胨人璧目偘鍞?shù)NT增多。q=1q>10<q<1q=0q<0zFxDxW目前六十三頁\總數(shù)一百一十八頁\編于十八點若F，xf，xD，xw，QR給定，試問q↓→NT？若再沸器面積已選定，即QR給定，問題為：思考目前六十四頁\總數(shù)一百一十八頁\編于十八點，同樣以全塔熱量衡算來分析：∵QR一定，則提餾線斜率又∵當q↓→(1-q)↑→V↑又∵∵D一定，∴R↑→精餾段操作線遠離平衡線→NT↓但需指出，這是以增加能耗為代價的，但（Qf+QR）↑，（QC↑）。綜上分析，在熱耗不變的情況下，熱量應盡可能在塔底輸入，使所產生的汽相回流能在全塔中發(fā)揮作用，而冷卻量應盡可能施加于塔頂，使所產生的液體回流能經過全塔發(fā)揮最大的效能。目前六十五頁\總數(shù)一百一十八頁\編于十八點有的同學可能會問：照此講，工廠中精餾塔進料只有冷液進料了。不存在其它進料情況了？工業(yè)上有時采用熱態(tài)或冷態(tài)進料，其目的不是為了減少理論板數(shù)，而是為了減少再沸器或塔釜的加熱負荷。尤當塔釜溫度過高，物料易產生聚合、結焦時，這樣做更為有利。另外，加料熱狀態(tài)多與前一工序有關。若前一工序輸出的是飽和蒸汽，一般就以飽和蒸汽進塔，不必冷凝成液態(tài)再進塔。換個角度，精餾操作型計算命題中：當NT，F(xiàn)，xf，R一定，q↓→xD↓，xw↑，反之亦然。目前六十六頁\總數(shù)一百一十八頁\編于十八點R、Rmin、NT和Nmin的關系可以用吉利蘭(Gilliland)圖表示。六、理論板數(shù)的捷算法

目前六十七頁\總數(shù)一百一十八頁\編于十八點注意：NT、Nmin均已包括釜。曲線可近似表示為：簡捷法具體步驟是：

（1）根據(jù)精餾給定條件計算Rmin；

（2）由Fenske方程及給定條件計算Nmin。目前六十八頁\總數(shù)一百一十八頁\編于十八點（3）計算（4）查得（5）計算說明：簡捷法主要用于對理論塔板數(shù)的初估。目前六十九頁\總數(shù)一百一十八頁\編于十八點2、簡捷法求理論板數(shù)的步驟根據(jù)物系性質及分離要求，求出Rmin，選擇合適的R；求出全回流下所需理論板數(shù)Nmin；使用吉利蘭圖，求出所需理論板數(shù)；確定加料位置，可把加料組成看成釜液組成求出理論板數(shù)即為精餾段所需理論板數(shù)，從而可以確定加料位置。

目前七十頁\總數(shù)一百一十八頁\編于十八點七、實際塔板數(shù)、塔板效率

1、單板效率——默弗里（Murphree）效率

氣相單板效率

操作線平衡線ynyn-yn+1液相單板效率

目前七十一頁\總數(shù)一百一十八頁\編于十八點nxn-1yn+1ynxn1．單板效率EmV、EmL

目前七十二頁\總數(shù)一百一十八頁\編于十八點2．全塔效率E0

又稱總板效率，其定義為：其值一定小于1，多數(shù)在0.5～0.7之間。D,xDW,xWF,xF目前七十三頁\總數(shù)一百一十八頁\編于十八點nxn-1yn+1ynxnE0與Em數(shù)值上不一定相等；E0大，則表明Em一定大。但反過來，Em大，則E0不一定大，這是因為，板和板之間傳質會相互影響，可能存在著各種不利的操作現(xiàn)象，如漏液、霧沫夾帶、液泛等。思考：單板效率Em與全塔效率E0有何關系？D,xDW,xWF,xF目前七十四頁\總數(shù)一百一十八頁\編于十八點（1）流動狀況：汽、液相的流速（2）物性參數(shù)：主要為汽液兩相的物性如密度、粘度、表面張力、相等揮發(fā)度、擴散系數(shù)等；（3）塔板結構參數(shù)：主要為塔板的結構如塔板型式、板間距、板上開孔和排列情況等；（4）操作參數(shù)：溫度、壓力等。思考：影響塔板效率的因素？nxn-1yn+1ynxn七、塔板效率與實際塔板數(shù)目前七十五頁\總數(shù)一百一十八頁\編于十八點八、精餾裝置的熱量衡算

1、冷凝器的熱量衡算

冷卻介質用量

目前七十六頁\總數(shù)一百一十八頁\編于十八點2、再沸器的熱負荷

進入再沸器的熱量：

加熱蒸汽供給的熱量QB；回流液體帶入的熱量L’ILm

離開再沸器的熱量：再沸器中上升蒸氣帶走的熱量

釜殘液帶走的熱量

再沸器的熱損失

目前七十七頁\總數(shù)一百一十八頁\編于十八點若近似取

加熱介質的消耗量

若用飽和蒸汽加熱，且冷凝液在飽和溫度下排出，則加熱蒸汽消耗量

目前七十八頁\總數(shù)一百一十八頁\編于十八點習題課D,xDW,xWF,xF公式：操作條件包括：進料狀況（F、xF、q）、R

操作壓力P、操作溫度T

冷凝器熱負荷V、再沸器熱負荷VD、W。目前七十九頁\總數(shù)一百一十八頁\編于十八點習題課例1設計型問題組成為xF=0.45的原料以汽液混合狀態(tài)進入精餾塔，其中汽液摩爾比為1:2，塔頂xD=0.95（以上均為摩爾分率），塔頂易揮發(fā)組分回收率為95%，回流比R=1.5Rmin，塔釜間接蒸汽加熱，相對揮發(fā)度=2.5。試求：（1）原料中汽相和液相組成；（2）列出提餾段操作線方程。DxD=0.95W,xWFxF=0.45R=1.5Rmin=2.5目前八十頁\總數(shù)一百一十八頁\編于十八點汽液摩爾比為1:2DxD=0.95W,xWFxF=0.45R=1.5Rmin=2.5解：（1）原料中汽相和液相組成設原料中汽相組成為ye

，液相組成為xe

，則目前八十一頁\總數(shù)一百一十八頁\編于十八點（2）列出提餾段操作線方程DxD=0.95W,xWFxF=0.45R=1.5Rmin=2.5目前八十二頁\總數(shù)一百一十八頁\編于十八點目前八十三頁\總數(shù)一百一十八頁\編于十八點1.NT不變，泡點進料，討論xD,xW如何變化？a.xF,其它不變，D,W不變。結論：xD,xW操作型計算xF

對xD,xW

的影響目前八十四頁\總數(shù)一百一十八頁\編于十八點b.加料板位置上移結論：xD

,xW

加料板位置對xD,xW

的影響目前八十五頁\總數(shù)一百一十八頁\編于十八點c.R結論：xD,xW

R對xD,xW

的影響目前八十六頁\總數(shù)一百一十八頁\編于十八點d.q,R不變，D不變，V’結論：xD,xW

q對xD,xW

的影響目前八十七頁\總數(shù)一百一十八頁\編于十八點２、一個正常操作的精餾塔，泡點進料，塔頂塔底產品均合乎要求，由于某種原因，xF。問：（1）此時產品組成將有何變化？（2）若維持xD不變，可采用哪些措施，并比較這些方法的優(yōu)缺點？目前八十八頁\總數(shù)一百一十八頁\編于十八點練習一操作中的常壓連續(xù)精餾塔分離某混合液?，F(xiàn)保持塔頂餾出液量D、回流比R、進料狀況（F、xF、q）不變，而減小操作壓力，試分析xD、xW如何變化？解：目前八十九頁\總數(shù)一百一十八頁\編于十八點目前九十頁\總數(shù)一百一十八頁\編于十八點例3操作型計算

如圖所示的精餾塔由一只蒸餾釜及一層實際板組成。料液由塔頂加入，進料熱狀況參數(shù)q=1，xF=0.20（摩爾分率，下同）。今測得塔頂易揮發(fā)組分的回收率為80%，且xD=0.30，系統(tǒng)相對揮發(fā)度為3.0。試求：（1）殘液組成xw；（2）該層塔板的液相默弗里板效EmL。設蒸餾釜可視為一個理論板。q=1，xF=0.20xD=0.30＝80％=3.0目前九十一頁\總數(shù)一百一十八頁\編于十八點解：（1）殘液組成xwq=1，xF=0.20xD=0.30＝80％=3.0目前九十二頁\總數(shù)一百一十八頁\編于十八點y1xFx1yw（2）該層塔板的液相默弗里板效EmLq=1，xF=0.20xD=0.30xW=0.0859=3.0目前九十三頁\總數(shù)一百一十八頁\編于十八點y1xFx1yw目前九十四頁\總數(shù)一百一十八頁\編于十八點例4 某連續(xù)操作精餾塔如圖所示，已知料液摩爾組成xF=0.2，料液以飽和液體狀態(tài)直接加入塔釜，塔頂設全凝器，全塔共兩塊理論板（包括塔釜），塔頂摩爾采出率D/F=1/3，回流比R=1，泡點回流，此條件下物系的相平衡關系可表示為y=4x，試計算xW=?xF=0.2D/F=1/3R=1y=4x飽和液體目前九十五頁\總數(shù)一百一十八頁\編于十八點y=4x目前九十六頁\總數(shù)一百一十八頁\編于十八點九、幾種特殊情況時理論板數(shù)的求法

1、多側線的塔

例：在常壓連續(xù)精餾塔中，分離乙醇—水溶液，組成為xF1=0.6（易揮發(fā)組分摩爾分率，下同）及xF2=0.2的兩股原料液分別被送到不同的塔板進入塔內，兩股原料液的流量之比F1/F2=0.5，均為飽和液體進料。操作回流比R=2，若要求餾出流組成xD為0.8，釜殘液組成xW為0.02，試求理論板層數(shù)及兩股原料液的進料板位置。應用場合：多股進料或多股出料目前九十七頁\總數(shù)一百一十八頁\編于十八點分析：求理論板層數(shù)圖解法操作線兩股進料三段？解：

組成為xF1的原料液從塔較上部位的某加料板進入，該加料板以上塔段的操作線方程式與無側線塔的精餾段操作線方程相同。

目前九十八頁\總數(shù)一百一十八頁\編于十八點

兩股進料板之間塔段的操作線方程，可按虛線范圍內作物料衡算求得：總物料：

易揮發(fā)組分：

——兩股進料之間塔段的操作線方程目前九十九頁\總數(shù)一百一十八頁\編于十八點因進料為飽和液體

D如何求？全塔物料衡算總物料：

易揮發(fā)組分：

設

目前一百頁\總數(shù)一百一十八頁\編于十八點對原料液組成為xF2的下一股進料，其加料板以下塔段的操作線方程與無側線塔的提餾段操作線方程相同

目前一百零一頁\總數(shù)一百一十八頁\編于十八點各段操作線交點的軌跡方程分別為：目前一百零二頁\總數(shù)一百一十八頁\編于十八點理論板層數(shù)為9自塔頂往下的第5層為原料F1的加料板自塔頂往下的第8層為原料F2的加料板目前一百零三頁\總數(shù)一百一十八頁\編于十八點總結：塔段數(shù)（或操作線數(shù)）=塔的進出料數(shù)-1各段內上升蒸汽摩爾流量及下降液體摩爾流量分別各自相同各段操作線首尾相接精餾段及提餾段操作線方程的形式與簡單精餾塔相同中間段的操作線方程應通過各段的物料衡算求得目前一百零四頁\總數(shù)一百一十八頁\編于十八點2、直接蒸汽加熱

應用場合：待分離的混合液為水溶液，且水為難揮發(fā)組分操作線：精餾段：與普通精餾塔相同提餾段：物料衡