高架支模施工方案

**************編制：審批：**************************一、工程概況1工程名稱：設計單位：施工圖紙：施工組織設計：*************** ，總建筑面積38252.75㎡（其中：地下一層建筑面積：3016.17㎡）,結構形式為框剪結構，建筑層數為：地下一層，地上十三層，筏型條基，建筑總高度： 50.2m。屋面為坡屋面，檐棚四周向外懸挑 5.35m。本工程地下室層為 4.5m，一層-三層層高為 4.2m，四層-十二層層高均為3.6m，十三層為5.4m，屋面為 m。二、編制依據序號施工規(guī)范、依據內容編號1《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130-20012《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ162-20083《建筑安裝工程質量檢驗評定統一標準》GBJ300-20014《建筑工程施工質量驗收統一標準》GB50300-20015《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-20127《建筑施工手冊》第四版8《建筑施工安全檢查標準》JGJ59-20119《建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范》JGJ80-9110《危險性較大工程安全專項施工方案編制及專建質[2004]213號家論證審查辦法》11《危險性較大的分部分項工程安全管理辦法》建質[2009]87號2《扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全》本工程施工圖紙本工程施工組織設計三、施工計劃3.1 施工準備1）仔細閱讀并審核施工圖，熟悉結構形狀、尺寸，并按此選擇合理模板支撐體系，設計合理、有效的模板搭設方案，設計支撐體系布置詳圖。2）根據工程進度情況及支撐體系布置圖，編制各種材料的備料計劃、計劃進場時間安排，確保模板支撐體系及時搭設及周轉使用。3）對腳手架及模板支設操作人員，安全管理人員做好詳細的書面技術交底和安全交底，確保安裝質量及安拆施工安全。3.2 施工進度計劃本高架工程計劃從 2013年12月5日開始搭設，2014年1月15日搭設完畢。3.3 材料計劃本腳手架工程需要租賃鋼管 9.2萬米，扣件4.68萬個。頂絲5800個。四、主要施工方法和工藝4.1方案選擇本工程考慮到施工工期、質量和安全要求，故在選擇方案時，應充分考慮以下幾點：1）模板及其支架的結構設計，力求做到結構要安全可靠，經濟合理。2）在規(guī)定的條件下和規(guī)定的使用期限內，能夠充分滿足預期的安全性和耐久性。33）選用材料時，力求做到常見通用、可周轉利用，便于保養(yǎng)維修。4）結構選型時，力求做到受力明確，構造措施到位，升降搭拆方便，便于檢查驗收。5）模板及模板支架的搭設，還必須符合JCJ59-99檢查標準要求，要符合省市文明標化工地的有關標準。施工流程水平桿拉線搭設 剪刀撐搭設卷尺、力矩扳手等檢查 架體檢查 架體整改公司安技部門驗收鋼筋、模板、砼施工架體拆除4.2.架體的搭設：1）梁底模采用12mm厚鏡面模板，龍骨采用4根40×60木方，中心間距110mm；2）梁側模采用12mm厚鏡面模板，次龍骨采用3根40×60木方，中心間距320mm，主龍骨采用Ф48×3.0mm鋼管，間距500，主龍骨鋼管在梁上口用短鋼管連接于單獨的梁支撐立柱；頂板模板采用12mm厚鏡面模板，次龍骨為40×60mm方木龍骨，次龍骨間距200mm，主龍骨間距為900mm鋼管。3）本架體分為落地式扣件鋼管支模架：定距定位。根據構造要求在建筑物四角用尺量出內、外立桿離墻距離（300mm），并做好標記；用鋼卷尺拉4直，分出立桿位置（立桿橫向間距 1200mm,縱向間距1000mm，六排立桿。步距1500mm），并用小竹片點出立桿標記；墊板、底座應準確地放在定位線上，墊板必須鋪放平整，不得懸空。在搭設首層腳手架過程中，沿四周每框架格內設一道斜支撐，拐角處雙向增設，待該部位腳手架與主體結構的連墻件可靠拉結后方可拆除。當腳手架操作層高出連墻件以上兩步時，宜先立外排，后立內排。其余按以下構造要求搭設。4.3地基基礎本工程腳手架在基坑回填土上支設立桿時，回填土分層夯實，其上做 10㎝碎石墊層，碎石墊層上放置 50×300mm木墊板，墊板上放置300×300×50混凝土墊塊，混凝土墊塊上設置 25鋼筋頭制作的底座，在其上設置立桿。 且在離底座底30cm處設置縱橫向掃地桿。為防雨水浸泡地基，架底做5cm混凝土面層，在支撐體系最外側立桿外 2.0m處設置一淺排水溝。4.4 立桿設置立桿接長除頂層頂步外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接，立桿與大橫桿采用直角扣件連接。接頭位置交錯布置，兩個相鄰立桿接頭避免出現在同步同跨內，并在高度方向錯開的距離不小于50cm；各接頭中心距主節(jié)點的距離不大于步距的1/3，頂層頂步采用搭接連接時，搭接部位扎結不少于2道，立桿頂端亦高出女兒墻上皮 1m，高出檐口上皮1.5m。上部單立桿與下部雙立桿交接處，采用單立桿與雙立桿之中的一根對接連接。主立桿與輔立桿采用旋轉扣件連接，扣件數量不應少于2個。每根立桿底部應設置墊塊，并且必須設置縱、橫向掃地桿?？v橫向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處立桿上。橫向掃地桿亦應采用直角扣件5固定在緊靠縱向掃地桿下方立桿上。當立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于 1m。立桿的垂直偏差應控制在不大于架高的1/400。立桿及縱橫向水平桿構造要求見詳圖。4.5構造措施及要求⑴、支模架搭設前必須按設計的立桿平面布置圖在挑梁上彈線，以確保立桿間距符合設計要求。⑵、設置縱橫向掃地桿。縱向掃地桿用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上，橫向掃地桿固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。⑶、立桿之間按步距 1500mm內滿設雙向水平桿，并分別與相交立桿扣接牢固，外圍水平桿設于立桿內側，其余縱橫向水平桿均分別設于立桿同側，以便剪刀撐和斜桿與立桿相交處的扣接。⑷、豎向剪刀撐：豎向剪刀撐斜桿與地面傾角為 45o－60o，并與地面頂緊，剪刀撐與立桿有效連接，斜撐搭接長度不少于 750㎜，采用不少于4個旋轉扣件固定，剪刀斜撐端頭伸出扣件邊緣長度不應少于 100㎜。⑸、除頂部接長外，立桿接長均采用對接扣件，對接扣件交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不在同步內設置，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開距離不小于500mm，各接頭中心至主節(jié)點的距離不宜大于步距的1/3；立桿垂直度按≤L/400（L為整架高度）。⑹、各扣件螺栓均采用測力矩扳手擰緊，使其扭力矩均控制在40～65N·m。⑺、交叉支撐、水平加固桿、剪刀撐不得隨意拆卸，因施工需要臨時局部拆卸時，施工完畢后應立即恢復。⑻、架體與建筑物的鏈接，每 10㎡設置一道拉結件。4.6支模架體檢查驗收1、支模架檢查內容：61〕、查看鋼管、扣件材料產品質量合格證、質量檢驗報告。2〕、檢查使用鋼管是否符合質量要求。3〕、鋼管必須涂有防銹漆?！?〕、檢查廠家的生產許可證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證。2、使用中定期檢查內容：1〕、檢查底座是否松動，立桿與底座是否落空。2〕、檢查扣件螺栓是否松動。3〕、安全防護措施是否符合要求。3、主要驗收內容1〕、立桿垂直度：用經緯儀或吊線和卷尺測量，立桿偏差：2m高處不得到大于±7mm、橫距偏差不得大于±20mm。立桿總垂直度不得大于±100mm。用鋼卷尺測量。〔2〕、縱向水平桿偏差，一根桿的兩端高差不得大于±20mm，同跨內兩根縱向水平桿高差不得大于±10mm，用水平儀或水平尺測量。3〕、扣件安裝：⑴用鋼卷尺測量同步兩個相隔立桿上對接扣件的高差是否≥500mm；⑵用扭力扳手檢測扣件螺栓擰緊扭力矩是否為40-65N.m。4〕、用角尺檢測剪力撐斜桿與地面的傾角是否為45o－60o。5〕、其他未盡事宜按《建筑施工模板安全技術規(guī)范》，JGJ162-2008的相關要求執(zhí)行。4.7 模板施工及混凝土澆筑4.7.1 模板安裝1）工藝流程彈線→搭支撐系統→調整標高→安裝梁底模（與墻或柱接觸面的處理）→安裝側模→安裝主、次龍骨→鋪板（與墻接觸面處理）→校正標高加立桿的水平拉桿→驗收。7（2）施工方法1）梁模板安裝在校正好的柱模板上彈出梁位置線水平線，架好柱節(jié)點模板，開出梁豁口。在搭設好梁底支撐架后，在水平鋼管上鋪45mm×95mm方木，然后根據水平線拉線調整標高，再安裝梁底板并拉線找直。綁扎梁鋼筋經檢查合格后，清除雜物，辦理預檢后，先安裝一側梁側模板，然后安放M14穿梁對拉桿（套PVC管），再安裝另一側梁模板，然后在梁兩側模背板安裝45mm×95mm方木，再用φ483.0鋼管（雙排）加U形托加固校正梁幫板，再擰緊對拉螺栓。安裝好的梁，較正梁中線、標高、斷面幾何尺寸，將模板內雜物清理干凈，合格后辦理預檢。2）樓板模板安裝樓板支柱采用鋼管，立桿間距為900×900mm。單間鋪板從一側開始鋪，應使接縫嚴密、平整、無錯臺、防漏漿。平板鋪完后用水平儀測量模板標高，并進行較正。將板內雜物清理干凈，辦預檢。3）樓板、梁模板起拱處模板安裝梁、板跨度≥4m時，在跨中按跨度起拱，設計要求按跨度的1～3‰，以梁、板跨度中心最高起拱點為準，依次用木楔墊起次龍骨，木楔高度逐漸遞減。4）膠合板拼縫樓板模板采用對縫，縫隙下面設置龍骨，成對釘釘子分別將兩塊模板固定在同一龍骨上。模板裁切時要彈線，采用電動工具按線裁切，側面打磨刷漆，防止遇水膨脹。4.7.2模板拆除1）模板拆除的一般要求1）側模拆除：應在混凝土強度能保證其表面及棱角不因拆除模板而受損8后，方可拆除。2）底模的拆除：必須執(zhí)行《混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范》（GB502042002）的有關條款。作業(yè)班組必須進行拆模申請，經技術部門批準后方可拆除。3）已拆除模板及支架的結構，在混凝土達到設計強度等級后方允許承受全部使用荷載；當施工荷載所產生的效應比使用荷載的效應更不利時，必須經核算，加設臨時支撐。4）模板拆除的順序應遵循先支后拆，后支先拆；先拆不承重的模板，后拆承重部分的模板；自上而下，支架先拆側向支撐，后拆豎向支撐等原則。5）模板工程作業(yè)組織，應遵循支模與拆模均由一個作業(yè)班組執(zhí)行作業(yè)。使支模時就考慮拆模的方便與安全，拆模時人員熟知情況，易找拆模關鍵點位，對拆模進度、安全、模板及配件的保護都有利。2）梁板模板拆除1）工藝流程拆除支架部分水平拉桿和剪刀撐→拆除梁連接件及側模板→下調樓板模板支柱頂可調托撐2～3㎝，使模下降→分段分片拆除樓板模板、龍骨及支柱→拆除梁底模板及支撐系統2）拆除施工要點拆除該部位模板前，應將該層混凝土同條件養(yǎng)護試件送試驗室檢測，當試塊達到規(guī)定的強度后，并呈報監(jiān)理公司審批同意后，才能進行該層模板的拆除工作。該部位梁底模板拆除時的混凝土同條件試塊強度必須達到 75％后方可拆除。拆除模板和支柱時，先將腳手架可調托撐松下，用鋼釬撬動模板，使模板9卸下，取下木枋和模板，然后拆除水平拉桿、剪刀撐、立桿后，清理模板面，涂刷脫模劑。（3）頂板模板拆除1）頂板模拆除參照混凝土同條件抗壓強度試驗報告，并應符合表 4的要求，才能進行拆模。拆頂板模板時從房間一端開始，防止墜落造成質量事故。2）頂板模拆除時注意保護頂板模板，不能硬橇模板接縫處，以防損壞多層板。拆除的多層板、龍骨及腳手架要堆放整齊，并注意不要集中堆料。拆掉的釘子要回收再利用，在作業(yè)面清理干凈，以防扎腳傷人。（4）模板質量驗收標準、允許偏差1）模板安裝質量標準保證項目：模板及其支架、支撐必須有足夠的強度、剛度和穩(wěn)定性?；卷椖竣俳涌p寬度≤1.5mm②模板表面必須清理干凈，不得漏刷脫模劑；安裝在結構中的預埋件、預留洞等按圖紙和洽商不得遺漏，且安裝必須牢固。陰陽角必須方正（用工程檢測儀上角尺檢驗）。2）現澆結構模板安裝的允許偏差允許偏項次項目差檢驗方法1軸線位置（柱、墻、梁）3尺量檢查2+3、-3用水準儀或拉線和尺量底模上表面標高檢查103截面尺寸（柱、墻、梁）-3尺量檢查4每層垂直度3用2m托線板檢查5相鄰兩板表面高低差2用直尺和尺量檢查6表面平整度3用2m靠尺和楔行塞尺檢查7預留鋼板中心線位置38預留管、預留孔中心線位置39中心線位置2預留螺栓+10、0外露長度10預留洞10中心線位置+10、0截面內部尺寸3）現澆結構的模板及其支架拆除時的混凝土強度，應符合設計要求，符合下列規(guī)定：①側模：在混凝土強度能保證表面棱角不因拆除模板而受損壞后，方可拆除。②底模：在混凝土強度符合以下規(guī)定：現澆混凝土結構拆模強度（表 7-2）按設計的混凝土強度標準值的百分結構類型 結構跨度率計（%）≤2 50板 ≥2、≤8 75＞8 10011≤8 75梁、殼＞8 100≤2 100懸臂構件＞8 1004.7.3 混凝土澆筑1）該部位混凝土澆筑順序遵循由中間向兩邊澆筑的方式，確保模板支架在施工過程中均衡受力。2）澆筑該部位混凝土時，不能將混凝土集中堆放，避免增加該部位可變荷載。3）混凝土澆筑過程中，必須設專門人員觀察模板及支撐體系，避免模板支撐體系發(fā)生整體或局部失穩(wěn)。觀察人員一旦發(fā)現異常情況，立刻通知停止一切混凝土澆筑施工，并及時撤離現場。4.8 高支模體系驗收高支模體系施工完畢后，由項目部技術負責人組織驗收，驗收合格后方準進入下道工序。檢查驗收的內容，應按高支模專項方案的有關規(guī)定進行。模板支架的驗收主要有以下項目：架體的基礎。架體的步距。立桿的縱橫間距，立桿的接頭位置、立桿的垂直度。立桿的縱橫桿的標高、水平度、橫桿的交叉位置。剪刀撐的位置、距離、角度和搭接?？奂木o固程度。12滿堂模板水平支撐周邊應與已澆好的混凝土外墻頂緊程度。進入室內架體出入口處的加固。滿堂架所用的鋼管、扣件、型鋼及其他材料的材質證明和抽檢記錄。模板支架必須經驗收檢查合格，并辦妥驗收手續(xù)后，方可進入下道工序施工。五、施工安全保證措施5.1高支模工程組織機構現場成立高支模施工管理小組，組長由項目經理擔任，組員由技術負責人、安全員、質檢員、土建工程師組成。5.2、模板安裝技術措施5.2.1模板安裝的一般要求豎向結構鋼筋等隱蔽工程驗收完畢、施工縫處理完畢后準備模板安裝。安裝柱模前，要清除雜物，焊接或修整模板的定位預埋件，做好測量放線工作，抹好模板下的找平砂漿。（1）梁、板模板安裝順序及技術要點①模板安裝順序模板定位、垂直度調整→模板加固→驗收→混凝土澆筑→拆模②技術要點安裝墻模前，要對墻體接茬處鑿毛，用空壓機清除墻體內的雜物，做好測量放線工作。為防止墻體模板根部出現漏漿"爛根"現象，墻模安裝前，在底板上根據放線尺寸貼海綿條，做到平整、準確、粘結牢固并注意穿墻螺栓的安裝質量。2）樓板模板安裝順序及技術要點①模板安裝順序13滿堂"腳手架→主龍骨→次龍骨→柱頭模板龍骨→柱頭模板、頂板模板→拼裝→頂板內、外墻柱頭模板龍骨→模板調整驗收→進行下道工序②技術要點樓板模板當采用單塊就位日寸，宜以每個鋪設單元從四周先用陰角模板與墻、梁模板連接，然后向中央鋪設，按設計要求起拱(跨度大于4m時，起拱0.2％)，起拱部位為中間起拱，四周不起拱。5.2.2模板組拼模板組裝要嚴格按照模板配板圖尺寸拼裝成整體，模板在現場拼裝時，要控制好相鄰板面之間拼縫，兩板接頭處要加設卡子，以防漏漿，拼裝完成后用鋼絲把模板和豎向鋼管綁扎牢固， 以保持模板的整體性。拼裝的精度要求如下：、兩塊模板之間拼縫≤1、相鄰模板之間高低差≤1、模板平整度≤2、模板平面尺寸偏差±35.2.3模板定位當底板或頂板混凝土澆筑完畢并具有一定強度（≥1.2MPa），即用手按不松軟、無痕跡，方可上人開始進行軸線投測。根據軸線位置放出墻柱截面位置尺寸線、模板500控制線，以便于模板的安裝和校正。當混凝土澆筑完畢，模板拆除以后，開始引測樓層500mm標高控制線，并根據該500mm線將板底的控制線直接引測到上。首先根據樓面軸線測量孔引測建筑物的主軸線的控制線，并以該控制線為起點，引出每道軸線，根據軸線與施工圖用墨線彈出模板的內線、邊線以及外側控制線，施工前三線必須到位，以便于模板的安裝和校正。145.2.4 模板的支設模板支設前用空壓機將樓面清理干凈。不得有積水、雜物，并將施工縫表面浮漿剔除，用水沖凈。所有內側模板必須刷油性脫模劑。5.2.5樓板模板1、樓板模板采用40mm×60mm木方做板底支撐，中心間距 300mm，扣件式鋼管腳手架作為撐系統，腳手架排距 1m，跨距1.5m，步距1.5m。、樓板模板施工時注意以下幾點：1）橫板支撐鋼管必須在樓面彈線上墊木方；2）鋼管排架搭設橫平豎直，縱橫連通，上下層支頂位置一致，連接件需連接牢固，水平拉撐連通；3）模板底第一排楞需緊靠墻板，如有縫隙用密封條封孔，模板與模板之間拼接縫小于1mm，否則用膩子封條；4）根據房間大小，決定頂板模板起拱大?。海?開間不考慮起拱，4≤L＜6起拱10mm，≥6的起拱15mm；5.3模板拆除技術措施1、模板拆除根據現場同條件的試塊指導強度，符合設計要求的百分率后，由技術人員發(fā)放拆模通知書后，方可拆模。、模板及其支架在拆除時混凝土強度要達到如下要求。在拆除側模時，混凝土強度要達到1.2MPa（依據拆模試塊強度而定），保證其表面及棱角不因拆除模板而受損后方可拆除?；炷恋牡啄?，其混凝土強度必須符合下表規(guī)定后方可拆除。、拆除模板的順序與安裝模板順序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。樓板模板拆除時，先調節(jié)頂部支撐頭，使其向下移動，達到模板與樓板分15離的要求，保留養(yǎng)護支撐及其上的養(yǎng)護木方或養(yǎng)護模板，其余模板均落在滿堂腳手架上。拆除板模板時要保留板的養(yǎng)護支撐。、模板拆除吊至存放地點時，模板保持平放，然后用鏟刀、濕布進行清理。支模前刷脫模劑。模板有損壞的地方及時進行修理，以保證使用質量。、模板拆除后，及時進行板面清理，涂刷隔離劑，防止粘結灰漿。5.4模板安全監(jiān)控措施梁板高支模采用扣件式腳手架支撐體系，在搭設和鋼筋安裝、混凝土澆筑施工過程中，必須隨時監(jiān)測。本方案采取如下監(jiān)控措施：1）班組日常進行安全檢查，項目每周進行安全檢查，公司每月進行安全檢查，所有安全檢查記錄必須形成書面材料。2）日常檢查、巡查重點部位：1）桿件的設置和連接、掃地桿、支撐、剪刀撐等構件是否符合要求。2）底座是否松動，立桿是否符合要求。3）連接扣件是否松動。4）架體是否不均勻的沉降、垂直度。5）施工過程中是否有超載的現象。6）安全防護措施是否符合規(guī)范要求。7）腳手架體和腳手架桿件是否有變形的現象。3）腳手架在承受六級大風或大暴雨后必須進行全面檢查。4）在澆筑梁板混凝土前，由項目部對腳手架全面檢查，合格后才開始澆筑混凝土，澆混凝土的過程中，由質檢員、安全員對架體進行檢查，隨時觀測架體變形。發(fā)現隱患，及時停止施工，采取措施保證安全后再施工。16序號項目允許偏差檢查工具1立桿鋼管彎曲3m<L≤4m≤12鋼板尺4m<L≤6.5m≤202水平桿、斜桿的鋼管彎曲≤30鋼板尺L≤6.5m3絕對偏差立桿垂直度全高≤100mm吊線和卷尺4立桿腳手架高度H內相對值≤H/400鋼板尺5.5模板工程的安全技術措施（1）安全技術交底1）模板安裝操作人員應嚴格按模板工程要求的材質、施工方案和工序進行施工，模板沒有固定前不得進行下道工序施工。2）本工程高支模架在周圍設安全網和防護欄桿。3）高處作業(yè)架子上、平臺上一般不宜堆放模板。工人所用工具、模板零件應放在工具袋內，以免墜落傷人。4）雨季施工、高聳結構的模板作業(yè)，要安裝避雷設施，其接地電阻不得大于4Ω。五級以上大風天氣，不宜進行大塊模板拼裝和吊裝作業(yè)。5）木模板應遠離火源堆放。在架空輸電線路下面進行模板施工，如果不能停電作業(yè)，應采取隔離防護措施。（2）拆模的安全技術要求1）模板拆除時，混凝土強度必須達到《混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范》的規(guī)定。172）在拆模過程中，如發(fā)現結構混凝土強度并未達到要求，應暫停拆模。經妥當處理，實際強度達到要求后，方可繼續(xù)拆除。3）拆模時，應有專人指揮和切實可靠的安全措施，并在下面標出作業(yè)區(qū)，嚴禁非操作人員進入作業(yè)區(qū)。4）拆模的順序應嚴格遵守從上而下的原則，先拆除非承重模板，后拆承重模板。5）拆模人應站在一側，不得站在拆模下方，幾個人同時拆模應注意相互間的安全距離；禁止拋擲模板。6）拆模時嚴禁猛撬硬砸或大面積撬落，停工前不得留下松動和懸掛的模板。拆下的模板應及時運送到指定的地點集中堆放或清理歸垛。（3）模板施工的安全管理措施1）從事高支模搭設、拆除的人員必須持有架子工操作證上崗。2）參加施工的人員必須高度重視安全工作，參加人員必須經過體檢，無高血壓、無心臟病的人員參加。3）施工中所有人員都必須戴好安全帽，系好安全帶，配戴好工具袋，不得穿塑料硬底鞋、拖鞋。4）高空作業(yè)人員和樓層、地面施工人員要互相關心、關照，高空作業(yè)人員不得往下拋墜物體。5）搭設過程中，樹立警告標志牌，而且安排專人執(zhí)勤，嚴禁非施工人員進入施工作業(yè)區(qū)，安全檢查員必須堅守崗位，盡心盡責。6）搭設用鋼管要求無開裂、壓扁、嚴重銹蝕及彎曲，扣件要求有出廠合格證，無脆裂、滑絲、變形質量缺陷。7）施工過程中安排專職安全員對高支模進行觀測，一旦架體發(fā)生明顯變18形，立即指揮施工人員撤離現場。8）隨時校正桿件的垂直和偏差避免偏差過大。9）沒有完成的架體，在每日收工時，要確保架子穩(wěn)定，以發(fā)生意外。5.6應急預案5.6.1概況本工程樓層高度高，在此區(qū)域內施工極可能發(fā)生高空墜落、模板坍塌、物體等重大事故。本預案針對上述可能發(fā)生的高空墜落、模板坍塌及物體打擊緊急情況的應急準備和響應。5.6.2機構設置為對可能發(fā)生的事故能夠快速反應、求援，項目部成立應急求援小組。由項目經理唐耀東任組長。負責事故現場指揮，統籌安排等。當施工再起發(fā)生事故，若應急救援小組組長不在位時，由副組長負責現場指揮救援。5.6.3機構的職責負責制定事故預防工作相關部門人員的應急救援工作職責。負責突發(fā)事故的預防措施和各類應急救實施的準備工作，統一對人員，材料物資等資源的調配。進行有針對性的應急救援應變演習，有計劃區(qū)分任務，明確責任。當發(fā)生緊急情況時，立即報告公司應急救援領導小組并及時采取救援工作，盡快控制險情蔓延，必要時，報告當地部門，取得政府及相關部門的幫助。5.6.4應急救援工作程序當事故發(fā)生時小組成員立即向組長匯報，由組長上報公司，必要時向當地政府相關部門，以取得政府部門的幫助。19由應急救援領導小組，組織項目部全體員工投入事故應急救援搶險工作中去，盡快控制險情蔓延，并配合、協助事故的處理調查工作。事故發(fā)生時，組長或其他成員不在現場時，由在現場的其他組員作為臨時現場救援負責人負責現場的救援指揮安排。項目部指定負責事故的收集、統計、審核和上報工作，并嚴格遵守事故報告的真實性和時效性。5.6.5救援方法1）高空墜落應急救援方法：現場只有1人時應大聲呼救；2人以上時，應有1人或多人去打“120”急救電話及馬上報告應急救救援領導小組搶救。仔細觀察傷員的神志是否清醒、是否昏迷、休克等現象，并盡可能了解傷員落地的身體著地部位，和著地部位的具體情況。如果是頭部著地，同時伴有嘔吐、昏迷等癥狀，很可能是顱腦損傷，應該迅速送醫(yī)院搶救。如發(fā)現傷者耳朵、鼻子有血液流出，千萬不能用手帕棉花或紗布去堵塞，以免造成顱內壓增高或誘發(fā)細菌感染，會危及傷員的生命安全。如果傷員腰、背、肩部先著地，有可能造成脊柱骨折，下肢癱瘓，這時不能隨意翻動，搬動是要三個人同時同一方向將傷員平直抬于木板上，不能扭轉脊柱，運送時要平穩(wěn)，否則會加重傷情。2）模板、坍塌應急救援方法：地當發(fā)生支模坍塌事故時，立即組織人員及時搶救，防止事故擴大，在有傷亡的情況下控制好事故現場；報120急救中心，到現場搶救傷員。（應盡量說清楚傷員人數、情況、地點、聯系電話等，并派人到路口等待）；20急報項目部應急救援小組、公司和有關應急救援單位，采取有效的應急救援措施；清理事故現場，檢查現場施工人員是否齊全，避免遺漏傷亡人員，把事故損失控制到最??；預備應急救援工具：切割機、起重機、藥箱、擔架等。3）物體打擊應急救援方法：當物體打擊傷害發(fā)生時，應盡快將傷員轉移到安全地點進行包扎、止血、固定傷肢，應急以后及時送醫(yī)院治療。⑴、止血：根據出血種類，采用加壓包止血法、指壓止血法、堵塞止血法和止血帶止血法等。⑵、對傷口包扎：以保護傷口、減少感染，壓迫止血、固定骨折、扶托傷肢，減少傷痛。⑶、對于頭部受傷的傷員，首先應仔細觀察傷員的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有嘔吐、昏迷等癥狀，應迅速送醫(yī)院搶救，如果發(fā)現傷員耳朵、鼻子有血液流出，千萬不能用手巾棉花或紗布堵塞，因為這樣可能造成顱內壓增高或誘發(fā)細菌感染，會危及傷員的生命安全。⑷、如果是輕傷，在工地簡單處理后，再到醫(yī)院檢查；如果是重任，應迅速送醫(yī)院拯救。備應急救援工具材料計劃表序號器材或設備數量主要用途1支架若干支撐加固2模板、木枋若干支撐加固3擔架2個用于搶救傷員214止血急救包4個用于搶救傷員5手電筒6個用于停電時照明求援6應急燈6個用于停電時照明求援7爬梯3樘用于人員疏散8對講機8臺聯系指揮求援六、勞動力計劃由于本工程質量要求高，為確保工程質量，主體施工期間，各施工隊必須配備足夠的木工、架子工進行施工，所有架子工必須經培訓，具有有效期內架子工上崗證。序號工種1工長2質量員3專職安全員2架子工3普工3.3項目管理人員職責分工序號 姓名 職務1 田曉東 項目經理2 屈永利 工程副經理

人數備注1人現場施工管理2人檢查鋼管質量2人對架體安全檢查20人持證搭設架體5人配合搭設架體負責內容分項施工方案的總體確定，方案審批、質量、安全控制?，F場、工程進度、施工協調、調度、安全管理；高支模施工的技術指導、材料計劃、發(fā)放及現場巡視。223侯寶林材料主任鋼管、方木、膠合板等材料合同管理，材料采購、租賃等。4楊曉忠高支模模板加工、安裝、拆除質量檢查，并付全仕質檢員形成記錄。楊朝輝模板、鋼管的現場安全文明施工管理人料機5董根乾安全員調度及進度安排；高支模施工施工方案編制，全過程的技術及現場巡視。6王敏測量負責負責驗線工作。7董根乾魯偉安全負責高支模安全教育、檢查，并形成資料記錄。十二、附支模架架體計算書梁段：L1。23模板支撐體系剖面圖300 400 3000001梁0001鋼管排列平面示意圖24一、參數信息模板構造及支撐參數(一) 構造參數梁截面寬度B：0.4m；梁截面高度D：0.7m；樓層高度H：51.4m；結構表面要求：隱藏；混凝土樓板厚度：100mm；梁邊至板支撐距離：0.3m；板底承重立桿橫向間距 lb：1.5m；立桿沿梁跨度方向間距 la：1m；立桿步距h：1.5m；橫桿與立桿的的連接方式為雙扣件；扣件抗滑承載力系數： 0.8；(二) 支撐參數梁底采用的支撐鋼管類型為： Ф48×3mm；2鋼管鋼材品種：鋼材Q235鋼(＞16-40)；鋼管彈性模量E：206000N/mm；2 2鋼管屈服強度fy：235N/mm；鋼管抗拉/抗壓/抗彎強度設計值f：205N/mm；2 2鋼管抗剪強度設計值fv：120N/mm；鋼管端面承壓強度設計值 fce：325N/mm；荷載參數新澆筑砼自重標準值G2k：24kN/m3；鋼筋自重標準值G3k：1.5kN/m3；梁側模板自重標準值G1k：0.5kN/m2；砼對模板側壓力標準值 G4k：12.933kN/m2；傾倒砼對梁側產生的荷載標準值 Q3k：2kN/m2；梁底模板自重標準值G1k：0.5kN/m2；振搗砼對梁底模板荷載 Q2k：2kN/m2；梁側模板參數加固楞搭設形式：主楞豎向次楞橫向設置；(一) 面板參數面板采用克隆(平行方向)12mm厚覆面木膠合板；厚度： 12mm；2 2抗彎設計值fm：31N/mm；彈性模量E：11500N/mm；(二) 主楞參數材料：2根Ф48×3鋼管（直徑×厚度mm）；間距(mm)：500；2鋼材品種：鋼材Q235鋼(＞16-40)；彈性模量E：206000N/mm；2 2屈服強度fy：235N/mm；抗拉/抗壓/抗彎強度設計值f：205N/mm；252 2抗剪強度設計值fv：120N/mm；端面承壓強度設計值fce：325N/mm；(三) 次楞參數材料：1根40×60木方（寬度×高度mm）；間距(mm)：110*5；2木材品種：東北落葉松；彈性模量 E：10000N/mm；2 2抗壓強度設計值fc：15N/mm；抗彎強度設計值fm：17N/mm；2抗剪強度設計值fv：1.6N/mm；(四) 加固楞支拉參數加固楞采用固定支頂點支拉；固定支頂點水平間距： 500mm；固定支頂點豎向間距(mm)依次是：100*6；梁底模板參數搭設形式為：3層梁順橫順扣件承重；(一) 面板參數面板采用克隆(平行方向)12mm厚覆面木膠合板；厚度： 12mm；2 2抗彎設計值fm：31N/mm；彈性模量E：11500N/mm；(二) 第一層支撐梁參數材料：1根40×60木方（寬度×高度mm）；根數：5；2木材品種：東北落葉松；彈性模量 E：10000N/mm；2 2抗壓強度設計值fc：15N/mm；抗彎強度設計值fm：17N/mm；2抗剪強度設計值fv：1.6N/mm；(三) 第二層支撐梁參數材料：2根Ф48×3鋼管（直徑×厚度mm）；間距：500mm；2鋼材品種：鋼材Q235鋼(＞16-40)；彈性模量E：206000N/mm；22屈服強度fy：235N/mm；抗拉/抗壓/抗彎強度設計值f：205N/mm；22抗剪強度設計值fv：120N/mm；端面承壓強度設計值fce：325N/mm；二、梁側模板面板的計算26面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。根據《模板規(guī)范（ JGJ162-2008）》第5.2.1條規(guī)定，面板按照簡支跨計算。這里取面板的計算寬度為 1.000m。面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:I=10003/12=1.44054×12×10mm；W=10002/6=2.40043×12×10mm；荷載計算及組合(一) 新澆砼作用于模板的最大側壓力 G4k按下列公式計算，并取其中的較小值 :F=0.221/2112γtββVF2=γH其中γ--砼的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，取2.000h；T--砼的入模溫度，取20.000℃；V--砼的澆筑速度，取1.500m/h；H--砼側壓力計算位置處至新澆砼頂面總高度，取0.700m；β1--外加劑影響修正系數，取1.000；2砼坍落度影響修正系數，取1.000。β--根據以上兩個公式計算得到：F1=12.933kN/m2F2=16.800kN/m2新澆砼作用于模板的最大側壓力 G4k=min（F1，F2）=12.933kN/m2；砼側壓力的有效壓頭高度： h=F/γ=12.933/24.000=0.539m；(二) 傾倒砼時產生的荷載標準值 Q3kQ3k=2kN/m2；(三) 確定采用的荷載組合計算撓度采用標準組合：q=12.933 ×1=12.933kN/m；計算彎矩和剪力采用基本組合：有效壓頭高度位置荷載：27q=max（q1，q2）=17.478kN/m；由可變荷載效應控制的組合：q1=0.9×(1.2×12.933+1.4×2)×1=16.488kN/m；由永久荷載效應控制的組合：q2=0.9×(1.35×12.933+1.4×0.7×2)×1=17.478kN/m；有效壓頭高度位置以下荷載：q=0.9 ×1.35×12.933×1=15.714kN/m；頂部荷載：q=0.9 ×1.4×0.7×2×1=1.764kN/m；內力計算面板承受均布荷載作用，根據實際受力情況進行電算，得到計算簡圖及內力、變形圖如下：15.714kN/m17.478kN/m1.764kN/m1101101101101105061539彎矩和剪力計算簡圖0.0970.015 0.005 0.0030.0090.016彎矩圖(kN·m)1.780.4290.5650.3160.1250.1910.8070.3190.2151.78剪力圖(kN)2812.933kN/m1101101101101105061539變形計算簡圖0.0220.283變形圖(mm)經過計算得到:從左到右各支座力分別為：N1=3.560kNN2=0.238kNN3=1.372kNN4=0.635kNN5=0.339kN最大彎矩M=0.097kN·m最大剪力：V=1.780kN最大變形：ν=0.283mm最大支座反力：F=3.560kN面板計算(一) 面板抗彎強度計算σ=M/W=0.097×10642/2.400×10=4.025N/mm實際彎曲應力計算值2小于抗彎強度設計值[f]=31N/mm2，滿足要求！σ=4.025N/mm(二) 面板撓度計算容許撓度: 結構表面隱藏[ν]=l/250；第1跨最大撓度為0.283mm，容許撓度為0.440mm，滿足要求！第2跨最大撓度為0.022mm，容許撓度為0.440mm，滿足要求！第3跨最大撓度為0.008mm，容許撓度為0.440mm，滿足要求！29第4跨最大撓度為0.001mm，容許撓度為0.440mm，滿足要求！第5跨最大撓度為0.001mm，容許撓度為0.440mm，滿足要求！第6跨最大撓度為0.002mm，容許撓度為0.200mm，滿足要求！各跨實際最大撓度計算值小于最大允許撓度值，滿足要求！三、梁側模板支撐的計算次楞計算次楞采用1根40×60木方（寬度×高度mm）為一組，共5組。次楞的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：I=13/12=7.20054×40×60×10mm；W=12/6=2.40043×40×60×10mm；E=10000N/mm2；次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：(a) 計算彎矩和剪力采用：q=3.560/1=3.560kN/m ；(b) 計算撓度采用：q=2.776/1=2.776kN/m ；最大彎矩M=0.1ql2=0.1×3.560×0.52=0.089kN.m最大剪力V=0.6ql=0.6×3.560×0.5=1.068kN最大支座力N=1.1ql=1.1 ×3.560×0.5=1.958kN最大變形ν=0.677ql4/100EI=0.677×2.776×5004/(100×10000.000×7.200×105)=0.163mm次楞抗彎強度計算=M/W=0.089×106/2.400×104=3.709N/mm2實際彎曲應力計算值2小于抗彎強度設計值[f]=17N/mm2，滿足要求！σ=3.709N/mm次楞抗剪強度計算τ=VS0/Ib=1.068×1000×18000/(7.200×105×40)=0.668N/mm2；實際剪應力計算值 0.668N/mm2小于抗剪強度設計值 [f v]=1.600N/mm2，滿足要求！次楞撓度計算最大撓度：ν=0.163mm；容許撓度:結構表面隱藏[ν]=l/250=2.000mm；30實際最大撓度計算值: ν=0.163mm小于最大允許撓度值:[ν]=2.000mm，滿足要求！主楞計算主楞采用2根Ф48×3鋼管（直徑×厚度mm）為一組，間距500mm。主楞的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：I=2454×10.04×10=2.008×10mm；W=2333×4.18×10=8.360×10mm；E=206000N/mm2；主楞承受次楞傳遞的集中力，根據實際受力情況進行電算，得到計算簡圖及內力、變形圖如下：1.958kN 0.131kN 0.754kN 0.349kN 0.187kN10010010010010010011011011011011050彎矩和剪力計算簡圖0.0050.0050.0070.0030.0030.0030.0030.0110.017彎矩圖(kN·m)1.7160.1060.5080.2450.1240.2420.0250.2470.1040.063剪力圖(kN)1.527kN 0.022kN 0.532kN 0.203kN 0.067kN10010010010010010011011011011011050變形計算簡圖310.0010.0002變形圖(mm)經過計算得到:最大彎矩M=0.017kN·m最大剪力：V=1.716kN最大變形：ν=0.001mm最大支座反力：F=1.716kN主楞抗彎強度計算=M/W=0.017×106/8.360×103=2.052N/mm2實際彎曲應力計算值2小于抗彎強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！σ=2.052N/mm主楞抗剪強度計算0/Itw=0.858×1000×5638/(2.008×105×2.75)=8.759N/mm2；τ=VS實際剪應力計算值2v28.759N/mm小于抗剪強度設計值[f]=120.000N/mm，滿足要求！主楞撓度計算容許撓度: 結構表面隱藏[ν]=l/250；第1跨最大撓度為0.001mm，容許撓度為0.400mm，滿足要求！第2跨最大撓度為0.000mm，容許撓度為0.400mm，滿足要求！第3跨最大撓度為0.000mm，容許撓度為0.400mm，滿足要求！第4跨最大撓度為0.000mm，容許撓度為0.400mm，滿足要求！第5跨最大撓度為0.000mm，容許撓度為0.400mm，滿足要求！第6跨最大撓度為0.000mm，容許撓度為0.400mm，滿足要求！各跨實際最大撓度計算值小于最大允許撓度值，滿足要求！四、梁底模板面板計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。根據《模板規(guī)范（ JGJ162-2008）》第5.2.1條規(guī)定，面板按照簡支跨計算。這里取面板的計算寬度為 0.500m。面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:3 4 4I=500 ×12/12=7.200×10mm；322 4 3W=500 ×12/6=1.200 ×10mm；荷載計算及組合模板自重標準值G1k=0.5×0.500=0.250kN/m；新澆筑砼自重標準值G2k=24×0.500×0.7=8.400kN/m；鋼筋自重標準值G3k=1.5×0.500×0.7=0.525kN/m；永久荷載標準值Gk=G1k+G2k+G3k=9.175kN/m；振搗砼時產生的荷載標準值 Q2k=2×0.500=1.000kN/m；計算撓度采用標準組合：q=9.175kN/m ；計算彎矩采用基本組合：q=max（q1，q2）=12.030kN/m；由可變荷載效應控制的組合：q1=0.9 ×(1.2×9.175+1.4×1.000)=11.169kN/m；由永久荷載效應控制的組合：q2=0.9 ×(1.35×9.175+1.4×0.7×1.000)=12.030kN/m；面板抗彎強度驗算σ＝M/W<[f]4 3其中：W-- 面板的截面抵抗矩，W=1.200×10mm；M-- 面板的最大彎矩(N·mm)M=0.125ql2=1.504×104N·mm；計算彎矩采用基本組合:q=12.030kN/m；面板計算跨度:l=400/(5-1)=100.000mm；經計算得到，面板的受彎應力計算值442:σ=1.504×10/1.200×10=1.253N/mm；2小于抗彎強度設計值[f]=31N/mm2，滿足要求！實際彎曲應力計算值σ=1.253N/mm面板撓度驗算ν=5ql4/(384EI)≤[ν]其中：q--作用在模板上的壓力線荷載:q=9.175kN/m；l-面板計算跨度:l=100.000mm；E--面板材質的彈性模量:E=11500N/mm2；I--44截面慣性矩:I=7.200×10mm；33[ ν]-容許撓度: 結構表面隱藏[ν]=l/250=0.400mm；面板的最大撓度計算值 :ν=5×9.175×100.0004/(384×11500×7.200×104)=0.014mm；實際最大撓度計算值: ν=0.014mm小于最大允許撓度值:[ν]=0.400mm，滿足要求！五、梁底支撐梁的計算第一層支撐梁的計算支撐梁采用1根40×60木方（寬度×高度mm），共5組，均勻布置在梁底。支撐梁的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：I=13/12=7.20054×40×60×10mm；W=12/6=2.40043×40×60×10mm；E=10000N/mm2；支撐梁直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。支撐梁均布荷載計算：計算彎矩和剪力采用（考慮支撐梁自重）：q=12.030×100.000/1000.000+0.019=1.222kN/m ；計算撓度采用（考慮支撐梁自重）：q=9.175×100.000/1000.000+0.014=0.932kN/m ；最大彎矩M=0.1ql 2=0.1×1.222×12=0.122kN.m最大剪力V=0.6ql=0.6 ×1.222×1=0.733kN最大支座力N=1.1ql=1.1×1.222×1=1.345kN最大變形ν=0.677ql4/100EI=0.677×0.932×10004/(100×10000.000×7.200×105)=0.876mm(一)支撐梁抗彎強度計算642σ=M/W=0.122×10/2.400×10=5.093N/mm實際彎曲應力計算值2[f]=17N/mm2，滿足要求！σ=5.093N/mm小于抗彎強度設計值(二)支撐梁抗剪計算τ=VS0/Ib=0.733××52100018000/(7.200×10×40)=0.458N/mm；實際剪應力計算值0.458N/mm2小于抗剪強度設計值[fv]=1.600N/mm2，滿足要求！(三)支撐梁撓度計算34最大撓度：ν=0.876mm；[ν]-容許撓度: 結構表面隱藏[ν]=l/250=4.000mm；實際最大撓度計算值: ν=0.876mm小于最大允許撓度值:[ν]=4.000mm，滿足要求！第二層支撐梁的計算支撐梁采用2根Ф48×3鋼管（直徑×厚度mm），間距1000mm。支撐梁的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：I=2454×10.04×10=2.008×10mm；W=2333×4.18×10=8.360×10mm；E=206000N/mm2；(一) 荷載計算及組合：第二層支撐梁承受第一層支撐梁傳遞的集中力計算彎矩和剪力時取第一層中部支撐梁傳遞的最大支座力1.345kN；計算彎矩和剪力時取第一層端部支撐梁傳遞的最大支座力1.118kN；（包含梁側模板傳遞的自重荷載）計算撓度時取第一層中部支撐梁傳遞的最大支座力 1.025kN；計算撓度時取第一層端部支撐梁傳遞的最大支座力 0.843kN；（包含梁側模板傳遞的自重荷載）第二層支撐梁自重均布荷載：計算彎矩和剪力時取0.083kN/m；計算撓度時取0.061kN/m。(二) 支撐梁驗算根據前面計算的荷載組合，取結構最不利狀態(tài)進行電算，得到計算簡圖及內力、變形圖如下：1.345kN1.345kN1.118kN1.345kN1.118kN0.083kN/m1000300 100 100 100 100 300彎矩和剪力計算簡圖350.9491.152 1.22 1.152 0.949彎矩圖(kN·m)3.176 3.1512.0342.0250.6810.6720.6720.6812.025 2.0343.151 3.176剪力圖(kN)1.025kN1.025kN0.843kN1.025kN0.843kN0.061kN/m1000300 100 100 100 100 300變形計算簡圖2.183變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為：N1=3.176kNN2=3.176kN計算得到：最大彎矩：M=1.220kN.m最大剪力：V=3.176kN最大變形：ν=2.183mm最大支座反力：F=3.176kN支撐梁抗彎強度計算632σ=M/W=1.220×10/8.360×10=145.900N/mm36實際彎曲應力計算值2小于抗彎強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要σ=145.900N/mm求！支撐梁抗剪計算τ=VS0/It w=1.588×1000×5638/(2.008 ×105×2.75)=16.215N/mm2；實際剪應力計算值 16.215N/mm2小于抗剪強度設計值 [f v]=120.000N/mm2，滿足要求！支撐梁撓度計算[ν]-容許撓度: 結構表面隱藏[ν]=l/250；第1跨最大撓度為2.183mm，容許撓度為4.000mm，滿足要求！各跨實際最大撓度計算值小于最大允許撓度值，滿足要求！第三層支撐梁的計算支撐梁采用1根Ф48×3鋼管為一組，共2組。支撐梁的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：4 5 4I=10.04×10=1.004×10mm；3 3 3W=4.18×10=4.180×10mm；2E=206000N/mm；梁側支撐梁按照集中與均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。支撐梁所受集中荷載F：計算彎矩和剪力時采用F1=3.176kN；計算撓度時采用F2=2.411kN；均布荷載取支撐梁的自重 q：計算彎矩和剪力時采用q1=0.041kN/m；計算撓度時采用q2=0.031kN/m；根據上面計算的荷載進行電算，得到計算簡圖及內力、變形圖如下：3.176kN3.176kN3.176kN3.176kN3.176kN3.176kN3.176kN0.041kN/m100010001000500500500500500500彎矩和剪力計算簡圖370.481 0.4810.3190.559 0.559彎矩圖(kN·m)2.089 2.0691.609 1.5881.128 1.1081.108 1.1281.588 1.6092.069 2.089剪力圖(kN)2.411kN 2.411kN 2.411kN 2.411kN 2.411kN 2.411kN 2.411kN0.031kN/m100010001000500500500500500500變形計算簡圖0.0661.356變形圖(mm)計算得到：最大彎矩：M=0.559kN.m最大剪力：V=2.089kN最大變形：ν=1.356mm最大支座反力：F=6.874kN支撐梁抗彎強度計算σ=M/W=0.559×10632/4.180×10=133.720N/mm實際彎曲應力計算值2小于抗彎強度設計值2，滿足要σ=133.720N/mm[f]=205N/mm求！支撐梁抗剪計算38τ=VS0/It w=2.089×1000×2819/(1.004 ×105×2.75)=21.333N/mm2；實際剪應力計算值 21.333N/mm2小于抗剪強度設計值 [f v]=120.000N/mm2，滿足要求！支撐梁撓度計算[ν]-容許撓度: 結構表面隱藏[ν]=l/250；第1跨最大撓度為1.356mm，容許撓度為4.000mm，滿足要求！第2跨最大撓度為0.244mm，容許撓度為4.000mm，滿足要求！第3跨最大撓度為1.354mm，容許撓度為4.000mm，滿足要求！各跨實際最大撓度計算值小于最大允許撓度值，滿足要求！扣件抗滑力的計算按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范培訓講座》劉群主編， P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數 0.8，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.8kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算 (規(guī)范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設計值,取12.8kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值，取6.874kN；≤12.8kN，雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！六、立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式σ=N/(υA)≤[f]其中σ-- 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 (N/mm2)；N-- 立桿的軸心壓力設計值，它包括：縱向鋼管的最大支座反力： N1=6.874kN ；腳手架鋼管的自重： N2=0.9×1.2×0.129×(32.4-0.1)=4.504kN ；樓板傳遞給梁側立桿的軸力設計值：N3=F=max（F1，F2）=4.753kN；可變荷載效應控制F1=0.9×(1.2×3.150+1.4×1.050)=4.725kN；永久荷載效應控制F2=0.9×(1.35×3.150+1.4×0.7×391.050)=4.753kN；永久荷載標準值Gkb=(25×0.1+0.5)×(0.3+1.5/2) ×1=3.150kN；活荷載標準值Qkb=1.0×(0.3+1.5/2) ×1=1.050kN；N=N1+N2+N3=6.874+4.504+4.753=16.131kN；υ-- 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數，由長細比lo/i查《模板規(guī)范JGJ162-2008》附錄D得到υ=0.596；立桿計算長度lo=1.5m；計算立桿的截面回轉半徑 i=1.600cm ；2--鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；鋼管立桿長細比λ計算值：λ=lo/i=1.5×100/1.600=93.750鋼管立桿長細比λ=93.750 小于鋼管立桿允許長細比 [λ]=150，滿足要求！鋼管立桿受壓應力計算值：σ=16.131×103/(0.596×3.910×102)=69.252N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算σ=69.252N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值[f]=2052N/mm，滿足要求！梁段：L2。40模板支撐體系剖面圖300 300 3000001梁0001鋼管排列平面示意圖41一、參數信息模板構造及支撐參數(一) 構造參數梁截面寬度B：0.3m；梁截面高度D：0.6m；樓層高度H：51.4m；結構表面要求：隱藏；混凝土樓板厚度：100mm；梁邊至板支撐距離：0.3m；板底承重立桿橫向間距 lb：1.5m；立桿沿梁跨度方向間距 la：1m；立桿步距h：1.5m；橫桿與立桿的的連接方式為雙扣件；扣件抗滑承載力系數： 0.8；(二) 支撐參數梁底采用的支撐鋼管類型為： Ф48×3mm；2鋼管鋼材品種：鋼材Q235鋼(＞16-40)；鋼管彈性模量E：206000N/mm；2 2鋼管屈服強度fy：235N/mm；鋼管抗拉/抗壓/抗彎強度設計值f：205N/mm；2 2鋼管抗剪強度設計值fv：120N/mm；鋼管端面承壓強度設計值 fce：325N/mm；荷載參數新澆筑砼自重標準值G2k：24kN/m3；鋼筋自重標準值G3k：1.5kN/m3；梁側模板自重標準值G1k：0.5kN/m2；砼對模板側壓力標準值 G4k：12.933kN/m2；振搗砼對梁側模板荷載 Q2k：4kN/m2；梁底模板自重標準值G1k：0.5kN/m2；振搗砼對梁底模板荷載 Q2k：2kN/m2；梁側模板參數加固楞搭設形式：主楞豎向次楞橫向設置；(一) 面板參數面板采用克隆(平行方向)12mm厚覆面木膠合板；厚度： 12mm；2 2抗彎設計值fm：31N/mm；彈性模量E：11500N/mm；(二) 主楞參數材料：1根Ф48×3鋼管（直徑×厚度mm）；間距(mm)：500；2鋼材品種：鋼材Q235鋼(＞16-40)；彈性模量E：206000N/mm；2 2屈服強度fy：235N/mm；抗拉/抗壓/抗彎強度設計值f：205N/mm；422 2抗剪強度設計值fv：120N/mm；端面承壓強度設計值fce：325N/mm；(三) 次楞參數材料：1根40×60木方（寬度×高度mm）；間距(mm)：100*4；2木材品種：東北落葉松；彈性模量 E：10000N/mm；2 2抗壓強度設計值fc：15N/mm；抗彎強度設計值fm：17N/mm；2抗剪強度設計值fv：1.6N/mm；(四) 加固楞支拉參數加固楞采用固定支頂點支拉；固定支頂點水平間距：500mm；固定支頂點豎向間距(mm)依次是：166.666666666667*2；梁底模板參數搭設形式為：3層梁順橫順扣件承重；(一) 面板參數面板采用克隆(平行方向)12mm厚覆面木膠合板；厚度： 12mm；2 2抗彎設計值fm：31N/mm；彈性模量E：11500N/mm；(二) 第一層支撐梁參數材料：1根40×60木方（寬度×高度mm）；根數：4；2木材品種：東北落葉松；彈性模量 E：10000N/mm；2 2抗壓強度設計值fc：15N/mm；抗彎強度設計值fm：17N/mm；2抗剪強度設計值fv：1.6N/mm；(三) 第二層支撐梁參數材料：1根Ф48×3鋼管（直徑×厚度mm）；間距：500mm；2鋼材品種：鋼材Q235鋼(＞16-40)；彈性模量E：206000N/mm；22屈服強度fy：235N/mm；抗拉/抗壓/抗彎強度設計值f：205N/mm；22抗剪強度設計值fv：120N/mm；端面承壓強度設計值fce：325N/mm；二、梁側模板面板的計算43面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。根據《模板規(guī)范（ JGJ162-2008）》第5.2.1條規(guī)定，面板按照簡支跨計算。這里取面板的計算寬度為 1.000m。面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:I=10003/12=1.44054×12×10mm；W=10002/6=2.40043×12×10mm；荷載計算及組合(一) 新澆砼作用于模板的最大側壓力 G4k按下列公式計算，并取其中的較小值 :F=0.221/2112γtββVF2=γH其中γ--砼的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，取2.000h；T--砼的入模溫度，取20.000℃；V--砼的澆筑速度，取1.500m/h；H--砼側壓力計算位置處至新澆砼頂面總高度，取0.600m；β1--外加劑影響修正系數，取1.000；2砼坍落度影響修正系數，取1.000。β--根據以上兩個公式計算得到：F1=12.933kN/m2F2=14.400kN/m2新澆砼作用于模板的最大側壓力 G4k=min（F1，F2）=12.933kN/m2；砼側壓力的有效壓頭高度： h=F/γ=12.933/24.000=0.539m；(二) 振搗砼時產生的荷載標準值 Q2kQ2k=4kN/m2；(三) 確定采用的荷載組合計算撓度采用標準組合：q=12.933 ×1=12.933kN/m；計算彎矩和剪力采用基本組合：底部荷載：44q=max（q1，q2）=19.242kN/m；由可變荷載效應控制的組合：q1=0.9×(1.2×12.933+1.4×4)×1=19.008kN/m；由永久荷載效應控制的組合：q2=0.9×(1.35×12.933+1.4×0.7×4)×1=19.242kN/m；頂部荷載：q=0.9×1.4×0.7×4×1=3.528kN/m；內力計算面板承受均布荷載作用，根據實際受力情況進行電算，得到計算簡圖及內力、變形圖如下：19.242kN/m3.528kN/m100 100 100 100 100彎矩和剪力計算簡圖0.0910.0090.009.016彎矩圖(kN·m)1.75

0.0230.4210.2970.512970.7180.5271.767剪力圖(kN)12.933kN/m100 100 100 100 100變形計算簡圖450.0150.195變形圖(mm)經過計算得到:從左到右各支座力分別為：N1=3.517kNN2=0.124kNN3=1.014kNN4=1.037kN最大彎矩M=0.091kN·m最大剪力：V=1.767kN最大變形：ν=0.195mm最大支座反力：F=3.517kN面板計算(一) 面板抗彎強度計算=M/W=0.091×106/2.400×104=3.790N/mm2實際彎曲應力計算值2小于抗彎強度設計值[f]=31N/mm2，滿足要求！σ=3.790N/mm(二) 面板撓度計算容許撓度: 結構表面隱藏[ν]=l/250；第1跨最大撓度為0.195mm，容許撓度為0.400mm，滿足要求！第2跨最大撓度為0.015mm，容許撓度為0.400mm，滿足要求！第3跨最大撓度為0.010mm，容許撓度為0.400mm，滿足要求！第4跨最大撓度為0.015mm，容許撓度為0.400mm，滿足要求！第5跨最大撓度為0.195mm，容許撓度為0.400mm，滿足要求！各跨實際最大撓度計算值小于最大允許撓度值，滿足要求！三、梁側模板支撐的計算次楞計算46次楞采用1根40×60木方（寬度×高度mm）為一組，共4組。次楞的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：I=13/12=7.20054×40×60×10mm；W=12/6=2.40043×40×60×10mm；E=10000N/mm2；次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：(a) 計算彎矩和剪力采用：q=3.517/1=3.517kN/m ；(b) 計算撓度采用：q=2.586/1=2.586kN/m ；最大彎矩M=0.1ql2=0.1×3.517×0.52=0.088kN.m最大剪力V=0.6ql=0.6×3.517×0.5=1.055kN最大支座力N=1.1ql=1.1 ×3.517×0.5=1.934kN最大變形ν=0.677ql4/100EI=0.677×2.586×5004/(100×10000.000×7.200×105)=0.152mm次楞抗彎強度計算=M/W=0.088×106/2.400×104=3.663N/mm2實際彎曲應力計算值2小于抗彎強度設計值[f]=17N/mm2，滿足要求！σ=3.663N/mm次楞抗剪強度計算τ=VS0/Ib=1.055×1000×18000/(7.200×105×40)=0.659N/mm2；實際剪應力計算值 0.659N/mm2小于抗剪強度設計值 [f v]=1.600N/mm2，滿足要求！次楞撓度計算最大撓度：ν=0.152mm；容許撓度:結構表面隱藏[ν]=l/250=2.000mm；實際最大撓度計算值: ν=0.152mm小于最大允許撓度值:[ν]=2.000mm，滿足要求！主楞計算主楞采用1根Ф48×3鋼管（直徑×厚度mm）為一組，間距500mm。主楞的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：I=1454×10.04×10=1.004×10mm；W=1333×4.18×10=4.180×10mm；47E=206000N/mm2；主楞承受次楞傳遞的集中力，根據實際受力情況進行電算，得到計算簡圖及內力、變形圖如下：1.934kN 0.068kN 0.558kN 0.571kN167167167100100100100100彎矩和剪力計算簡圖0.1290.1050.0410.038彎矩圖(kN·m)0.7120.5710.6440.0861.934剪力圖(kN)1.422kN 0.355kN 0.356kN 1.421kN167167167100100100100100變形計算簡圖0.0140.079變形圖(mm)經過計算得到:最大彎矩M=0.129kN·m48最大剪力：V=1.934kN最大變形：ν=0.079mm最大支座反力：F=2.646kN主楞抗彎強度計算=M/W=0.129×106/4.180×103=30.863N/mm2實際彎曲應力計算值2小于抗彎強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！σ=30.863N/mm主楞抗剪強度計算τ=VS0/It w=1.934×1000×2819/(1.004 ×105×2.75)=19.748N/mm2；實際剪應力計算值 19.748N/mm2小于抗剪強度設計值 [f v]=120.000N/mm2，滿足要求！主楞撓度計算容許撓度: 結構表面隱藏[ν]=l/250；第1跨最大撓度為0.079mm，容許撓度為0.667mm，滿足要求！第2跨最大撓度為0.014mm，容許撓度為0.667mm，滿足要求！第3跨最大撓度為0.079mm，容許撓度為0.667mm，滿足要求！各跨實際最大撓度計算值小于最大允許撓度值，滿足要求！四、梁底模板面板計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。根據《模板規(guī)范（ JGJ162-2008）》第5.2.1條規(guī)定，面板按照簡支跨計算。這里取面板的計算寬度為 0.500m。面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:I=500×12344/12=7.200×10mm；W=500×12243/6=1.200×10mm；荷載計算及組合模板自重標準值G1k=0.5×0.500=0.250kN/m；新澆筑砼自重標準值G2k=24×0.500×0.6=7.200kN/m；鋼筋自重標準值G3k=1.5×0.500×0.6=0.450kN/m；永久荷載標準值Gk=G1k+G2k+G3k=7.900kN/m；振搗砼時產生的荷載標準值 Q2k=2×0.500=1.000kN/m；計算撓度采用標準組合：49q=7.900kN/m ；計算彎矩采用基本組合：q=max（q1，q2）=10.480kN/m；由可變荷載效應控制的組合：q1=0.9 ×(1.2×7.900+1.4×1.000)=9.792kN/m；由永久荷載效應控制的組合：q2=0.9 ×(1.35×7.900+1.4×0.7×1.000)=10.480kN/m；面板抗彎強度驗算σ＝M/W<[f]4 3其中：W-- 面板的截面抵抗矩，W=1.200×10mm；M-- 面板的最大彎矩(N·mm)M=0.125ql2=1.310×104N·mm；計算彎矩采用基本組合:q=10.480kN/m；面板計算跨度:l=300/(4-1)=100.000mm；經計算得到，面板的受彎應