2023年一級注冊結(jié)構(gòu)師之樁基礎考點歸納

《核基礎》

《抗震規(guī)范》4.4.2條：非液化土中低承臺樁基的抗震驗算，應符合下列規(guī)定：

I）單樁的短向和水平向抗熊承載力特性值，可均

2）當承臺周邊的回填上夯實至干密度不小于相關(guān)規(guī)定期,可由承臺正面填上與樁共同承擔水平地震

作用：但不應計入承臺底面與地基土間的摩擦力。

《樁規(guī)》5.2.5條：考慮承臺效應的復合基樁豎向承載力特性值可按下列公式擬定：

不考慮地震作用時:R=&盧兒.晨A

考慮地部作用時：R=Ra+flc'fakA

4=（A-幾ApJ/〃

式中:%——承臺效應系數(shù)，可按表5.2.5取值；

，fak—承臺下1/2寬度且不超過5m深度范圍內(nèi)各層土的地基承載力特性值按厚度加權(quán)的平均值；

At.一一計算基樁所相應的承臺底凈面積；

——樁身截面面積：

M一一承臺計算域面積，

對于柱下獨立樁基為承臺總面積；

對于樁筏基礎為柱、墻筏板的1/2跨距和懸壁邊2.5倍筏板厚度所圍成的面積；

樁集中布置于單片墻下的樁筏基礎，取墻兩邊各1/2跨距闈成的面積，按條形承介計算〃’;

。,一一地基抗震承載力調(diào)整系數(shù)。應按現(xiàn)行《抗震規(guī)范》采用。

當承臺底為可液化土、濕陷性土、高靈敏度軟土、欠固結(jié)上、新填上時，沉降引起超孔隙水壓力和土體隆

批注[黃州1]:這些情況連同《樁規(guī)》條的情況統(tǒng)統(tǒng)不考

起時，不考慮承臺效應，?。?0。

慮承臺效應，即取%=0,

。表5.2.5承臺效應系數(shù)

3456>6

XW0.4

0.4'0.8

>0.8

單排樁條形承

臺

注:①表中%為樁中心距與樁徑之比：為承臺寬度與樁長之比。當計算基樁為非正方形排列時,

1=物：A為承臺計算域面積,〃為總樁數(shù)。

②對于樁布置于墻卜的箱、筏承臺,/可按單排樁條形承臺取值。

③對于單排樁條形承臺，當承臺寬度小于1.5d時,以按非條形承臺取值。

④對于采用后注漿灌注樁的承臺.％取低值。

⑤對于飽和粘性土中的擠土樁基、軟土地基上的樁基承臺.以宜取低值的0.8倍。

1,《樁規(guī)》條：樁端置于完整、較完整基巖的嵌巖樁單樁豎向極限承載力，由利.

?總極限阻力I組成。當根據(jù)巖石單軸抗壓強度擬定單樁豎向極限承載力標準值時，可按

下列公式計算：

&=Q"+以

式中:Q’A、Q*一一分別為土的總極限側(cè)阻力標準值、嵌巖段總極限阻力標準值；

qsik——樁周第i層土的極限側(cè)阻力，無本地經(jīng)險時,可根據(jù)成樁工藝按本規(guī)范表5,3.5-1

取值;

frk一一巖石飽和單軸抗壓強度標準值,粘土巖取天然濕度單軸抗壓強度標準值;

側(cè)阻和端陽綜合系數(shù)，與嵌巖深徑比%、巖石軟硬限度和成樁工藝有關(guān),

，,_一樁

可按表5.3.9采用：表中數(shù)值合用于泥漿護壁成樁，對于干作業(yè)成樁（清底干凈）和泥漿護壁成

樁后注漿.乙應取表列數(shù)值的1.2倍.

小議:

1.劉金礪《樁基設計手冊》p378一—當花面巖強風化層厚度超過15m時,應根據(jù)荷載、上覆土

層、強風化層的具體條件分析評算灌注樁的承載力，擬定其是否需嵌入中風化層。

未嵌入中風化巖僅進入強風化巖層中的樁.摹屬于戢著樹.其承載力計算模式是采用風化層碎石、砂

礫狀的承轂力經(jīng)驗參數(shù)（qsik、加擬定?

同-?本書p24--對于強風化層厚且土質(zhì)較好（如花崗巖）的情況，可根據(jù)承載力規(guī)定、成樁難度

等因素，選擇強風化層為樁端特力層，入巖部分的側(cè)阻力和端阻力可按其風化層狀態(tài)按碎石類、砂

類土擬定,這種情況下殛亙也回

2.大直徑擴底嵌巖灌注樁可不考慮側(cè)阻力和端陽力的尺寸效應系數(shù)。

3.場地基巖埋藏深度、建筑物荷載大小'j埋深足考慮娃否采用嵌巖樁的三個因素.

嵌巖樁設計的兩個誤區(qū)：

批注［黃州2J:即嵌巖樁不一定是端承樁,也行也許摩阻

第一.凡戰(zhàn)若樁必為端承樁,即不計上覆土層的樁側(cè)阻力；}1個誤區(qū)?

力占有一定的比例甚至是端承摩擦樁。工程實踐上"：

第二.為提高嵌巖樁的承載力，對于強度高于混凝土的硬質(zhì)巖也實行擴底。

對于樁周土層較好且長徑比力大于20的嵌巖樁，其

4.嵌巖灌注樁承載力往往比較高,必須同時驗算樁身混凝土強度所能提供的單樁承載力.兩看雙控。荷載傳遞具有摩擦型樁的特性。當班穿越深厚土層進入

基巖時，其上覆上層側(cè)摩阻力不容忽視，在工作荷載條

戰(zhàn)巖樁單樁豎向極限承載力應按Q,與Q,中的小值選取-件下，占有很大比例。

即：Q=min（Q,,Q.）

其中：Q,=^..Z-4,+S9/；A—《樁規(guī)》5.8.2條

恬注漿灌注樁］

1.《樁規(guī)》5.3.10條:后注漿灌注樁的單樁極限承載力，應通過擬定。在符合本規(guī)范第6.7

節(jié)后注漿技術(shù)實行規(guī)定的條件下.其后注漿單樁極限承載力標準值可按下式估算:

Quk=Q$k+Qgsk+Qgpk,

=+0必%4+0Pqpk-Ap

式中:

Q,t一后注跑暢向增麗的總極限^準他；

Q.?--后注漿阿向增強朝的總極限^^標準仙

。加一后注漿總極限準值；

u——樁身周長：

1,——后注漿非豎向增強段第j層土厚度；

〃——后注漿豎向增強段第i層土厚度:

對于褪漿護圜成孔灌注班,當為單?樁端后注漿時，豎向增強段位樁端以上12m；

當為臟端、樁側(cè)復式注漿時,駛向增強段為樁端以上12m及各樁側(cè)注漿斷面以上12m,

重疊部分應扣除:

對于齊作業(yè)|灌注樁，豎向增強段位樁端以上、樁他注漿斷面上下各6mli

4於、0啾、4成—分別為后注漿第i"」:初始極限AB網(wǎng)〃標準紙.你豎向增弼段|

■；根據(jù)本規(guī)范

第535條擬定:

加、P?一一分別為后注漿惻阻力、端阻力增強系數(shù)疣本地經(jīng)驗時，可按表5.3.10取值.

樁徑大［-800mm的帳修正.批注［黃州3］:即分別調(diào)整為：匕武4"和匕（/〃，當

表5.3.10后注漿側(cè)阻力增強系數(shù)A,＞斷阻力增強系數(shù)0P然若有標注的情況還要乘以折減系數(shù)C

淤泥粘性土粉砂粗砂礫石全風化巖

土層名稱中砂

淤泥質(zhì)土粉土細砂礫砂卵石強風化巖

A,1.21.31.4、1.81.6?2.01.7"2.12.0~2.52.4~3.01.4、1.8

2.4~2.

——2.2~2.52.6'3.03.0~3.53.2~4.02.0~2.4

48

注：爐作業(yè)鉆、挖孔祠按表列數(shù)值乘以小于1.0的折減系數(shù)。

當樁端持力層為時，折減系數(shù)取0.6；

為■時取0.

表5.3.6-2大直徑灌注樁側(cè)阻力尺寸效應系數(shù)乙、端阻力尺寸效應系數(shù)Wp

土類型粘性土、粉土砂土、碎石類土

（。/產(chǎn)（。%了

(0%)%

*(0%廣

注:當為等宜徑樁時，表中O=d

械化效用

1.《樁規(guī)》條:對于樁身周邊有.液化上層的低承臺樁基，當承臺底面上下分別有厚度不小于1.5m、

1.0m的非液化土或非軟弱土層時，可將液化土層極限側(cè)阻力乘以土層液化影響折減系數(shù)計算單樁極限承

載力標準值。土層液化影響折減系數(shù)y,可按表5.3.12擬定。

自地面算起的液化土層深度

,_N

F%

〃（m）

yio0

兒<0.6

10<<201/3

yio1/3

0.6<2V<0.8

10<tZL<202/3

2/3

0.8<2^<1.0

10yo1.0

注：1oN為飽和上標貫擊數(shù):N“為液化判別標貫擊數(shù)臨界值;

2.對于擠土樁當樁距不大于4d,且樁的排數(shù)不少于5排、總樁數(shù)不少于25根時，土層液化影

響折減系數(shù)”/可按表列數(shù)值提高一檔取值;樁間土標貫擊數(shù)達成時，取心=1?

當承臺底面上下非液化土層厚度小于以上規(guī)定期，土層液化影響折減系數(shù)獷,取0。

2.《抗震規(guī)范》4.4.3條：存在液化土層的低承臺樁基抗震驗算，應符合下列規(guī)定:

’批注[黃州4]:類似于高承臺。

1）承臺埋深較淺時，不宜計入承臺周邊上的抗力或剛性地坪對水平地震作用的分擔作用。

2）當樁承臺底面上、下分別有厚度不小于1.5m、1.0m的非液化土或非軟弱土層時，可按下

列二種情況進行樁的抗震驗算,并按不利情況設計：

①樁承受所有地震作用,樁承載力按本規(guī)范第4.4.2條取用，液化土的樁周摩阻力及樁水平抗力均應

乘以表4.4.3的折減系數(shù)。

②地震作用按水平地震影響系數(shù)最大值的10%采用，樁承載力仍按本規(guī)范第4.4.2條第1款取用，但

應扣除液化土層的所有摩阻力及樁承臺下2m深度范圍內(nèi)非液化十?的樁周摩阻力。

3）打入式預制樁及其他擠土樁，當平均樁距為2.5、4倍樁徑且樁數(shù)不少于5X5時,可計入打樁對

土的加密作用及班身對液化土變形限制的有利影響。當打樁后樁間土的標準貫入錘擊數(shù)值達成不

液化的規(guī)定期，單樁承載力可不折減,但對樁尖持力層作強度效核時，樁群外側(cè)的應力擴散角應取

為零。打樁后樁間土的標準貫入捶擊數(shù)宜由實驗擬定，也可按下式計算：

式中:N]——打樁后的標準貫入捶擊數(shù)；

p——打入式預制樁的面積置換率：

明,一一打樁前的標準貫入錘擊數(shù)。

特殊條件下樁基豎向承載力驗算

《樁規(guī)》5.4.1條：對于樁距不超過6d的群樁基礎，樁端持力層下存在承載力低于樁端持力層承

致力1/3的軟弱下臥層時，可按下列公式驗算軟弱下臥層的承載力（見圖5.4.1）

4+小?幾

_（一+GJ-%（4+旦））.Z磯4

2（\+2t.tan+2t.tan0）

式中：＜T.——作用于軟弱下臥層頂面的附加應力：

一一軟弱層頂面以上各土層重度（地卜水位以卜.取浮重度）按厚度加權(quán)平均值;

ot——硬持力層厚度：

faz一一軟弱下臥層經(jīng)深度Z修正的地基承載力特性值：

，&）、B。——樁群外緣矩形底面的長、短邊邊長；

qsik——樁周第i層上的極限側(cè)阻力標準值，無本地羥驗時，可根據(jù)成樁工藝按本規(guī)范表5.3,5-1取

值；

0——樁端硬持力層壓力擴散角，按表5.4.1取值；

。Fk一一荷載效應標準組合下，作用于承臺頂而的豎向力；

Gk——樁基承臺和承臺上土的自重標準值，對穩(wěn)定的地下水位以下部分應扣除水的浮力；

z——承臺底至軟弱下臥層頂面的距離。

』負摩阻力計算|

1.《樁規(guī)》5.4.3條:樁周土沉降也許引起樁側(cè)負摩阻力，應根據(jù)工程具體情況考慮負摩阻力對?樁基承載

力和沉降的影響:當缺少可參考的工程經(jīng)驗時,可按下列規(guī)定驗算：

D對于畫疊§可取樁身計算■并可按下式驗算基樁承載力：

。2段,

2）對于|端承型基樹處應滿足上式規(guī)定外,尚應考慮負摩阻力引起基樁的下折荷載Q：,并可按

下式驗算基樁承載力：

，%凡

?3）當土層不均勻或建筑物對不均勻沉降較敏感時，尚應將負摩阻力引起的下拉荷載計入附加荷載驗

算樁基沉降.

注:本條中基樁的豎向承載力特性值R”只計卜卜心點以下牌分側(cè)阻值及端限值。

2.《樁規(guī)》5.4.4條：樁側(cè)負摩阻力及其引起的下拉荷載.當無實測資料時可按下列規(guī)定計算：

1）中性點以上單樁樁周第i層土負摩阻力標準值，可按下列公式計算:

(5.4.4-1)

?當填土、自重濕陷性黃土、欠固結(jié)土層產(chǎn)生固結(jié)和地下水減少時：％=%,.

本地面分布大面積荷載時：6=P+?

1-11

e=\Z

式中：q：一一第i層土樁側(cè)負摩阻力標準值；當按式(5.4.4—1)計算值大于正摩阻力標準

值時，以怔摩阻力標準闿進行設il:

。獲——樁周第i層土負摩阻力系數(shù),可按表5.4.4-1取值;

一—由士自重引起的樁周第i層土平均豎向有效應力：?樁群外闈g自地面算起,|樁群內(nèi)部襠自承

臺底算起;

巴——樁周第i層上平均豎向有效應力:

九、Ye一一分別為第i計算上層和其上第e土層的重度，地下水位以下取浮重度:

』、Aze——第i層土、第e層上的厚度;

p一一地面均布荷載。

土類配

飽和軟土0.15-0.25

粘性土、粉土0.25'0.40

砂土0.35'0.50

自重濕陷性黃土0.20?0.35

注:①在同一類土中，對于擠土樁取表中較大值：對于非擠土樁取表中較小值。

②填上按其組成取表中同類上的較大位。

2)考慮群樁效應的基樁卜拉荷載可按卜式計算:

%=?%￡17rd?("+')

rm4

?式中:〃一一中性點以上土層數(shù)：

<——中性點以上第i土層的厚度；

叫—負摩阻力群樁效應系數(shù)：

S”-分別為縱、橫向樁的中心距；

。/一一中性點以上樁周土層厚度加權(quán)平均負摩阻力標準值；

“一一中性點以上樁周土層厚度加權(quán)平均重度（地卜.水位以卜.取浮重度）。

對于單樁基礎或按式（5.4.4一4）計算的群樁效應系數(shù)〃〃>I時，取〃“=1。

3）中性點深度應按樁周土層沉降與樁沉降相等的條件計算擬定，也可參照表5.4.4-2擬

定。

表5.4.4-2中性點深度

持力層性質(zhì)粘性土、粉土中密以上砂礫石、卵石基巖

中性點深度比0.5?0.60.7-0.80.9L0

注:①/〃、/0——分別為自樁頂算起的中性點深度和樁周軟弱土層下限深度；

②樁穿過自重濕陷性黃土層時,/“可按表列值增大10%（持力層為基巖除外）;

③當樁周土固結(jié)與樁基固結(jié)沉降同時完畢時，取/“=0：

④當樁周土層計算沉降量小于20mm時，/?應按表列值乘以0.4-0.8折減。

骯拔樁基承載力好

L《樁規(guī)》5.4.5條：承受拔力的樁基，應按下列公式同時驗算群樁基礎呈整體破壞和呈非正體破

壞時基班的抗拔承載力:

式中:

心—按荷載效應標準組合計算的基樁拔力:

TRk——群樁呈整體破壞時基樁的抗拔極限承載力標準值，可按本規(guī)范第5.4,6條擬定：

Tuk―群樁呈整體破壞時基樁的抗拔極限承載力標準值，可按本規(guī)范第5.4.6條擬定；

6即——群樁基礎所包圍體積的樁土總自重除以總樁數(shù)，地卜.水位以下取浮重度：

Gp一一基樁自重，地下水位以下取浮重度，對于擴底樁應按本規(guī)范表5.4.6-1擬定樁、土

柱體周長，計算樁、土自重。

2.《樁規(guī)》5.4.6條:群樁基礎及其基樁的抗拔極限承載力的擬定應符合下列規(guī)定：

1）對于設計等級為甲級和乙級的建筑樁基，基樁的抗拔極限承載力應通過現(xiàn)場單樁上拔靜載荷實驗擬

定。

。2）如無本地經(jīng)驗時，群樁基礎及設計等級為丙級建筑樁基.基樁的抗拔極限承載力取值可按下列規(guī)定計算：

T"k=4"必4（5.4.6-1）

式中：工心一一基樁抗拔極限承載力標準值；

勺——樁身周長，對于等直徑樁取U=7rd:對于擴底樁按表5.4.6-1取值：

，么火——樁側(cè)表面第i層土的抗壓極限側(cè)阻力標準值.可按本規(guī)范表-1取位；

4---抗拔系數(shù),可按表5.4.6-2取值。

表5.4.6-1擴底樁破壞表面周長外

門樁底起算的長度4W(4-10)d>(4-10)d

%7CDnd

注：4.對于軟土取低值，對于卵石、礫石取高值;，取值按內(nèi)摩擦角增大而增長。

表5.4.6-2抗拔系數(shù)2

土類尤值

砂土0.50~0.70

粘性土、粉土0.70-0.80

注：樁長/與樁徑4之比小于20時,/1取小值。

2）群樁.時，基樁的抗拔極限承載力標準值可按下式計算:

式中：Ut——樁群外國周長。

3.《樁規(guī)》5.4.7條:季節(jié)性凍土上輕型建筑的短樁基礎,應按下列公式驗算其

%+練+%

〃/.分.“4<（整體破壞）

<（非整體破壞）

式中/一一凍深影響系數(shù)，按表5.4.7-1采用:

qf---切向凍脹力，按表5.4.7-2采月［；

?z0——季節(jié)性凍土的

7；,——標準凍深線以下群樁呈整體破壞時基樁抗拔極限承載力標準值，可按本規(guī)范5.4.6

條擬定；

T“k。一一標準凍深線以下（群樁呈酢整體破壞時）單樁抗拔極限承載力標準值，可按本規(guī)范5.4.6條

擬定;

M—一基樁承受的樁質(zhì)臺底面以上握筑物自重、承臺及其上土重標準值。

4.《樁規(guī)》5.4.8條:膨張土上輕型建筑的短樁基礎，應按卜列公式驗算群樁基礎呈整體破壞和非整體破壞

的抗拔穩(wěn)定性：

++G?p（整體破壞〉

“ZqJiV1%++G,,。（非整體破壞）

式中：4*一一群樁呈整體破壞時，大氣影響急劇層下稔定土層中基樁的抗拔極限承載力標準值，可

按本規(guī)范5.4.6條擬定;

?Tuk一一群樁呈F.整體破壞時，大氣影響急劇層下穩(wěn)定土層中基樁的抗拔極限承載力標準值，可按本規(guī)范

5.4.6條擬定;

一大氣影響急劇層中第i層上的極限切脹力，由旗定;

lei—大氣影響急劇層中第i層上的厚度。

參見張忠苗《樁基工程》p245

樁基水平承莪力與位移計算

.1I單樁基礎I

1.《樁規(guī)》5.7.1條：受水平荷載的?般建筑物和水平和在較小的高大建筑物但樁基礎和群樁基礎中基

樁應滿足卜列規(guī)定:

2人

式中:Hik——在荷載效應標準組合下，作用于基樁i樁頂處的水平力:

一一單樁基礎或群樁中基樁的水平承載力特性值，對于單樁基礎可取單樁的水平承載力特性值

2.《樁規(guī)》5.7.2條:單樁的水平承載力特性值的擬定應符合下利規(guī)定:

1）對于受水平荷載較大的設計等級為■、■的建筑樁基，單樁水平承載力特性值應通過

|靜我實贏定。

2）對于鋼筋混凝土預制樁、鋼樁、樁身配筋率不小于0.65%（即夕820.65%）的灌注樁，可根

摳跆戰(zhàn)實驗|結(jié)果取地面處水平位移為10mm（對于水平位移敏感的建筑物取水平位移6mm）

所相應的荷載的75%為單樁水平承載力特性值。

3）對于樁身配筋率小于0.65%（即P?<0.65%）的讖注樁,nJ?取觸桃水安鄢載實驗|的臨界荷載的75%

為單樁水平承載力特性值。

4)當缺少單樁水安靜載實驗資料時，可按下列樁身配筋率小于0.65%(即2g<0.65%)

的灌注樁的單樁水平承錢力特性值:

.(1.25+224).(1士)

,式中：a——樁的水平變形系數(shù)，按本規(guī)范第5.7.5條擬定:

Rh?一一單樁水平承載力特性值，土號根據(jù)樁頂豎向力性質(zhì)擬定,壓力取拉力取"一”；

——樁截面模量塑性系數(shù).圓形截面7nl=2,矩形截面%,=1.75

?f,—樁身混凝土抗拉強度設計值；

Wo一一樁身換算截面受拉邊沿的截面模量，

2

-圓形截面為：W0=—[d+2(aE-l).ps4]

、矩形截面為：叱)='[^2+2(0￡—1).4城]

其中：d一一樁直徑；

d0——扣除保護層厚度的樁直徑；

b---方形截面邊長：

4一一扣除保護層厚度的樁鼓面寬度；

——鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值。

，2“一樁身最大彎矩系數(shù)，按表取值，當單樁基礎和單排樁基縱向軸線與水平力方向相垂直時，按樁頂較

接考慮：

、P&—樁身配筋率：

4——樁身換算截面積，

”圓形截而為：A/t=—[1+(a?-1).夕4]

Y

、方形截面為:A,=Z?2[1+(aE-1).夕8]

<A,一一樁頂豎向力影響系數(shù),

豎向壓力取0.5:

豎向拉力取1.0

N——在荷載效應標準組合下樁頂?shù)呢Q向力（KN）

5.對于混凝土護壁的挖孔樁，計算單樁水平承載力時，其設計樁徑取護壁內(nèi)直徑。

6.當樁的水平承載力由番國畝.且缺少單樁水安靜裁實險資料時.可按下式估算預制樁、鋼

樁、樁身配筋率不小于0.65%（即夕§20.65%）的灌注樁單樁水平承載力特性值:

____a3.E.I

=675-------

%

式中：E.I—一樁身抗彎剛度，對于鋼筋混凝土樁，EI=0.85EJ。洪中Ec為混凝土彈

性模量,為樁身換算截面慣性矩:

圓形截面為/o=M4）/2,

矩形截面為/。=叱>4/2；

Z0o一樁頂允許水平位移:

ux—樁頂水平位移系數(shù)，按表5.7.2取值，取值方法同Rw。

表5.7.2樁頂（身）最大彎矩系數(shù)和樁頂水平位移系數(shù)4

樁頂約束情況樁的換算埋深（ah'）%%

4.00.7682.441

3.50.7502.502

3.00.7032.727

較接、自由

2.80.6752.905

2.60.6393.163

2.40.6013.526

4.00.9260.940

3.50.9340.970

3.00.9671.028

固接

2.80.9901.055

2.61.0181.079

2.41.0451.095

7.驗第永久荷載控制的樁基水平承載力時，應將上述2?5款方法擬定的單樁水平承載力特性但乘

以調(diào)整系數(shù)0.80;驗算地震作用樁基的水平承載力時，應將按上述2~5款方法擬定的單樁水平

承載力特性值乘以調(diào)整系數(shù)1.25。

II|群樁基礎|

L《樁規(guī)》5.7.3條:群樁基礎（不含水平力垂宜于單排樁基縱向軸線和力矩較大的情況）的基樁水平承載

力特性值應考慮由承臺、樁群、土互相作用產(chǎn)生的群樁效應，可按下列公式計尊：

琢=%幾

一、考慮地震作用目‘%<6：%=5"+功

\0.015n,+0.45

"=-----&--------------

*0.15.+0.10%+1.9

二一%“?瓦?優(yōu)

'2勺.%兒

￡、=母產(chǎn)（5.7.3-5）

二、-他情況］:小=m+7+”

NR

。依二-----T-

叫?％?&）

瓦=紇+1

七二〃,?九"-"內(nèi)）

式中：%一群樁效應綜合系數(shù)；

辦——樁的互相影響效應系數(shù)：

。/一一樁頂約束效應系數(shù)（樁頂嵌入承臺長度50'100mm時），按表5.7.3—1取值;

7；一一承臺側(cè)向土水平抗力效應系數(shù)（承臺外圍回填土為松散狀態(tài)時取功=0）

%一承臺底摩阻效應系數(shù);

S

°/d——沿水平荷載方向的距徑比;

。/、n2—分別為沿水平荷載方向與垂直水平荷載方向每排樁中的樁數(shù);

m—承臺樁側(cè)土水平抗力系數(shù)的比例系數(shù).當無實驗資料時nJ■按本規(guī)范表5.7.5取值;

70a一一樁頂（承臺）的水平位移允許他，當以時可取ZOfl=10〃2〃7（對水平位移

敏感的結(jié)構(gòu)物可取40a=6〃〃n）:當以（低配筋率灌注樁）時，可

近似按本規(guī)范式（5.7.3—5）擬定：

，瓦——承臺受側(cè)向上抗力一邊的計算寬度（m）；

?B（---承臺寬度（m）；

hc---承臺高度（m）；

〃——承臺底與地基土之間的摩擦系數(shù)，可按表5.7.3—2取值;

，Pc——承臺底地基土分擔的豎向總荷載標準值；

t]e----按本規(guī)范5.2.5條擬定:

?A——承臺總面積；

——樁身截面面積。

表5.7.3-1樁頂約束效應系數(shù)

換算深度

2.42.62.83.03.524.0

ah

位移控制2.582.342.202.132.072.05

強度控制1.441.571.711.822.002.07

2.《樁規(guī)》575條:樁的水平變形系數(shù)。和地基土水平抗力系數(shù)的比例系數(shù)機可按卜列規(guī)定擬定:

?D樁的水平變形系數(shù)a（單位為1/m）

a=l-(5.7.5)

VE.1

式中："7——樁側(cè)上水平抗力系數(shù)的比例系數(shù);

%—樁身的計算寬度(m);

』圓形珅當直徑d4m時,%=0.9(1.54+0.5)

。當直徑d>lm時,4=0.93+1)

!方形樁|：當邊寬b<1m時，4=1.5〃+0.5

當邊寬b>1m時，b。=b+\

E.l——樁身抗彎剛度,按本規(guī)范第5.7.2條的規(guī)定計算。

。2)地基土水平抗力系數(shù)的比利系數(shù)，宜通過單樁水安靜載實驗擬定,當無靜載實驗資料時可按表575取

值。

。表5.7.5注：

①當樁頂水平位移大于表列數(shù)值或灌注班配筋率較高(20.65%)時，加值應適當減少：當預制樁

的水平向位移小于10mm時，m可適當提高；

②當水平荷載為長期或經(jīng)常出現(xiàn)的荷載時，應將表列數(shù)值乘以0.4減少采用；

③本地基為寸，應將表列數(shù)值乘以本規(guī)范表5.3.12中相應的系數(shù)■即用代

替機。

參見張忠苗《樁基工程》p279<82

受壓樁

《樁規(guī)》584條:計算軸心受壓混凝土樁正截面受壓承載力時，一般取穩(wěn)定系數(shù)。=1.0。對于

高承臺獨、柱身穿越可液化土或不排水抗剪強度小于10kPa的軟弱土層的基樁,應考慮壓屈影響，“J'按

本規(guī)范式(5.8.2-1),式(582-2)計算所得樁身正截面受壓承轂力乘以。折減。其稔定系數(shù)夕可根據(jù)樁

身壓屈計算長度/，.和樁的設計直徑d(或矩形樁反而灰司b)擬定。樁身壓屈計算長度可根據(jù)樁頂?shù)募s束

情況、樁身露出地面的自由長度/。、樁的入土長度力、樁側(cè)和樁底的十.質(zhì)條件按表5.8.4/擬定。樁的穩(wěn)

定系數(shù)°擬定。

表5.8.4-1樁身壓屈計算長度/0

表5.8.4-1注:

①表中a=,2也；——樁的水平變形系數(shù)a（單位為1/m）

VE.I

②4為高承臺基樁露出地面的尺度，對于低承臺樁基/O=o

③〃.為樁的入土長度，當樁側(cè)有厚度為4的液化土層時，樁露出地面長度/0和樁的入土長度h分

別調(diào)整為,，0=4+M?4/、=h-y/l.dl,也按表5.3.12取值。

商榷:

劉金礪〈建筑樁基技術(shù)規(guī)范應用手冊〉p312中

注:①表中a=小魯,當對土層液化影響折減時批注I黃州5]:本規(guī)范表注3。

②4為高承臺基樁露山地面的長度，對于低承臺樁基4=0

④當存在工11t<25APa的軟弱土或土層液化影響折減系數(shù)弘=0時，不考慮上的側(cè)限效應，按高承

臺樁計算。

《樁規(guī)》3.3.3條：基樁的布置應符合下列規(guī)定：

5）應選擇|較硬土段作為樁端持力層。柱端全斷面進入持力層的深度，批注[黃州6]:不一定是巖石?。?！

對于粘性土、粉土不宜小于2d,

砂土不宜小于1.5d.

碎石類土不宜小于Id。

當存在軟弱下臥層時，樁端以下硬持力層厚度不宜小于3d。

6）對于際麗.嵌巖深度應綜合荷載、上覆土層、基巖、樁徑、樁長諸因素擬定；

對于嵌入傾斜的完整和較完整巖的全斷面深度不宜小于0.4d且不小于0.5m.

傾斜度大于30%的中風化巖，宜根據(jù)傾斜度及巖石完整性適當加大嵌巖深度；

對于嵌入平整、完整的堅硬巖和較堅硬巖的深度不宜小于0.2d,且不應小于0.2m。

《樁規(guī)》3.4.6條:抗震設防區(qū)樁基的設計原則應符合下列規(guī)定:

1）樁進入液化土層以下穩(wěn)定土層的長度（不涉及樁尖部分）應按計算擬定；

時于:碎石」J,弧粗、中砂;M硬粘性看尚不應小于~（2?3）d,

對|其他非巖石土］尚不應小于＜4-5X1；

2）

3）

4）

《樁規(guī)》