大客車制造工藝培訓(xùn)講座

大客車制造工藝客車?是指在設(shè)計和技術(shù)特性上用于載運乘客及隨身行李的商用車包括駕駛員在內(nèi)其座位數(shù)超過9座。?二、客車的分類

１按用途分為城市客車、公路客車、旅游客車和專用客車

2按結(jié)構(gòu)形式分為非承載、半承載和承載車身。?車身主要生產(chǎn)線包括磷化處理生產(chǎn)線、車身焊裝生產(chǎn)線、車身涂裝生產(chǎn)線、總裝配線及整車

調(diào)試檢測線.?三、生產(chǎn)方式是流水線生產(chǎn)和批量生產(chǎn)混合在一起而主要生產(chǎn)線的生產(chǎn)方式為流水線生產(chǎn)方式生產(chǎn)形態(tài)是連續(xù)性生產(chǎn)。?四、車身制造工藝的特點

1由客車主要生產(chǎn)線構(gòu)成的工藝路線多采用回轉(zhuǎn)布置工藝線路便捷工藝傳遞方便主要生產(chǎn)線之間產(chǎn)品流動暢通有利于生產(chǎn)進度控制和管理。?2客車生產(chǎn)線的恭維面積大工位數(shù)少工位作業(yè)量大作業(yè)內(nèi)容復(fù)雜作業(yè)時間不均衡。

3為了適應(yīng)客車品種多、批量小的生產(chǎn)特點同時為了提高生產(chǎn)能力是主要生產(chǎn)線的生產(chǎn)

能力相適應(yīng)采用設(shè)置兩條并行的車身焊裝線和兩條并行車身裝配線與一條車身涂裝線相銜接的方式。?4為了保證車身涂裝的清潔的要求將車身表面預(yù)處理工位集中布置在涂裝廠房的一側(cè)與中涂、面涂及其烘干工位保持一定距離.

5采用的工裝設(shè)備具有一定的通用性。?6客車因其車身尺寸大形成了一些特點顯著的工藝形式。

７所選的工藝方法和工裝設(shè)備呈現(xiàn)多樣性。

五、車身制造主要工藝?沖壓、焊接、噴涂和裝配工藝?車身蒙皮制造工藝包括側(cè)位蒙皮張拉工藝?yán)煨问胶图訜嵝问?、頂蓋兩側(cè)蒙皮的滾壓成形工藝、薄板張拉彎曲成型工藝、車身蒙皮沖壓工藝、頂蓋蒙皮低工位作業(yè)組焊工藝和前后圍蒙皮組焊工藝。?白皮車身沖壓成形的構(gòu)件和覆蓋件通過焊裝而形成的車身總成。

沖壓生產(chǎn)的三大要素板材、模具和沖壓設(shè)備

金屬表面的磷化處理1噴射法指磷化液借助噴嘴以一定壓力射向構(gòu)件表面來實現(xiàn)磷化處理的方法.適用于大型連續(xù)生產(chǎn)構(gòu)件

2浸漬法?六、產(chǎn)品工藝分析和制造工藝工藝性分析?產(chǎn)品的工藝性是指在確定的生產(chǎn)條件和規(guī)模下能否最經(jīng)濟最安全、最穩(wěn)定地獲得質(zhì)量優(yōu)良的產(chǎn)品的可能性。

產(chǎn)品工藝性分析主要包括1產(chǎn)品方面產(chǎn)品性能、生產(chǎn)效率和產(chǎn)品成本２工藝方面加??工工序、加工方法、加工基準(zhǔn)、尺寸精度、材料及檢驗方法3作業(yè)性方法設(shè)備及產(chǎn)品流程的人員配備、作業(yè)方法、作業(yè)量、作業(yè)環(huán)境、安全性4生產(chǎn)方式方面與設(shè)備及平面布置有關(guān)的裝置、材料準(zhǔn)備、產(chǎn)品流程、廢料處理方法、輔助材料的選擇?七、車身制造主要工藝流程?１客車制造工藝流程Ａ其最大的特點是車身和底盤分別制作涂裝完工的車身總成再與底盤總成口和連接進入內(nèi)外飾裝配用于非承載式和半承載式客車。

２客車制造工藝流程B與Ａ最大的差異是涂裝完工的車身將依次安裝懸架、前橋、后橋、發(fā)動機、變速器登總成用于承載式車身。

?3C其特點是在底盤總成上進行車身總成的焊裝底盤將隨同車身一起進入涂裝車間進行車?

身涂裝可能會對底盤造成污染用于小規(guī)模企業(yè)生產(chǎn)半承載式客車。?

4車身焊裝線主要工藝流程在選用發(fā)動機和底盤的基礎(chǔ)上焊接車架外撐橫梁俗稱牛腿?

和地板支架或者車身底架組焊——組焊整車骨架--焊裝車身左右側(cè)位外蒙皮--組焊車?

身前后風(fēng)窗框和前后圍外蒙皮——車門、行李艙等部件裝配。

5車身噴涂生產(chǎn)線主要工藝流程車身表面前處理-—烘干—-噴涂車身底漆-—烘干——??刮膩子—-烘干——濕打磨—-烘干——噴涂中間漆-—烘干——噴涂車身面漆—-烘干

——噴涂車身彩條漆--烘干?

6車身裝配線主要工藝流程地板總成裝配——安裝車身內(nèi)蒙皮、空調(diào)設(shè)備、空調(diào)管道——

?內(nèi)部裝飾件、內(nèi)行李架裝配——安裝側(cè)窗和風(fēng)窗玻璃--乘客們和駕駛員門行李艙門的裝配

—-前后保險杠、燈具、雨刮器、儀表臺、后視鏡安裝—-乘客座椅、駕駛員座椅安裝。

八、主要生產(chǎn)線工藝布置要求

?１為了平衡主要生產(chǎn)線的負荷主要生產(chǎn)線的生產(chǎn)能力應(yīng)相適應(yīng)即主要生產(chǎn)線的生產(chǎn)節(jié)拍?

相匹配。?

2主要生產(chǎn)線之間產(chǎn)品流動暢通運轉(zhuǎn)方便并且設(shè)置緩沖工位是主要生產(chǎn)線平穩(wěn)運行.

?3各工位作業(yè)時間均衡。

?4在確定生產(chǎn)線工位數(shù)時綜合考慮工位檢驗和綜合檢驗作業(yè)時間及工位需要設(shè)置必要的

?工位檢驗和修復(fù)工位。

5建立輔助生產(chǎn)線減少產(chǎn)品在主生產(chǎn)線上的總加工時間和工位數(shù)提高流水線效率和運??行的平穩(wěn)性。?

6布置多條生產(chǎn)線并行.?

7設(shè)置后備工位。?

8主要生產(chǎn)線布置緊湊采用回轉(zhuǎn)式布置。?

9輔助生產(chǎn)線的布置應(yīng)保證良好的作業(yè)性安全性保證制件運輸流暢和生產(chǎn)、生活環(huán)境。

九、主要生產(chǎn)線工位數(shù)確定、作業(yè)編排和生產(chǎn)線編排效率??1混合流水線工位數(shù)的確定

采用固定節(jié)拍投入方式時混合流水線生產(chǎn)節(jié)拍是按計劃期間流水線生產(chǎn)能力和該計劃期間

全部品種的計劃量確定的.其工位數(shù)根據(jù)作業(yè)內(nèi)容、作業(yè)時間和產(chǎn)品的勞動量決定。單個工

?位作業(yè)時間不得超過生產(chǎn)節(jié)拍。?

２混合流水線各工位作業(yè)編排

最小的作業(yè)單位稱為單元作業(yè)。

?混合流水線的作業(yè)編排是在滿足單元作業(yè)先后關(guān)系的基礎(chǔ)上一方面使工位數(shù)接近工位數(shù)計??算值一方面把單元作業(yè)劃分到各工位使各工位作業(yè)時間均衡。??3混合流水線編排效率?

各工位作業(yè)編排結(jié)果與需要的工位數(shù)之比稱為流水線編排效率。各工位分配的作業(yè)時間與??生產(chǎn)節(jié)拍之差稱為空閑時間所有工位的作業(yè)空閑時間總和稱為富裕時間.富裕時間表示流

水線作業(yè)的時間損失。??

第二章車身焊接基本工藝

在車身結(jié)構(gòu)中車身骨架、底架、地板支架、前后風(fēng)窗

框等均采用焊接結(jié)構(gòu)。由于在車身結(jié)構(gòu)中大量采用焊接結(jié)?

構(gòu)使焊接工藝在車身造中到廣泛地應(yīng)用。?

車身焊接基本工藝包括CO2氣體保護焊工藝和點焊工?

藝。ＣＯ2氣體保護焊主要用于車身骨架的組焊、車身底架的組焊、地板支架組焊、前后風(fēng)窗框組焊等焊接結(jié)構(gòu)。點焊主

要用于左、右側(cè)圍等車身外豪皮的焊接和一些沖壓件的組

?焊如乘客門的組焊。

?

第一節(jié)CＯ２氣體保護焊特點

?

CＯ2氣體保護焊是一種熔化焊的焊接方法。

?在焊接過程中電弧是焊接熱源焊絲末端在電弧加??熱下形成熔滴與部分熔化的母材金屬熔融凝固形成焊

縫。從焊槍噴嘴連續(xù)噴出的coｔ氣體來排除焊接區(qū)中的空

?氣使電弧及焊接區(qū)的被焊金屬和周圍空氣隔離免受

空氣危害。?

ＣO２氣體保護焊按焊接方式分為半自動焊（焊絲自動輸??送焊槍移動由手上操作)和自動焊（焊絲輸送和焊槍移動自?

動進行）.按采用的焊絲直徑可分為細焊絲C０2氣體保護焊（焊絲

?直徑小于或等于1．6毫米)和粗焊絲COＱ氣體保護焊（焊絲直徑??大于’1．6毫米)。C02氣體保護焊有兩種熔滴過渡形式（圖2－

?２）。??

細焊絲CO２氣體保護焊主要采用短弧焊(小電流、低弧

?壓或稱短路過渡焊接）如圖2-3區(qū)焊接薄板材料;也可采?

用較大電流和略高電弧電壓焊接４＾'}毫米的中厚板。

粗焊絲CＯ2氣體保護焊采用長弧焊(大電流、高弧壓)焊

?接中厚板和厚板。??

在車身制造中常用的CO２氣體保護焊是半自動細焊

絲CO2氣體保焊?

一、CＯ2氣體保護焊的工藝特點

?

CO2氣體保護焊與其它焊接方法相比具有下列工藝特

點:?

1．CO２氣體保護焊是一種明弧焊??2.對薄板材料焊接質(zhì)量高

?

3生產(chǎn)效率高勞動強度低??

一般CO2氣體保護焊比手工電弧焊提高工效1-４倍。??

4。焊接成本低

?

CO2氣體保護焊也存在著明顯不足:

一是焊接金屬飛濺較多特別是當(dāng)焊接規(guī)范參數(shù)匹配不

當(dāng)時飛濺就更加嚴(yán)重;?

二是不能焊接易氧化的金屬材料并且不適宜在有風(fēng)的?

地方施焊;

三是焊接過程中弧光較強尤其是采用大電流焊接時??電弧輻射更強所以要十分重視勞動保護。

?

二、CO２氣體保護焊的金屬飛濺??

1．產(chǎn)生金屬飛濺的原因

?

（1)由冶金反應(yīng)引起的飛濺??(2)由于熔滴過渡不正常引起的飛濺??

(３｝由于焊接規(guī)范參數(shù)選擇不當(dāng)而引起金屬飛濺

在焊接過程中電弧電壓升高金屬飛濺增加這是因為隨著電弧電壓升高電弧長度增加易引起焊絲末端熔滴的長大。

在長弧焊時(用大電流)熔滴易在焊絲末端產(chǎn)生無規(guī)則的??晃動；而短弧焊時(用小電流）會形成粗大的液體金屬過橋

?這些均引起飛濺增加.?

2。減小飛濺的措施?

（1）選用含碳量低的鋼焊絲

（2）采用活化處理過的焊絲可以細化金屬熔滴減少飛濺改

善焊縫的成形。所謂活化處理就是在焊絲表面涂一層薄的堿土

?金屬或稀土金屬的化合物來提高焊絲發(fā)射電子的能力。?

（3)合理選擇焊接規(guī)范參數(shù)??

一般在長弧焊時隨著焊接電流的增大過渡熔滴尺寸變??細能減少金屬飛濺。??

（4)在COQ氣體中加入少量的Ar氣改善電弧的熱特性和氧?

化性減少飛濺??

（５）一般應(yīng)選用直流反極性焊接即焊絲為正極。選用直流??反極性長弧焊時焊絲是正極受到電極斑點壓力較小焊絲??不易產(chǎn)生粗大的熔滴和頂偏而產(chǎn)生非軸向過渡從?

而減少了金屬飛濺.若選用正極性需要采用活化焊絲。?

在焊接過程中合金元素?zé)龘p程度和選用焊接規(guī)范參數(shù)有

很大關(guān)系。

?

如電弧電壓升高電弧長度增加不僅增加了熔滴在焊絲??末端的停留時間并且增長熔滴過渡的路程這樣均增加金屬??和氣體相接觸的時間使合金元素?zé)龘p增多;?

焊接電流增大會使電弧溫度升高且使熔滴尺寸變細而

?增大比表面積這將加劇合金元素的氧化燒損。

?

但是電流增大也會引起熔滴的過渡速度加快縮短熔滴

?與氣體相接觸的時間這樣又有減小合金元素氧化作用。

?

所以增大焊接電流對合金元素?zé)龘p的影響不如增大電弧

?電壓的影響顯著。因此在選擇焊接規(guī)范時應(yīng)注意這些問題。?

目前在C０2氣體保護焊中應(yīng)用最廣泛的一種焊絲是

H０8Mn2SiA焊絲。

?第二節(jié)細絲CO2氣體保護焊工藝?

細絲C02氣體保護焊主要采用短弧焊(或稱短路過渡焊接)

?焊接薄板材料。

?

焊接過程的穩(wěn)定性用短路頻率表示.焊接過程的穩(wěn)定性和??焊縫成形質(zhì)量決定于焊接規(guī)范參數(shù)的選定與匹配其中影響??顯著的因素是焊接電流、電弧電壓和直流回路電感值。??

一、短路過渡的基本概念

1。C0２氣體保護焊電弧的靜特性

?

電弧的靜特性是表示在一定的電弧長度下當(dāng)電弧穩(wěn)定燃

?燒時電弧電壓與電弧電流之間的關(guān)系即VH=ｆIH）。電?

弧電壓焊接電流和電弧長度三者之間的關(guān)系。?

在保持電弧長度不變的情況下增大焊接電流必然要增?

大電弧電壓否則電弧長度縮短.升高電弧電壓電弧長度增大；而增加焊接電流電弧長度減小。

?

這是因為在弧長增加時如果仍保持電流值不變就要求?

帶電粒子的遷移速度加快因此電場強度必須相應(yīng)增強這就??要求電弧電壓升高。?

如果保持電弧電壓值不變隨著電弧長度的增加電場強

度必然降低帶電粒子遷移速度減慢電流值減小。

?

所以在電弧長度一定的情況下要使電弧穩(wěn)定燃燒電弧?

電壓和焊接電流必頌匹配合適。??

2．焊接電源的動特性

?

焊接電源的動特性是指電源在焊接過程中短路電流增長??速度與焊接電壓恢復(fù)速度的變化特性。電源動特性的參數(shù)有:

短路電流增長速度dI/dt,短路電流的峰值Ｉmax和焊接電壓恢復(fù)速

度dＶ/dt.

?

短路過渡要求短路電流增長速度合適、有足夠大的短路電??流峰值以及足夠高的焊接電壓恢復(fù)速度.

?

目前常用的焊接電源對后兩點的要求能夠滿足因此焊接

時調(diào)節(jié)焊接電源動特性通常是指調(diào)節(jié)電流增長速度.

?3.短路過渡過程?

一個短路過渡周期包括燃

弧、弧隙短路、液橋縮頸脫落和電弧復(fù)燃四個階段。??

4.短路過渡頻率fｐs?

每秒鐘的短路次數(shù)稱為短路頻率fｐg。

?

實踐表明短路頻率高一些好。短路頻率高即表示每秒??鐘過渡的次數(shù)多焊絲末端形成的熔滴尺寸小金屬飛濺少

電弧也較穩(wěn)定.所以在短路過渡焊接生產(chǎn)中短路頻率可作為?

評價焊接穩(wěn)定性的指標(biāo)。

?短路過渡周期Ｔ是由燃弧時間和短路時間組?

成.燃弧時間和短路時間短短路頻率高.?

燃弧時間與電弧電壓(或弧長)成正比與焊接電流成反?

比一而短路時間與短路電流增長速度成反比.因此在短過渡?

焊接時增大焊接電流和短路電流增長速度減小電弧電壓?

能使短路頻率升高.?

5·短路電流的增長速度

由上面分析可知短路電流增長速度_dIdt過大或過小對焊接?

過程的穩(wěn)定性都是不利的。那么調(diào)節(jié)短路電流增長速度的方法??是：??

（1)改變焊接電源的空載電壓。隨著空載電壓的提高短路?

電流增長速度增大。??

（2)調(diào)節(jié)焊接直流回路中的電感值。在短路過渡焊接時焊

?接直流回路中常有一個可調(diào)電感。電感值增大短路電流增長?

速度減小。

(３）改變焊接回路中的電阻。增大焊接直流回路中串聯(lián)的可

調(diào)電阻器的電阻短路電流增長速度減小。?

二、短路過渡焊接規(guī)范參數(shù)對焊接過程穩(wěn)定性的影響

ＣO2氣體保護焊的焊接規(guī)范參數(shù)主要有:焊接電流、電

?弧電壓、焊接速度、焊絲直徑、焊絲外伸長度、焊接電源極

性、直流回路電感值以及COQ氣體流量等。?

在短路過渡焊接時焊接過程穩(wěn)定性可用短路頻率來表

示.一般說來短路頻率高焊接過程穩(wěn)定。影響短路頻率的

?因素除了焊接電源特性外還與采用的焊接規(guī)范參數(shù)有

關(guān).??1.焊接電流的影響?

2．電弧電壓的影響

?3．直流回路電感值的影響?

4。焊絲外伸長度的影響

?

二、短路過渡焊接規(guī)范參數(shù)的選定

?

1。焊接電流和電弧電壓的選定

焊接電流要根據(jù)所使用的焊絲熔化特性曲線(}］2-1６）選?

擇。在等速送絲條件下焊絲的熔化速度等于送絲速度。在焊

?接時可以根據(jù)經(jīng)驗選用一個合適的送絲速度相應(yīng)地可以大

?致確定焊接電流。二_。

?

對于一定直徑的焊絲電弧電壓值范圍比較窄.當(dāng)??焊接電流確定后在試焊中對電弧電壓進行仔細的調(diào)?

整以求得最佳的匹配.?

2.焊接速度的選定

?

根據(jù)焊件材料的性質(zhì)與厚度來確定焊接速度。一般在半自

動焊時焊接速度不應(yīng)超過}Oｍ／1｝；而在自動焊時則不應(yīng)超過

?９Uｍlha如果焊接速度過快易引起未焊透、咬邊等缺陷。?

3。焊絲外伸長度的選定

試驗表明焊絲外伸長度可按下式選定。

Ｌs。二(1Ｑ｝1a）ｄs??

式中Ls。一焊絲外伸長度;ds－焊絲直徑。??

一般隨著焊接電流的增大焊絲外伸長度可適當(dāng)加大。

?

4.直流回路電感值的選定

直流回路電感值應(yīng)根據(jù)焊絲直徑、焊接電流和電弧電壓?

而定。表2－｝中的數(shù)字可做參考。但是應(yīng)當(dāng)注意當(dāng)用不同?

類型的焊接電源時選用的電感值可能不一樣故應(yīng)通過試

?焊進行確定。?

｝.COZ氣體流量的選定?

通?？蛇x用}}1５Vmｉｎ。當(dāng)焊接電流增大、焊接速度加

?快及焊絲外伸長度增加時應(yīng)適當(dāng)加大保護氣流量.?

Ｃ)}氣體保護焊所采用的ｃoz氣體均應(yīng)滿足焊接對氣體

?純度的要求。其標(biāo)準(zhǔn)是C02>99％;02<0.１％;

H20＜１｝２glm｝.對焊縫質(zhì)量要求越高對COQ氣體純度的要

?求越高獲得的焊接金屬塑性越好。

?

三、CO2氣體保護焊設(shè)備??

ＣO2氣體保護焊自動焊機是由焊接電源、送絲機構(gòu)、行

?走機構(gòu)、焊矩、氣路系統(tǒng)和控制系統(tǒng)等部件組成。氣路系統(tǒng)包括減壓閥、預(yù)熱器、干燥器和流量計等.COZ氣體保護焊?

半自動焊機中沒有行走機構(gòu)其余部分與自動焊機相同

焊槍是直接施焊的工具起到導(dǎo)電、導(dǎo)絲、導(dǎo)氣的作用。?

為了滿足使用要求半自動焊槍必須具備下列性能。

?

（1)在熔池和電弧周圍能形成保護性能良好的CＯz氣流。

(2）導(dǎo)電嘴、導(dǎo)電桿和軟管接頭的軸線盡可能在同一直線

上以減少摩擦阻力使焊絲順暢而準(zhǔn)確地送入熔池.??

（3)導(dǎo)電桿截面應(yīng)足夠大槍管應(yīng)為散熱片式以降低焊槍

發(fā)熱量增強焊槍散熱效果。?

（4）手把形狀應(yīng)當(dāng)適于握持使用方便.噴嘴形狀不應(yīng)妨礙

對熔池的觀察.??

(5）結(jié)構(gòu)要輕巧。易損件、連接件應(yīng)易于拆換與焊槍相連

接的電纜和軟管等應(yīng)柔軟、輕巧、結(jié)實耐用.操作維修方便。??

常用的半自動焊槍有拉絲焊槍、推絲式手槍形焊槍和推絲

?式鵝頸形焊槍（圖2-18）e

?第三節(jié)焊縫成形

?

焊接接頭在電弧熱的作用下熔化的焊絲與母材在焊??件上形成一個具有一定形狀和尺寸的液態(tài)熔池。??

隨著電弧的移動熔池前端的焊件不斷被熔化進入熔池??中熔池后部則不斷冷卻結(jié)晶形成焊縫.

?

熔池的體積由電弧的熱作用決定而熔池的形狀則取

決于電弧對熔池的作用力。焊縫的形狀即是指焊件熔化區(qū)?

橫截面的形狀。

一、焊縫的截面形狀和尺寸

焊縫的截面形狀和尺寸決定于焊接時所形成的熔池形狀

和尺寸。熔池的深度、寬度和長度決定了焊縫的深度、寬度

?和長度?？刂坪附舆^程中的熔池形狀和尺于也就

?是控制焊縫成形。?

二、焊接條件對焊縫成形尺寸的影響??

1．焊接規(guī)范參數(shù)的影響?

試驗表明調(diào)節(jié)焊接規(guī)范參數(shù)可以調(diào)節(jié)與控制母材的熔化

和焊縫截面形狀尺寸。細絲CO2氣體保護焊時焊接電流和電?

弧電壓變化對焊縫成形尺寸的影響。

?

可以看出隨著焊接電流的增大焊縫的熔深和熔寬均增??大；而當(dāng)電弧電壓增大時焊縫的熔寬和熔深略有增大但加?

強高明顯減小。

２．其它焊接工藝因素的影響

?

在其它焊接工藝因素中對焊縫截面形狀和尺寸影響比較

顯著的有焊槍傾角和焊接方向。??3短路過渡焊接時改善焊縫成形的措施

在短路過渡焊接時由于焊絲熔化速度快熔池體積小

熔池中液體金屬冷凝速度快等原因易獲得較大加強高的焊縫

?截面形狀。因此為了減小焊縫加強高和改善焊縫外觀成形

?焊接時可采用下列工藝措施。

（1）對于平頭對接的焊縫在裝配時讓焊縫接邊處留?

有一定間隙使熔化的焊絲金屬有一部分用于填充間隙?

以減小焊縫的加強高。??

（2）焊槍采用前傾角施焊略增大焊縫熔寬減小焊縫

加強高。?

3縮短焊絲外伸長度減小外伸長度上產(chǎn)生的電阻熱??和焊絲熔化速度達到減少焊縫加強高的目的。?

4焊接時可選用略高的電弧電壓值增大熔池的受熱

?面積使焊縫熔寬加大而加強高減小。

?第四節(jié)點焊工藝?

在客車車身制造中點焊主要用于沖壓件組焊成合件的焊?

接也常用于車身左、右側(cè)圍外蒙皮的焊接和金屬薄板在車身

裝配時的焊接。

?

點焊分為雙面點焊和單面點焊；根據(jù)一次點焊形成焊??點的個數(shù)分為單點點焊、雙點點焊和多點點焊。使用的

?點焊機有固定式點焊機和移動式點焊機兩種。?

一、點焊過程??

點焊是利用電流通過焊件時產(chǎn)生的電阻熱加熱焊件進

?行焊接的.雙面點焊的焊接過程是將兩焊件壓緊于兩圓柱

形電極之間然后通以強大的電流利用電阻熱加熱焊??件使焊接區(qū)加熱到熔化溫度形成液態(tài)熔核切斷電流

后在電極壓力作用冷卻結(jié)晶形成焊點(圖２-2６)。

１。點焊電阻?

兩個電極之間的電阻Ｒ是由焊件本身電阻R件·焊件與焊?

件之間的接觸電阻R觸和電極與焊件之間的接觸電阻R極組成

的。??

2。點焊過程

?

通常把一個焊點形成的過程稱為一個點焊循環(huán)。一個點焊循環(huán)可以分為四個階段即預(yù)

?壓、焊接、鍛壓和休止四個階段。

?

二、電阻焊的優(yōu)缺點?

電阻焊的優(yōu)點：??

（1}與熔化焊方法相比電阻焊為內(nèi)部熱源冶金過程簡

?單且加熱集中熱影響區(qū)較窄容易獲得優(yōu)質(zhì)焊接接頭焊

?接變形很小表面質(zhì)量高.??

（2）不需要焊絲、焊條等填充金屬以及氧、乙炔、氫等焊?

接材料焊接成本低。

（3｝操作簡單易于實現(xiàn)機械化和自動化生產(chǎn)率高.通用

點焊機焊接速度可達s)點/ｍiｎ快速點焊機可達6a｝點！mina

?

（4)焊接過程中無弧光、無有害氣體、無噪聲、勞動條件

好。

?

電阻焊的缺點:

?

（1）目前還缺乏可靠的無損檢測方法焊接質(zhì)量只能靠工藝

?試樣和工件的破壞性試驗來檢查以及靠各種監(jiān)控技術(shù)來保

證.

（2）焊件的尺寸、形狀、厚度及焊件的材料受焊機功率、機?

臂尺寸與結(jié)構(gòu)形狀的限制故不適用對一些封閉型、半封閉型??結(jié)構(gòu)以及因焊件的材料不適合的部件進行焊接。

（3)點焊的搭接接頭不僅增加了構(gòu)件的重量且接頭的抗拉

強度和疲勞強度均較低。??

(4）設(shè)備功率大機械化、自動化程度較高使設(shè)備成本較??高、維修較困難并且常用的大功率單相交流焊機不利于電網(wǎng)??的正常運行。

?

三、點焊的基本規(guī)范參數(shù)?

點焊的基本規(guī)范參數(shù)包括焊接電流、通電時間、

?電極壓力和電極工作表面尺寸。

?

四、保證焊點質(zhì)量的措施

?

焊點強度和焊接質(zhì)量的穩(wěn)定性受到點焊時的分流、焊件

?配間隙和焊件表面狀況的影響.??1.點焊時的分流

?點焊時有一部分電流雖然流過焊件但繞過了焊接區(qū)?

這種現(xiàn)象稱為電流的分流。

影響分流的因素有焊點距離、焊件厚度、焊件數(shù)目、?

焊接順序、焊件表面狀態(tài)和電極壓力等.??

焊點距離越小分流越大。一般要根據(jù)焊件厚度確定?

最小點焊間距.??

當(dāng)所焊焊點周圍有己焊好的焊點時分流對焊點有明?

顯影響。增大電極壓力減小接觸電阻有利于減小分

?流。?

2．焊件的裝配間隙??

影響裝配間隙的因素有焊件沖壓、裝配精度和焊接過??程中焊件產(chǎn)生的變形。??

3、焊件的表面清理

?

第五節(jié)低碳鋼的點焊工藝

點焊焊接參數(shù)的選擇主要取決于金屬材料的性質(zhì)、板?

厚、結(jié)構(gòu)形式及所用設(shè)備的特點（能提供的焊接電流波形和

壓力曲線）.在點焊中應(yīng)用最為廣泛是工頻交流點焊主要

?采用電極壓力不變的單脈沖點焊。

?

一、低碳鋼的點焊

低碳鋼的含碳量低于0。25％其電阻率適中需要的焊機??功率不大；塑性溫度區(qū)寬易于獲得所需的塑性變形而不必使??用很大的電極壓力；碳與微量元素含量低無高熔點氧化物

一般不產(chǎn)生淬火組織或夾雜物;結(jié)晶溫度區(qū)間窄、高溫強度

低、熱膨脹系數(shù)小因而開裂傾向小。

由于低碳鋼具有很好的可焊性焊接時間和焊接電流采用?

強規(guī)范（短時間、大電流）或弱規(guī)范都可以獲得良好的焊接質(zhì)

?量電極壓力也可以在較大范圍內(nèi)調(diào)節(jié)。

?

采用強規(guī)范焊接不但可以減小焊接變形而且能提

高生產(chǎn)效率節(jié)約電能.因此在設(shè)備功率足夠大時應(yīng)采用強規(guī)范焊接。當(dāng)電極壓力與焊接電流相適應(yīng)時焊點

?強度最高。采用較大的電極壓力能提高焊接質(zhì)量的穩(wěn)定?

性.??

低碳鋼點焊一股采用平面電極電極工作表面直徑

可根據(jù)焊件厚度按公式d}｝｝2t+}公式選定·?

當(dāng)電極工作表面直徑因磨損超過規(guī)定值１５％^.2UI

?時應(yīng)修整或更換電極。

?

二、鍍鋅鋼板的點焊??

由于鍍鋅鋼板表面的鋅層熔點很低、硬度也低鍍鋅鋼板?

在點焊過程中存在以下問題：?

鋼板熔化的鋅層形成鋅環(huán)而分流致使焊接電流密度減

?刁、；

?

鋅層表面燒損、粘連、污染電極而使電極壽命降低；?

鋅層電阻率低接觸電阻??；??

容易產(chǎn)生焊接飛濺、裂紋、氣孔或組織軟化等缺陷；??

適用的焊接工藝參數(shù)范圍較窄易于形成未焊透或噴濺

因而必須精確控制工藝參數(shù).

根據(jù)鍍鋅工藝的不同鍍鋅鋼板大致可分為電鍍鋅鋼板、??熱鍍鋅鋼板和合金化滲鋅鋼板。

電鍍鋅板鍍層薄焊接性相對較好但造價高；熱鍍鋅鋼

?板鍍層厚耐蝕性好但焊接性差；合金化滲鋅鋼板的焊接性??相對熱鍍鋅鋼板則有所改善；在鋅層厚度相同的情況下熱鍍??鋅板比電鍍鋅板具有更優(yōu)良的焊接性。??

與低碳鋼相比鍍鋅鋼板點焊時由于鍍鋅層的存在使

焊接電流對焊接區(qū)的加熱效果下降.并且在一定鍍層厚度范圍

?內(nèi)隨鍍鋅層的增加所需焊接電流越大。所以鍍鋅鋼板點焊??時采用的焊接電流比低碳鋼大通電時間長采用的電極壓力約比低碳鋼高２０-－—3（｝lo鍍??鋅鋼板點焊的主要規(guī)范參數(shù)可根據(jù)焊件厚度和鐵一鋅

合金狀態(tài)選擇見表2-？A?

三、不同厚度焊件的點焊?

在通常條件下不同厚度和不同材料點焊時熔核不以貼

?合面為對稱而向厚板或?qū)щ?、電熱性差的中偏移其結(jié)果使??其在貼合面上的尺寸小于該熔核直徑.

?

不同厚度點焊時厚件電阻大析熱多而其析熱中心由于??遠離電極而散熱緩慢；薄件情況正相反。這就造成焊接溫度場??及熔核向厚板偏移.

?

不同材料點焊時導(dǎo)電性差的工件電阻大析熱多但散熱

緩慢;導(dǎo)電性好的材料情況正相反。?

熔核偏移的根本原因是焊接區(qū)在加熱過程中兩焊件析熱和

?散熱均不相等所致。偏移方向自然向著析熱多、散熱緩慢的一

方移動。

?

在點焊兩個厚度不同的焊件時焊接規(guī)范決定于薄的焊

件厚度然后將焊接電流稍微增大。??

四、點焊接頭

點焊通常采用搭接接頭和折邊接頭.點焊接頭??上的焊點主要承受剪應(yīng)力.-??

五、點焊缺陷?

點焊缺陷有表面缺陷（外部飛濺、深的凹陷、穿透裂?

紋等）和內(nèi)部缺陷(未焊透、未穿透裂紋、縮孔等)兩種情??況.其中對焊點強度影響大的是未焊透缺陷。?

未焊透包括沒有熔核和熔核尺寸很小兩種情況。產(chǎn)生??未焊透的主要原因是焊接區(qū)加熱不足。

在保證焊接區(qū)緊密接觸的條件下增大焊接電流、延?

長焊接時間都可以增加焊接區(qū)的加熱效果增大熔核直

?徑消除未焊透缺陷.

?第三章車身骨架的制造

；………客車車身骨架多采用矩形鋼管焊接而成.對于半承載式和??承載式車身車身骨架和車架或車身底架一起承受車輛載荷的

?作用（即使是非承載式車身車身骨架也要承受一定載荷的作??用)對其強度和剛度都有一定的要求。?

；………車身骨架的強度除了決定于車身骨架結(jié)構(gòu)形式和矩形鋼管??斷面尺寸以外還受到焊縫質(zhì)量和焊接接頭處應(yīng)力集中的影

響.而車身骨架出現(xiàn)的早期斷裂多發(fā)生在焊縫上或焊縫附?

近.

?

；………保證焊縫質(zhì)量減小接頭處應(yīng)力集中可有效地防止車身

骨架出現(xiàn)早期斷裂現(xiàn)象。??

;………在車身裝配中車身骨架又是車身裝配的基礎(chǔ)部?

件。它的尺寸和形狀誤差直接影響車身裝配件的安

裝.因此在車身骨架制造中必須對其組焊精度進

行的控制O??

;………。.車身骨架是采用｝0}２氣體保護焊在焊接胎具上

?組焊而成的。其制造過程包括矩形管下料、矩形管彎?

曲成形、車身骨架五大片（前圍、后圍、左側(cè)圍、右側(cè)??圍和頂蓋骨架)的組焊和車身骨架五大片合裝組焊.??

?

第一節(jié)矩形鋼管下料?

矩形鋼管下料一般所采用的鋸片有砂輪鋸片和合金鋸片兩?

種形式。采用砂輪鋸片的切割設(shè)備是通過鋸片的磨削切割矩形?

鋼管噪音大、切割斷面毛刺多；而采用合金鋸片的切割設(shè)備?

是通過鋸片的切削切割矩形鋼管切削斷面平整、生產(chǎn)效率

?高。砂輪鋸片切割機和合金鋸片切割設(shè)備(帶鋸床、圓盤鋸床

?等)是客車制造企業(yè)廣泛使用的兩種矩形管下料設(shè)備。?

合金鋸片切割機采用合金鋸片切削矩形管。切削斷面平

?整、無毛刺沒有噪音和粉塵污染實現(xiàn)對矩形管任意角度的

切割容易生產(chǎn)效率高是一種理想的矩形管下料設(shè)備。但設(shè)?

備價格高適用于下料數(shù)量較多、設(shè)備使用率較高的情況

。包括1。半自動帶鋸床按矩形管的下料工藝許多管件零件只??需作長度方向的切割且兩頭均為直角。這類零件的切割使用帶鋸床下料效率高精度好。?

2．?dāng)?shù)控圓盤鋸床

該機床操作使用方便特別是切割帶各種角度的直料零

件效率相當(dāng)高精度好切口光潔幾乎無毛刺還可避免

?圓盤鋸的冷卻液飛濺到加工件的表面上。??

３雙頭圓盤鋸床

?

對于彎曲成形后的矩形管件由于管件曲率半徑和切割角??度變化較大需采用雙頭圓盤鋸(圖3－４）才能滿足構(gòu)件兩端同時??切割的要求。?

雙頭圓盤鋸床實際是兩臺單頭鋸床的組合一機頭為固定??式另一機頭為可移動式.?

第二節(jié)矩形管的彎曲成形

矩形管彎曲成形時在外載荷的作用下矩形管變形區(qū)??的外側(cè)金屬產(chǎn)生切向拉應(yīng)力和切向伸長變形內(nèi)側(cè)金屬產(chǎn)生

?切向壓應(yīng)力和切向壓縮變形如圖3｝５所示。變形區(qū)的應(yīng)力??和變形程度隨彎曲半徑的減小而增加。??

矩形管的彎曲變形由塑性彎曲變形和彈性彎曲變形兩部分

?組成并且彎曲半徑越小彈性變形所占的比例越小

矩形管彎曲件可采用的彎曲成形方法主要有彎?

管機彎曲成形和彎曲模壓制成形。

?

對于彎曲半徑:?。ǎǎ?00＾30０毫米)的矩形管

彎曲件一般多采用彎管機彎曲成形。

?

對于彎曲半徑；大于5０D毫米的矩形行彎曲件??一般多采用彎曲模壓制成形。

一彎曲模壓制成形??

彎曲半徑大的矩形管彎曲件采用彎曲模壓制成形時在

?彎曲變形中彈性變形所占的比例比較大。卸載后塑性變??形保留下來彈性變形會完全消失彎曲件發(fā)生與加載時變

?形方向相反的彈復(fù)變形使彎曲件在卸載前后的彎曲半徑產(chǎn)

?生很大差異。?

彎曲模壓制成形的特點是

?

效率高適合批量生產(chǎn)缺點是對管材

的材質(zhì)要求高同時對不同曲率的彎

?曲件需制作不同的模具模具投入??量較大模具確定后壓制不同批次??的材料回彈不一難以調(diào)整。

二、彎管機彎曲成形??

矩形管彎曲件在彎曲半徑小于１0｝12H毫米時如果采用?

彎曲模壓制成形在變形區(qū)內(nèi)側(cè)必然產(chǎn)生失穩(wěn)起皺嚴(yán)重影

響彎曲件的強度、剛度和外觀質(zhì)量。因此在生產(chǎn)中采用彎管??機加工這類彎曲件。

?

采用的加工方法有拉彎、折彎和模心彎曲三種方式以達

?到減小或消除變形區(qū)內(nèi)側(cè)折皺的目的。?

?

第三節(jié)車身骨架的組焊

?車身骨架一般是采用矩形鋼管利用C02氣體保護焊

?在組焊胎具上焊接而成的空間結(jié)構(gòu)。?

焊縫質(zhì)量和焊接變形主要決定于焊接規(guī)范參數(shù)的選擇。

?骨架尺寸和形狀的誤差決定于組焊胎具的精度、骨架構(gòu)件的

?精度和焊接變形的控制。車身骨架組焊后需要檢驗和整形。?

一、車身骨架五大片的劃分??

車身骨架分為前圍骨架、后圍骨架、左側(cè)圍骨架、右側(cè)

圍骨架和頂蓋骨架五大片。

?

車身骨架的組焊是先進行各大片的組焊然后五??大片聯(lián)裝組焊形成整車車身骨架。骨架．｝Ｌ大片的劃?

分是骨架設(shè)計階段需要解決的問題。

?

在車身骨架結(jié)構(gòu)形式的基礎(chǔ)上根據(jù)車身造型、焊接工

藝和變形控制等方面的要求合理劃分車身骨架五大片。圖

8-18是車身骨架五大片劃分的四種型式。

從焊接工藝和變形控制方面來看骨架五大片應(yīng)為封閉?

結(jié)構(gòu)（圖3-'｝8c，d｝.這樣在各大片組焊時骨架的變形能得??到最有效的控制減小定位誤差和五大片合裝組焊時的焊接

?變形減小骨架移動時的變形。并且骨架五大片合裝組焊

時焊縫少容易施焊裝配間隙比較容易保證平面內(nèi)焊??接收縮變形方向基本一致頂蓋外蒙皮可以在蒙皮組焊胎具?

上焊接并且可以采用滾焊。所以圖8}18c是目前國內(nèi)應(yīng)

?用比較多的一種骨架五大片劃分形式.

?

二、骨架焊接工藝??

車身骨架采用CDＲ氣體保護焊焊接。焊縫質(zhì)量對骨架強度

?有重要影響.焊接規(guī)范參數(shù)的選擇是影響焊縫質(zhì)量的關(guān)鍵。影

響焊縫質(zhì)量的焊接缺陷有未焊透、焊縫加強高過大、氣孔和金?

屬飛濺嚴(yán)重。而焊接規(guī)范參數(shù)合理的選擇能有效地防止和減小

?焊接缺陷獲得良好的焊接工藝性.?

Ｃ0２氣體保護焊的焊接規(guī)范參數(shù)包括焊絲直徑、電弧電??壓、焊接電流、焊接速度和保護氣體流量等參數(shù)。這些參數(shù)對?

焊接工藝性和焊縫質(zhì)量均有影響其中影響最大的是電弧電壓?

與焊接電流的匹配。?

電弧電壓和焊接電流根據(jù)焊絲直徑選擇如表2－2所

?示。對于一定直徑的焊絲焊接電流決定于送絲速度。在焊??接電流確定的基礎(chǔ)上通過試焊選擇最佳匹配的電弧電壓。?

一般情況下焊接電流最佳匹已的電強電壓只有１－—｝2V

?之差試焊時應(yīng)仔細調(diào)節(jié)。由于外界因素的影響最佳匹配?

點會發(fā)生漂移。?

三、車身骨架五大片的組焊?

骨架構(gòu)件在組焊胎具上定位、夾緊和焊接組焊成骨架各

?大片。骨架組焊質(zhì)量包括焊縫質(zhì)量和骨架變形程度.因此組

?焊時應(yīng)注意減小焊接變形和減少焊接缺陷。

1。骨架構(gòu)件裝夾迅速定位準(zhǔn)確、可靠滿足骨架組焊??的尺寸和形狀誤差要求。組??

2骨架構(gòu)件在組焊胎具上組裝時焊縫應(yīng)保留}．3^，?

0。5mm的裝配間隙這樣有利于減少焊縫加強高加深焊縫的?

熔深避免了為加深焊縫熔深而增大焊接電流使焊接變形和??熱影響區(qū)的增大。并注意焊絲質(zhì)量對焊縫機械性能的影響.

?

3.胎具的夾緊力合適.??.

4.如果各大片骨架能劃分成若干個小組焊件組焊不但

能縮短生產(chǎn)周期利于新車型開發(fā)而且可以使那些不對稱的

或收縮力較大的焊縫能自由收縮而不影響骨架組焊精度從

而減小了焊接變形。

?

5．選擇合理的焊接順序.合理的焊接順序能使骨架的焊

接變形和殘余應(yīng)力達到最小。焊接順序的選擇要根據(jù)骨架具體?

結(jié)構(gòu)在控制總體骨架組焊誤差的條件下保證骨架配合部分?

的精度而適當(dāng)降低非配合部分的精度。?

６。對焊縫的加強高進行打磨。焊縫加強高不僅影響骨架

?的外觀質(zhì)量也降低骨架的疲勞強度。打磨焊縫的加強高可?

以降低接頭的應(yīng)力集中。打磨方向應(yīng)與接頭主要受力方向一??致。如果焊縫內(nèi)部沒有顯著的缺陷接頭的疲勞強度可以提高

到和母材強度相同.

?

7。骨架總成脫離胎具后進行必要的補焊。對于一些特

殊部位如窗框、門框等應(yīng)采用樣板進行重點檢測必要時?

需適當(dāng)?shù)匦拚Ｕ苊獬霈F(xiàn)誤差后影響后續(xù)裝配。

?四、整車骨架合裝組焊

?

整車骨架聯(lián)裝組焊質(zhì)量?

主要決定于骨架五大片的正?

確定位。骨架聯(lián)裝組焊時

骨架的定位形式有內(nèi)定位和??外定位兩種。內(nèi)定位采用內(nèi)

?定位架定位。外定位采用組??裝胎定位

?圖３-1｝車身底架及五大片總成合裝設(shè)備?

骨架五大片合裝設(shè)備是一種大型工藝裝備.該設(shè)備一般采??用骨架外表面定位的方式完成骨架五大片與底架的吊裝、定

位、夾緊、合裝、組焊.其主要工藝過程如下：

1．左、右側(cè)圍骨架由側(cè)圍骨架合裝夾具定位夾持.?

2．將底架吊入底架定位平臺上.底?

3前、后圍的定位主要依賴于底架和左、右側(cè)圍的定位。?

定?

4．吊入頂蓋總成完成整車車身骨架的合裝。??

5．整車骨架合裝定位后先在各部件相應(yīng)結(jié)合連接點進行

預(yù)焊使車身骨架形成一個封閉整體然后采用C０2氣體保護??焊進行焊接。

６‘松開所有的夾具合裝析架回位使客車車身骨架置于底架定位平臺上。?

。

?第四節(jié)骨架組焊胎具

?

骨架組焊胎具是為了組焊車身骨架而制造的專用工藝設(shè)?

備。它對骨架構(gòu)件具有定位、夾緊和控制焊接變形的作用。??骨架構(gòu)件在組焊胎具上迅速裝配和焊接。

?

它分為前圍骨架組焊胎具、后圍骨架組焊胎具、左側(cè)圍??骨架組焊胎具、右側(cè)圍骨架組焊胎具、頂蓋骨架組焊胎具和?

整車骨架組焊胎。圖3一21是一種左側(cè)圍骨架組焊胎具。

骨架組焊胎具一般由底架、胎具本體和定位夾緊裝置組

?成。

一、骨架構(gòu)件的定位與夾緊

?

1?骨架構(gòu)件的定位?

骨架構(gòu)件的定位分為支承定位和平面尺寸定位兩類.?

（}}支承定位

骨架構(gòu)件的支承定位是按骨架構(gòu)件的外形來定位.有線支

承定位和點支承定位兩種形式.??

線支承定位是對骨架的主要構(gòu)件采用面支承定位。?

點支承定位是選擇幾個即能表達骨架構(gòu)件形狀特性又能

控制骨架構(gòu)件在裝配中的正確位置的點作為支承點。這??

}2)平面尺寸定位

當(dāng)骨架構(gòu)件Z軸坐標(biāo)定位解決以后一般只需解決平面

?坐標(biāo)內(nèi)的一個坐標(biāo)的定位即X軸坐標(biāo)定位或者是丫軸坐標(biāo)

?定位.?

平面尺寸定位采用多點定位。對需要有較高配合精度

的骨架構(gòu)件如窗框、門框等應(yīng)適當(dāng)增加定位點.對非

配合部分要盡量減少定位點。?

骨架構(gòu)件的定位裝置常與夾緊裝置配合使用如圖３_

21所示.

?

2。骨架構(gòu)件的夾緊?

骨架構(gòu)件的夾緊是由夾緊裝置實現(xiàn)的.夾緊裝置不但?

起固定骨架構(gòu)件的作用而且在焊接過程中起控制焊接變

?形的作用。

?

需要指出的是夾緊裝置并不是對骨架構(gòu)件產(chǎn)生的所??有變形都約束對于焊縫平面收縮變形如果任其自由收

縮反而有利于減小焊后的殘余應(yīng)力。

夾緊裝置的主要作用是控制骨架構(gòu)件在組焊時產(chǎn)生角

變形和扭曲變形。

按照夾緊動力源的不同客車焊裝夾具可分為手動快速夾緊器

?、氣動夾緊裝置和液壓夾緊裝置(圖3一22)P?

??

二、四種基本形式的組焊胎具?

骨架組焊胎具可根據(jù)其用途、底架結(jié)構(gòu)形式、適應(yīng)性等?

的不同進行分類。依據(jù)底架結(jié)構(gòu)形式骨架組焊胎具可分為平置式組焊胎具、立式組焊胎具和升降翻轉(zhuǎn)式組焊胎具。根?

據(jù)組焊胎具適應(yīng)性可分為專用組焊胎具、組合式組焊胎?

具、子母組焊胎具和系列通用組焊胎具。

?

第四章車身外蒙皮制造工藝??

第一節(jié)側(cè)圍蒙皮張拉工藝?

側(cè)圍蒙皮張拉工藝是采用拉伸形式或加熱形式使側(cè)圍蒙?

皮產(chǎn)生0．05－0.1％的相對伸長量使側(cè)圍蒙皮中存在一定的

殘余拉應(yīng)力.側(cè)圍蒙皮張拉工藝形式有兩種:一種是機械張拉

?形式他稱為冷張拉）；另一種是加熱張拉形式（也稱為熱張拉）。??

張拉后的側(cè)圍蒙皮稱為預(yù)應(yīng)力蒙皮或稱為張拉蒙皮。

側(cè)圍蒙皮采用開卷校平機組對鋼卷板進

?行下料其一般工藝過程為開卷、校平、下料。??

一、機械張拉??

機械張拉是利用機械拉伸裝置（液壓缸）對側(cè)圍蒙皮

進行張拉使其產(chǎn)生0.0５—0．1．１％的相對伸長量.?

機械拉伸設(shè)備也稱為液壓拉伸設(shè)備有分體式?

和聯(lián)體式兩種。??

工藝過程是將剪切校平好的側(cè)圍蒙皮在張拉框架上夾

緊拉伸側(cè)圍蒙皮拉伸到規(guī)定值利用設(shè)置在拉伸頭上的

?蒙皮位置調(diào)整機構(gòu)使張拉蒙皮與側(cè)圍骨架貼合。沿張拉??蒙皮四邊與骨架焊接或鉚接。

蒙皮的夾緊、推靠、高度調(diào)整等動作由電氣操作按鈕

?控制液壓或電氣系統(tǒng)來實現(xiàn)。??

機械張拉的工藝參數(shù)包括側(cè)圍蒙皮的伸長量和拉伸力。

二、電加熱張拉

電加熱張拉是利用電流通過側(cè)圍蒙皮產(chǎn)生電阻熱的

?原理使側(cè)圍蒙皮受熱膨脹產(chǎn)生一定的相對伸長量。電

加熱張拉裝置由電流加熱裝置、夾緊機構(gòu)、蒙皮掛具、繃

?緊機構(gòu)、絕緣隔熱板和操縱臺等幾部分組成。

?1.電加熱張拉的工藝參數(shù)

?電加熱張拉的工藝參數(shù)有加熱電流、加熱電壓、加熱時間??和加熱溫度等參數(shù)。；?

加熱電壓主要包括兩部分壓降一部分是側(cè)圍蒙皮產(chǎn)生的?

電壓降另一部分是電纜線產(chǎn)生的電壓降．

2.電加熱張拉工藝過程

?

（1)將絕緣塑料制成的絕緣隔熱板懸掛在側(cè)窗下縱梁上?

防止側(cè)圍蒙皮除后端外接觸側(cè)圍骨架造成加熱電流短路。?

絕緣隔熱板有兩種規(guī)格一種寬1５0ｍm另一種寬

?５00mmo寬的絕緣隔熱板用于首末側(cè)圍骨架立柱。??

（2）將剪切校平后的側(cè)圍蒙皮用蒙皮掛具定位懸掛在側(cè)??圍骨架上。采用單面點焊機點焊側(cè)圍蒙皮后端。

?

3將兩個電源電極固定在側(cè)圍蒙皮兩端用繃緊機構(gòu)拉??緊側(cè)圍蒙皮并接通電源對側(cè)圍蒙皮進行加熱。

（4）待側(cè)圍蒙皮加熱到8０——”９0０Ｃ伸長量達到規(guī)定

?值切斷電流。用單面點焊機點焊側(cè)圍蒙皮的前端。?

(5）取下蒙皮掛具抽出絕緣隔熱板點焊或拉鉚?

側(cè)圍蒙皮上下兩端.??

第二節(jié)

側(cè)圍蒙皮粘接工藝??

客車側(cè)圍蒙皮可選擇的材料有冷軋鋼板、鍍鋅鋼板、不?

銹鋼板和鋁合金板等幾種.

?

側(cè)圍蒙皮與車身骨架的連接可采用焊接、鉚接或粘接工

藝.?

側(cè)圍蒙皮粘接工藝是采用聚氨酷膠粘劑、雙面粘接膠帶

?等粘接劑使蒙皮與車身骨架牢固地連接在一起的方法。?

蒙皮與骨架的粘接是一種結(jié)構(gòu)型粘接粘接劑在蒙皮與骨

?架之間形成粘接力大、彈性強、具有緩沖、減振功能的軟一硬過?

渡層。

?

粘接法工藝速度快工藝簡便外觀平整。由于粘接劑在??骨·架與蒙皮之間起到減振作用可以有效地降低蒙皮產(chǎn)生的振?

動和噪聲。??

一、聚氨酯膠粘劑粘接側(cè)圍蒙皮

聚氨酷膠粘劑具備優(yōu)異的抗剪切強度和抗沖擊特性

?適用于各種結(jié)構(gòu)性粘合領(lǐng)域并具備優(yōu)異的柔韌特性和橡?

膠特性能適應(yīng)不同熱膨脹系數(shù)基材的粘合與金屬、玻??璃、橡膠、塑料等表面光潔的材料都有優(yōu)良的化學(xué)粘接

力。

１粘接劑及其輔助材料的選擇

?

（'1)物理性能??

2化學(xué)性能

3輔助材料

?

２．施工條件要求?

施工工具主要有：氣動或手動打膠槍；美工刀;干凈的脫?

脂棉或棉布(用于清潔被粘基材表面);用于涂不同部位的羊毛

?刷；無吸收性、抗扯且光滑的防護膠帶；橡膠刮片；砂輪、砂

?紙；定位墊塊及速干膠；記號筆。??

３粘接工藝過程

?

聚氨醋膠粘工藝主要包括骨架與蒙皮被粘接表面清洗??并晾干、骨架與蒙皮被粘接表面涂漆并晾干、骨架被粘接

面施膠、蒙皮張拉（采用張拉蒙皮時)、粘接蒙皮、蒙皮??前后端焊接(蒙皮前后端采用焊接時)、蒙皮粘接部位夾?

緊固定、膠粘劑固化后取下夾緊器及拆除張拉裝置.

?

1）側(cè)圍蒙皮安裝定位

２）表面處理

3）施膠

?4｝修整、校平

?

5）清洗

二、強力雙面膠帶粘接側(cè)圍蒙皮??

采用3Ｍ強力雙面膠帶粘接側(cè)圍蒙皮蒙皮表面平整具?

有工藝簡便、減振降噪等特點。

?

1。雙面粘接膠帶的性能?

2粘接工藝過程??

采用3M強力雙面膠帶粘接側(cè)圍蒙皮其工藝過程主要包?

括車身骨架粘接部位的表面處理、粘接部位的清潔及涂刷底涂??劑、粘貼膠帶和粘接蒙皮。

'i）粘接部位表面處理

2)粘接部位的清潔及涂刷底涂劑

3｝粘接部位粘膠帶

?

４)調(diào)整、粘接及點焊

粘接技術(shù)與焊接、鉚接、螺栓連接方法相比不僅能實現(xiàn)

相同或不同材料(如金屬和非金屬、復(fù)合材料)之間的連接

達到減輕重量、降低能耗、簡化組裝工序的效果而且還能夠

?代替某些部件的焊接、鉚接等傳統(tǒng)工藝提高結(jié)構(gòu)的韌性、耐?

疲勞性、抗沖擊性和耐腐蝕性。

?第三節(jié)頂蓋蒙皮的制造?

頂蓋蒙皮通常由三塊冷軋鋼板組焊而成。

?

采用的焊接方法有Cfl２氣體保護焊、點焊和滾焊.C0}

?氣體保護焊和滾焊能形成連續(xù)焊縫水密性和氣密性良好；??采用點焊時接頭搭接處應(yīng)涂有導(dǎo)電密封膠。??一、頂蓋外側(cè)蒙皮的滾壓成形??

1．滾壓成形原理?

鋼板進入輥輪后在輥輪成形力和摩擦力的作用下一??面受到彎曲一面向前運動在輥輪中心斷面處成形完畢

?并從輥輪中穿出.??

滾壓成形后的斷面形狀決定于最后一組輥輪中心斷面處?

的形狀即最后一組輥輪的孔型.

?

輥輪的成形力和摩擦力在輥輪中心處達到最大值頂蓋

外側(cè)蒙皮滾壓成形過程如圖4—9所示。?

輥輪驅(qū)動的方式有上下輥輪等速驅(qū)動、變速驅(qū)動和下輥??輪驅(qū)動等方式。??

2.頂蓋外側(cè)蒙皮滾壓成形工藝的設(shè)計

?

(1)彎曲方法?

頂蓋外側(cè)蒙皮滾壓成形可采用邊緣成形法和圓形成形法兩

種彎曲方法。

?

a．邊緣成形法（圖4一１。）彎曲半徑一定使彎曲弧長度逐

?漸增加的方法。

b。圓形成形法(圖４－’l'｝)保持彎曲弧的弧長一定逐漸減??小彎曲半徑加大彎曲角度的方法。

（2｝繪制斷面展開圖?

3)確定水平導(dǎo)向線??

(４輥輪節(jié)圓直徑

（5）輥輪孔型的間隙

二、頂蓋蒙皮與頂差骨架的組焊?

1。頂蓋蒙皮組焊設(shè)備

頂蓋蒙皮電阻滾焊設(shè)備

它主要由運行軌道、蒙皮定位工作臺、拉伸系統(tǒng)、固定系

統(tǒng)、龍門架及焊接、冷卻、控制等系統(tǒng)組成。焊接采用單面雙??滾電阻焊方式由焊接機組對張拉蒙皮中間兩處搭接施焊。

設(shè)備采用焊機固定負載蒙皮的工作臺行走的運行方式。?

在施焊前對蒙皮先進行定位、拉伸.然后使負載蒙皮的工作??臺啟動、運行同時兩組雙滾電極落下壓緊蒙皮并通過連續(xù)

?施焊在兩條搭縫處形成兩條連續(xù)的焊縫.?

2頂蓋蒙皮組焊工藝過程??

采用頂蓋蒙皮自動點焊設(shè)備（圖4-13)對頂蓋蒙皮與頂蓋骨??架進行組焊時工藝過程如下：?

將頂蓋骨架放置在固定的工作臺上工作臺兩側(cè)的夾緊??器將頂蓋外側(cè)蒙皮壓緊在頂蓋骨架上進行點焊.帶有4個點

?焊鉗的彬架式點焊設(shè)備可以在工作臺上移動同時點焊頂蓋?

兩側(cè)的蒙皮。

?

外側(cè)蒙皮與頂蓋骨架點焊完畢后在外側(cè)蒙皮的邊緣涂

?刷導(dǎo)電密封膠。這時將中間蒙皮放置在頂蓋骨架蒙皮的兩端??由夾緊機構(gòu)夾緊在液壓缸的作用下對中1｝｝｝蒙皮進行拉伸。??拉伸到一定程度后點焊機將中間蒙皮點焊在頂蓋骨架上。

在點焊部位施焊前首先應(yīng)除銹打磨去掉防銹底??漆然后進行點焊密封膠的涂布。常用的點焊密封膠

是以丁苯橡膠、丁基橡膠為基體或以聚醋樹脂為基體

酉己制的.??

由于頂蓋外側(cè)蒙皮與中間蒙皮搭接處涂有導(dǎo)電密??封膠可以防止組焊后的頂蓋蒙皮漏水提高蒙皮的抗

?腐蝕能力.并且導(dǎo)電密封膠具有良好的導(dǎo)電性對點?

焊不產(chǎn)生不良的影響。

?

第四節(jié)薄板的張拉彎曲成形工藝?

一、薄板張拉彎曲成形時的應(yīng)力狀態(tài)和分布?

張拉彎曲成形的方法基本上可以分為兩大類：?

(1)薄板彎曲后再施加張拉力的張拉彎曲成形?

（2)薄板在施加張拉力的狀態(tài)下彎曲并在彎曲過程中進一

?步增加張拉力的張拉彎曲成形??

二、影響張拉彎曲成形的各種因素??

薄板張拉彎曲成形時除了考慮張拉力