大客車(chē)制造工藝培訓(xùn)講座

大客車(chē)制造工藝客車(chē)?是指在設(shè)計(jì)和技術(shù)特性上用于載運(yùn)乘客及隨身行李的商用車(chē)包括駕駛員在內(nèi)其座位數(shù)超過(guò)9座。?二、客車(chē)的分類(lèi)

１按用途分為城市客車(chē)、公路客車(chē)、旅游客車(chē)和專(zhuān)用客車(chē)

2按結(jié)構(gòu)形式分為非承載、半承載和承載車(chē)身。?車(chē)身主要生產(chǎn)線包括磷化處理生產(chǎn)線、車(chē)身焊裝生產(chǎn)線、車(chē)身涂裝生產(chǎn)線、總裝配線及整車(chē)

調(diào)試檢測(cè)線.?三、生產(chǎn)方式是流水線生產(chǎn)和批量生產(chǎn)混合在一起而主要生產(chǎn)線的生產(chǎn)方式為流水線生產(chǎn)方式生產(chǎn)形態(tài)是連續(xù)性生產(chǎn)。?四、車(chē)身制造工藝的特點(diǎn)

1由客車(chē)主要生產(chǎn)線構(gòu)成的工藝路線多采用回轉(zhuǎn)布置工藝線路便捷工藝傳遞方便主要生產(chǎn)線之間產(chǎn)品流動(dòng)暢通有利于生產(chǎn)進(jìn)度控制和管理。?2客車(chē)生產(chǎn)線的恭維面積大工位數(shù)少工位作業(yè)量大作業(yè)內(nèi)容復(fù)雜作業(yè)時(shí)間不均衡。

3為了適應(yīng)客車(chē)品種多、批量小的生產(chǎn)特點(diǎn)同時(shí)為了提高生產(chǎn)能力是主要生產(chǎn)線的生產(chǎn)

能力相適應(yīng)采用設(shè)置兩條并行的車(chē)身焊裝線和兩條并行車(chē)身裝配線與一條車(chē)身涂裝線相銜接的方式。?4為了保證車(chē)身涂裝的清潔的要求將車(chē)身表面預(yù)處理工位集中布置在涂裝廠房的一側(cè)與中涂、面涂及其烘干工位保持一定距離.

5采用的工裝設(shè)備具有一定的通用性。?6客車(chē)因其車(chē)身尺寸大形成了一些特點(diǎn)顯著的工藝形式。

７所選的工藝方法和工裝設(shè)備呈現(xiàn)多樣性。

五、車(chē)身制造主要工藝?沖壓、焊接、噴涂和裝配工藝?車(chē)身蒙皮制造工藝包括側(cè)位蒙皮張拉工藝?yán)煨问胶图訜嵝问?、頂蓋兩側(cè)蒙皮的滾壓成形工藝、薄板張拉彎曲成型工藝、車(chē)身蒙皮沖壓工藝、頂蓋蒙皮低工位作業(yè)組焊工藝和前后圍蒙皮組焊工藝。?白皮車(chē)身沖壓成形的構(gòu)件和覆蓋件通過(guò)焊裝而形成的車(chē)身總成。

沖壓生產(chǎn)的三大要素板材、模具和沖壓設(shè)備

金屬表面的磷化處理1噴射法指磷化液借助噴嘴以一定壓力射向構(gòu)件表面來(lái)實(shí)現(xiàn)磷化處理的方法.適用于大型連續(xù)生產(chǎn)構(gòu)件

2浸漬法?六、產(chǎn)品工藝分析和制造工藝工藝性分析?產(chǎn)品的工藝性是指在確定的生產(chǎn)條件和規(guī)模下能否最經(jīng)濟(jì)最安全、最穩(wěn)定地獲得質(zhì)量?jī)?yōu)良的產(chǎn)品的可能性。

產(chǎn)品工藝性分析主要包括1產(chǎn)品方面產(chǎn)品性能、生產(chǎn)效率和產(chǎn)品成本２工藝方面加??工工序、加工方法、加工基準(zhǔn)、尺寸精度、材料及檢驗(yàn)方法3作業(yè)性方法設(shè)備及產(chǎn)品流程的人員配備、作業(yè)方法、作業(yè)量、作業(yè)環(huán)境、安全性4生產(chǎn)方式方面與設(shè)備及平面布置有關(guān)的裝置、材料準(zhǔn)備、產(chǎn)品流程、廢料處理方法、輔助材料的選擇?七、車(chē)身制造主要工藝流程?１客車(chē)制造工藝流程Ａ其最大的特點(diǎn)是車(chē)身和底盤(pán)分別制作涂裝完工的車(chē)身總成再與底盤(pán)總成口和連接進(jìn)入內(nèi)外飾裝配用于非承載式和半承載式客車(chē)。

２客車(chē)制造工藝流程B與Ａ最大的差異是涂裝完工的車(chē)身將依次安裝懸架、前橋、后橋、發(fā)動(dòng)機(jī)、變速器登總成用于承載式車(chē)身。

?3C其特點(diǎn)是在底盤(pán)總成上進(jìn)行車(chē)身總成的焊裝底盤(pán)將隨同車(chē)身一起進(jìn)入涂裝車(chē)間進(jìn)行車(chē)?

身涂裝可能會(huì)對(duì)底盤(pán)造成污染用于小規(guī)模企業(yè)生產(chǎn)半承載式客車(chē)。?

4車(chē)身焊裝線主要工藝流程在選用發(fā)動(dòng)機(jī)和底盤(pán)的基礎(chǔ)上焊接車(chē)架外撐橫梁俗稱(chēng)牛腿?

和地板支架或者車(chē)身底架組焊——組焊整車(chē)骨架--焊裝車(chē)身左右側(cè)位外蒙皮--組焊車(chē)?

身前后風(fēng)窗框和前后圍外蒙皮——車(chē)門(mén)、行李艙等部件裝配。

5車(chē)身噴涂生產(chǎn)線主要工藝流程車(chē)身表面前處理-—烘干—-噴涂車(chē)身底漆-—烘干——??刮膩?zhàn)印?烘干——濕打磨—-烘干——噴涂中間漆-—烘干——噴涂車(chē)身面漆—-烘干

——噴涂車(chē)身彩條漆--烘干?

6車(chē)身裝配線主要工藝流程地板總成裝配——安裝車(chē)身內(nèi)蒙皮、空調(diào)設(shè)備、空調(diào)管道——

?內(nèi)部裝飾件、內(nèi)行李架裝配——安裝側(cè)窗和風(fēng)窗玻璃--乘客們和駕駛員門(mén)行李艙門(mén)的裝配

—-前后保險(xiǎn)杠、燈具、雨刮器、儀表臺(tái)、后視鏡安裝—-乘客座椅、駕駛員座椅安裝。

八、主要生產(chǎn)線工藝布置要求

?１為了平衡主要生產(chǎn)線的負(fù)荷主要生產(chǎn)線的生產(chǎn)能力應(yīng)相適應(yīng)即主要生產(chǎn)線的生產(chǎn)節(jié)拍?

相匹配。?

2主要生產(chǎn)線之間產(chǎn)品流動(dòng)暢通運(yùn)轉(zhuǎn)方便并且設(shè)置緩沖工位是主要生產(chǎn)線平穩(wěn)運(yùn)行.

?3各工位作業(yè)時(shí)間均衡。

?4在確定生產(chǎn)線工位數(shù)時(shí)綜合考慮工位檢驗(yàn)和綜合檢驗(yàn)作業(yè)時(shí)間及工位需要設(shè)置必要的

?工位檢驗(yàn)和修復(fù)工位。

5建立輔助生產(chǎn)線減少產(chǎn)品在主生產(chǎn)線上的總加工時(shí)間和工位數(shù)提高流水線效率和運(yùn)??行的平穩(wěn)性。?

6布置多條生產(chǎn)線并行.?

7設(shè)置后備工位。?

8主要生產(chǎn)線布置緊湊采用回轉(zhuǎn)式布置。?

9輔助生產(chǎn)線的布置應(yīng)保證良好的作業(yè)性安全性保證制件運(yùn)輸流暢和生產(chǎn)、生活環(huán)境。

九、主要生產(chǎn)線工位數(shù)確定、作業(yè)編排和生產(chǎn)線編排效率??1混合流水線工位數(shù)的確定

采用固定節(jié)拍投入方式時(shí)混合流水線生產(chǎn)節(jié)拍是按計(jì)劃期間流水線生產(chǎn)能力和該計(jì)劃期間

全部品種的計(jì)劃量確定的.其工位數(shù)根據(jù)作業(yè)內(nèi)容、作業(yè)時(shí)間和產(chǎn)品的勞動(dòng)量決定。單個(gè)工

?位作業(yè)時(shí)間不得超過(guò)生產(chǎn)節(jié)拍。?

２混合流水線各工位作業(yè)編排

最小的作業(yè)單位稱(chēng)為單元作業(yè)。

?混合流水線的作業(yè)編排是在滿(mǎn)足單元作業(yè)先后關(guān)系的基礎(chǔ)上一方面使工位數(shù)接近工位數(shù)計(jì)??算值一方面把單元作業(yè)劃分到各工位使各工位作業(yè)時(shí)間均衡。??3混合流水線編排效率?

各工位作業(yè)編排結(jié)果與需要的工位數(shù)之比稱(chēng)為流水線編排效率。各工位分配的作業(yè)時(shí)間與??生產(chǎn)節(jié)拍之差稱(chēng)為空閑時(shí)間所有工位的作業(yè)空閑時(shí)間總和稱(chēng)為富裕時(shí)間.富裕時(shí)間表示流

水線作業(yè)的時(shí)間損失。??

第二章車(chē)身焊接基本工藝

在車(chē)身結(jié)構(gòu)中車(chē)身骨架、底架、地板支架、前后風(fēng)窗

框等均采用焊接結(jié)構(gòu)。由于在車(chē)身結(jié)構(gòu)中大量采用焊接結(jié)?

構(gòu)使焊接工藝在車(chē)身造中到廣泛地應(yīng)用。?

車(chē)身焊接基本工藝包括CO2氣體保護(hù)焊工藝和點(diǎn)焊工?

藝。ＣＯ2氣體保護(hù)焊主要用于車(chē)身骨架的組焊、車(chē)身底架的組焊、地板支架組焊、前后風(fēng)窗框組焊等焊接結(jié)構(gòu)。點(diǎn)焊主

要用于左、右側(cè)圍等車(chē)身外豪皮的焊接和一些沖壓件的組

?焊如乘客門(mén)的組焊。

?

第一節(jié)CＯ２氣體保護(hù)焊特點(diǎn)

?

CＯ2氣體保護(hù)焊是一種熔化焊的焊接方法。

?在焊接過(guò)程中電弧是焊接熱源焊絲末端在電弧加??熱下形成熔滴與部分熔化的母材金屬熔融凝固形成焊

縫。從焊槍噴嘴連續(xù)噴出的coｔ氣體來(lái)排除焊接區(qū)中的空

?氣使電弧及焊接區(qū)的被焊金屬和周?chē)諝飧綦x免受

空氣危害。?

ＣO２氣體保護(hù)焊按焊接方式分為半自動(dòng)焊（焊絲自動(dòng)輸??送焊槍移動(dòng)由手上操作)和自動(dòng)焊（焊絲輸送和焊槍移動(dòng)自?

動(dòng)進(jìn)行）.按采用的焊絲直徑可分為細(xì)焊絲C０2氣體保護(hù)焊（焊絲

?直徑小于或等于1．6毫米)和粗焊絲COＱ氣體保護(hù)焊（焊絲直徑??大于’1．6毫米)。C02氣體保護(hù)焊有兩種熔滴過(guò)渡形式（圖2－

?２）。??

細(xì)焊絲CO２氣體保護(hù)焊主要采用短弧焊(小電流、低弧

?壓或稱(chēng)短路過(guò)渡焊接）如圖2-3區(qū)焊接薄板材料;也可采?

用較大電流和略高電弧電壓焊接４＾'}毫米的中厚板。

粗焊絲CＯ2氣體保護(hù)焊采用長(zhǎng)弧焊(大電流、高弧壓)焊

?接中厚板和厚板。??

在車(chē)身制造中常用的CO２氣體保護(hù)焊是半自動(dòng)細(xì)焊

絲CO2氣體保焊?

一、CＯ2氣體保護(hù)焊的工藝特點(diǎn)

?

CO2氣體保護(hù)焊與其它焊接方法相比具有下列工藝特

點(diǎn):?

1．CO２氣體保護(hù)焊是一種明弧焊??2.對(duì)薄板材料焊接質(zhì)量高

?

3生產(chǎn)效率高勞動(dòng)強(qiáng)度低??

一般CO2氣體保護(hù)焊比手工電弧焊提高工效1-４倍。??

4。焊接成本低

?

CO2氣體保護(hù)焊也存在著明顯不足:

一是焊接金屬飛濺較多特別是當(dāng)焊接規(guī)范參數(shù)匹配不

當(dāng)時(shí)飛濺就更加嚴(yán)重;?

二是不能焊接易氧化的金屬材料并且不適宜在有風(fēng)的?

地方施焊;

三是焊接過(guò)程中弧光較強(qiáng)尤其是采用大電流焊接時(shí)??電弧輻射更強(qiáng)所以要十分重視勞動(dòng)保護(hù)。

?

二、CO２氣體保護(hù)焊的金屬飛濺??

1．產(chǎn)生金屬飛濺的原因

?

（1)由冶金反應(yīng)引起的飛濺??(2)由于熔滴過(guò)渡不正常引起的飛濺??

(３｝由于焊接規(guī)范參數(shù)選擇不當(dāng)而引起金屬飛濺

在焊接過(guò)程中電弧電壓升高金屬飛濺增加這是因?yàn)殡S著電弧電壓升高電弧長(zhǎng)度增加易引起焊絲末端熔滴的長(zhǎng)大。

在長(zhǎng)弧焊時(shí)(用大電流)熔滴易在焊絲末端產(chǎn)生無(wú)規(guī)則的??晃動(dòng)；而短弧焊時(shí)(用小電流）會(huì)形成粗大的液體金屬過(guò)橋

?這些均引起飛濺增加.?

2。減小飛濺的措施?

（1）選用含碳量低的鋼焊絲

（2）采用活化處理過(guò)的焊絲可以細(xì)化金屬熔滴減少飛濺改

善焊縫的成形。所謂活化處理就是在焊絲表面涂一層薄的堿土

?金屬或稀土金屬的化合物來(lái)提高焊絲發(fā)射電子的能力。?

（3)合理選擇焊接規(guī)范參數(shù)??

一般在長(zhǎng)弧焊時(shí)隨著焊接電流的增大過(guò)渡熔滴尺寸變??細(xì)能減少金屬飛濺。??

（4)在COQ氣體中加入少量的Ar氣改善電弧的熱特性和氧?

化性減少飛濺??

（５）一般應(yīng)選用直流反極性焊接即焊絲為正極。選用直流??反極性長(zhǎng)弧焊時(shí)焊絲是正極受到電極斑點(diǎn)壓力較小焊絲??不易產(chǎn)生粗大的熔滴和頂偏而產(chǎn)生非軸向過(guò)渡從?

而減少了金屬飛濺.若選用正極性需要采用活化焊絲。?

在焊接過(guò)程中合金元素?zé)龘p程度和選用焊接規(guī)范參數(shù)有

很大關(guān)系。

?

如電弧電壓升高電弧長(zhǎng)度增加不僅增加了熔滴在焊絲??末端的停留時(shí)間并且增長(zhǎng)熔滴過(guò)渡的路程這樣均增加金屬??和氣體相接觸的時(shí)間使合金元素?zé)龘p增多;?

焊接電流增大會(huì)使電弧溫度升高且使熔滴尺寸變細(xì)而

?增大比表面積這將加劇合金元素的氧化燒損。

?

但是電流增大也會(huì)引起熔滴的過(guò)渡速度加快縮短熔滴

?與氣體相接觸的時(shí)間這樣又有減小合金元素氧化作用。

?

所以增大焊接電流對(duì)合金元素?zé)龘p的影響不如增大電弧

?電壓的影響顯著。因此在選擇焊接規(guī)范時(shí)應(yīng)注意這些問(wèn)題。?

目前在C０2氣體保護(hù)焊中應(yīng)用最廣泛的一種焊絲是

H０8Mn2SiA焊絲。

?第二節(jié)細(xì)絲CO2氣體保護(hù)焊工藝?

細(xì)絲C02氣體保護(hù)焊主要采用短弧焊(或稱(chēng)短路過(guò)渡焊接)

?焊接薄板材料。

?

焊接過(guò)程的穩(wěn)定性用短路頻率表示.焊接過(guò)程的穩(wěn)定性和??焊縫成形質(zhì)量決定于焊接規(guī)范參數(shù)的選定與匹配其中影響??顯著的因素是焊接電流、電弧電壓和直流回路電感值。??

一、短路過(guò)渡的基本概念

1。C0２氣體保護(hù)焊電弧的靜特性

?

電弧的靜特性是表示在一定的電弧長(zhǎng)度下當(dāng)電弧穩(wěn)定燃

?燒時(shí)電弧電壓與電弧電流之間的關(guān)系即VH=ｆIH）。電?

弧電壓焊接電流和電弧長(zhǎng)度三者之間的關(guān)系。?

在保持電弧長(zhǎng)度不變的情況下增大焊接電流必然要增?

大電弧電壓否則電弧長(zhǎng)度縮短.升高電弧電壓電弧長(zhǎng)度增大；而增加焊接電流電弧長(zhǎng)度減小。

?

這是因?yàn)樵诨￠L(zhǎng)增加時(shí)如果仍保持電流值不變就要求?

帶電粒子的遷移速度加快因此電場(chǎng)強(qiáng)度必須相應(yīng)增強(qiáng)這就??要求電弧電壓升高。?

如果保持電弧電壓值不變隨著電弧長(zhǎng)度的增加電場(chǎng)強(qiáng)

度必然降低帶電粒子遷移速度減慢電流值減小。

?

所以在電弧長(zhǎng)度一定的情況下要使電弧穩(wěn)定燃燒電弧?

電壓和焊接電流必頌匹配合適。??

2．焊接電源的動(dòng)特性

?

焊接電源的動(dòng)特性是指電源在焊接過(guò)程中短路電流增長(zhǎng)??速度與焊接電壓恢復(fù)速度的變化特性。電源動(dòng)特性的參數(shù)有:

短路電流增長(zhǎng)速度dI/dt,短路電流的峰值Ｉmax和焊接電壓恢復(fù)速

度dＶ/dt.

?

短路過(guò)渡要求短路電流增長(zhǎng)速度合適、有足夠大的短路電??流峰值以及足夠高的焊接電壓恢復(fù)速度.

?

目前常用的焊接電源對(duì)后兩點(diǎn)的要求能夠滿(mǎn)足因此焊接

時(shí)調(diào)節(jié)焊接電源動(dòng)特性通常是指調(diào)節(jié)電流增長(zhǎng)速度.

?3.短路過(guò)渡過(guò)程?

一個(gè)短路過(guò)渡周期包括燃

弧、弧隙短路、液橋縮頸脫落和電弧復(fù)燃四個(gè)階段。??

4.短路過(guò)渡頻率fｐs?

每秒鐘的短路次數(shù)稱(chēng)為短路頻率fｐg。

?

實(shí)踐表明短路頻率高一些好。短路頻率高即表示每秒??鐘過(guò)渡的次數(shù)多焊絲末端形成的熔滴尺寸小金屬飛濺少

電弧也較穩(wěn)定.所以在短路過(guò)渡焊接生產(chǎn)中短路頻率可作為?

評(píng)價(jià)焊接穩(wěn)定性的指標(biāo)。

?短路過(guò)渡周期Ｔ是由燃弧時(shí)間和短路時(shí)間組?

成.燃弧時(shí)間和短路時(shí)間短短路頻率高.?

燃弧時(shí)間與電弧電壓(或弧長(zhǎng))成正比與焊接電流成反?

比一而短路時(shí)間與短路電流增長(zhǎng)速度成反比.因此在短過(guò)渡?

焊接時(shí)增大焊接電流和短路電流增長(zhǎng)速度減小電弧電壓?

能使短路頻率升高.?

5·短路電流的增長(zhǎng)速度

由上面分析可知短路電流增長(zhǎng)速度_dIdt過(guò)大或過(guò)小對(duì)焊接?

過(guò)程的穩(wěn)定性都是不利的。那么調(diào)節(jié)短路電流增長(zhǎng)速度的方法??是：??

（1)改變焊接電源的空載電壓。隨著空載電壓的提高短路?

電流增長(zhǎng)速度增大。??

（2)調(diào)節(jié)焊接直流回路中的電感值。在短路過(guò)渡焊接時(shí)焊

?接直流回路中常有一個(gè)可調(diào)電感。電感值增大短路電流增長(zhǎng)?

速度減小。

(３）改變焊接回路中的電阻。增大焊接直流回路中串聯(lián)的可

調(diào)電阻器的電阻短路電流增長(zhǎng)速度減小。?

二、短路過(guò)渡焊接規(guī)范參數(shù)對(duì)焊接過(guò)程穩(wěn)定性的影響

ＣO2氣體保護(hù)焊的焊接規(guī)范參數(shù)主要有:焊接電流、電

?弧電壓、焊接速度、焊絲直徑、焊絲外伸長(zhǎng)度、焊接電源極

性、直流回路電感值以及COQ氣體流量等。?

在短路過(guò)渡焊接時(shí)焊接過(guò)程穩(wěn)定性可用短路頻率來(lái)表

示.一般說(shuō)來(lái)短路頻率高焊接過(guò)程穩(wěn)定。影響短路頻率的

?因素除了焊接電源特性外還與采用的焊接規(guī)范參數(shù)有

關(guān).??1.焊接電流的影響?

2．電弧電壓的影響

?3．直流回路電感值的影響?

4。焊絲外伸長(zhǎng)度的影響

?

二、短路過(guò)渡焊接規(guī)范參數(shù)的選定

?

1。焊接電流和電弧電壓的選定

焊接電流要根據(jù)所使用的焊絲熔化特性曲線(}］2-1６）選?

擇。在等速送絲條件下焊絲的熔化速度等于送絲速度。在焊

?接時(shí)可以根據(jù)經(jīng)驗(yàn)選用一個(gè)合適的送絲速度相應(yīng)地可以大

?致確定焊接電流。二_。

?

對(duì)于一定直徑的焊絲電弧電壓值范圍比較窄.當(dāng)??焊接電流確定后在試焊中對(duì)電弧電壓進(jìn)行仔細(xì)的調(diào)?

整以求得最佳的匹配.?

2.焊接速度的選定

?

根據(jù)焊件材料的性質(zhì)與厚度來(lái)確定焊接速度。一般在半自

動(dòng)焊時(shí)焊接速度不應(yīng)超過(guò)}Oｍ／1｝；而在自動(dòng)焊時(shí)則不應(yīng)超過(guò)

?９Uｍlha如果焊接速度過(guò)快易引起未焊透、咬邊等缺陷。?

3。焊絲外伸長(zhǎng)度的選定

試驗(yàn)表明焊絲外伸長(zhǎng)度可按下式選定。

Ｌs。二(1Ｑ｝1a）ｄs??

式中Ls。一焊絲外伸長(zhǎng)度;ds－焊絲直徑。??

一般隨著焊接電流的增大焊絲外伸長(zhǎng)度可適當(dāng)加大。

?

4.直流回路電感值的選定

直流回路電感值應(yīng)根據(jù)焊絲直徑、焊接電流和電弧電壓?

而定。表2－｝中的數(shù)字可做參考。但是應(yīng)當(dāng)注意當(dāng)用不同?

類(lèi)型的焊接電源時(shí)選用的電感值可能不一樣故應(yīng)通過(guò)試

?焊進(jìn)行確定。?

｝.COZ氣體流量的選定?

通?？蛇x用}}1５Vmｉｎ。當(dāng)焊接電流增大、焊接速度加

?快及焊絲外伸長(zhǎng)度增加時(shí)應(yīng)適當(dāng)加大保護(hù)氣流量.?

Ｃ)}氣體保護(hù)焊所采用的ｃoz氣體均應(yīng)滿(mǎn)足焊接對(duì)氣體

?純度的要求。其標(biāo)準(zhǔn)是C02>99％;02<0.１％;

H20＜１｝２glm｝.對(duì)焊縫質(zhì)量要求越高對(duì)COQ氣體純度的要

?求越高獲得的焊接金屬塑性越好。

?

三、CO2氣體保護(hù)焊設(shè)備??

ＣO2氣體保護(hù)焊自動(dòng)焊機(jī)是由焊接電源、送絲機(jī)構(gòu)、行

?走機(jī)構(gòu)、焊矩、氣路系統(tǒng)和控制系統(tǒng)等部件組成。氣路系統(tǒng)包括減壓閥、預(yù)熱器、干燥器和流量計(jì)等.COZ氣體保護(hù)焊?

半自動(dòng)焊機(jī)中沒(méi)有行走機(jī)構(gòu)其余部分與自動(dòng)焊機(jī)相同

焊槍是直接施焊的工具起到導(dǎo)電、導(dǎo)絲、導(dǎo)氣的作用。?

為了滿(mǎn)足使用要求半自動(dòng)焊槍必須具備下列性能。

?

（1)在熔池和電弧周?chē)苄纬杀Ｗo(hù)性能良好的CＯz氣流。

(2）導(dǎo)電嘴、導(dǎo)電桿和軟管接頭的軸線盡可能在同一直線

上以減少摩擦阻力使焊絲順暢而準(zhǔn)確地送入熔池.??

（3)導(dǎo)電桿截面應(yīng)足夠大槍管應(yīng)為散熱片式以降低焊槍

發(fā)熱量增強(qiáng)焊槍散熱效果。?

（4）手把形狀應(yīng)當(dāng)適于握持使用方便.噴嘴形狀不應(yīng)妨礙

對(duì)熔池的觀察.??

(5）結(jié)構(gòu)要輕巧。易損件、連接件應(yīng)易于拆換與焊槍相連

接的電纜和軟管等應(yīng)柔軟、輕巧、結(jié)實(shí)耐用.操作維修方便。??

常用的半自動(dòng)焊槍有拉絲焊槍、推絲式手槍形焊槍和推絲

?式鵝頸形焊槍?zhuān)▓D2-18）e

?第三節(jié)焊縫成形

?

焊接接頭在電弧熱的作用下熔化的焊絲與母材在焊??件上形成一個(gè)具有一定形狀和尺寸的液態(tài)熔池。??

隨著電弧的移動(dòng)熔池前端的焊件不斷被熔化進(jìn)入熔池??中熔池后部則不斷冷卻結(jié)晶形成焊縫.

?

熔池的體積由電弧的熱作用決定而熔池的形狀則取

決于電弧對(duì)熔池的作用力。焊縫的形狀即是指焊件熔化區(qū)?

橫截面的形狀。

一、焊縫的截面形狀和尺寸

焊縫的截面形狀和尺寸決定于焊接時(shí)所形成的熔池形狀

和尺寸。熔池的深度、寬度和長(zhǎng)度決定了焊縫的深度、寬度

?和長(zhǎng)度?？刂坪附舆^(guò)程中的熔池形狀和尺于也就

?是控制焊縫成形。?

二、焊接條件對(duì)焊縫成形尺寸的影響??

1．焊接規(guī)范參數(shù)的影響?

試驗(yàn)表明調(diào)節(jié)焊接規(guī)范參數(shù)可以調(diào)節(jié)與控制母材的熔化

和焊縫截面形狀尺寸。細(xì)絲CO2氣體保護(hù)焊時(shí)焊接電流和電?

弧電壓變化對(duì)焊縫成形尺寸的影響。

?

可以看出隨著焊接電流的增大焊縫的熔深和熔寬均增??大；而當(dāng)電弧電壓增大時(shí)焊縫的熔寬和熔深略有增大但加?

強(qiáng)高明顯減小。

２．其它焊接工藝因素的影響

?

在其它焊接工藝因素中對(duì)焊縫截面形狀和尺寸影響比較

顯著的有焊槍傾角和焊接方向。??3短路過(guò)渡焊接時(shí)改善焊縫成形的措施

在短路過(guò)渡焊接時(shí)由于焊絲熔化速度快熔池體積小

熔池中液體金屬冷凝速度快等原因易獲得較大加強(qiáng)高的焊縫

?截面形狀。因此為了減小焊縫加強(qiáng)高和改善焊縫外觀成形

?焊接時(shí)可采用下列工藝措施。

（1）對(duì)于平頭對(duì)接的焊縫在裝配時(shí)讓焊縫接邊處留?

有一定間隙使熔化的焊絲金屬有一部分用于填充間隙?

以減小焊縫的加強(qiáng)高。??

（2）焊槍采用前傾角施焊略增大焊縫熔寬減小焊縫

加強(qiáng)高。?

3縮短焊絲外伸長(zhǎng)度減小外伸長(zhǎng)度上產(chǎn)生的電阻熱??和焊絲熔化速度達(dá)到減少焊縫加強(qiáng)高的目的。?

4焊接時(shí)可選用略高的電弧電壓值增大熔池的受熱

?面積使焊縫熔寬加大而加強(qiáng)高減小。

?第四節(jié)點(diǎn)焊工藝?

在客車(chē)車(chē)身制造中點(diǎn)焊主要用于沖壓件組焊成合件的焊?

接也常用于車(chē)身左、右側(cè)圍外蒙皮的焊接和金屬薄板在車(chē)身

裝配時(shí)的焊接。

?

點(diǎn)焊分為雙面點(diǎn)焊和單面點(diǎn)焊；根據(jù)一次點(diǎn)焊形成焊??點(diǎn)的個(gè)數(shù)分為單點(diǎn)點(diǎn)焊、雙點(diǎn)點(diǎn)焊和多點(diǎn)點(diǎn)焊。使用的

?點(diǎn)焊機(jī)有固定式點(diǎn)焊機(jī)和移動(dòng)式點(diǎn)焊機(jī)兩種。?

一、點(diǎn)焊過(guò)程??

點(diǎn)焊是利用電流通過(guò)焊件時(shí)產(chǎn)生的電阻熱加熱焊件進(jìn)

?行焊接的.雙面點(diǎn)焊的焊接過(guò)程是將兩焊件壓緊于兩圓柱

形電極之間然后通以強(qiáng)大的電流利用電阻熱加熱焊??件使焊接區(qū)加熱到熔化溫度形成液態(tài)熔核切斷電流

后在電極壓力作用冷卻結(jié)晶形成焊點(diǎn)(圖２-2６)。

１。點(diǎn)焊電阻?

兩個(gè)電極之間的電阻Ｒ是由焊件本身電阻R件·焊件與焊?

件之間的接觸電阻R觸和電極與焊件之間的接觸電阻R極組成

的。??

2。點(diǎn)焊過(guò)程

?

通常把一個(gè)焊點(diǎn)形成的過(guò)程稱(chēng)為一個(gè)點(diǎn)焊循環(huán)。一個(gè)點(diǎn)焊循環(huán)可以分為四個(gè)階段即預(yù)

?壓、焊接、鍛壓和休止四個(gè)階段。

?

二、電阻焊的優(yōu)缺點(diǎn)?

電阻焊的優(yōu)點(diǎn)：??

（1}與熔化焊方法相比電阻焊為內(nèi)部熱源冶金過(guò)程簡(jiǎn)

?單且加熱集中熱影響區(qū)較窄容易獲得優(yōu)質(zhì)焊接接頭焊

?接變形很小表面質(zhì)量高.??

（2）不需要焊絲、焊條等填充金屬以及氧、乙炔、氫等焊?

接材料焊接成本低。

（3｝操作簡(jiǎn)單易于實(shí)現(xiàn)機(jī)械化和自動(dòng)化生產(chǎn)率高.通用

點(diǎn)焊機(jī)焊接速度可達(dá)s)點(diǎn)/ｍiｎ快速點(diǎn)焊機(jī)可達(dá)6a｝點(diǎn)！mina

?

（4)焊接過(guò)程中無(wú)弧光、無(wú)有害氣體、無(wú)噪聲、勞動(dòng)條件

好。

?

電阻焊的缺點(diǎn):

?

（1）目前還缺乏可靠的無(wú)損檢測(cè)方法焊接質(zhì)量只能靠工藝

?試樣和工件的破壞性試驗(yàn)來(lái)檢查以及靠各種監(jiān)控技術(shù)來(lái)保

證.

（2）焊件的尺寸、形狀、厚度及焊件的材料受焊機(jī)功率、機(jī)?

臂尺寸與結(jié)構(gòu)形狀的限制故不適用對(duì)一些封閉型、半封閉型??結(jié)構(gòu)以及因焊件的材料不適合的部件進(jìn)行焊接。

（3)點(diǎn)焊的搭接接頭不僅增加了構(gòu)件的重量且接頭的抗拉

強(qiáng)度和疲勞強(qiáng)度均較低。??

(4）設(shè)備功率大機(jī)械化、自動(dòng)化程度較高使設(shè)備成本較??高、維修較困難并且常用的大功率單相交流焊機(jī)不利于電網(wǎng)??的正常運(yùn)行。

?

三、點(diǎn)焊的基本規(guī)范參數(shù)?

點(diǎn)焊的基本規(guī)范參數(shù)包括焊接電流、通電時(shí)間、

?電極壓力和電極工作表面尺寸。

?

四、保證焊點(diǎn)質(zhì)量的措施

?

焊點(diǎn)強(qiáng)度和焊接質(zhì)量的穩(wěn)定性受到點(diǎn)焊時(shí)的分流、焊件

?配間隙和焊件表面狀況的影響.??1.點(diǎn)焊時(shí)的分流

?點(diǎn)焊時(shí)有一部分電流雖然流過(guò)焊件但繞過(guò)了焊接區(qū)?

這種現(xiàn)象稱(chēng)為電流的分流。

影響分流的因素有焊點(diǎn)距離、焊件厚度、焊件數(shù)目、?

焊接順序、焊件表面狀態(tài)和電極壓力等.??

焊點(diǎn)距離越小分流越大。一般要根據(jù)焊件厚度確定?

最小點(diǎn)焊間距.??

當(dāng)所焊焊點(diǎn)周?chē)屑汉负玫暮更c(diǎn)時(shí)分流對(duì)焊點(diǎn)有明?

顯影響。增大電極壓力減小接觸電阻有利于減小分

?流。?

2．焊件的裝配間隙??

影響裝配間隙的因素有焊件沖壓、裝配精度和焊接過(guò)??程中焊件產(chǎn)生的變形。??

3、焊件的表面清理

?

第五節(jié)低碳鋼的點(diǎn)焊工藝

點(diǎn)焊焊接參數(shù)的選擇主要取決于金屬材料的性質(zhì)、板?

厚、結(jié)構(gòu)形式及所用設(shè)備的特點(diǎn)（能提供的焊接電流波形和

壓力曲線）.在點(diǎn)焊中應(yīng)用最為廣泛是工頻交流點(diǎn)焊主要

?采用電極壓力不變的單脈沖點(diǎn)焊。

?

一、低碳鋼的點(diǎn)焊

低碳鋼的含碳量低于0。25％其電阻率適中需要的焊機(jī)??功率不大；塑性溫度區(qū)寬易于獲得所需的塑性變形而不必使??用很大的電極壓力；碳與微量元素含量低無(wú)高熔點(diǎn)氧化物

一般不產(chǎn)生淬火組織或夾雜物;結(jié)晶溫度區(qū)間窄、高溫強(qiáng)度

低、熱膨脹系數(shù)小因而開(kāi)裂傾向小。

由于低碳鋼具有很好的可焊性焊接時(shí)間和焊接電流采用?

強(qiáng)規(guī)范（短時(shí)間、大電流）或弱規(guī)范都可以獲得良好的焊接質(zhì)

?量電極壓力也可以在較大范圍內(nèi)調(diào)節(jié)。

?

采用強(qiáng)規(guī)范焊接不但可以減小焊接變形而且能提

高生產(chǎn)效率節(jié)約電能.因此在設(shè)備功率足夠大時(shí)應(yīng)采用強(qiáng)規(guī)范焊接。當(dāng)電極壓力與焊接電流相適應(yīng)時(shí)焊點(diǎn)

?強(qiáng)度最高。采用較大的電極壓力能提高焊接質(zhì)量的穩(wěn)定?

性.??

低碳鋼點(diǎn)焊一股采用平面電極電極工作表面直徑

可根據(jù)焊件厚度按公式d}｝｝2t+}公式選定·?

當(dāng)電極工作表面直徑因磨損超過(guò)規(guī)定值１５％^.2UI

?時(shí)應(yīng)修整或更換電極。

?

二、鍍鋅鋼板的點(diǎn)焊??

由于鍍鋅鋼板表面的鋅層熔點(diǎn)很低、硬度也低鍍鋅鋼板?

在點(diǎn)焊過(guò)程中存在以下問(wèn)題：?

鋼板熔化的鋅層形成鋅環(huán)而分流致使焊接電流密度減

?刁、；

?

鋅層表面燒損、粘連、污染電極而使電極壽命降低；?

鋅層電阻率低接觸電阻??；??

容易產(chǎn)生焊接飛濺、裂紋、氣孔或組織軟化等缺陷；??

適用的焊接工藝參數(shù)范圍較窄易于形成未焊透或噴濺

因而必須精確控制工藝參數(shù).

根據(jù)鍍鋅工藝的不同鍍鋅鋼板大致可分為電鍍鋅鋼板、??熱鍍鋅鋼板和合金化滲鋅鋼板。

電鍍鋅板鍍層薄焊接性相對(duì)較好但造價(jià)高；熱鍍鋅鋼

?板鍍層厚耐蝕性好但焊接性差；合金化滲鋅鋼板的焊接性??相對(duì)熱鍍鋅鋼板則有所改善；在鋅層厚度相同的情況下熱鍍??鋅板比電鍍鋅板具有更優(yōu)良的焊接性。??

與低碳鋼相比鍍鋅鋼板點(diǎn)焊時(shí)由于鍍鋅層的存在使

焊接電流對(duì)焊接區(qū)的加熱效果下降.并且在一定鍍層厚度范圍

?內(nèi)隨鍍鋅層的增加所需焊接電流越大。所以鍍鋅鋼板點(diǎn)焊??時(shí)采用的焊接電流比低碳鋼大通電時(shí)間長(zhǎng)采用的電極壓力約比低碳鋼高２０-－—3（｝lo鍍??鋅鋼板點(diǎn)焊的主要規(guī)范參數(shù)可根據(jù)焊件厚度和鐵一鋅

合金狀態(tài)選擇見(jiàn)表2-？A?

三、不同厚度焊件的點(diǎn)焊?

在通常條件下不同厚度和不同材料點(diǎn)焊時(shí)熔核不以貼

?合面為對(duì)稱(chēng)而向厚板或?qū)щ?、電熱性差的中偏移其結(jié)果使??其在貼合面上的尺寸小于該熔核直徑.

?

不同厚度點(diǎn)焊時(shí)厚件電阻大析熱多而其析熱中心由于??遠(yuǎn)離電極而散熱緩慢；薄件情況正相反。這就造成焊接溫度場(chǎng)??及熔核向厚板偏移.

?

不同材料點(diǎn)焊時(shí)導(dǎo)電性差的工件電阻大析熱多但散熱

緩慢;導(dǎo)電性好的材料情況正相反。?

熔核偏移的根本原因是焊接區(qū)在加熱過(guò)程中兩焊件析熱和

?散熱均不相等所致。偏移方向自然向著析熱多、散熱緩慢的一

方移動(dòng)。

?

在點(diǎn)焊兩個(gè)厚度不同的焊件時(shí)焊接規(guī)范決定于薄的焊

件厚度然后將焊接電流稍微增大。??

四、點(diǎn)焊接頭

點(diǎn)焊通常采用搭接接頭和折邊接頭.點(diǎn)焊接頭??上的焊點(diǎn)主要承受剪應(yīng)力.-??

五、點(diǎn)焊缺陷?

點(diǎn)焊缺陷有表面缺陷（外部飛濺、深的凹陷、穿透裂?

紋等）和內(nèi)部缺陷(未焊透、未穿透裂紋、縮孔等)兩種情??況.其中對(duì)焊點(diǎn)強(qiáng)度影響大的是未焊透缺陷。?

未焊透包括沒(méi)有熔核和熔核尺寸很小兩種情況。產(chǎn)生??未焊透的主要原因是焊接區(qū)加熱不足。

在保證焊接區(qū)緊密接觸的條件下增大焊接電流、延?

長(zhǎng)焊接時(shí)間都可以增加焊接區(qū)的加熱效果增大熔核直

?徑消除未焊透缺陷.

?第三章車(chē)身骨架的制造

；………客車(chē)車(chē)身骨架多采用矩形鋼管焊接而成.對(duì)于半承載式和??承載式車(chē)身車(chē)身骨架和車(chē)架或車(chē)身底架一起承受車(chē)輛載荷的

?作用（即使是非承載式車(chē)身車(chē)身骨架也要承受一定載荷的作??用)對(duì)其強(qiáng)度和剛度都有一定的要求。?

；………車(chē)身骨架的強(qiáng)度除了決定于車(chē)身骨架結(jié)構(gòu)形式和矩形鋼管??斷面尺寸以外還受到焊縫質(zhì)量和焊接接頭處應(yīng)力集中的影

響.而車(chē)身骨架出現(xiàn)的早期斷裂多發(fā)生在焊縫上或焊縫附?

近.

?

；………保證焊縫質(zhì)量減小接頭處應(yīng)力集中可有效地防止車(chē)身

骨架出現(xiàn)早期斷裂現(xiàn)象。??

;………在車(chē)身裝配中車(chē)身骨架又是車(chē)身裝配的基礎(chǔ)部?

件。它的尺寸和形狀誤差直接影響車(chē)身裝配件的安

裝.因此在車(chē)身骨架制造中必須對(duì)其組焊精度進(jìn)

行的控制O??

;………。.車(chē)身骨架是采用｝0}２氣體保護(hù)焊在焊接胎具上

?組焊而成的。其制造過(guò)程包括矩形管下料、矩形管彎?

曲成形、車(chē)身骨架五大片（前圍、后圍、左側(cè)圍、右側(cè)??圍和頂蓋骨架)的組焊和車(chē)身骨架五大片合裝組焊.??

?

第一節(jié)矩形鋼管下料?

矩形鋼管下料一般所采用的鋸片有砂輪鋸片和合金鋸片兩?

種形式。采用砂輪鋸片的切割設(shè)備是通過(guò)鋸片的磨削切割矩形?

鋼管噪音大、切割斷面毛刺多；而采用合金鋸片的切割設(shè)備?

是通過(guò)鋸片的切削切割矩形鋼管切削斷面平整、生產(chǎn)效率

?高。砂輪鋸片切割機(jī)和合金鋸片切割設(shè)備(帶鋸床、圓盤(pán)鋸床

?等)是客車(chē)制造企業(yè)廣泛使用的兩種矩形管下料設(shè)備。?

合金鋸片切割機(jī)采用合金鋸片切削矩形管。切削斷面平

?整、無(wú)毛刺沒(méi)有噪音和粉塵污染實(shí)現(xiàn)對(duì)矩形管任意角度的

切割容易生產(chǎn)效率高是一種理想的矩形管下料設(shè)備。但設(shè)?

備價(jià)格高適用于下料數(shù)量較多、設(shè)備使用率較高的情況

。包括1。半自動(dòng)帶鋸床按矩形管的下料工藝許多管件零件只??需作長(zhǎng)度方向的切割且兩頭均為直角。這類(lèi)零件的切割使用帶鋸床下料效率高精度好。?

2．?dāng)?shù)控圓盤(pán)鋸床

該機(jī)床操作使用方便特別是切割帶各種角度的直料零

件效率相當(dāng)高精度好切口光潔幾乎無(wú)毛刺還可避免

?圓盤(pán)鋸的冷卻液飛濺到加工件的表面上。??

３雙頭圓盤(pán)鋸床

?

對(duì)于彎曲成形后的矩形管件由于管件曲率半徑和切割角??度變化較大需采用雙頭圓盤(pán)鋸(圖3－４）才能滿(mǎn)足構(gòu)件兩端同時(shí)??切割的要求。?

雙頭圓盤(pán)鋸床實(shí)際是兩臺(tái)單頭鋸床的組合一機(jī)頭為固定??式另一機(jī)頭為可移動(dòng)式.?

第二節(jié)矩形管的彎曲成形

矩形管彎曲成形時(shí)在外載荷的作用下矩形管變形區(qū)??的外側(cè)金屬產(chǎn)生切向拉應(yīng)力和切向伸長(zhǎng)變形內(nèi)側(cè)金屬產(chǎn)生

?切向壓應(yīng)力和切向壓縮變形如圖3｝５所示。變形區(qū)的應(yīng)力??和變形程度隨彎曲半徑的減小而增加。??

矩形管的彎曲變形由塑性彎曲變形和彈性彎曲變形兩部分

?組成并且彎曲半徑越小彈性變形所占的比例越小

矩形管彎曲件可采用的彎曲成形方法主要有彎?

管機(jī)彎曲成形和彎曲模壓制成形。

?

對(duì)于彎曲半徑:?。ǎǎ?00＾30０毫米)的矩形管

彎曲件一般多采用彎管機(jī)彎曲成形。

?

對(duì)于彎曲半徑；大于5０D毫米的矩形行彎曲件??一般多采用彎曲模壓制成形。

一彎曲模壓制成形??

彎曲半徑大的矩形管彎曲件采用彎曲模壓制成形時(shí)在

?彎曲變形中彈性變形所占的比例比較大。卸載后塑性變??形保留下來(lái)彈性變形會(huì)完全消失彎曲件發(fā)生與加載時(shí)變

?形方向相反的彈復(fù)變形使彎曲件在卸載前后的彎曲半徑產(chǎn)

?生很大差異。?

彎曲模壓制成形的特點(diǎn)是

?

效率高適合批量生產(chǎn)缺點(diǎn)是對(duì)管材

的材質(zhì)要求高同時(shí)對(duì)不同曲率的彎

?曲件需制作不同的模具模具投入??量較大模具確定后壓制不同批次??的材料回彈不一難以調(diào)整。

二、彎管機(jī)彎曲成形??

矩形管彎曲件在彎曲半徑小于１0｝12H毫米時(shí)如果采用?

彎曲模壓制成形在變形區(qū)內(nèi)側(cè)必然產(chǎn)生失穩(wěn)起皺嚴(yán)重影

響彎曲件的強(qiáng)度、剛度和外觀質(zhì)量。因此在生產(chǎn)中采用彎管??機(jī)加工這類(lèi)彎曲件。

?

采用的加工方法有拉彎、折彎和模心彎曲三種方式以達(dá)

?到減小或消除變形區(qū)內(nèi)側(cè)折皺的目的。?

?

第三節(jié)車(chē)身骨架的組焊

?車(chē)身骨架一般是采用矩形鋼管利用C02氣體保護(hù)焊

?在組焊胎具上焊接而成的空間結(jié)構(gòu)。?

焊縫質(zhì)量和焊接變形主要決定于焊接規(guī)范參數(shù)的選擇。

?骨架尺寸和形狀的誤差決定于組焊胎具的精度、骨架構(gòu)件的

?精度和焊接變形的控制。車(chē)身骨架組焊后需要檢驗(yàn)和整形。?

一、車(chē)身骨架五大片的劃分??

車(chē)身骨架分為前圍骨架、后圍骨架、左側(cè)圍骨架、右側(cè)

圍骨架和頂蓋骨架五大片。

?

車(chē)身骨架的組焊是先進(jìn)行各大片的組焊然后五??大片聯(lián)裝組焊形成整車(chē)車(chē)身骨架。骨架．｝Ｌ大片的劃?

分是骨架設(shè)計(jì)階段需要解決的問(wèn)題。

?

在車(chē)身骨架結(jié)構(gòu)形式的基礎(chǔ)上根據(jù)車(chē)身造型、焊接工

藝和變形控制等方面的要求合理劃分車(chē)身骨架五大片。圖

8-18是車(chē)身骨架五大片劃分的四種型式。

從焊接工藝和變形控制方面來(lái)看骨架五大片應(yīng)為封閉?

結(jié)構(gòu)（圖3-'｝8c，d｝.這樣在各大片組焊時(shí)骨架的變形能得??到最有效的控制減小定位誤差和五大片合裝組焊時(shí)的焊接

?變形減小骨架移動(dòng)時(shí)的變形。并且骨架五大片合裝組焊

時(shí)焊縫少容易施焊裝配間隙比較容易保證平面內(nèi)焊??接收縮變形方向基本一致頂蓋外蒙皮可以在蒙皮組焊胎具?

上焊接并且可以采用滾焊。所以圖8}18c是目前國(guó)內(nèi)應(yīng)

?用比較多的一種骨架五大片劃分形式.

?

二、骨架焊接工藝??

車(chē)身骨架采用CDＲ氣體保護(hù)焊焊接。焊縫質(zhì)量對(duì)骨架強(qiáng)度

?有重要影響.焊接規(guī)范參數(shù)的選擇是影響焊縫質(zhì)量的關(guān)鍵。影

響焊縫質(zhì)量的焊接缺陷有未焊透、焊縫加強(qiáng)高過(guò)大、氣孔和金?

屬飛濺嚴(yán)重。而焊接規(guī)范參數(shù)合理的選擇能有效地防止和減小

?焊接缺陷獲得良好的焊接工藝性.?

Ｃ0２氣體保護(hù)焊的焊接規(guī)范參數(shù)包括焊絲直徑、電弧電??壓、焊接電流、焊接速度和保護(hù)氣體流量等參數(shù)。這些參數(shù)對(duì)?

焊接工藝性和焊縫質(zhì)量均有影響其中影響最大的是電弧電壓?

與焊接電流的匹配。?

電弧電壓和焊接電流根據(jù)焊絲直徑選擇如表2－2所

?示。對(duì)于一定直徑的焊絲焊接電流決定于送絲速度。在焊??接電流確定的基礎(chǔ)上通過(guò)試焊選擇最佳匹配的電弧電壓。?

一般情況下焊接電流最佳匹已的電強(qiáng)電壓只有１－—｝2V

?之差試焊時(shí)應(yīng)仔細(xì)調(diào)節(jié)。由于外界因素的影響最佳匹配?

點(diǎn)會(huì)發(fā)生漂移。?

三、車(chē)身骨架五大片的組焊?

骨架構(gòu)件在組焊胎具上定位、夾緊和焊接組焊成骨架各

?大片。骨架組焊質(zhì)量包括焊縫質(zhì)量和骨架變形程度.因此組

?焊時(shí)應(yīng)注意減小焊接變形和減少焊接缺陷。

1。骨架構(gòu)件裝夾迅速定位準(zhǔn)確、可靠滿(mǎn)足骨架組焊??的尺寸和形狀誤差要求。組??

2骨架構(gòu)件在組焊胎具上組裝時(shí)焊縫應(yīng)保留}．3^，?

0。5mm的裝配間隙這樣有利于減少焊縫加強(qiáng)高加深焊縫的?

熔深避免了為加深焊縫熔深而增大焊接電流使焊接變形和??熱影響區(qū)的增大。并注意焊絲質(zhì)量對(duì)焊縫機(jī)械性能的影響.

?

3.胎具的夾緊力合適.??.

4.如果各大片骨架能劃分成若干個(gè)小組焊件組焊不但

能縮短生產(chǎn)周期利于新車(chē)型開(kāi)發(fā)而且可以使那些不對(duì)稱(chēng)的

或收縮力較大的焊縫能自由收縮而不影響骨架組焊精度從

而減小了焊接變形。

?

5．選擇合理的焊接順序.合理的焊接順序能使骨架的焊

接變形和殘余應(yīng)力達(dá)到最小。焊接順序的選擇要根據(jù)骨架具體?

結(jié)構(gòu)在控制總體骨架組焊誤差的條件下保證骨架配合部分?

的精度而適當(dāng)降低非配合部分的精度。?

６。對(duì)焊縫的加強(qiáng)高進(jìn)行打磨。焊縫加強(qiáng)高不僅影響骨架

?的外觀質(zhì)量也降低骨架的疲勞強(qiáng)度。打磨焊縫的加強(qiáng)高可?

以降低接頭的應(yīng)力集中。打磨方向應(yīng)與接頭主要受力方向一??致。如果焊縫內(nèi)部沒(méi)有顯著的缺陷接頭的疲勞強(qiáng)度可以提高

到和母材強(qiáng)度相同.

?

7。骨架總成脫離胎具后進(jìn)行必要的補(bǔ)焊。對(duì)于一些特

殊部位如窗框、門(mén)框等應(yīng)采用樣板進(jìn)行重點(diǎn)檢測(cè)必要時(shí)?

需適當(dāng)?shù)匦拚Ｕ苊獬霈F(xiàn)誤差后影響后續(xù)裝配。

?四、整車(chē)骨架合裝組焊

?

整車(chē)骨架聯(lián)裝組焊質(zhì)量?

主要決定于骨架五大片的正?

確定位。骨架聯(lián)裝組焊時(shí)

骨架的定位形式有內(nèi)定位和??外定位兩種。內(nèi)定位采用內(nèi)

?定位架定位。外定位采用組??裝胎定位

?圖３-1｝車(chē)身底架及五大片總成合裝設(shè)備?

骨架五大片合裝設(shè)備是一種大型工藝裝備.該設(shè)備一般采??用骨架外表面定位的方式完成骨架五大片與底架的吊裝、定

位、夾緊、合裝、組焊.其主要工藝過(guò)程如下：

1．左、右側(cè)圍骨架由側(cè)圍骨架合裝夾具定位夾持.?

2．將底架吊入底架定位平臺(tái)上.底?

3前、后圍的定位主要依賴(lài)于底架和左、右側(cè)圍的定位。?

定?

4．吊入頂蓋總成完成整車(chē)車(chē)身骨架的合裝。??

5．整車(chē)骨架合裝定位后先在各部件相應(yīng)結(jié)合連接點(diǎn)進(jìn)行

預(yù)焊使車(chē)身骨架形成一個(gè)封閉整體然后采用C０2氣體保護(hù)??焊進(jìn)行焊接。

６‘松開(kāi)所有的夾具合裝析架回位使客車(chē)車(chē)身骨架置于底架定位平臺(tái)上。?

。

?第四節(jié)骨架組焊胎具

?

骨架組焊胎具是為了組焊車(chē)身骨架而制造的專(zhuān)用工藝設(shè)?

備。它對(duì)骨架構(gòu)件具有定位、夾緊和控制焊接變形的作用。??骨架構(gòu)件在組焊胎具上迅速裝配和焊接。

?

它分為前圍骨架組焊胎具、后圍骨架組焊胎具、左側(cè)圍??骨架組焊胎具、右側(cè)圍骨架組焊胎具、頂蓋骨架組焊胎具和?

整車(chē)骨架組焊胎。圖3一21是一種左側(cè)圍骨架組焊胎具。

骨架組焊胎具一般由底架、胎具本體和定位夾緊裝置組

?成。

一、骨架構(gòu)件的定位與夾緊

?

1?骨架構(gòu)件的定位?

骨架構(gòu)件的定位分為支承定位和平面尺寸定位兩類(lèi).?

（}}支承定位

骨架構(gòu)件的支承定位是按骨架構(gòu)件的外形來(lái)定位.有線支

承定位和點(diǎn)支承定位兩種形式.??

線支承定位是對(duì)骨架的主要構(gòu)件采用面支承定位。?

點(diǎn)支承定位是選擇幾個(gè)即能表達(dá)骨架構(gòu)件形狀特性又能

控制骨架構(gòu)件在裝配中的正確位置的點(diǎn)作為支承點(diǎn)。這??

}2)平面尺寸定位

當(dāng)骨架構(gòu)件Z軸坐標(biāo)定位解決以后一般只需解決平面

?坐標(biāo)內(nèi)的一個(gè)坐標(biāo)的定位即X軸坐標(biāo)定位或者是丫軸坐標(biāo)

?定位.?

平面尺寸定位采用多點(diǎn)定位。對(duì)需要有較高配合精度

的骨架構(gòu)件如窗框、門(mén)框等應(yīng)適當(dāng)增加定位點(diǎn).對(duì)非

配合部分要盡量減少定位點(diǎn)。?

骨架構(gòu)件的定位裝置常與夾緊裝置配合使用如圖３_

21所示.

?

2。骨架構(gòu)件的夾緊?

骨架構(gòu)件的夾緊是由夾緊裝置實(shí)現(xiàn)的.夾緊裝置不但?

起固定骨架構(gòu)件的作用而且在焊接過(guò)程中起控制焊接變

?形的作用。

?

需要指出的是夾緊裝置并不是對(duì)骨架構(gòu)件產(chǎn)生的所??有變形都約束對(duì)于焊縫平面收縮變形如果任其自由收

縮反而有利于減小焊后的殘余應(yīng)力。

夾緊裝置的主要作用是控制骨架構(gòu)件在組焊時(shí)產(chǎn)生角

變形和扭曲變形。

按照夾緊動(dòng)力源的不同客車(chē)焊裝夾具可分為手動(dòng)快速夾緊器

?、氣動(dòng)夾緊裝置和液壓夾緊裝置(圖3一22)P?

??

二、四種基本形式的組焊胎具?

骨架組焊胎具可根據(jù)其用途、底架結(jié)構(gòu)形式、適應(yīng)性等?

的不同進(jìn)行分類(lèi)。依據(jù)底架結(jié)構(gòu)形式骨架組焊胎具可分為平置式組焊胎具、立式組焊胎具和升降翻轉(zhuǎn)式組焊胎具。根?

據(jù)組焊胎具適應(yīng)性可分為專(zhuān)用組焊胎具、組合式組焊胎?

具、子母組焊胎具和系列通用組焊胎具。

?

第四章車(chē)身外蒙皮制造工藝??

第一節(jié)側(cè)圍蒙皮張拉工藝?

側(cè)圍蒙皮張拉工藝是采用拉伸形式或加熱形式使側(cè)圍蒙?

皮產(chǎn)生0．05－0.1％的相對(duì)伸長(zhǎng)量使側(cè)圍蒙皮中存在一定的

殘余拉應(yīng)力.側(cè)圍蒙皮張拉工藝形式有兩種:一種是機(jī)械張拉

?形式他稱(chēng)為冷張拉）；另一種是加熱張拉形式（也稱(chēng)為熱張拉）。??

張拉后的側(cè)圍蒙皮稱(chēng)為預(yù)應(yīng)力蒙皮或稱(chēng)為張拉蒙皮。

側(cè)圍蒙皮采用開(kāi)卷校平機(jī)組對(duì)鋼卷板進(jìn)

?行下料其一般工藝過(guò)程為開(kāi)卷、校平、下料。??

一、機(jī)械張拉??

機(jī)械張拉是利用機(jī)械拉伸裝置（液壓缸）對(duì)側(cè)圍蒙皮

進(jìn)行張拉使其產(chǎn)生0.0５—0．1．１％的相對(duì)伸長(zhǎng)量.?

機(jī)械拉伸設(shè)備也稱(chēng)為液壓拉伸設(shè)備有分體式?

和聯(lián)體式兩種。??

工藝過(guò)程是將剪切校平好的側(cè)圍蒙皮在張拉框架上夾

緊拉伸側(cè)圍蒙皮拉伸到規(guī)定值利用設(shè)置在拉伸頭上的

?蒙皮位置調(diào)整機(jī)構(gòu)使張拉蒙皮與側(cè)圍骨架貼合。沿張拉??蒙皮四邊與骨架焊接或鉚接。

蒙皮的夾緊、推靠、高度調(diào)整等動(dòng)作由電氣操作按鈕

?控制液壓或電氣系統(tǒng)來(lái)實(shí)現(xiàn)。??

機(jī)械張拉的工藝參數(shù)包括側(cè)圍蒙皮的伸長(zhǎng)量和拉伸力。

二、電加熱張拉

電加熱張拉是利用電流通過(guò)側(cè)圍蒙皮產(chǎn)生電阻熱的

?原理使側(cè)圍蒙皮受熱膨脹產(chǎn)生一定的相對(duì)伸長(zhǎng)量。電

加熱張拉裝置由電流加熱裝置、夾緊機(jī)構(gòu)、蒙皮掛具、繃

?緊機(jī)構(gòu)、絕緣隔熱板和操縱臺(tái)等幾部分組成。

?1.電加熱張拉的工藝參數(shù)

?電加熱張拉的工藝參數(shù)有加熱電流、加熱電壓、加熱時(shí)間??和加熱溫度等參數(shù)。；?

加熱電壓主要包括兩部分壓降一部分是側(cè)圍蒙皮產(chǎn)生的?

電壓降另一部分是電纜線產(chǎn)生的電壓降．

2.電加熱張拉工藝過(guò)程

?

（1)將絕緣塑料制成的絕緣隔熱板懸掛在側(cè)窗下縱梁上?

防止側(cè)圍蒙皮除后端外接觸側(cè)圍骨架造成加熱電流短路。?

絕緣隔熱板有兩種規(guī)格一種寬1５0ｍm另一種寬

?５00mmo寬的絕緣隔熱板用于首末側(cè)圍骨架立柱。??

（2）將剪切校平后的側(cè)圍蒙皮用蒙皮掛具定位懸掛在側(cè)??圍骨架上。采用單面點(diǎn)焊機(jī)點(diǎn)焊?jìng)?cè)圍蒙皮后端。

?

3將兩個(gè)電源電極固定在側(cè)圍蒙皮兩端用繃緊機(jī)構(gòu)拉??緊側(cè)圍蒙皮并接通電源對(duì)側(cè)圍蒙皮進(jìn)行加熱。

（4）待側(cè)圍蒙皮加熱到8０——”９0０Ｃ伸長(zhǎng)量達(dá)到規(guī)定

?值切斷電流。用單面點(diǎn)焊機(jī)點(diǎn)焊?jìng)?cè)圍蒙皮的前端。?

(5）取下蒙皮掛具抽出絕緣隔熱板點(diǎn)焊或拉鉚?

側(cè)圍蒙皮上下兩端.??

第二節(jié)

側(cè)圍蒙皮粘接工藝??

客車(chē)側(cè)圍蒙皮可選擇的材料有冷軋鋼板、鍍鋅鋼板、不?

銹鋼板和鋁合金板等幾種.

?

側(cè)圍蒙皮與車(chē)身骨架的連接可采用焊接、鉚接或粘接工

藝.?

側(cè)圍蒙皮粘接工藝是采用聚氨酷膠粘劑、雙面粘接膠帶

?等粘接劑使蒙皮與車(chē)身骨架牢固地連接在一起的方法。?

蒙皮與骨架的粘接是一種結(jié)構(gòu)型粘接粘接劑在蒙皮與骨

?架之間形成粘接力大、彈性強(qiáng)、具有緩沖、減振功能的軟一硬過(guò)?

渡層。

?

粘接法工藝速度快工藝簡(jiǎn)便外觀平整。由于粘接劑在??骨·架與蒙皮之間起到減振作用可以有效地降低蒙皮產(chǎn)生的振?

動(dòng)和噪聲。??

一、聚氨酯膠粘劑粘接側(cè)圍蒙皮

聚氨酷膠粘劑具備優(yōu)異的抗剪切強(qiáng)度和抗沖擊特性

?適用于各種結(jié)構(gòu)性粘合領(lǐng)域并具備優(yōu)異的柔韌特性和橡?

膠特性能適應(yīng)不同熱膨脹系數(shù)基材的粘合與金屬、玻??璃、橡膠、塑料等表面光潔的材料都有優(yōu)良的化學(xué)粘接

力。

１粘接劑及其輔助材料的選擇

?

（'1)物理性能??

2化學(xué)性能

3輔助材料

?

２．施工條件要求?

施工工具主要有：氣動(dòng)或手動(dòng)打膠槍?zhuān)幻拦さ?干凈的脫?

脂棉或棉布(用于清潔被粘基材表面);用于涂不同部位的羊毛

?刷；無(wú)吸收性、抗扯且光滑的防護(hù)膠帶；橡膠刮片；砂輪、砂

?紙；定位墊塊及速干膠；記號(hào)筆。??

３粘接工藝過(guò)程

?

聚氨醋膠粘工藝主要包括骨架與蒙皮被粘接表面清洗??并晾干、骨架與蒙皮被粘接表面涂漆并晾干、骨架被粘接

面施膠、蒙皮張拉（采用張拉蒙皮時(shí))、粘接蒙皮、蒙皮??前后端焊接(蒙皮前后端采用焊接時(shí))、蒙皮粘接部位夾?

緊固定、膠粘劑固化后取下夾緊器及拆除張拉裝置.

?

1）側(cè)圍蒙皮安裝定位

２）表面處理

3）施膠

?4｝修整、校平

?

5）清洗

二、強(qiáng)力雙面膠帶粘接側(cè)圍蒙皮??

采用3Ｍ強(qiáng)力雙面膠帶粘接側(cè)圍蒙皮蒙皮表面平整具?

有工藝簡(jiǎn)便、減振降噪等特點(diǎn)。

?

1。雙面粘接膠帶的性能?

2粘接工藝過(guò)程??

采用3M強(qiáng)力雙面膠帶粘接側(cè)圍蒙皮其工藝過(guò)程主要包?

括車(chē)身骨架粘接部位的表面處理、粘接部位的清潔及涂刷底涂??劑、粘貼膠帶和粘接蒙皮。

'i）粘接部位表面處理

2)粘接部位的清潔及涂刷底涂劑

3｝粘接部位粘膠帶

?

４)調(diào)整、粘接及點(diǎn)焊

粘接技術(shù)與焊接、鉚接、螺栓連接方法相比不僅能實(shí)現(xiàn)

相同或不同材料(如金屬和非金屬、復(fù)合材料)之間的連接

達(dá)到減輕重量、降低能耗、簡(jiǎn)化組裝工序的效果而且還能夠

?代替某些部件的焊接、鉚接等傳統(tǒng)工藝提高結(jié)構(gòu)的韌性、耐?

疲勞性、抗沖擊性和耐腐蝕性。

?第三節(jié)頂蓋蒙皮的制造?

頂蓋蒙皮通常由三塊冷軋鋼板組焊而成。

?

采用的焊接方法有Cfl２氣體保護(hù)焊、點(diǎn)焊和滾焊.C0}

?氣體保護(hù)焊和滾焊能形成連續(xù)焊縫水密性和氣密性良好；??采用點(diǎn)焊時(shí)接頭搭接處應(yīng)涂有導(dǎo)電密封膠。??一、頂蓋外側(cè)蒙皮的滾壓成形??

1．滾壓成形原理?

鋼板進(jìn)入輥輪后在輥輪成形力和摩擦力的作用下一??面受到彎曲一面向前運(yùn)動(dòng)在輥輪中心斷面處成形完畢

?并從輥輪中穿出.??

滾壓成形后的斷面形狀決定于最后一組輥輪中心斷面處?

的形狀即最后一組輥輪的孔型.

?

輥輪的成形力和摩擦力在輥輪中心處達(dá)到最大值頂蓋

外側(cè)蒙皮滾壓成形過(guò)程如圖4—9所示。?

輥輪驅(qū)動(dòng)的方式有上下輥輪等速驅(qū)動(dòng)、變速驅(qū)動(dòng)和下輥??輪驅(qū)動(dòng)等方式。??

2.頂蓋外側(cè)蒙皮滾壓成形工藝的設(shè)計(jì)

?

(1)彎曲方法?

頂蓋外側(cè)蒙皮滾壓成形可采用邊緣成形法和圓形成形法兩

種彎曲方法。

?

a．邊緣成形法（圖4一１。）彎曲半徑一定使彎曲弧長(zhǎng)度逐

?漸增加的方法。

b。圓形成形法(圖４－’l'｝)保持彎曲弧的弧長(zhǎng)一定逐漸減??小彎曲半徑加大彎曲角度的方法。

（2｝繪制斷面展開(kāi)圖?

3)確定水平導(dǎo)向線??

(４輥輪節(jié)圓直徑

（5）輥輪孔型的間隙

二、頂蓋蒙皮與頂差骨架的組焊?

1。頂蓋蒙皮組焊設(shè)備

頂蓋蒙皮電阻滾焊設(shè)備

它主要由運(yùn)行軌道、蒙皮定位工作臺(tái)、拉伸系統(tǒng)、固定系

統(tǒng)、龍門(mén)架及焊接、冷卻、控制等系統(tǒng)組成。焊接采用單面雙??滾電阻焊方式由焊接機(jī)組對(duì)張拉蒙皮中間兩處搭接施焊。

設(shè)備采用焊機(jī)固定負(fù)載蒙皮的工作臺(tái)行走的運(yùn)行方式。?

在施焊前對(duì)蒙皮先進(jìn)行定位、拉伸.然后使負(fù)載蒙皮的工作??臺(tái)啟動(dòng)、運(yùn)行同時(shí)兩組雙滾電極落下壓緊蒙皮并通過(guò)連續(xù)

?施焊在兩條搭縫處形成兩條連續(xù)的焊縫.?

2頂蓋蒙皮組焊工藝過(guò)程??

采用頂蓋蒙皮自動(dòng)點(diǎn)焊設(shè)備（圖4-13)對(duì)頂蓋蒙皮與頂蓋骨??架進(jìn)行組焊時(shí)工藝過(guò)程如下：?

將頂蓋骨架放置在固定的工作臺(tái)上工作臺(tái)兩側(cè)的夾緊??器將頂蓋外側(cè)蒙皮壓緊在頂蓋骨架上進(jìn)行點(diǎn)焊.帶有4個(gè)點(diǎn)

?焊鉗的彬架式點(diǎn)焊設(shè)備可以在工作臺(tái)上移動(dòng)同時(shí)點(diǎn)焊頂蓋?

兩側(cè)的蒙皮。

?

外側(cè)蒙皮與頂蓋骨架點(diǎn)焊完畢后在外側(cè)蒙皮的邊緣涂

?刷導(dǎo)電密封膠。這時(shí)將中間蒙皮放置在頂蓋骨架蒙皮的兩端??由夾緊機(jī)構(gòu)夾緊在液壓缸的作用下對(duì)中1｝｝｝蒙皮進(jìn)行拉伸。??拉伸到一定程度后點(diǎn)焊機(jī)將中間蒙皮點(diǎn)焊在頂蓋骨架上。

在點(diǎn)焊部位施焊前首先應(yīng)除銹打磨去掉防銹底??漆然后進(jìn)行點(diǎn)焊密封膠的涂布。常用的點(diǎn)焊密封膠

是以丁苯橡膠、丁基橡膠為基體或以聚醋樹(shù)脂為基體

酉己制的.??

由于頂蓋外側(cè)蒙皮與中間蒙皮搭接處涂有導(dǎo)電密??封膠可以防止組焊后的頂蓋蒙皮漏水提高蒙皮的抗

?腐蝕能力.并且導(dǎo)電密封膠具有良好的導(dǎo)電性對(duì)點(diǎn)?

焊不產(chǎn)生不良的影響。

?

第四節(jié)薄板的張拉彎曲成形工藝?

一、薄板張拉彎曲成形時(shí)的應(yīng)力狀態(tài)和分布?

張拉彎曲成形的方法基本上可以分為兩大類(lèi)：?

(1)薄板彎曲后再施加張拉力的張拉彎曲成形?

（2)薄板在施加張拉力的狀態(tài)下彎曲并在彎曲過(guò)程中進(jìn)一

?步增加張拉力的張拉彎曲成形??

二、影響張拉彎曲成形的各種因素??

薄板張拉彎曲成形時(shí)除了考慮張拉力