市政道路建設項目（鈴蘭路）巖土工程勘察報告

駙馬片區(qū)市政道路建設項目（鈴蘭路）巖土工程勘察駙馬片區(qū)市政道路建設項目（鈴蘭路）巖土工程勘察報告目錄TOC\o"1-3"\h\u1.概述 .概述1.1工程概況工程名稱：駙馬片區(qū)市政道路建設項目（鈴蘭路）建設單位：設計單位：勘察單位：該項目為成都市錦江區(qū)駙馬片區(qū)市政道路新建項目，玲蘭路長度2202m，包括土石方工程、道路工程、綠化、雨水管道工程、污水管道工程、電力管線工程、照明工程、交安工程等。擬建物主要工程特征見表1.1-1和表1.1-2。擬建道路工程性質簡表表1.1-1里程樁號長度（m）路寬（m）道路類型玲蘭路K0-K1+258125822.5次干路玲蘭路K1+258-K2+20294420.0次干路擬建橋梁工程性質簡表表1.1-2編號里程樁號橋梁跨徑（m）橋梁形式橋梁長度（m）寬度（m）基礎型式橋梁類型1玲蘭路K1+880待定待定待定待定待定小橋圖1.1擬建場地地理位置，本工程擬建物工程重要性等級為二級；根據擬建場地的復雜程度，場地等級為二級（中等復雜場地）；根據巖土條件復雜程度，確定場地地基等級為二級（中等復雜地基）。綜合確定該工程巖土工程勘察等級為乙級。1.2勘察目的及任務根據擬建工程的特點，按設計提供的勘察任務書、《市政工程勘察規(guī)范》（CJJ56-2012）及《巖土工程勘察規(guī)范》（GB50021－2001，2009年版)規(guī)范的有關規(guī)定，確定本次勘察的任務、目的和要求如下。1.2.1勘察目的查明場地工程地質條件，對場地穩(wěn)定性作出結論；對不良地質作用和特殊性巖土的防治、地基處理、橋梁基礎可供選擇的持力層、樁端持力層等方案的選型提出建議；提供設計、施工所需的巖土工程資料和參數。1.2.2勘察任務根據《巖土工程勘察規(guī)范》(GB50021－2001)（2009年版）和《市政工程勘察規(guī)范》(CJJ56-2012)的要求，本次巖土工程勘察技術要求和內容如下：1.3勘察工作依據及技術標準(1)《巖土工程勘察規(guī)范》(GB50011-2001)2009年版；(2)《市政工程勘察規(guī)范》(CJJ56-2012)；(3)《建筑抗震設計規(guī)范》(GB50011-2010)（2016年版）；(4)《中國地震動參數區(qū)劃圖》(GB18306-2015)；(5)《公路橋涵地基與基礎設計規(guī)范》(JTGD63-2007)；(6)《城市道路工程設計規(guī)范》(CJJ37-2012)；(7)《公路工程地質勘察規(guī)范》(JTGC20-2011)；(8)《公路土工試驗規(guī)程》(JTGE04-2007)；(9)《公路工程抗震規(guī)范》(JTGB02-2013)；(10)《城市道路路基設計規(guī)范》(CJJ194-2013)；(11)《公路路基設計規(guī)范》(JTGD30-2015)；(12)《房屋建筑和市政基礎設施工程勘察文件編制深度規(guī)定》(住建部，2010年)；(13)《建筑地基基礎設計規(guī)范》(GB50007-2011)；(14)《建筑樁基技術規(guī)范》(JGJ94-2008)等；(15)《工程測量規(guī)范》(GB50026-2007)；1.4勘察工作方法及完成工作量1.4.1勘察工作方法（1）勘探點布置及勘探深度橋梁兩側布置勘探點8個，勘探點間距為10.80~16.90m，其中控制性勘探點4個，深度為25.10~25.40m，一般性勘探點4個，深度為20.20~20.60m，采取巖土試樣鉆孔4個，波速測試鉆孔1個，標準貫入試驗孔2個，取水孔1個；2）在道路兩側及中線布置勘探點74個，路段軸線勘探點間距為50.00m，其中控制性勘探點30個，深度為10.00~15.90m，一般性勘探點44個，深度為8.20~13.20m。采取巖土試樣鉆孔30個，波速測試鉆孔1個，標準貫入試驗孔10個，鉆探動探對比孔6個，取水孔1個。3）在道路兩側布置管道勘探點30個，路段縱向勘探點間距為50.00m，其中控制性勘探點11個，深度8.30~14.10m，一般性勘探點19個，深度6.50~12.50m。采取巖土試樣鉆孔11個，標準貫入試驗孔5個，鉆探動探對比孔2個。詳見《勘探點平面布置圖》(圖號No.2-1~2-24)。（2）勘探點測放擬建場地各鉆孔位置的測放是根據建設單位提供的用地總平面布置圖、成都市當地坐標系統(tǒng)，以及以及測量控制點（詳見表1.4-1），采用中海達GPS測量儀測放，勘探點平面位置偏差≤±0.1m，高程偏差≤±0.01m，均符合《工程測量規(guī)范》（GB50026-2007）的規(guī)定?？刂泣c坐標一覽表表1.4.1控制點坐標X坐標（m）Y坐標（m）高程(m)備注A1210265.173227345.869508.257/A2210445.483227095.345512.17/（3）鉆探目的是查明場地各巖土層結構、性質、鑒別巖土類別及特性，劃分地層界線，采取原狀土、擾動土樣及巖石樣。采用XY－1型高速液壓鉆機、SM植物膠護壁及金剛石鉆頭進行全斷面取芯鉆探，以便對巖土層采取巖土試樣和進行分層定名。（4）采取巖土試樣和水試樣對建筑場地內分布的黏土和全風化泥巖采取原狀土試樣，對卵石采取擾動試樣，對泥巖和泥質砂巖采取巖樣，對地下水采取水試樣。（5）標準貫入測試對填土和黏土進行標準貫入試驗，以評價其力學性質指標；（6）N63.5重型動力觸探測試采用SH30－2A型工程鉆機，配合N120超重型動力觸探試驗設備，對卵石進行連續(xù)、系統(tǒng)測試，定量評價卵石的密實度、承載力。（7）波速測試采用中科院武漢巖土力學研究所研制的RSM-24FD工程動測儀及相關設備，對本次勘察的DL11、DL41、QL4號鉆孔進行單孔法波速測試。通過對地基土聲波的信息處理和分析，反演地質體內波速場的分布，利用所測出的縱橫波速，計算各層地基土的動力特性參數，對場地進行抗震類別劃分，為地震反應分析和抗震設計提供設計計算參數。（8）室內試驗=1\*GB3①土工試驗對原狀土黏土、全風化泥巖試樣，進行常規(guī)物理性質試驗、直剪試驗和壓縮試驗，以評價其工程物理力學性質。對泥質粉砂巖進行天然及飽和單軸抗壓試驗。②顆粒分析試驗對卵石擾動土試樣，進行顆粒分析試驗，以分類定名。③土的腐蝕性試驗在建筑場地內采取2件土樣，進行土的腐蝕性分析試驗，以便評價該場地內土對建筑材料的腐蝕性。④水質簡分析試驗采取2件水樣進行水質簡分析試驗，以評價場地內水對建筑材料的腐蝕性評價。1.4.2完成工作量此項目于2019年8月18日第一次進場，2019年9月12日結束，場地平整后于2019年12月23日第二次進場，2019年12月30日結束野外鉆探，場地局部未拆遷，實際完成的工作量見表1.4.2。完成工作量一覽表表1.4.2序號項目單位完成工作量備注1鉆探進尺及野外編錄米/孔1399.0/1122標準貫入試驗次/孔41/173重型圓錐動力觸探米/孔12.5/84原狀樣件345擾動樣件116巖樣件277土腐蝕性試驗件28勘探點測量點1129鉆孔水位測量點4010波速測試孔32.場地工程地質條件2.1工程周邊環(huán)境條件及地形地貌2.1.1工程周邊環(huán)境條件擬建場地位于成都市錦江區(qū)，交通條件良好，車輛可直達建設工地，詳見（擬建場地地理位置圖見圖2.1.1）。擬建道路四周為民宅、現有道路、農田和魚塘。圖2.1.1交通位置及衛(wèi)星影像圖2.1.2地形地貌擬建場地位于成都市錦江區(qū)白樺林路以南，鈴蘭路以北，幸福梅林景區(qū)以東，繞城高速以南，地貌單元屬岷江水系Ⅲ級階地。擬建場地主要為民宅和農田，局部為現有道路、空地和魚塘，工程區(qū)場區(qū)內，地形起伏較小，鉆孔孔口絕對標高為498.88～510.25m，相對高差11.37m。2.2氣象水文成都盆地屬東部季風區(qū)中亞熱帶濕潤氣候亞區(qū)，具熱量豐富，雨量充沛，四季分明，雨熱同季的特點。根據四川省氣象局多年觀測資料統(tǒng)計，主要氣候特征為：氣溫：年平均氣溫為16.2度，極端最高氣溫為37.7度，極端最低氣溫為-5.9度。降雨雨量：年平均降雨量為950mm,其中12-2月份降雨量最少，稱為旱季，這三個月降雨量僅為年降雨量的3％左右，7-9月份降雨量最多，稱為雨季，三個月降雨量占年降雨量的60%以上。蒸發(fā)量：多年平均值為1020.50mm。日照：年日照時數為1200～1300小時，日照最少年份只有960小時。濕度：年平均相對濕度為82%。風速風向：年平均風速1.35m/s，年最大風速為14.8m/s，（NE向）瞬時最大風速為27.40m/s，主導風向的方向是N.NNE.NE向，三個風向頻率為31%左右。2.3區(qū)域地質構造及區(qū)域穩(wěn)定性（1）區(qū)域地質構造該區(qū)域構造屬新華夏系第三沉降帶四川盆地西部，成都坳陷中部東側，處于北東走向的龍門山斷裂帶和龍泉山斷裂帶之間（見圖2.1）。由于受喜馬拉雅山造山運動的影響，兩構造帶相對上升，在坳陷盆地內堆積了厚度不等的第四系冰水堆積層和沖洪積層，形成現今平原景觀。在成都平原下伏基巖內存在北東走向的蒲江—新津斷裂和新都—磨盤山斷裂及其它次生斷裂。但除蒲江—新津斷裂在第四紀以來有間隙性活動外，其它隱伏斷裂近期無明顯活動表征。場地穩(wěn)定性的影響因素主要取決于場地區(qū)域隱覆斷裂的活動情況和龍門山、龍泉山構造帶的活動對成都市的影響。蒲江-新津斷裂和新都-磨盤山斷裂是影響成都盆地區(qū)域穩(wěn)定性的主要斷裂，其性質、延伸方向、發(fā)育特征及其具體位置有待于進一步的深入研究，但從數百年來的歷史地震記載已經證實，對成都市有影響的地震烈度都沒有超過6度。也有資料預測，在考慮穿過市區(qū)的主要斷裂如進一步活動并同時考慮淺埋地下水影響的情況下，在成都市區(qū)地震烈度超過7度的可能性不大，從龍門山構造帶和龍泉山構造帶的活動情況看，從獲取的成都市區(qū)影響最大的場地淺層地震勘探資料，結合本次波速測試、鉆探資料，也進一步證實，場地內無斷裂通過，該區(qū)域地質構造穩(wěn)定，未發(fā)現新構造活動形跡，亦可不考慮隱伏斷裂以及龍門山斷裂帶和龍泉山斷裂的影響，屬相對穩(wěn)定地塊。（見下圖2.3《成都平原位置及構造略圖》）。（2）區(qū)域穩(wěn)定性據《建筑抗震設計規(guī)范》（GB50011-2010）和《中國地震動峰值加速度區(qū)劃圖》（GB18306～2015），場地位于成都市錦江區(qū)，工程區(qū)地震動峰值加速度為0.10g，相應的地震基本烈度為Ⅶ度，區(qū)域地殼穩(wěn)定性屬穩(wěn)定區(qū)域。2.4場地地層巖性經勘察查明，在本次鉆探揭露深度范圍內，場地巖土主要由第四系全新統(tǒng)人工填土（Q4ml）、第四系上更新統(tǒng)沖、洪積層（Q3al+pl）黏土、第四系中更新統(tǒng)沖、洪積層（Q2al+pl）含粉質黏土卵石，下伏地層為白堊系上統(tǒng)灌口組(K2g)泥巖和泥質砂巖組成。各層巖土的構成和特征分述如下：（1）第四系全新統(tǒng)填土層（Q4ml）①-1雜填土：褐黃色、灰黑色，稍濕，以粘性土為主，局部包含有粉土、建渣、卵石、生活垃圾等，硬雜質含量約30%，稍濕，結構松散，主要分布于場地表層，層厚1.00～4.20m。標貫擊數2~5擊。①-2素填土：褐黃色、灰黑色，稍濕，以粘性土為主，含植物根系，結構松散，主要分布于場地表層，層厚1.10～3.30m。標貫擊數2~4擊。（2）第四系上更新統(tǒng)沖、洪積層黏土（Q3al+pl）②-1軟塑狀黏土：褐灰色、褐黃色，軟塑，含腐殖質，切面略具光澤，干強度中等，無搖振反應，在場地內的池塘區(qū)域分布，層厚1.10~4.50m。標貫擊數1~3擊。②-2可塑狀黏土：褐黃色、灰褐色，可塑，礦物成分以伊利石、蒙脫石為主，局部夾有鐵錳結核物，切面略具光澤，干強度中等，韌性中等，無搖振反應，在場地內的池塘區(qū)域分布，層厚1.30～6.00m。標貫擊數4~7擊。②-3硬塑狀黏土：褐黃色、灰褐色，可塑~硬塑，礦物成分以伊利石、蒙脫石為主，局部夾有鐵錳結核物，切面略具光澤，干強度中等~高，韌性較高，無搖振反應，在場地均有分布，層厚1.70～11.20m，具有弱膨脹潛勢。標貫擊數11~18擊。（3）第四系中新統(tǒng)沖、洪積層卵石（Q2al+pl）青灰色～黃褐色，稍密，卵石成分主要以石英巖為主，風化輕微~較嚴重，個別呈破碎狀態(tài)，以亞圓形為主，少量圓形，分選性差，卵石含量約55%，粒徑以20～50mm為主，充填物主要為粉質粘土。層厚0.5~2.6m。超重型動力觸探N120擊數3.6~11.5擊。（4）白堊系上統(tǒng)灌口組(K2g)泥巖(K2g)：褐紅色~棕紅色，主要由黏土礦物成分組成，泥質結構。由于場地內巖層無露頭，因此并未在現場測得其巖層產狀及節(jié)理，但據周邊工程經驗及區(qū)域資料可知，該場地內巖層產狀近于水平。根據其風化程度劃分為全風化、強風化和中等風化三個亞層。④-1全風化泥巖：褐紅色~棕紅色，巖芯呈條狀，手捏成土狀，該層在場地內局部分布，層厚0.70～10.60m。④-2強風化泥巖：褐紅色~棕紅色，粉泥質結構，碎塊狀~薄層狀構造，節(jié)理裂隙發(fā)育，巖芯呈碎塊狀，手捏易碎，該層內夾有薄層、風化呈土狀的全風化泥巖，該層在場地內普遍分布，層厚3.70～5.00m。④-3中等風化泥巖：泥質結構，中厚層狀構造，鉆探巖芯采取率90%，RQD值在80%，巖芯較完整，節(jié)理裂隙不發(fā)育，巖芯呈短柱狀或長柱狀，巖質軟，錘擊易碎，具飽水軟化、脫水開裂風化特征，局部夾薄層強風化泥巖。本次勘察未揭穿。（5）白堊系白堊系上統(tǒng)灌口組(K2g)泥質砂巖(K2g)：紫紅、磚紅、褐紅色，主要礦物成分為長石、石英，粉粒結構~粉砂泥狀結構。由于場地內巖層無露頭，因此并未在現場測得其巖層產狀及節(jié)理，但據周邊工程經驗及區(qū)域資料可知，該場地內巖層產狀近于水平。根據其風化程度劃分為強風化、中等風化二個亞層。⑤-1強風化泥質砂巖：紫紅、磚紅、褐紅色，主要礦物成分為長石、石英，粉粒結構，碎塊~薄層構造，泥質膠結，局部夾泥質團塊，節(jié)理裂隙發(fā)育，質軟，具風化差異性，鉆探巖芯取芯率約50%，RQD值約為30%，較破碎，呈碎塊、圓餅及少量短柱狀，巖芯手易扳斷。該層在場地內局部分布，層厚1.60～4.00m。⑤-2中等風化泥質砂巖：紫紅、磚紅、褐紅色，粉砂泥狀結構，中厚~厚層構造，泥質膠結，膠結強度較高，局部夾泥質團塊，鉆探巖芯采取率約90%，RQD值在80%，巖芯較完整，節(jié)理裂隙不發(fā)育，巖芯呈短柱狀或長柱狀，局部夾薄層強風化砂巖。本次勘察未揭穿。地層分布詳見《工程地質剖面圖》。2.5不良地質作用和對工程不利的埋藏物經現場調查，該場地無滑坡、泥石流、地面沉降等不良地質作用，無古河道、溝濱、墓穴、防空洞、孤石等對工程不利的埋藏物。2.6特殊性巖土場地內特殊巖土為膨脹土、軟土和填土。由于部分池塘中存在軟塑狀黏土，厚度較大，池塘常年積水，這使得表土含水量高，承載力和抗剪強度低，從而形成軟弱地基。軟土屬于特殊土。土體普遍具有顆粒較細、結構松軟、天然含水量高、透水性差等特點。本段軟基厚度最大約4.5m。在其上修建公路時，容易產生路堤失穩(wěn)或沉降過大等問題。如不處理和處理不當會導致路基沉陷等公路病害，影響公路的正常使用。建議對厚度約3m且分布范圍不大地段施工時予以清除，換填片碎石或換填片碎石+片石排水溝的方式處治。對厚度較大段應采取部分換填+片石排水溝、塑料排水板、碎石樁等多種工程處治方式處治，并加強竣工后的沉降觀測。另應做好相應的排水措施。當基底土質較濕軟時，路基兩側宜設置反壓護道，加強公路兩側邊溝排水措施，施工期應盡量選擇在枯水期。場地內膨脹土為上覆的粘土，黃褐色～灰黃色，硬塑，含少量鐵錳質氧化物及較多鈣質結核，裂隙較發(fā)育；具有遇水軟化、膨脹、崩解，失水開裂、收縮的特點。該層在場地內普遍分布，厚度1.70～11.20m 。膨脹土不宜作為路基填料，必須利用膨脹土作填料時，最好選用膨脹性較弱的土，亦可采用外倉路堤方案，內填膨脹土，外倉為非膨脹土或經處治的膨脹土。路基排水設施的完善程度，對于膨脹土地區(qū)公路路基路面的穩(wěn)定具有特殊的重要意義。為此，應注意以下幾點：a精心設計排水設施，形成良好的排水網系，以使危害路基路面穩(wěn)定的地面水、地下水能順暢排走，防止地面水沖蝕路基，積水浸泡路基和地下水浸入路基；b所有地面排水溝渠，特別是近路溝渠，均應鋪砌和加固，以防沖、防滲；c在水位較淺地區(qū)，可通過設置橫向盲溝將地下水引至道路兩側的排雨管道中，d在膨脹土路塹或路堤上使用膨脹土填筑路床時，均應考慮采用石灰、水泥或無機結合料對地基一定深度的膨脹土進行改良加固，以保證土基穩(wěn)固。2.7水文地質條件2.7.1地表水系特征擬建場地內有池塘和溝渠，K1+890附近為何家沖排洪溝，寬約6.0m，溝頂標高498.40m，溝底標高496.50m，深約1.90m，勘察期間水量較小。2.7.2地下水基本特征（1）地下水埋藏條件擬建場地在地貌單元上系岷江水系Ⅲ級階地，場地地下水類型主要為上部填土層中的上層滯水、卵石層中的孔隙潛水及基巖裂隙水。上層滯水主要賦存于場地上部的人工填土層底部?？看髿饨邓a給，埋藏較淺，以大氣蒸發(fā)，下滲方式排泄。無統(tǒng)一自由水面，水量較小。卵石中的孔隙潛水水位埋藏較深，水量較小，對本工程基礎設計和施工影響較小。地下水的補給來源主要是大氣降水下滲形成及徑流補充，以地下徑流方式通過含水層排泄，少部份以蒸發(fā)方式排泄?；鶐r裂隙水一般埋藏在中等風化泥巖和泥質砂巖的節(jié)理發(fā)育地帶內，主要受鄰區(qū)地下水側向補給，各地段富水性不一，無統(tǒng)一的自由水面。水量主要受裂隙發(fā)育程度、連通性及隙面充填特征等因素的控制，擬建場地基巖埋藏深，基巖裂隙水對擬建項目影響較小。（2）地下水位基巖裂隙水主要賦存于泥巖及泥質砂巖內。主要受大氣降水及地下水徑流補給和岷江江河水補給。勘察期間為豐水期，在鉆孔中測得該場地地下水靜止水位在4.00~10.0m范圍內，相應標高為496.24～504.44m。地下水水位年變幅在0.50～1.00m之間。（3）地下水滲透性本場地卵石為主要含水層，黏土為相對隔水層。根據成都地區(qū)區(qū)域水文地質資料及類似工程經驗，建議本場地卵石層滲透系數k值為5m/d。2.7.3場地水、土對建筑材料的腐蝕性評價（1）地下水的腐蝕性評價本次勘察對擬建場地內水進行水質簡分析，該場地地下水對混凝土結構和鋼筋混凝土結構中的鋼筋腐蝕性評價結果如表2.7.3-1所示。水的腐蝕性評價表表2.7.3-1對鋼筋混凝土結構的腐蝕性取樣孔號按環(huán)境類型按地層滲透性環(huán)境類型指標SO42-(mg/L)Mg2+(mg/L)NH4+(mg/L)OH-(mg/L)總礦化度(mg/L)滲透類型指標pH值侵蝕性CO2(mg/L)HCO3-(mmol/L)GD31Ⅱ含量83.0213.78＜0.020.00400.80弱透水層含量7.130.005.21等級微微微微微等級微微微DL1含量89.1513.15＜0.020.00437.20含量7.060.005.78等級微微微微微等級微微微對鋼筋混凝土結構中鋼筋的腐蝕性取樣孔號浸水狀態(tài)Cl-含量(mg/L)腐蝕等級GD37干濕交替14.91微DL113.88微根據地下水的分析試驗結果，判定該場地內地下水對混凝土具有微腐蝕性，在干濕交替狀態(tài)下對混凝土中的鋼筋具有微腐蝕性，本項目無鋼結構，對鋼結構的腐蝕性不做評價。（2）土對建筑材料的腐蝕性評價根據在場地內采取的土試樣2件，進行土的腐蝕性分析試驗。根據分析試驗結果，該場地土對混凝土結構和鋼筋混凝土結構中的鋼筋的腐蝕性的評價結果如表2.7.3-2所示。土的腐蝕性評價表表2.7.3-2對鋼筋混凝土結構的腐蝕性取樣孔號按環(huán)境類型按地層滲透性環(huán)境類型指標SO42-(mg/kg)Mg2+(mg/kg)OH-(mg/kg)滲透類型指標pH值DL4Ⅱ含量76.016.30.0強透水層含量7.82等級微微微等級微DL37含量66.613.10.0含量7.75等級微微微等級微

對鋼筋混凝土結構中鋼筋的腐蝕性取樣孔號土層含水量狀態(tài)Cl-含量(mg/kg)腐蝕等級DL4W>20%21.4微DL3716.1微根據以上試驗結果判定，按環(huán)境類型場地土對混凝土結構具有微腐蝕性，按地層滲透性場地土對混凝土結構具有微腐蝕性，場地土對混凝土結構中的鋼筋具有微腐蝕性，本項目無鋼結構，對鋼結構的腐蝕性不做評價。3.巖土參數統(tǒng)計3.1巖、土樣室內試驗3.1.1土的常規(guī)試驗本次勘察，采取黏土原狀試樣27件和全風化泥巖試樣7件，進行土的物理力學試驗；卵石采取擾動樣11件，進行了顆粒分析試驗，土的物理力學性質試驗指標統(tǒng)計見表3.1.1-1和3.1.1-2，具體試驗結果詳見《土工試驗報告》。巖土的物理力學性質統(tǒng)計表表3.1.1-1統(tǒng)計指標土層名稱含水率W(%)密度ρ0(g/cm3)孔隙比e0液限ωL(%)塑限ωp(%)塑性指數Ip液性指數IL壓縮模量Es(MPa)壓縮系數a1-2(MPa-1)粘聚力C(kPa)內摩擦角Φ(。)先期固結壓力Pc(kPa)壓縮指數Cc回彈指數Cs軟塑狀黏土=2\*GB3②-1n6.006.006.006.006.006.006.006.006.006.006.00///φmax39.791.861.1442.3021.6022.000.884.160.6836.79.45///φmin37.101.821.0441.6019.8020.400.793.090.5128.88.01///φm38.461.831.0941.9720.9721.000.833.500.6031.18.77///σf1.000.010.030.240.630.530.040.380.062.640.66///δ0.030.010.030.010.030.030.040.110.110.080.08///γs/////////0.930.94///φk/////////29.38.23///可塑狀黏土=2\*GB3②-2n8.008.008.008.008.008.008.008.008.008.008.00///φmax34.802.010.9741.6021.6020.900.677.230.4757.9714.18///φmin26.101.900.7438.9019.7018.900.304.160.2441.0011.10///φm28.721.970.8140.2120.4019.810.426.270.3050.9712.92///σf2.680.030.070.930.560.710.120.960.075.080.99///δ0.090.020.090.020.030.040.2810.150.240.100.08///γs/////////0.930.95///φk/////////47.5412.25///硬塑狀黏土=2\*GB3②-3n13.0013.013.013.0013.0013.0013.013.0013.013.0013.0011.0011.011.0φmax28.492.110.8141.2022.7020.800.4217.990.26104.1619.38649.900.190.02φmin19.341.970.5638.2018.5017.800.026.930.0947.1813.43339.300.090.00φm22.122.040.6639.6420.1519.480.1013.320.1485.0117.63470.820.130.01σf2.590.040.070.861.000.780.113.970.0617.461.6188.940.030.01δ0.120.020.100.020.050.041.110.300.410.210.090.190.220.59γs/////////0.900.95/0.880.67φk/////////76.2816.82/0.110.01全風化泥巖④-1n7.007.007.00////7.007.007.007.00///φmax29.682.020.86////13.340.3386.9620.33///φmin19.131.910.62////5.700.1240.9218.23///φm25.051.950.76////8.030.2458.9819.33///σf3.460.030.08////2.510.0715.730.85///δ0.140.020.10////0.310.300.270.04///γs/////////0.800.97///φk/////////47.3518.70///注：n為統(tǒng)計數，φmax為最大值，φmin為最小值，φm為平均值，σf為標準差，δ為變異系數，γs為統(tǒng)計修正系數，φk為標準值據表中統(tǒng)計結果，按照《建筑地基基礎設計規(guī)范》(GB50007－2011)對地基土壓縮性等級的劃分標準，場地分布的軟塑狀黏土②-1的壓縮系數a1－2平均值為0.60MPa－1，為高壓縮性土，可塑狀黏土②-2的壓縮系數a1－2平均值為0.30MPa－1，為中壓縮性土；硬塑狀黏土②-3的壓縮系數a1－2平均值為0.14MPa－1，為中壓縮性土；全風化泥巖④-1的壓縮系數a1－2平均值為0.24MPa－1，為中壓縮性土。室內顆粒分析統(tǒng)計表表3.1.1-2土名項目顆粒組成百分比(%)粒徑大小d(mm)＞2020~22~0.50.5~0.250.25~0.075＜0.075卵石③范圍值55.7-59.118.2-23.34.6-10.74.5-7.02.9-6.32.7-4.6平均值57.220.97.45.74.93.83.1.2土的脹縮試驗本次勘察取硬塑狀黏土6件原狀土樣進行了進行了土的脹縮試驗，其結果見表3.1.2。黏土脹縮試驗指標統(tǒng)計表表3.1.2試驗指標巖土層名稱膨脹力Pe(KPa)自由膨脹率δep(%)收縮系數λs硬塑狀黏土②-3n6.006.006.00φmax67.2060.000.38φmin35.3040.000.37φm51.2350.830.38σf12.467.310.00δ0.240.140.01γs/0.880.99φk/44.800.373.1.3巖石單軸抗壓試驗本次勘察對場地內分布的泥巖和泥質砂巖，共采取了27組巖石試樣，對強風化泥巖、中等風化泥巖、強風化泥質砂巖和中等風化泥質砂巖進行天然和飽和狀態(tài)下的單軸極限抗壓試驗，將其試驗結果統(tǒng)計列入表3.1.3。巖石主要物理力學性質統(tǒng)計表表3.1.3項目指標統(tǒng)計數最大值最小值平均值標準差變異系數δ統(tǒng)計修正系數γs標準值(MPa)強風化泥巖④-2天然單軸抗壓強度（MPa）6.001.140.810.940.120.130.900.84飽和單軸抗壓強度（MPa）////////密度（g/cm3）6.002.122.062.090.020.01//中等風化泥巖④-3天然單軸抗壓強度（MPa）6.004.773.494.180.380.090.933.87飽和單軸抗壓強度（MPa）6.002.441.912.210.170.080.942.07密度（g/cm3）6.002.402.372.380.010.00//強風化泥質砂巖⑤-1天然單軸抗壓強度（MPa）6.002.161.621.830.210.120.901.66飽和單軸抗壓強度（MPa）////////密度（g/cm3）6.002.282.202.240.030.01//中等風化泥質砂巖⑤-2天然單軸抗壓強度（MPa）9.008.046.316.890.530.080.956.56飽和單軸抗壓強度（MPa）9.004.943.323.990.570.140.913.63密度（g/cm3）9.002.482.332.430.050.02//據表中統(tǒng)計結果，泥巖和泥質砂巖的飽和單軸抗壓強度均≤5.0MPa，為極軟巖。3.2原位測試（1）標準貫入試驗本次勘察對鉆孔揭露的填土和黏土進行標準貫入測試，其測試成果(實測擊數)統(tǒng)計列于表3.2.1中。標準貫入試驗成果統(tǒng)計表表3.2.1統(tǒng)計項目土層名稱樣本容量最大值(擊)最小值(擊)平均值(擊)標準差(擊)變異系數統(tǒng)計修正系數標準值(擊)雜填土①-16.005.002.003.330.940.280.772.55素填土①-26.004.002.002.830.900.320.742.09軟塑狀黏土②-18.003.001.002.000.710.350.761.52可塑狀黏土②-29.007.004.005.220.920.180.894.65硬塑狀黏土②-312.0018.0011.0014.174.180.300.8511.97（2）N120超重型動力觸探測試本次勘察對鉆孔揭露的卵石進行N120超重型動力觸探測試，其測試成果(經修正后的N120超重型動力觸探測試錘擊數)統(tǒng)計列于表3.2.2中。N120超重型動力觸探試驗成果統(tǒng)計表表3.2.2統(tǒng)計項目土層名稱樣本容量最大值(擊)最小值(擊)平均值(擊)標準差(擊)變異系數統(tǒng)計修正系數標準值(擊)卵石③811.53.605.51.50.280.955.24.巖土工程評價4.1場地穩(wěn)定性及適宜性評價擬建場地屬盈江沖、洪積地貌單元。建筑場地內無滑坡、泥石流等不良地質作用，無洞穴、墓穴，河道、防空洞、孤石、溝浜等對工程不利的埋藏物，該場地相對穩(wěn)定，適宜建筑。4.2場地地震效應評價4.2.1場地土類別及建筑場地類別（1）場地土的類別本次勘察在DL11、DL41及QL4共計3個鉆孔內進行了鉆孔波速測試。試驗結果見表4.2.1，具體數據詳見波速測試報告。各土層波速及類型表4.2.1巖土名稱縱波波速Vp（m/s）橫波波速Vs（m/s）動泊松比μd動彈模量Ed（MPa）動剪模量Gd（MPa）土的類型雜填土405137.50.435105.236.7軟弱土素填土397135.50.434102.135.6軟弱土軟塑粘土352106.40.45067.023.1軟弱土可塑粘土466166.80.427178.262.5中軟土硬塑粘土521194.80.419219.777.5中軟土卵石684285.40.395486.8174.5中硬土全風化泥巖754299.10.406565.1201.2中硬土強風化泥巖896446.30.3351275.3477.6中硬土中風化泥巖1587854.10.2964631.11786.5軟質巖石強風化泥質砂巖945485.30.3211492.0564.8中硬土中風化泥質砂巖1685911.20.2935259.72033.4軟質巖石（2）建筑場地類別據《建筑抗震設計規(guī)范》（GB50011-2010）第4.1.5條計算DL11、DL41及QL4三個鉆孔土層的等效剪切波速Vse分別為244.0m/s、157.0m/s、204.0m/s。各測孔數據統(tǒng)計詳見附件《波速測試報告》。根據場地鉆探資料與波速測試資料分析場地整平開挖前覆蓋層厚度在3~50m范圍內，利用場地覆蓋層厚度和實測剪切波速結果，按《建筑抗震設計規(guī)范》GB50011-2010第4.1.6條劃分，擬建場地屬Ⅱ類建筑場地。4.2.2抗震設防烈度及分組根據《建筑抗震設計規(guī)范》(GB50011-2010)和《中國地震動參數區(qū)劃圖》（GB18306-2015），場地位于成都市錦江區(qū)，該場地抗震設防烈度為7度，設計基本地震加速度值為0.10g，設計地震分組為第三組，設計特征周期為0.45s。4.2.3地震液化土層根據勘探孔揭露，本場地無飽和砂土和飽和粉土，不存在可能液化土層。4.2.4場地卓越周期根據在場地內進行的剪切波速測試結果，利用以下公式進行場地卓越周期計算：式中：T──卓越周期；hi──第i層土的厚度；Vsi──第i層土的剪切波速；n──地層層數。根據以上公式，計算出鉆孔內地層的地微動卓越周期范圍值為0.183～0.262s，建議該場地地微動卓越周期采用0.217s。4.3道路及管道地基方案分析評價4.3.1各巖、土層物理力學性質指標根據本次野外鉆探，結合土工試驗結果、原位測試結果，按照有關標準、規(guī)范對地基土承載力的評價方法和標準，并結合類似地質條件的工程建設經驗，場地各巖土層工程特性指標建議值列于表4.3.1中。各巖土層物理力學性質指標建議值表表4.3.1參數值巖土名稱天然重度(kN/m3)地基承載力特征值fak(kPa)壓縮模量Es(MPa)變形模量Eo(MPa)壓縮指數Cc回彈指數Cs粘聚力C(kPa)內摩擦角(o)基底摩擦系數μ雜填土①-118.070////5.08.0/素填土①-218.070////5.08.0/軟塑狀黏土②-118.3503.53.0//29.08.00.25可塑狀黏土②-219.71506.05.0//47.012.00.25硬塑狀黏土②-320.42209.07.50.100.0176.016.50.30卵石③20.518011.09.0//10.025.00.50全風化泥巖④-121.020010.0///47.018.00.35強風化泥巖④-222.525020.0///100.025.00.40中等風化泥巖④-323.5800////250.030.00.50強風化泥質砂巖⑤-123.030025.0///12024.0-28.00.45中等風化泥質砂巖⑤-224.01200////30030.00.554.3.2膨脹土分析評價（1）膨脹土濕度系數及大氣影響深度根據統(tǒng)計資料表明：成都地區(qū)全年蒸發(fā)力為668.20mm，九月至次年的二月蒸發(fā)力為169.80mm。根據《成都地區(qū)建筑地基基礎設計規(guī)范》(DB51/T5026-2001)，膨脹土濕度系數ψw取0.89，大氣影響深度da為3m，大氣影響急劇深度為1.35m。（2）膨脹潛勢分類土工試驗結果表明，本場地黏土自由膨脹率δep為40.0%~60.0%，平均值為50.83%，呈弱膨脹潛勢。（3）膨脹土地基的脹縮等級在大氣影響深度范圍內，驗算黏土的脹縮變形。根據《膨脹土地區(qū)技術規(guī)范》（GB50112-2013）的相關規(guī)定，按下式進行計算：膨脹變形量：收縮變形量：脹縮變形量：計算結果見表4.3.2。地基土脹縮特性評價表表4.3.2土層名稱膨脹變形量Se(mm)收縮變形量Ss(mm)脹縮變形量Ses(mm)黏土②0.9421.3425.01計算結果表明，場地內黏土脹縮等級為I級。4.3.3地基持力層分析評價（1）地基適宜性評價根據本次勘察成果資料，場地內的地層由雜填土、素填土、軟塑狀黏土、可塑狀黏土、硬塑狀黏土、卵石、全風化泥巖、強風化泥巖、中等風化泥巖、強風化泥質砂巖和中等風化泥質砂巖組成，土、石工程分級見表4.3.3。結合道路的工程性質，各層土的地基適宜性評價如下：1）場地內的填土層，結構松散，承載力低，不宜作為基礎持力層。2）軟塑狀黏土：承載力較低，分布于池塘區(qū)域，不宜作為基礎持力層。3）可塑狀黏土：承載力一般，分布于池塘區(qū)域，視設計要求作為基礎持力層。2）硬塑狀黏土：黏土層承載力尚可，變形一般，均勻分布，工程區(qū)為膨脹土地區(qū)，設計時應考慮土的膨脹變形量、收縮變形量和脹縮變形量，視設計要求作為道路和管道的基礎持力層。3）卵石：承載力一般，場地內局部分布，層厚分布不均，視設計要求作為道路或者管道的基礎持力層。4）全風化泥巖：承載力一般，廣泛分布，層厚較厚，可作為道路或者管道的基礎持力層。5）強風化泥巖：承載力尚可，廣泛分布，層厚分布不均，可作為道路或者管道的基礎持力層。6）中等風化泥巖：承載力較高，厚度較大，可作為道路、管道和橋梁的基礎持力層。7）強風化泥質砂巖：承載力尚可，局部分布，可作為道路或者管道的基礎持力層。8）中等風化泥質砂巖：承載力較高，厚度較大，可作為道路、管道和橋梁的基礎持力層。土、石工程分級表表4.3.3土、石等級土、石類別土、石名稱Ⅰ松土雜填土、素填土Ⅱ普通土軟塑狀黏土、可塑狀黏土、硬塑狀黏土、卵石Ⅲ硬土全風化泥巖Ⅳ軟石強風化泥巖、中等風化泥巖、強風化泥質砂巖Ⅴ次堅石中等風化泥質砂巖（2）基礎方案分析評價場地內地表水主要存在于場地內的池塘，勘察期間地表水較豐富?？辈炱陂g為豐水期，在鉆孔中測得該場地地下水靜止水位在4.00～10.00m，地下水主要埋藏于卵石、基巖裂隙中，施工時應進行排水處理，注意以下幾點：a.精心設計排水設施，形成良好的排水網系，以使危害路基路面穩(wěn)定的地面水、地下水能順暢排走，防止地面水沖蝕路基，積水浸泡路基和地下水浸入路基；b.建議地面設排水溝渠，特別是近路溝渠，應鋪砌和加固，以防沖、防滲。4.3.4土質路基的干濕類型分析Bm=(ωＬ-ωｍ)/(ωＬ-ωｐ)式中:ωＬ——土的液限含水量(液塑限儀測定，％)；

ωｐ——土的塑限含水量(液塑限儀測定，％)；

ωｍ——土的平均含水量(％)。計算結果見表4.3.4。路基土的干濕分析表表4.3.4土層名稱ωＬωｐωｍBm干濕類型軟塑狀黏土②-14221380.19過濕可塑狀黏土②-24020280.60潮濕硬塑狀黏土②-33920220.89中濕4.3.5路基的土基回彈模量根據《公路自然區(qū)劃標準》（JTJ003-86）場地位于成都市錦江區(qū)，在四川盆地范圍內，道路所屬二級自然區(qū)劃為V2，根據《城市道路路基設計規(guī)范》（CJJ194-2013）附錄表B.0.5和《公路路基設計規(guī)范》（JTGD30-2015）附錄表B-1，路基土回彈模量建議值列于表4.3.5。路基土回彈模量建議值表表4.3.5土層名稱參數值E0（MPa）軟塑狀黏土②-1/可塑狀黏土②-210硬塑狀黏土②-330卵石③100全風化泥巖④-1304.3.6與路基設計施工有關的巖土工程問題及建議可以采取排水后對表層軟弱土體進行清除的處理措施?；靥铑A壓前應先鋪設濾層，回填預壓后應加強沉降監(jiān)測。各層土體放坡坡率建議值表4.3.6-1土層名稱雜填土、素填土黏土卵石全風化泥巖邊坡允許值1:2.01:1.51:1.251:1.20土體與錨固體極限摩阻力標準值表4.3.6-2指標土層名稱雜填土、素填土黏土卵石全風化泥巖強風化泥巖中等風化泥巖強風化泥質砂巖中等風化泥質砂巖土體與錨固體極限摩阻力標準值qsik(kPa)156515010018020050012004.4橋梁地基方案分析評價4.4.1天然地基根據設計標高結合工程地質剖面圖，橋梁區(qū)域為填方段，填方高度約4.5m，對回填土須進行碾壓、夯實處理，經檢測其承載力達到設計要求后，方能作為基礎持力層。4.4.2樁基礎（1）（2）場地內特殊巖土為膨脹土和填土，其中，對于膨脹土，設計時應考慮膨脹土的脹縮性對樁產生的向上拔力影響，對于填土較厚地段，設計時應考慮其對樁基的負摩阻效應，建議填土負摩阻力系數宜取0.30。（3）樁基礎型式的對比a.鉆(沖、旋挖)孔灌注樁該工藝在施工過程中會產生大量的泥漿，在場地內進行泥漿的排放，易形成污染，同時對樁端沉渣不易控制，若控制不力，將嚴重降低單樁承載力，若采用此工藝，應加強現場施工組織管理、質量控制和合理規(guī)劃場地布置。近10年來在四川大量采用的新型設備旋挖鉆機進行機械成孔，成孔直徑范圍可達0.8～2.5m，施工快捷。若采用旋挖工藝，除應滿足國家相關規(guī)范和規(guī)定外，還應參照《四川省旋挖鉆孔灌注樁基技術規(guī)程》（DBJ51/T062-2016）執(zhí)行。b.人工挖孔樁該成樁工藝施工較方便，安靜，樁底虛土容易清除，容易保證施工質量，樁基礎施工質量的檢測也易于進行，給施工帶來不便的地方一是施工進度較慢；其次人工挖孔灌注樁施工時必須采取降水和挖孔樁護壁措施，確保施工質量和施工安全；因近些年該工藝發(fā)生安全事故較多，不建議采用。c.預應力管樁預應力管樁基礎施工安全，根據工期要求可以增加設備，施工速度快，工效高，工期短；成樁長度不受施工機械的限制，成樁長度可長可短，搭配靈活，對持力層起伏變化較大的地質條件適應