箱涵結(jié)構(gòu)計算書三篇

箱涵結(jié)構(gòu)計算書三篇篇一：箱涵結(jié)構(gòu)計算書項目名稱日期設(shè)計者校對者一、示意圖：二、基本設(shè)計資料依據(jù)規(guī)范及參考書目：《水工混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(SL191-20XX),以下簡稱《規(guī)范》《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(GB50007—20XX)《水工鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)學(xué)》(中國水利水電出版社)《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》JTJD60-20XX，以下簡稱《通規(guī)》《涵洞》(中國水利水電出版社出版，XX編著)中國建筑工業(yè)出版社《高層建筑基礎(chǔ)分析與設(shè)計》幾何信息：孔凈寬B=2.900m孔凈高H=2.500m底板厚dl=0.500m頂板厚d2=0.500m側(cè)墻厚d3=0.400m加腋尺寸t=0.250m荷載信息：埋管方式：上埋式填土高Hd=3.200m填土種類：密實砂類土、硬塑粘性土內(nèi)摩擦角6=36.0度水下內(nèi)摩擦角6=32.0度填土容重Y=22.000kN/m3填土浮容重Ys=18.000kN/m3汽車荷載等級：公路TI級荷載系數(shù)：可變荷載的分項系數(shù)丫必=1.20可變荷載的分項系數(shù)Y性=1.10永久荷載的分項系數(shù)丫皿=1.05永久荷載的分項系數(shù)YG2k=1.20構(gòu)件的承載力安全系數(shù)K=1.35材料信息：混凝土強度等級：C15縱向受力鋼筋種類：HRB335縱筋合力點至近邊距離as=0.040m最大裂縫寬度允許值?max=0.250mm荷載組合：組合名稱類型孔內(nèi)水位（m）兩側(cè)水位（m）土壓力汽車何載正常使用基本0.00.0VV7.荷載組合下附加荷載信息:組合名稱均布死荷載（kN/m）均布活荷載（kN/m）集中死荷載（kN）死荷載間距（m）集中活荷載（kN）活荷載間距（m）正常使用0.00.00.00.00.00.0約束信息：第1跨左側(cè)支座約束：鉸支第1跨右側(cè)支座約束：鉸支地基土參數(shù)：按彈性地基上的框架進行箱涵內(nèi)力計算。地基模型：彈性半空間模型地基土的泊松比no=0.200地基土的變形模量Eo=20.00MPa三、荷載計算垂直壓力計算

12.500kN/m=d2X25=12.500kN/m=d2X25=頂板自重q垂直土壓力計算公式如下：qi=KXyXHd工況：正常使用，頂板上的垂直土壓力qvi=84.053kN/m作用于頂板上的垂直壓力qt=qi+q2=96.553kN/m側(cè)向水平土壓力計算水平土壓力計算公式如下：qh=yXHXtan2（45°—6/2）汽車荷載由《通規(guī)》第4.3.1條規(guī)定并考慮車輛荷載的相互作用得到：qq=8.676kN/m，頂板承受汽車荷載汽車荷載產(chǎn)生的對稱作用于側(cè)墻兩側(cè)水平土壓力為：qh=qXtan2（45°—6/2）=2.25kN/m荷載單位及方向規(guī)定垂直、平行集中荷載單位：kN彎矩單位：kN?m均布荷載、三角形、倒三角形等線性分布荷載單位：kN/m垂直集中荷載及線性分布荷載垂直單元軸線，以向上或者向左為正平行集中荷載平行于單元軸線，以向上或者向右為正彎矩以逆時針為正。列表中a表示荷載起點到單元始端節(jié)點的距離，單位為米列表中c表示線性荷載的線性分布長度，單位為米

工況“正常使用”荷載列表荷載設(shè)計值列表:類型荷載值所在單元a(m)c(m)滿布均布荷載-88.263--滿布均布荷載-22.911--滿布均布荷載-12.153--滿布均布荷載-2.701--滿布均布荷載22.914--滿布均布荷載2.704--滿布均布荷載-13.132--滿布均布荷載-13.133--垂直集中荷載-31.5020.000-垂直集中荷載-31.5022.900-倒三角形荷載-17.9910.0003.000倒三角形荷載17.9940.0003.000荷載標(biāo)準(zhǔn)值列表:類型荷載值所在單元a(m)c(m)滿布均布荷載-84.053--滿布均布荷載-21.821--滿布均布荷載-10.123--滿布均布荷載-2.251--滿布均布荷載21.824--滿布均布何載2.254--滿布均布荷載-12.502--滿布均布荷載-12.503--垂直集中荷載-30.0020.000-垂直集中荷載-30.0022.900-倒三角形荷載-17.1310.0003.000倒三角形荷載17.1340.0003.000四、內(nèi)力計算計算說明a、 采用有限單元法對結(jié)構(gòu)進行內(nèi)力計算。b、 建模時，水平單元（底板和頂板）方向從左到右。c、 建模時，豎直單元（邊墻和隔墻）方向從下到上。d、 承載力極限狀態(tài)計算時，荷載效應(yīng)組合設(shè)計值按下式計算：S=YXS+yXS+yXS+yXS，即：G1KG1KG2kG2KQ1kQ1KQ2kQ2KS=1.05XS+1.20XS+1.20XS+1.10XS，即：G1K G2K Q1K Q2Ke、 正常使用極限狀態(tài)驗算應(yīng)按荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合進行，并采用下列表達式:S（G，Q，f，a）Wckkkkk內(nèi)力計算結(jié)果左邊墻下側(cè)節(jié)點內(nèi)力：M=-3.493kN?mQ=39.357kNN=164.614kNMk=-3.297kN?mNk=154.679kN左邊墻跨中內(nèi)力：Mmax=15.060kN?mQmax=50.920kNNmax=164.614kN截面位置Xmax=0.000mMmin=-25.756kN?mQmin=50.920kNNmin=164.614kN截面位置Xmin=0.000mMk=-24.201kN?mNk=154.679kN左邊墻上側(cè)節(jié)點內(nèi)力：M=-54.667kN?mQ=64.477kNN=164.614kNMk=-51.435kN?mNk=154.679kN右邊墻下側(cè)節(jié)點內(nèi)力：M=3.493kN?mQ=39.357kNN=164.614kNMk=3.297kN?mNk=154.679kN右邊墻跨中內(nèi)力：Mmax=25.756kN?mQmax=50.920kNNmax=164.614kN截面位置Xmax=0.000mMmin=-15.060kN?mQmin=50.920kNNmin=164.614kN截面位置Xmin=0.000mMk=24.201kN?mNk=154.679kN右邊墻上側(cè)節(jié)點內(nèi)力：M=54.667kN?mQ=64.477kNN=164.614kNMk=51.435kN?mNk=154.679kN底板左側(cè)節(jié)點內(nèi)力：M=3.493kN?mQ=18.533kNN=0.000kNMk=3.297kN?mNk=0.000kN底板跨中內(nèi)力：Mmax=16.626kN?mQmax=12.096kNNmax=0.000kN截面位置Xmax=0.000mMmin=0.000kN?mQmin=12.096kNNmin=0.000kN截面位置Xmin=0.000mMk=15.806kN?mNk=0.000kN底板右側(cè)節(jié)點內(nèi)力：M=3.493kN?mQ=18.533kNN=-0.000kNMk=3.297kN?mNk=-0.000kN頂板左側(cè)節(jié)點內(nèi)力：M=-54.667kN?mQ=164.614kNN=64.477kNMk=-51.435kN?mNk=60.724kN頂板跨中內(nèi)力：Mmax=64.678kN?mQmax=109.743kNNmax=64.477kN截面位置Xmax=0.000mMmin=0.000kN?mQmin=109.743kNNmin=64.477kN截面位置Xmin=0.000mMk=60.707kN?mNk=60.724kN頂板右側(cè)節(jié)點內(nèi)力：M=-54.667kN?mQ=164.614kNN=64.477kNMk=-51.435kN?mNk=60.724kN五、配筋計算計算說明對截面按照偏心受壓構(gòu)件進行配筋計算。配筋計算結(jié)果左邊墻下側(cè)節(jié)點配筋：下側(cè)或右側(cè)鋼筋計算面積As=720mm2，實配As=1571mm2(D20@200)上側(cè)或左側(cè)鋼筋計算面積As'=720mm2，實配As'=1571mm2(D20@200)左邊墻跨中配筋：下側(cè)或右側(cè)鋼筋計算面積As=720mm2，實配As=1571mm2(D20@200)上側(cè)或左側(cè)鋼筋計算面積As'=720mm2，實配As'=1571mm2(D20@200)左邊墻上側(cè)節(jié)點配筋：下側(cè)或右側(cè)鋼筋計算面積As=720mm2，實配As=1571mm2(D20@200)上側(cè)或左側(cè)鋼筋計算面積As'=720mm2，實配As'=1571mm2(D20@200)右邊墻下側(cè)節(jié)點配筋：下側(cè)或右側(cè)鋼筋計算面積As=720mm2，實配As=1571mm2(D20@200)上側(cè)或左側(cè)鋼筋計算面積As'=720mm2，實配As'=1571mm2(D20@200)右邊墻跨中配筋：下側(cè)或右側(cè)鋼筋計算面積As=720mm2，實配As=1571mm2(D20@200)上側(cè)或左側(cè)鋼筋計算面積As'=720mm2，實配As'=1571mm2(D20@200)右邊墻上側(cè)節(jié)點配筋：下側(cè)或右側(cè)鋼筋計算面積As=720mm2，實配As=1571mm2(D20@200)上側(cè)或左側(cè)鋼筋計算面積As'=720mm2，實配As'=1571mm2(D20@200)底板左側(cè)節(jié)點配筋：下側(cè)或右側(cè)鋼筋計算面積As=920mm2，實配As=1963mm2(D20@160)上側(cè)或左側(cè)鋼筋計算面積As'=0mm2，實配As'=1571mm2(D20@200)底板跨中配筋：下側(cè)或右側(cè)鋼筋計算面積As=920mm2，實配As=1963mm2(D20@160)上側(cè)或左側(cè)鋼筋計算面積As'=0mm2，實配As'=1571mm2(D20@200)底板右側(cè)節(jié)點配筋：下側(cè)或右側(cè)鋼筋計算面積As=920mm2，實配As=1963mm2(D20@160)上側(cè)或左側(cè)鋼筋計算面積As'=0mm2，實配As'=1571mm2(D20@200)頂板左側(cè)節(jié)點配筋：下側(cè)或右側(cè)鋼筋計算面積As=920mm2，實配As=1963mm2(D20@160)上側(cè)或左側(cè)鋼筋計算面積As'=920mm2，實配As'=1963mm2(D20@160)頂板跨中配筋：下側(cè)或右側(cè)鋼筋計算面積As=920mm2，實配As=1963mm2(D20@160)上側(cè)或左側(cè)鋼筋計算面積As'=920mm2，實配As'=1963mm2(D20@160)頂板右側(cè)節(jié)點配筋：下側(cè)或右側(cè)鋼筋計算面積As=920mm2，實配As=1963mm2(D20@160)上側(cè)或左側(cè)鋼筋計算面積As'=920mm2，實配As'=1963mm2(D20@160)六、抗裂驗算和裂縫寬度計算計算說明對截面按照偏心受壓構(gòu)件進行抗裂驗算以及裂縫寬度計算。裂縫寬度計算結(jié)果左邊墻下側(cè)節(jié)點抗裂驗算：抗裂驗算滿足要求。左邊墻下側(cè)節(jié)點裂縫寬度：|?|=|0.000|mm<0.250mm,滿足要求左邊墻跨中抗裂驗算：抗裂驗算滿足要求。左邊墻跨中裂縫寬度：|?|=|0.000|mm<0.250mm,滿足要求左邊墻上側(cè)節(jié)點抗裂驗算：抗裂驗算滿足要求。左邊墻上側(cè)節(jié)點裂縫寬度：|?m|=|-0.077|mm<0.250mm,滿足要求右邊墻下側(cè)節(jié)點抗裂驗算：抗裂驗算滿足要求。右邊墻下側(cè)節(jié)點裂縫寬度：|?|=|0.000|mm<0.250mm,滿足要求右邊墻跨中抗裂驗算：抗裂驗算滿足要求。右邊墻跨中裂縫寬度：|?|=|0.000|mm<0.250mm,滿足要求右邊墻上側(cè)節(jié)點抗裂驗算：抗裂驗算滿足要求。右邊墻上側(cè)節(jié)點裂縫寬度：|?m|=|0.077|mm<0.250mm,滿足要求底板左側(cè)節(jié)點抗裂驗算：抗裂驗算滿足要求。底板左側(cè)節(jié)點裂縫寬度：|?m|=|0.005|mm<0.250mm,滿足要求底板跨中抗裂驗算：抗裂驗算滿足要求。底板跨中裂縫寬度：|3|=|0.023|mm<0.250mm,滿足要求底板右側(cè)節(jié)點抗裂驗算：抗裂驗算滿足要求。底板右側(cè)節(jié)點裂縫寬度：|?m|=|0.005|mm<0.250mm,滿足要求頂板左側(cè)節(jié)點抗裂驗算：抗裂驗算滿足要求。頂板左側(cè)節(jié)點裂縫寬度：|?m|=|-0.059|mm<0.250mm,滿足要求頂板跨中抗裂驗算：抗裂驗算滿足要求。頂板跨中裂縫寬度:|?m|=|0.072|mm<0.250mm,滿足要求頂板右側(cè)節(jié)點抗裂驗算：抗裂驗算滿足要求。頂板右側(cè)節(jié)點裂縫寬度：|?m|=|-0.059|mm<0.250mm,滿足要求Lo=9.5mLo=9.5mHo=4.95m二級ro=1公路-I級H=0.8m6=30°Y1=18KN/m"3［。。］=230KPaHRB40025mmfsd=330C40fcd=18.4MPaftd=1.65MPaY2=25KN/m"3篇二：鋼筋混凝土箱涵結(jié)構(gòu)計算書一、設(shè)計資料1、 孔徑及凈空凈跨徑凈高2、 設(shè)計安全等級結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)3、 汽車荷載荷載等級4、 填土情況涵頂填土高度土的內(nèi)摩擦角填土容重地基容許承載力5、 建筑材料普通鋼筋種類主鋼筋直徑鋼筋抗拉強度設(shè)計值涵身砼強度等級涵身砼抗壓強度設(shè)計值涵身砼抗拉強度設(shè)計值鋼筋砼重力密度

基礎(chǔ)砼強度等級C20基礎(chǔ)砼強度等級C20混凝土重力密度 Y3=24KN/m"3二、設(shè)計計算（一）截面尺寸擬定（見圖01）頂板、底板厚度5=0.8mC1=0.3m側(cè)墻厚度t=0.8mC2=0.3m橫梁計算跨徑Lp=Lo+t=10.3mL=Lo+2t=11.1m側(cè)墻計算高度hp=ho+5=5.75h=ho+25=6.55m基礎(chǔ)襟邊c=0.2m基礎(chǔ)高度d=0.4m基礎(chǔ)高度B=11.5m（二）荷載計算1、 恒載恒載豎向壓力 p恒=34.4kN/m"2恒載水平壓力頂板處： ep1=4.8kN/m"2底板處： ep2=44.1kN/m"22、 活載汽車后輪著地寬度0.6m，由《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTGD60-20XX）第4.3.條規(guī)定，按30°角方向分布。一個后輪橫向分布寬度a=2.824m同理，縱箱，汽車后輪著地寬度0.2m,則b=1.124mEG=140kN車輛荷載垂直壓力 q車=44.1kN/m"2車輛荷載水平壓力 e車=14.7kN/m"2（三）內(nèi)力計算1、 構(gòu)件剛度比 K=0.562、 節(jié)點彎矩和軸向力計算計算結(jié)果見《荷載效應(yīng)組合匯總表》，相關(guān)圖示見圖02?圖05荷載效應(yīng)組合匯總表荷載種類M(KN.m)N(KN)MAMBMCMDN1N2N3N4恒載a-194.95-194.95-194.95-194.9500177.16177.161.2XE結(jié)構(gòu)、土的重力-233.94-233.94-233.94-233.9400212.59212.59b-4.75-4.75-4.75-4.7513.813.800c-21.14-17.72-17.72-21.1437.0775.9001.4XE±側(cè)壓力-36.25-31.47-31.47-36.2571.22125.600車輛a-249.92-249.92-249.92-249.9200-10.2110.21d-76.1645.32-59.8661.6421.1363.39-10.2110.21

1.4XE汽車-456.54-286.4-433.69263.5929.5888.75303.66332.25荷載效應(yīng)組合-726.73-551.85-699.1533.78100.8214.36516.25544.84荷載3、構(gòu)件內(nèi)力計算（跨中截面內(nèi)力）（1）頂板（見圖06）x=Lp/2Nx=N1=100.8kNP=1.2P恒（1）頂板（見圖06）x=Lp/2Nx=N1=100.8kNP=1.2P恒+1.4q車=103Mx=740.66kN.mVx=14.3kN（2）底板（見圖07）31=83.78kN/m"232=122.26kN/m"2x=5.15圖能Nx=N3=516.25kN圖能Mx=735.88kN.m（3）左側(cè)墻（圖（3）左側(cè)墻（圖08）31=27.3kN/m"232=82.32kN/m"2x=2.875Nx=N3=516.25kNMx=-412.77kN.mVx=17.23kN⑷右側(cè)墻(見圖09)31=6.72kN/m"232=61.74kN/m"2x=2.875Nx=N4=544.84kNMx=-474.97kN.mVx=-41.93kN⑸構(gòu)件內(nèi)力見《構(gòu)件內(nèi)力匯總表》構(gòu)件內(nèi)力匯總表截面設(shè)計1、頂板(B-C)鋼筋按左右對稱，用最不利荷載計算。⑴跨中l(wèi)o=10.3m h=0.8m a=0.03m ho=0.77m b=1mMd=740.66kN.m Nd=100.8kN Vd=14.3kNeo=Md/Nd=7.348mi=h/12"0.5=0.231m長細(xì)比 lo/i=44.6>17.5由《公橋規(guī)》(JTGD62-20XX)第5.3.10條E1=0.2+2.7eo/ho=25.966>1, 取E1=1E2=1.15-0.01lo/h=1.021>1,取E2=1n=1+(lo/h)"2E1E2ho/1400eo=1.012由《公橋規(guī)》(JTGD62-20XX)第5.3.5條e=neo+h/2-a=7.806mroNde二fcdbx(ho-x/2)解得 x=0.0576985mWEbXho=0.408m故為大偏心構(gòu)件。As=0.00291168m”2=2911.7mm"2u=0.38%N0.2%滿足最小配筋率要求。選用直徑為25mm的HRB400鋼筋，間距為160mm。實際As=3067mm"20.51X10”(-3)Xfcu,k"0.5XbXho=2483.7kNNroVd=14.3kN故抗剪截面符合《公橋規(guī)》(JTGD62-20XX)第5.2.9條的要求。由《公橋規(guī)》(JTGD62-20XX)第5.2.10條0.50X10”(-3)Xa2XftdXbXho=635.25kN NroVd=14.3kN故可不進行斜截面承載能力驗算，僅需按《公橋規(guī)》(JTGD62-20XX)第9.3.13條要求配置箍筋。(2)結(jié)點lo=10.3m h=1.1m a=0.03m ho=1.07m b=1mMd=699.1kN.m Nd=100.8kN Vd=544.84kNeo=Md/Nd=6.936mi=h/12"0.5=0.318m長細(xì)比 lo/i=32.44 > 17.5由《公橋規(guī)》(JTGD62-20XX)第5.3.10條E1=0.2+2.7eo/ho=17.701>1, 取E1=1E2=1.15-0.01lo/h=1.056>1, 取E2=1n=1+(lo/h)"2E1E2ho/1400eo=1.01由《公橋規(guī)》(JTGD62-20XX)第5.3.5條e=neo+h/2-a=7.525mroNde二fcdbx(ho-x/2)解得 x=0.0392468mWEbXho=0.567m故為大偏心構(gòu)件。As=0.00188285m”2=1882.9mm"2u=0.18% < 0.2%應(yīng)按最小配筋率進行配筋。選用直徑為25mm的HRB400鋼筋，間距為220mm。實際As=2231.2mm"20.51X10”(-3)Xfcu,k"0.5XbXho=3451.3kNNroVd=544.8kN故抗剪截面符合《公橋規(guī)》(JTGD62-20XX)第5.2.9條的要求。由《公橋規(guī)》(JTGD62-20XX)第5.2.10條0.50X10”(-3)Xa2XftdXbXho=882.75kN NroVd=544.8kN故可不進行斜截面承載能力驗算，僅需按《公橋規(guī)》(JTGD62-20XX)第9.3.13條要求配置箍筋。2、底板(A-D)鋼筋按左右對稱，用最不利荷載計算。⑴跨中l(wèi)o=10.3m h=0.8m a=0.03m ho=0.77m b=1mMd=735.88kN.m Nd=214.36kN Vd=35.24kNeo=Md/Nd=3.433mi=h/12"0.5=0.231m長細(xì)比 lo/i=44.6 > 17.5由《公橋規(guī)》(JTGD62-20XX)第5.3.10條E1=0.2+2.7eo/ho=12.237>1, 取E1=1E2=1.15-0.01lo/h=1.021>1, 取E2=1n=1+(lo/h)"2E1E2ho/1400eo=1.027由《公橋規(guī)》(JTGD62-20XX)第5.3.5條e=neo+h/2-a=3.896mroNde=fcdbx(ho-x/2)解得 x=0.0613935mWEbXho=0.408m故為大偏心構(gòu)件。As=0.00277358m”2=2773.6mm"2u=0.36%N0.2%滿足最小配筋率要求。選用直徑為25mm的HRB400鋼筋，間距為170mm。實際As=2887.5mm"2roVd=35.2kN0.51X10”(-3)Xfcu,k"0.5XbXho=2483.7kN故抗剪截面符合《公橋規(guī)》(JTGD62-20XX)第5.2.9條的要求。roVd=35.2kN由《公橋規(guī)》(JTGD62-20XX)第5.2.10條0.50X10”(-3)Xa2XftdXbXho=635.25kNNroVd=35.2kN故可不進行斜截面承載能力驗算，僅需按《公橋規(guī)》(JTGD62-20XX)第9.3.13條要求配置箍筋。(2)結(jié)點lo=10.3m h=1.1m a=0.03m ho=1.07m b=1mMd=726.73kN.m Nd=214.36kN Vd=516.25kNeo=Md/Nd=3.39mi=h/12"0.5=0.318m長細(xì)比 lo/i=32.44 > 17.5由《公橋規(guī)》(JTGD62-20XX)第5.3.10條E1=0.2+2.7eo/ho=8.755>1, 取^1=1E2=1.15-0.01lo/h=1.056>1, 取E2=1n=1+(lo/h)"2E1E2ho/1400eo=1.02由《公橋規(guī)》(JTGD62-20XX)第5.3.5條e=neo+h/2-a=3.978mroNde=fcdbx(ho-x/2)解得 x=0.0442259mWEbXho=0.567m故為大偏心構(gòu)件。As=0.00181635m”2=1816.4mm"20.2%U=0.17%應(yīng)按最小配筋率進行配筋。0.2%選用直徑為25mm的HRB400鋼筋，間距為220mm。實際As=2231.2mm"20.51X10”(-3)Xfcu,k"0.5XbXho=3451.3kNNroVd=516.3kN故抗剪截面符合《公橋規(guī)》(JTGD62-20XX)第5.2.9條的要求。由《公橋規(guī)》(JTGD62-20XX)第5.2.10條0.50X10”(-3)Xa2XftdXbXho=882.75kNNroVd=516.3kN故可不進行斜截面承載能力驗算，僅需按《公橋規(guī)》(JTGD62-20XX)第9.3.13條要求配置箍筋。3、左、右側(cè)板(B-A,C-D)⑴板中l(wèi)o=5.75m h=0.8m a=0.03m ho=0.77m b=1mMd=474.97kN.m Nd=544.84kN Vd=41.93kNeo=Md/Nd=0.872mi=h/12"0.5=0.231m長細(xì)比 lo/i=24.9 > 17.5由《公橋規(guī)》(JTGD62-20XX)第5.3.10條E1=0.2+2.7eo/ho=3.257>1, 取^1=1E2=1.15-0.01lo/h=1.078>1, 取E2=1n=1+(lo/h)"2E1E2ho/1400eo=1.033由《公橋規(guī)》(JTGD62-20XX)第5.3.5條e=neo+h/2-a=1.271mroNde=fcdbx(ho-x/2)解得 x=0.0505355mWEbXho=0.408m故為大偏心構(gòu)件。As=0.00116671m”2=1166.7mm"2□=0.15% < 0.2%應(yīng)按最小配筋率進行配筋。選用直徑為25mm的HRB400鋼筋，間距為310mm。實際As=1583.5mm"20.51X10”(-3)Xfcu,k"0.5XbXho=2483.7kNNroVd=41.9kN故抗剪截面符合《公橋規(guī)》(JTGD62-20XX)第5.2.9條的要求。由《公橋規(guī)》(JTGD62-20XX)第5.2.10條0.50X10”(-3)Xa2XftdXbXho=635.25kN NroVd=41.9kN故可不進行斜截面承載能力驗算，僅需按《公橋規(guī)》(JTGD62-20XX)第9.3.13條要求配置箍筋。(2)結(jié)點lo=5.75m h=1.1m a=0.03m ho=1.07m b=1mMd=726.73kN.m Nd=516.25kN Vd=214.36kNeo=Md/Nd=1.408mi=h/12"0.5=0.318m長細(xì)比 lo/i=18.11 > 17.5由《公橋規(guī)》(JTGD62-20XX)第5.3.10條E1=0.2+2.7eo/ho=3.752>1, 取E1=1E2=1.15-0.01lo/h=1.098>1, 取E2=1n=1+(lo/h)"2E1E2ho/1400eo=1.015由《公橋規(guī)》(JTGD62-20XX)第5.3.5條e=neo+h/2-a=1.949mroNde二fcdbx(ho-x/2)解得 x=0.0523883mWEbXho=0.567m故為大偏心構(gòu)件。As=0.00135665m”2=1356.7mm"2u=0.13% < 0.2%應(yīng)按最小配筋率進行配筋。選用直徑為25mm的HRB400鋼筋，間距為220mm。實際As=2231.2mm"20.51X10”(-3)Xfcu,k"0.5XbXho=3451.3kNNroVd=214.4kN故抗剪截面符合《公橋規(guī)》(JTGD62-20XX)第5.2.9條的要求。由《公橋規(guī)》(JTGD62-20XX)第5.2.10條0.50X10”(-3)Xa2XftdXbXho=882.75kN NroVd=214.4kN故可不進行斜截面承載能力驗算，僅需按《公橋規(guī)》(JTGD62-20XX)第9.3.13條要求配置箍筋。配筋圖見設(shè)計圖紙?；貞?yīng)力驗算1、 荷載計算(取單位涵長計算)⑴恒載箱重力 P箱=2Xy2X(5XL+tXho+C1XC2)=646.5kN基礎(chǔ)重力 P基二Y3XBXd=110.4kN填土重力 P土二Y1XHXL=159.8kN水重力 P水二丫水(LoXho-2XC1XC2)=468.4kN(2)車輛荷載(由圖07)豎直力 P車二q車XL=489.51kN水平力 E車二e車X(h+d)=102.16kN彎矩 M車二E車X(h+d)/2=355.02kN.m2、 基地應(yīng)力N=P箱+P基+P土+P水+P車二1874.7kNM=M車二355.02kN.m由《公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(JTJ024-85)第3.2.2-2式。二N/A土M/W=N/B±6M/B"2=179.1(146.9)kPaW[。o]=230kPa基底應(yīng)力滿足設(shè)計要求。篇三：箱涵計算書已知計算條件：涵洞的設(shè)計安全等級為三級，取其結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)：.9涵洞樁號二K0+123.00箱涵凈跨徑二3米箱涵凈高二2米箱涵頂板厚二.3米箱涵側(cè)板厚二.25米板頂填土高二.42米填土容重二18千牛/立方米鋼筋砼容重二25千牛/立方米混凝土容重二22千牛/立方米水平角點加厚二.6米豎直角點加厚二.6米涵身混凝土強度等級二C30鋼筋等級二II級鋼筋填土內(nèi)摩擦角二30度基底允許應(yīng)力二250千牛/立方米頂板擬定鋼筋直徑二20毫米每米涵身頂板采用鋼筋根數(shù)二9根底板擬定鋼筋直徑二20毫米每米涵身底板采用鋼筋根數(shù)二9根側(cè)板擬定鋼筋直徑二20毫米每米涵身側(cè)板采用鋼筋根數(shù)二5根荷載基本資料：土系數(shù)K=1.047776恒載產(chǎn)生豎直荷載p恒二20.18千牛/平方米恒載產(chǎn)生水平荷載ep1=4.11千牛/平方米恒載產(chǎn)生水平荷載ep2=19.71千牛/平方米汽車產(chǎn)生豎直荷載q汽二94.7千牛/平方米汽車產(chǎn)生水平荷載eq汽二31.57千牛/平方米計算過程重要說明：角點(1)為箱涵左下角，角點(2)為箱涵左上角，角點(3)為箱涵右上角，角點(4)為箱涵右下角構(gòu)件(1)為箱涵頂板，構(gòu)件(2)為箱涵底板，構(gòu)件(3)為箱涵左側(cè)板，構(gòu)件(4)為箱涵右側(cè)板1＞經(jīng)過箱涵框架內(nèi)力計算并匯總，結(jié)果如下(單位為：千牛.米):a種荷載(涵頂填土及自重)作用下：涵洞四角節(jié)點彎矩和構(gòu)件軸力：MaA=MaB=MaC=MaD=-1/(K+1)*P*Lp"2/12=-7.992409kN.mNa1=Na2=0kNNa3=Na4=P*Lp/2=32.79926kNa種荷載(汽車荷載)作用下：MaA=MaB=MaC=MaD=-1/(K+1)*P*Lp"2/12=-37.49901kN.mNa1=Na2=0kNNa3=Na4=P*Lp/2=153.8885kNb種荷載(側(cè)向均布土壓力)作用下：涵洞四角節(jié)點彎矩和構(gòu)件軸力：MbA=MbB=MbC=MbD=-K/(K+1)*P*hp2/12=-.996318kN.mNb1=Nb2=P*Lp/2=4.724453kNNb3=Nb4=0kNc種荷載(側(cè)向三角形土壓力)作用下：涵洞四角節(jié)點彎矩和構(gòu)件軸力：.mMcA= McD = K*(3K +8) / ((K+1)*(K +3))*P* hp"2 / 60 = -2.09079kN.mMcB= McC=K *(2K+ 7)/ ((K+1)*(K+3))*P*hp"2 / 60 = -1.692493kN.mNc1= P* hp /6+ (McA - McB)/hp= 5.806827kNNc2= P* hp /3- (McA - McB)/hp= 12.13317kNNc3=Nc4=0kNd種荷載(側(cè)向汽車壓力)作用下：涵洞四角節(jié)點彎矩和構(gòu)件軸力：MdA=-(K*(K+3)/6(K"2+4K+3)+(10K+2)/(15K+5))*P*hp"2/4=-29.27469kN.mMdB=-(K*(K+3)/6(K"2+4K+3)-(5K+3)/(15K+5))*P*hp"2/4=12.47248kN.mMdC=-(K*(K+3)/6(K"2+4K+3)+(5K+3)/(15K+5))*P*hp"2/4=-20.12802kN.mMdD=-(K*(K+3)/6(K"2+4K+3)-(10K+2)/(15K+5))*P*hp"2/4=21.61916kN.mNd1=(MdD-MdC)/hp=18.15095kNNd2=P*hp-(MdD-MdC)/hp=54.45284kNNd3=Nc4=-(MdB-MdC)/Lp=-10.03092kN角點(1)在恒載作用下的的總彎矩為：-11.08角點(1)在汽車作用下的的總彎矩為：-66.77角點(1)在混凝土收縮下的的彎矩為：7.2角點(1)在溫度變化下的的總彎矩為：7.2構(gòu)件(1)在恒載作用下的的總軸力為：10.53構(gòu)件(1)在汽車作用下的的總軸力為：18.15構(gòu)件(1)在混凝土收縮下的的軸力為：0構(gòu)件(1)在溫度變化下的的總軸力為：0角點(2)在恒載作用下的的總彎矩為：-10.68角點(2)在汽車作用下的的總彎矩為：-25.03角點(2)在混凝土收縮下的的彎矩為：-7.2角點(2)在溫度變化下的的總彎矩為：-7.2構(gòu)件(2)在恒載作用下的的總軸力為：16.86構(gòu)件(2)在汽車作用下的的總軸力為：54.45構(gòu)件(2)在混凝土收縮下的的軸力為：0構(gòu)件(2)在溫度變化下的的總軸力為：0角點(3)在恒載作用下的的總彎矩為：-10.68角點(3)在汽車作用下的的總彎矩為：-57.63角點(3)在混凝土收縮下的的彎矩為：-7.2角點(3)在溫度變化下的的總彎矩為：-7.2構(gòu)件(3)在恒載作用下的的總軸力為：32.8構(gòu)件(3)在汽車作用下的的總軸力為：143.86構(gòu)件(3)在混凝土收縮下的的軸力為：0構(gòu)件(3)在溫度變化下的的總軸力為：0角點(4)在恒載作用下的的總彎矩為：-11.08角點(4)在汽車作用下的的總彎矩為：-15.88角點(4)在混凝土收縮下的的彎矩為：7.2角點(4)在溫度變化下的的總彎矩為：7.2構(gòu)件(4)在恒載作用下的的總軸力為：32.8構(gòu)件(4)在汽車作用下的的總軸力為：163.92構(gòu)件(4)在混凝土收縮下的的軸力為：0構(gòu)件(4)在溫度變化下的的總軸力為：02＞荷載組合計算角點(1)正常使用極限狀態(tài)效應(yīng)組合短期組合(M恒+0.7*M活)=-57.82111角點（1）正常使用極限狀態(tài)效應(yīng)組合長期組合（M恒+0.4*M活）二-37.789角點（1）承載能力極限狀態(tài)（1.2*M恒+1.4*M活）二-106.7786角點（2）正常使用極限狀態(tài)效應(yīng)組合短期組合（M恒+0.7*M活）=-28.19979角點（2）正常使用極限狀態(tài)效應(yīng)組合長期組合（M恒+0.4*M活）=-20.69183角點（2）承載能力極限狀態(tài)（1.2*M恒+1.4*M活）二-47.8546角點（3）正常使用極限狀態(tài)效應(yīng)組合短期組合（M恒+0.7*M活）=-51.02014角點（3）正常使用極限狀態(tài)效應(yīng)組合長期組合（M恒+0.4*M活）=-33.73203角點（3）承載能力極限狀態(tài)（1.2*M恒+1.4*M活）二-93.4953角點（4）正常使用極限狀態(tài)效應(yīng)組合短期組合（M恒+0.7*M活）=-22.19541角點（4）正常使用極限狀態(tài)效應(yīng)組合長期組合（M恒+0.4*M活）=-17.43146角點（4）承載能力極限狀態(tài)（1.2*M恒+1.4*M活）二-35.52721構(gòu)件（1）正常使用極限狀態(tài)效應(yīng)組合短期組合（N恒+0.7*N活）=23.23694構(gòu)件（1）正常使用極限狀態(tài)效應(yīng)組合長期組合（N恒+0.4*N活）=17.79166構(gòu)件（1）承載能力極限狀態(tài)（1.2*N恒+1.4*N活）=38.04886構(gòu)件（2）正常使用極限狀態(tài)效應(yīng)組合短期組合（N恒+0.7*N活）=54.97461構(gòu)件（2）正常使用極限狀態(tài)效應(yīng)組合長期組合（N恒+0.4*N活）=38.63876構(gòu)件（2）承載能力極限狀態(tài)（1.2*N恒+1.4*N活）=96.46313構(gòu)件（3）正常使用極限狀態(tài)效應(yīng)組合短期組合（N恒+0.7*N活）二133.4995構(gòu)件（3）正常使用極限狀態(tài)效應(yīng)組合長期組合（N恒+0.4*N活）=90.34227構(gòu)件（3）承載能力極限狀態(tài)（1.2*N恒+1.4*N活）二240.7597構(gòu)件（4）正常使用極限狀態(tài)效應(yīng)組合短期組合（N恒+0.7*N活）二147.5428構(gòu)件（4）正常使用極限狀態(tài)效應(yīng)組合長期組合（N恒+0.4*N活）=98.36702

構(gòu)件(4)承載能力極限狀態(tài)(1.2*N恒+1.4*N活)=268.84633＞將箱涵框架分解為四根獨立構(gòu)件，求其跨中內(nèi)力并進行效應(yīng)組合。以下是荷載組合后的內(nèi)力結(jié)果：.頂板：x=lp/2P=1.2*p恒載Mx=MB+N3*x-P*x"2/2+1.4*M汽車作用頂板中部Vx=P*x+1.4*V汽車作用頂板中部-N3.底板：w1=p恒載+q車-3/Lp"2*e車*hp”2w2=p恒載+q車+3/Lp"2*e車*hp”2x=Ip/2Nx=N3Mx=MA+N3*x-w1*x"2/2-x"3/6lp*(w2-w1)Vx=w1*x+x"2/2lp*(w2-w1)-N3.左側(cè)板：w1=ep1+e車w2=ep2+e車x=hp/2Nx=N3Mx=MB+N1*x-w1*x"2/2-x"3/6hp*(w2-w1)Vx=w1*x+x"2/2hp*(w2-w1)-N1.右側(cè)板：x=hp/2w1=eplw2=ep2Nx=N4Mx=Mc+N1*x-wl*x"2/2-x"3/6hp*(w2-wl)Vx=wl*x+x"2/2hp*(w2-wl)-N1構(gòu)件(1)的跨中計算彎矩Mj為：136.35千牛*米構(gòu)件(1)的跨中計算軸力Nj為：38.05千牛構(gòu)件(1)的跨中計算剪力Vj為：14.04千牛構(gòu)件(2)的跨中計算彎矩Mj為：135.87千牛*米構(gòu)件(2)的跨中計算軸力Nj為：96.46千牛構(gòu)件(2)的跨中計算剪力Vj為：-39.91千牛構(gòu)件(3)的跨中計算彎矩Mj為：-38.64千牛*米構(gòu)件(3)的跨中計算軸力Nj為：240.76千牛構(gòu)件(3)的跨中計算剪力Vj為：23.83千牛構(gòu)件(4)的跨中計算彎矩Mj為：-55.06千牛*米構(gòu)件(4)的跨中計算軸力Nj為：268.85千牛構(gòu)件(4)的跨中計算剪力Vj為：-27千牛4>頂板、底板截面設(shè)計：頂、底板按鋼筋混凝土矩形截面偏心受壓構(gòu)件進行截面設(shè)計(不考慮受壓鋼筋)。以跨中截面的計算內(nèi)力作為控制并配置鋼筋。并驗算頂板、底板各結(jié)點處的強度(結(jié)點處鋼筋直徑、根數(shù)同跨中)：頂板跨中截面設(shè)計：計算跨徑l0=3.25m截面高度h=.3m截面有效高度h0=h-a=.26me0=Md/Nd=3.583614mi=(b*h"2/12廣(1/2)=8.660255E-0210/i=37.52776>17.5需要計算增大系數(shù)由《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》(JTGD62-20XX)第5.3.10條Z1=0.2+2.7*(e0/h0)=37.41446Z1=37.41446>1,所以Z1=1。

Z2=1.15-Z2=1.15-0.01*(10/h)1.041667Z2=1.041667>1,所以Z2=1。增大系數(shù)n=1+(h0/(1400*e0))*(10/h)"2*Z1*Z2=1.006082由《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》(JTGD62-20XX)第5.3.5條e=n*e0+h/2-a=3.71541m根據(jù)公式r0*Nd*e=fcd*b*x*(h0-x/2),解受壓區(qū)高度x的值解得x=38.27762mm<Zb*h0=145.6mm,為大偏心受壓構(gòu)件。As=(fcd*b*x-r0*Nd)/fsd=1764.24mm"2配筋率u=100*As/(b*h0)=.6785538%>0.2%滿足最小配筋率的要求。用戶擬定采用直徑為20的鋼筋9根，每根鋼筋的計算面積為：314.2平方毫米。結(jié)論：頂板跨中至少需直徑為20的鋼筋6根。相應(yīng)總計算面積為：1885.2平方毫米。故，用戶擬定頂板跨中鋼筋直徑與根數(shù)滿足強度要求！0.51*10"(-3)*Sqr(fcu.k)*b*h0=726.280167861416kN>r0*Vd=12.63898kN頂板跨中截面尺寸滿足要求！0.5*10"(-3)*a2*ftd*b*h0=180.700014084578kN>r0*Vd=12.63898kN不計鋼筋的抗剪作用，頂板跨中斜截面抗剪強度已經(jīng)滿足要求！只需按構(gòu)造要求設(shè)置抗剪鋼筋裂縫寬度驗算根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》(JTGD62-20XX)第6.4.3條計算根據(jù)所使用鋼筋等級C1=1C2=1+0.5*Nl/Ns=1.382831偏心受壓構(gòu)件C3=.9偏心受壓構(gòu)件8ss=Ns*(es-z)/(As*z)=126.0549N/mm"2裂縫寬度Wtk=C1*C2*C3*(5ss/Es)*((30+d)/(0.28+10*p))=8.170905E-02mm<=0.2mm符合《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》(JTGD62-20XX)第6.4.2條的規(guī)定。底板跨中截面設(shè)計(按偏心受壓構(gòu)件進行截面設(shè)計)：計算跨徑10=3.25m截面高度h=.3m截面有效高度h0=h-a=.26me0=Md/Nd=1.408564mi=(b*h"2/12廣(1/2)=8.660255E-0210/i=37.52776>17.5需要計算增大系數(shù)由《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》(JTGD62-20XX)第5.3.10條Z1=0.2+2.7*(e0/h0)=14.8274Z1=14.8274>1,所以Z1=1。Z2=1.15-0.01*(10/h)=1.041667Z2=1.041667>1,所以Z2=1。增大系數(shù)n=1+(h0/(1400*e0))*(10/h)"2*Z1*Z2=1.015474由《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》(JTGD62-20XX)第5.3.5條e=n*e0+h/2-a=1.54036m根據(jù)公式r0*Nd*e=fcd*b*x*(h0-x/2),解受壓區(qū)高度x的值解得x=40.41183mm<Zb*h0=145.6mm,為大偏心受壓構(gòu)件。As=(fcd*b*x-r0*Nd)/fsd=1681.666mm"2配筋率u=100*As/(b*h0)=.6467945%>0.2%滿足最小配筋率的要求。用戶擬定采用直徑為20的鋼筋9根，每根鋼筋的計算面積為：314.2平方毫米。結(jié)論：底板跨中至少需直徑為20的鋼筋6根。相應(yīng)總計算面積為：1885.2平方毫米。故，用戶擬定底板跨中鋼筋直徑與根數(shù)滿足強度要求！0.51*10"(-3)*Sqr(fcu.k)*b*h0=726.280167861416kN>r0*Vd=35.91621kN底板跨中截面尺寸滿足要求！0.5*10"(-3)*a2*ftd*b*h0=180.700014084578kN>r0*Vd=35.91621kN不計鋼筋的抗剪作用，底板跨中斜截面抗剪強度已經(jīng)滿足要求！只需按構(gòu)造要求設(shè)置抗剪鋼筋裂縫寬度驗算根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》(JTGD62-20XX)第6.4.3條計算根據(jù)所使用鋼筋等級C1=1C2=1+0.5*Nl/Ns=1.351424偏心受壓構(gòu)件C3=.9偏心受壓構(gòu)件8ss=Ns*(es-z)/(As*z)=111.6022N/mm"2裂縫寬度Wtk=C1*C2*C3*(5ss/Es)*((30+d)/(0.28+10*p))=7.069772E-02mm<=0.2mm符合《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》(JTGD62-20XX)第6.4.2條的規(guī)定。頂板左結(jié)點處(角點2)截面驗算：計算跨徑10=3.25m截面高度h=.9m截面有效高度h0=h-a=.86me0=Md/Nd=1.257714mi=(b*h"2/12廣(1/2)=.259807610/i=12.50925<17.5不需要計算增大系數(shù)由《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》(JTGD62-20XX)第5.3.5條e=e0+(h/2)-a=1.667714m根據(jù)公式r0*Nd*e=fcd*b*x*(h0-x/2),解受壓區(qū)高度x的值解得x=4.825556mm<Zb*h0=481.6mm,為大偏心受壓構(gòu)件。As=(fcd*b*x-r0*Nd)/fsd=115.5311mm"2配筋率u=100*As/(b*h0)=1.343385E-02%<0.2%不滿足最小配筋率的要求，所以按照最小配筋率配筋。As=0.2/100*b*h=1720mm"2用戶擬定采用直徑為20的鋼筋9根，每根鋼筋的計算面積為：314.2平方毫米。結(jié)論：頂板左角點至少需直徑為20的鋼筋6根。相應(yīng)總計算面積為：1885.2平方毫米。故，用戶擬定頂板左角點鋼筋直徑與根數(shù)滿足強度要求！0.51*10"(-3)*Sqr(fcu.k)*b*h0=2402.31117717735kN>r0*Vd=216.6837kN頂板左角點截面尺寸滿足要求！0.5*10"(-3)*a2*ftd*b*h0=597.700009942055kN>r0*Vd=216.6837kN不計鋼筋的抗剪作用，頂板左角點斜截面抗剪強度已經(jīng)滿足要求！只需按構(gòu)造要求設(shè)置抗剪鋼筋頂板右結(jié)點(角點3)處截面驗算：計算跨徑10=3.25m截面高度h=.9m截面有效高度h0=h-a=.86me0=Md/Nd=2.457243mi=(b*h"2/12廣(1/2)=.259807610/i=12.50925<17.5不需要計算增大系數(shù)由《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》(JTGD62-20XX)第5.3.5條e=e0+(h/2)-a=2.867243m根據(jù)公式r0*Nd*e=fcd*b*x*(h0-x/2),解受壓區(qū)高度x的值解得x=8.31334mm<Zb*h0=481.6mm,為大偏心受壓構(gòu)件。As=(fcd*b*x-r0*Nd)/fsd=287.429mm"2配筋率u=100*As/(b*h0)=3.342197E-02%<0.2%不滿足最小配筋率的要求，所以按照最小配筋率配筋。As=0.2/100*b*h=1720mm"2用戶擬定采用直徑為20的鋼筋9根，每根鋼筋的計算面積為：314.2平方毫米。結(jié)論：頂板右角點至少需直徑為20的鋼筋6根。相應(yīng)總計算面積為：1885.2平方毫米。故，用戶擬定頂板右角點鋼筋直徑與根數(shù)滿足強度要求！0.51*10"(-3)*Sqr(fcu.k)*b*h0=2402.31117717735kN>r0*Vd=241.9616kN頂板右角點截面尺寸滿足要求！0.5*10"(-3)*a2*ftd*b*h0二597.700009942055kN>r0*Vd=241.9616kN不計鋼筋的抗剪作用，頂板右角點斜截面抗剪強度已經(jīng)滿足要求！只需按構(gòu)造要求設(shè)置抗剪鋼筋底板左結(jié)點處(角點1)截面驗算：計算跨徑10=3.25m截面高度h=.9m截面有效高度h0=h-a=.86me0=Md/Nd=1.106937mi=(b*h"2/12廣(1/2)=.259807610/i=12.50925<17.5不需要計算增大系數(shù)由《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》(JTGD62-20XX)第5.3.5條e=e0+(h/2)-a=1.516937m根據(jù)公式r0*Nd*e=fcd*b*x*(h0-x/2),解受壓區(qū)高度x的值解得x=11.16923mm<Zb*h0=481.6mm，為大偏心受壓構(gòu)件。As=(fcd*b*x-r0*Nd)/fsd=240.4233mm"2配筋率u=100*As/(b*h0)=.0279562%<0.2%不滿足最小配筋率的要求，所以按照最小配筋率配筋。As=0.2/100*b*h=1720mm"2用戶擬定采用直徑為20的鋼筋9根，每根鋼筋的計算面積為：314.2平方毫米。結(jié)論：底板左角點至少需直徑為20的鋼筋6根。相應(yīng)總計算面積為：1885.2平方毫米。故，用戶擬定底板左角點鋼筋直徑與根數(shù)滿足強度要求！0.51*10"(-3)*Sqr(fcu.k)*b*h0=2402.31117717735kN>r0*Vd=216.6837kN底板左角點截面尺寸滿足要求！0.5*10"(-3)*a2*ftd*b*h0=597.700009942055kN>r0*Vd=216.6837kN不計鋼筋的抗剪作用，底板左角點斜截面抗剪強度已經(jīng)滿足要求！只需按構(gòu)造要求設(shè)置抗剪鋼筋底板右結(jié)點(角點4)處截面驗算：計算跨徑10=3.25m截面高度h=.9m截面有效高度h0=h-a=.86me0=Md/Nd=.3682984mi=(b*h"2/12)"(1/2)=.259807610/i=12.50925<17.5不需要計算增大系數(shù)由《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》(JTGD62-20XX)第5.3.5條e=e0+(h/2)-a=.7782984m根據(jù)公式r0*Nd*e=fcd*b*x*(h0-x/2),解受壓區(qū)高度x的值解得x=5.71237mmAs=(fcd*b*x-r0*Nd)/fsd=-28.52178mm"2，結(jié)果不合理所以為小偏心受壓構(gòu)件不考慮鋼筋的抗壓承載力，計算截面的抗壓承載能力fcd*b*h*(h0'-h/2)=5092.20015792847kN.m>r0*Nd*e'=3.620406kN.m所以截面承載力足夠！0.51*10"(-3)*Sqr(fcu.k)*b*h0=2402.31117717735kN>r0*Vd=241.9616kN底板右角點截面尺寸滿足要求！0.5*10"(-3)*a2*ftd*b*h0=597.700009942055kN>r0*Vd=241.9616kN不計鋼筋的抗剪作用，底板右角點斜截面抗剪強度已經(jīng)滿足要求！只需按構(gòu)造要求設(shè)置抗剪鋼筋5>左側(cè)、右側(cè)板截面設(shè)計：按鋼筋混凝土矩形截面偏心受壓構(gòu)件進行截面設(shè)計(不考慮受壓鋼筋)。以跨中截面的計算內(nèi)力作為控制并配置鋼筋。并驗算左側(cè)板、右側(cè)板各結(jié)點處的強度(結(jié)點處鋼筋直徑、根數(shù)同跨中)：左側(cè)板跨中截面設(shè)計：計算跨徑10=2.3m截面高度h=.25m截面有效高度h0=h-a=.21me0=Md/Nd=.1605103mi=(b*h"2/12)"(1/2)=7.216878E-0210/i=31.86974>17.5需要計算增大系數(shù)由《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》(JTGD62-20XX)第5.3.10條Z1=0.2+2.7*(e0/h0)=2.263704Z1=2.263704>1,所以Z1=1。Z2=1.15-0.01*(10/h)=1.058Z2=1.058>1,所以Z2=1。增大系數(shù)n=1+(h0/(1400*e0))*(10/h)"2*Z1*Z2=1.079098由《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》(JTGD62-20XX)第5.3.5條e=n*e0+h/2-a=.2582063m根據(jù)公式r0*Nd*e=fcd*b*x*(h0-x/2),解受壓區(qū)高度x的值解得x=20.28591mm<Zb*h0=117.6mm,為大偏心受壓構(gòu)件。As=(fcd*b*x-r0*Nd)/fsd=225.9353mm"2配筋率u=100*As/(b*h0)=.1075882%<0.2%不滿足最小配筋率的要求，所以按照最小配筋率配筋。As=0.2/100*b*h=420mm"2用戶擬定采用直徑為20的鋼筋5根，每根鋼筋的計算面積為：314.2平方毫米。結(jié)論：左側(cè)板跨中至少需直徑為20的鋼筋2根。相應(yīng)總計算面積為：628.4平方毫米。故，用戶擬定左側(cè)板跨中鋼筋直徑與根數(shù)滿足強度要求！0.51*10"(-3)*Sqr(fcu.k)*b*h0=586.610882397854kN>r0*Vd=21.44262kN左側(cè)板跨中截面尺寸滿足要求！0.5*10"(-3)*a2*ftd*b*h0=145.950005799532kN>r0*Vd=21.44262kN不計鋼筋的抗剪作用，左側(cè)板跨中斜截面抗剪強度已經(jīng)滿足要求！只需按構(gòu)造要求設(shè)置抗剪鋼筋裂縫寬度驗算根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》(JTGD62-20XX)第6.4.3條計算根據(jù)所使用鋼筋等級C1=1C2=1+0.5*Nl/Ns=1.338362偏心受壓構(gòu)件C3=.9偏心受壓構(gòu)件8ss=Ns*(es-z)/(As*z)=42.03159N/mm"2裂縫寬度Wtk=C1*C2*C3*(5ss/Es)*((30+d)/(0.28+10*p))=2.636882E-02mm<=0.2mm符合《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》(JTGD62-20XX)第6.4.2條的規(guī)定。右側(cè)板跨中截面設(shè)計(按偏心受壓構(gòu)件進行截面設(shè)計):計算跨徑10=2.3m截面高度h=.25m截面有效高度h0=h-a=.21me0=Md/Nd=.2048088mi=(b*h"2/12廣(1/2)=7.216878E-0210/i=31.86974>17.5需要計算增大系數(shù)由《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》(JTGD62-20XX)第5.3.10條Z1=0.2+2.7*(e0/h0)=2.833256Z1=2.833256>1,所以Z1=1。Z2=1.15-0.01*(10/h)=1.058Z2=1.058>1,所以Z2=1。增大系數(shù)n=1+(h0/(1400*e0))*10/h)"2*Z1*Z2=1.06199由《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》(JTGD62-20XX)第5.3.5條e=n*e0+h/2-a=.3025048m根據(jù)公式r0*Nd*e=fcd*b*x*(h0-x/2),解受壓區(qū)高度x的值解得x=26.99154mm<Zb*h0=117.6mm,為大偏心受壓構(gòu)件。As=(fcd*b*x-r0*Nd)/fsd=466.1488mm"2配筋率u=100*As/(b*h0)=.2219756%>0.2%滿足最小配筋率的要求。用戶擬定采用直徑為20的鋼筋5根，每根鋼筋的計算面積為：314.2平方毫米。結(jié)論：右側(cè)板跨中至少需直徑為20的鋼筋2根。相應(yīng)總計算面積為：628.4平方毫米。故，用戶擬定右側(cè)板跨中鋼筋直徑與根數(shù)滿足強度要求！0.51*10"(-3)*Sqr(fcu.k)*b*h0=586.610882397854kN>r0*Vd=24.29777kN右側(cè)板跨中截面尺寸滿足要求！0.5*10"(-3)*a2*ftd*b*h0=145.950005799532kN>r0*Vd=24.29777kN不計鋼筋的抗剪作用，右側(cè)板跨中斜截面抗剪強度已經(jīng)滿足要求！只需按構(gòu)造要求設(shè)置抗剪鋼筋裂縫寬度驗算根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》(JTGD62-20XX)第6.4.3條計算根據(jù)所使用鋼筋等級C1=1C2=1+0.5*Nl/Ns=1.333351偏心受壓構(gòu)件C3=.9偏心受壓構(gòu)件8ss=Ns*(es-z)/(As*z)=66.69069N/mm"2裂縫寬度Wtk=C1*C2*C3*(5ss/Es)*((30+d)/(0.28+10*p))=4.168222E-02mm<=0.2mm符合《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》(JTGD62-20XX)第6.4.2條的規(guī)定。左側(cè)板下結(jié)點(角點1)處截面驗算：計算跨徑10=2.3m截面高度h=.85m截面有效高度h0=h-a=.81me0=Md/Nd=.443507mi=(b*h"2/12廣(1/2)=.245373910/i=9.373451<17.5不需要計算增大系數(shù)由《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》(JTGD62-20XX)第5.3.5條e=e0+(h/2)-a=.828507m根據(jù)公式r0*Nd*e=fcd*b*x*(h0-x/2),解受壓區(qū)高度x的值解得x=16.22293mm<Zb*h0=453.6mm,為大偏心受壓構(gòu)件。As=(fcd*b*x-r0*Nd)/fsd=25.68857mm"2配筋率u=100*As/(b*h0)=3.171429E-03%<0.2%不滿足最小配筋率的要求，所以按照最小配筋率配筋。As=0.2/100*b*h=1620mm"2用戶擬定采用直徑為20的鋼筋9根，每根鋼筋的計算面積為：314.2平方毫米。結(jié)論：左側(cè)板下角點至少需直徑為20的