模板支撐系統計算書

模板支撐系統計算書.模板支撐及構造參數梁截面寬度B(m):0.40；梁截面高度D(m):2.16；混凝土板厚度(mm):120.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m):0.40；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10；立桿步距h(m):1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):1.00；梁支撐架搭設高度H(m)：11.60；梁兩側立柱間距(m):1.00；承重架支設:多根承重立桿，鋼管支撐垂直梁截面；梁底增加承重立桿根數:2；采用的鋼管類型為①48x3扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件質量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數:0.80；.荷載參數模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):44.6；傾倒混凝土側壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2.0；.材料參數木材品種：杉木；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.4；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；.梁底模板參數梁底縱向支撐根數：4；面板厚度(mm)：18.0；.梁側模板參數次楞間距(mm)：250，主楞豎向根數：6；主楞間距為：400mm，300mm，300mm，300mm，200mm；穿梁螺栓水平間距(mm)：300；穿梁螺栓直徑(mm)：M18；主楞龍骨材料：木楞，，寬度100mm,高度120mm；主楞合并根數：2；次楞龍骨材料：木楞，寬度100mm，高度140mm；二、梁模板荷載標準值計算1.梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。產=022晨,四色"F=其中Y--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，取5.000h；T--混凝土的入模溫度，取20.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；H--混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取2.160m；B1--外加劑影響修正系數，取1.200；P2--混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別計算得44.620kN/m2、51.840kN/m2,取較小值44.620kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算跨中彎矩計算公式如下：其中，W--面板的凈截面抵抗矩，W=100X2.1X2.1/6=73.5cm3；M--面板的最大彎距(N.mm)；O--面板的彎曲應力計算值(N/mm2)[f]--面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩：M=QA25qP其中，q--作用在模板上的側壓力，包括：新澆混凝土側壓力設計值：q1=1.2X1X44.62X0.9=48.19kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值：q2=1.4X1X2X0.9=2.52kN/m；q=q1+q2=48.190+2.520=50.710kN/m；計算跨度(內楞間距)：l=250mm；面板的最大彎距M=0.125X50.71X2502=3.96X105N.mm；經計算得到，面板的受彎應力計算值：o=3.96x105/7.35x104=5.39N/mm2；面板的抗彎強度設計值：[f]=13N/mm2；面板的受彎應力計算值o=5.39N/mm2小于面板的抗彎強度設計值[f]=13N/mm2,滿足要求!2.撓度驗算3845/q--作用在模板上的側壓力線荷載標準值：q=50.71N/mm；l--計算跨度（內楞間距）：l=250mm；E--面板材質的彈性模量：E=9500N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=100X1.8X1.8X1.8/12=48.6cm4；面板的最大撓度計算值：3=5x50.71x2504/（384x9500x4.86x105）=0.559mm；面板的最大容許撓度值：[3]=1/250=250/250=1mm；面板的最大撓度計算值3=0.559mm小于面板的最大容許撓度值[3]=1mm,滿足要求！四、梁側模板內外楞的計算.內楞計算內楞（木或鋼）直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度100mm，截面高度140mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=10X142X1/6=326.67cm3；I=10X143X1/12=2286.67cm4；qr 'ir 'ir 'ir 'ir 'ir 'ir 'ir 'ir 'iV V300 300 300內楞計算簡圖.內楞強度驗算強度驗算計算公式如下：其中，O--內楞彎曲應力計算值(N/mm2)；M--內楞的最大彎距(N.mm)；W--內楞的凈截面抵抗矩；[f]--內楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩：其中，作用在內楞的荷載，q=(1.2X44.62X0.9+1.4X2X0.9)X1=50.71kN/m；內楞計算跨度(外楞間距)：l=300mm；內楞的最大彎距：M=0.101X50.71X300.002=4.61X105N.mm；最大支座力：R=1.1X50.71X0.3=13.945kN；經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值o=4.61x105/3.27x105=1.411N/mm2；內楞的抗彎強度設計值：[f]=11N/mm2；內楞最大受彎應力計算值o=1.411N/mm2小于內楞的抗彎強度設計值[f]=11N/mm2,滿足要求！.內楞的撓度驗算?”同二〃25。100^7其中1--計算跨度(外楞間距)：l=300mm；q--作用在模板上的側壓力線荷載標準值：q=50.71N/mm；E--內楞的彈性模量：9000N/mm2；I--內楞的截面慣性矩：I=2.29X107mm4；內楞的最大撓度計算值：3=0.677x50.71x3004/(100x9000x2.29x107)=0.014mm；內楞的最大容許撓度值：[3]=300/250=1.2mm；內楞的最大撓度計算值3=0.014mm小于內楞的最大容許撓度值[3]=1.2mm,滿足要求！.外楞計算外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的集中力，取內楞的最大支座力13.945kN,按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，外龍骨采用2根木楞，截面寬度100mm，截面高度120mm,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=10X122X2/6=480cm3；I=10X123X2/12=2880cm4；.外楞抗彎強度驗算其中O--外楞受彎應力計算值(N/mm2)M--外楞的最大彎距(N.mm)；W--外楞的凈截面抵抗矩；[f]--外楞的強度設計值(N/mm2)。根據三跨連續(xù)梁算法求得最大的彎矩為M=FXa=4.564kN.m；其中，F=1/6XqXh=18.255,h為梁高為2.16m,a為次楞間距為250mm；經計算得到，外楞的受彎應力計算值：a=4.56x106/4.80x105=9,508N/mm2；外楞的抗彎強度設計值：[f]=11N/mm2；外楞的受彎應力計算值a=9.508N/mm2小于外楞的抗彎強度設計值[f]=11N/mm2,滿足要求！.外楞的撓度驗算其中E-外楞的彈性模量：9000N/mm2；F--作用在外楞上的集中力標準值：F=18.255kN；l--計算跨度：l=500mm；I-外楞的截面慣性矩：I=28800000mm4；外楞的最大撓度計算值：3=18255.456x500.003/(100x9000.000x28800000.000)=0.088mm；根據連續(xù)梁計算得到外楞的最大撓度為0.088mm外楞的最大容許撓度值：心]=500/250=2mm；外楞的最大撓度計算值3=0.088mm小于外楞的最大容許撓度值[3]=2mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算驗算公式如下：N<[AZ]=f^A其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面積(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直徑：18mm；穿梁螺栓有效直徑：14.93mm；穿梁螺栓有效面積：A=174mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力：N=(1.2X44.62+1.4X2)X0.3X1.54=26.031kN。穿梁螺栓最大容許拉力值：[N]=170X174/1000=29.58kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=26.031kN小于穿梁螺栓最大容許拉力值[N]=29.58kN,滿足要求!六、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=400X18X18/6=2.16X104mm3；I=400X18X18X18/12=1.94X105mm4；.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算:其中，。--梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)；M--計算的最大彎矩(kN.m)；l--計算跨度(梁底支撐間距)：l=133.33mm；q--作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1:1.2X(24.00+1.50)X0.40X2.16X0.90=23.79kN/m；模板結構自重荷載：q2:1.2X0.35X0.40X0.90=0.15kN/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3：1.4X2.00X0.40X0.90=1.01kN/m；q=q1+q2+q3=23.79+0.15+1.01=24.95kN/m；跨中彎矩計算公式如下：M=()AqrMmax=0.10X24.954X0.1332=0.044kN.m；a=0.044x106/2.16x104=2.054N/mm2；梁底模面板計算應力a=2.054N/mm2小于梁底模面板的抗壓強度設計值［f］=13N/mm2,滿足要求！.撓度驗算根據《建筑施工計算手冊》剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下:其中，q--作用在模板上的壓力線荷載:q=((24.0+1.50)X2.160+0.35)X0.40=22.17KN/m；l--計算跨度(梁底支撐間距)：l=133.33mm；E--面板的彈性模量：E=9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值：心］=133.33/250=0.533mm；面板的最大撓度計算值：3=0.677x22.172x133.34/(100x9500x1.94x105)=0.026mm；面板的最大撓度計算值：3=0.026mm小于面板的最大允許撓度值：［3］=133.3/250=0.533mm,滿足要求！七、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用鋼管。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。.荷載的計算：⑴鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24+1.5)X2.16X0.133=7.344kN/m；⑵模板的自重線荷載(kN/m)：q2=0.35X0.133X(2X2.16+0.4)/0.4=0.551kN/m；⑶活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值P1=(2.5+2)X0.133=0.6kN/m；.鋼管的支撐力驗算靜荷載設計值q=1.2X7.344+1.2X0.551=9.474kN/m；活荷載設計值P=1.4X0.6=0.84kN/m；「■,「「「■,「r；「 'i「■,「「；「「 'i, , 12? ,鋼管計算簡圖鋼管按照三跨連續(xù)梁計算。本算例中，鋼管的截面慣性矩I和截面抵抗矩w分別為：W=4.49cm3I=10.78cm4鋼管強度驗算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下：線荷載設計值q=9.474+0.84=10.314kN/m；最大彎距 M=0.1ql2=0.1X10.314X0.4X0.4=0.165kN.m；最大應力 。=MW=0.165x106/4490=36.752N/mm2；抗彎強度設計值[f]=205N/mm2；鋼管的最大應力計算值36.752N/mm2小于鋼管抗彎強度設計值205N/mm2,滿足要求！鋼管抗剪驗算：10截面抗剪強度必須滿足:2V其中最大剪力：V=0.6X9.474X0.4=2.274kN；鋼管的截面面積矩查表得A=424.000mm2；鋼管受剪應力計算值T=2x2273.664/424.000=10.725N/mm2；鋼管抗剪強度設計值［t］=120N/mm2；鋼管的受剪應力計算值10.725N/mm2小于鋼管抗剪強度設計值120N/mm2,滿足要求！鋼管撓度驗算：最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下:0.677^/4「一,

”與后媚的「1000q=7.344+0.551=7.895kN/m；鋼管最大撓度計算值3=0.677x7.895x4004/(100x206000x10.78x104)=0.062mm；鋼管的最大允許撓度［3］=0.400x1000/1000=0.4mm；鋼管的最大撓度計算值3=0.062mm小于鋼管的最大允許撓度心］=0.4mm,滿足要求！.支撐鋼管的強度驗算支撐鋼管按照簡支梁的計算如下荷載計算公式如下：⑴鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1=(24.000+1.500)X2.160=55.080kN/m2；⑵模板的自重(kN/m2)：q2=0.350kN/m2；11(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m2)：q3=⑵500+2.000)=4.500kN/m2；q=1.2X(55.080+0.350)+1.4X4.500=72.816kN/m2；梁底支撐根數為n,立桿梁跨度方向間距為a,梁寬為b,梁高為h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為P,梁側模板傳給鋼管的集中力為N。當n=2時：=qabN=12%而當n>2時：產=逆咫一1跖;2二9+明=P3~ = Pn-l~P計算簡圖(kN)12變形圖（mm）0.123 0.1230.128 0.127彎矩圖（kN.m）經過連續(xù)梁的計算得到：支座反力Ra=RB=0.426kN,中間支座最大反力Rmax=5.781；最大彎矩Mmax=0.128kN.m；最大撓度計算值Vmax=0.077mm；最大應力0=0.128x14490=28.465N/mm2；支撐抗彎設計強度[f]=205N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值28.465N/mm2小于支撐鋼管的抗彎設計強度205N/mm2,滿足要求！八、扣件抗滑移的計算：按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范培訓講座》劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00卜2按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（規(guī)范5.2.5）:13其中Rc--扣件抗滑承載力設計值，取12.80kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到R=5.781kNX1.5=8.67KN；R<12.80kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！九、立桿的穩(wěn)定性計算：立桿的穩(wěn)定性計算公式1.梁兩側立桿穩(wěn)定性驗算：其中N--立桿的軸心壓力設計值，它包括：水平鋼管的最大支座反力：N1=0.426kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.2X0.129X11.6=1.797kN；樓板的混凝土模板的自重：N3=1.2X(1.00/2+(1.00-0.40)/2)X0.40X0.35=0.134kN；樓板鋼筋混凝土自重荷載：N4=1.2X(1.00/2+(1.00-0.40)/2)X0.40X0.120X(1.50+24.00)=1.175kN；N=0.426+1.797+0.134+1.175=3.533kN；9--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數，由長細比lo/i查表得到；i--計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i=1.59；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24；W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；。--鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；lo--計算長度(m)；如果完全參照《扣件式規(guī)范》不考慮高支撐架，按下式計算lo=k1uh (1)k1--計算長度附加系數，取值為：1.155；14u--計算長度系數，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3,u=1.7；上式的計算結果：立桿計算長度Lo=k1uh=1.155X1.7X1.5=2.945m；L0/i=2945.25/16.9=185；16由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數中=0.209；鋼管立桿受壓應力計算值；0=3532.533/(0.209x424)=39.863N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算o=39.863N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值[f]=205N/mm2,滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算lo=kik2(h+2a) ⑵k1--計算長度附加系數按照表1取值1.167；k2--計算長度附加系數，h+2a=1.7按照表2取值1.026；上式的計算結果：立桿計算長度Lo=k1k2(h+2a)=1.167X1.026X(1.5+0.1X2)=2.035m；Lo/i=2035.481/15,9=128；由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數中=0.406；鋼管立桿受壓應力計算值；0=3532.533/(0.406x424)=20.521N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算o=20.521N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值[f]=205N/mm2,滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗算：其中N--立桿的軸心壓力設計值，它包括：梁底支撐最大支座反力：N1=5.781kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.2X0.129X(11.6-2.16)=1.797kN；N=5.781+1.797=7.243kN；9--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數，由長細比lo/i查表得到；i--計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i=1.59；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24；W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；o--鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；lo--計算長度(m)；如果完全參照《扣件式規(guī)范》不考慮高支撐架，按下式計算lo=k1uh (1)k1--計算長度附加系數，取值為：1.167；u--計算長度系數，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3,u=1.7；上式的計算結果：立桿計算長度Lo=k1uh=1.167X1.7X1.5=2.976m；Lo/i=2975.85/15.9=187；由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數中=0.205；鋼管立桿受壓應力計算值；0=7243.223/(0.205x424)=83.332N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算o=83.332N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值[f]=205N/mm2,滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算lo=k1k2(h+2a) ⑵k1--計算長度附加系數按照表1取值1.167；k2--計算長度附加系數，h+2a=1.7按照表2取值1.026；上式的計算結果：立桿計算長度Lo=k1k2(h+2a)=1.167X1.026X(1.5+0.1X2)=2.035m；Lo/i=2035.481/15.9=128；由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數中=0.406；鋼管立桿受壓應力計算值；0=7243.223/(0.406x424)=42.077N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算o=42.077N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值[f]=205N/mm2,滿足要求！模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。表1模根支架計篁長度附加系數ki步距kGr) h<O,g O.g<KCL,2 1.2<hCl.E 1,5<hC2.1kl 1.243 1.185 1.1&7 1.1&3表2模楨支架計算長度附加系數k246810121416182025303540h+2a^uLh.（ni）1.351.01.0141.0261.0391.0421.0541.0311.0811.0921.1131.13T1.1551.1731.441.01.0121.0221.0311.0391.0471.0561.0641.0721.0921.Ill1.1291.1491.531.01.OCT1.0151.0241.0311.口招1.04T1.0551.0621.0T91.09T1.1141.1321.621.01.OCT1.0141.0211.0291.0361.0431.0511.0561.0T41.0901.1061.1231.801.01.OCT1.0141.0201.0261.0331.0401.0461.0521.0&T1.0811.0961.Ill1.921.01.OCT1.0121.0181.0241.0301.0351.0421.0481.0&21.07&1.0301.1042.041.01.OCT1.0121.0181.0221.02S1.0351.0391.0441.0&010731.0871.1012.251.01.OCT1.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.05T1.0701.0811.094匕TCI1.01.OCT1.0101.0161.0201.0371.0321.0371.0421.0531.06&1.0781.091以上表參照杜榮軍：《扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全》十、立桿的地基承載力計算：立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求pWfg地基承載力設計值：fg二fgkXkc=100X1=100kpa；其中，地基承載力標準值：fgk=100kpa；腳手架地基承載力調整系數：kc=1；立桿基礎底面的平均壓力：p=N/A=5.781X0.25=23.123kpa；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值：N=5.781kN；基礎底面面積：A=0.25m2。p=23.123Wfg=100kpa。地基承載力滿足要求！十一、板模板(扣件鋼管高架)計算書一、參數信息：.模板支架參數橫向間距或排距(m):0.80；縱距(m):0.80；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；模板支架搭設高度(m):14.00；采用的鋼管(mm):①48x3.0；板底支撐連接方式:方木支撐；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件的保養(yǎng)情況，扣件抗滑承載力系數:1.00；17

.荷載參數模板與木板自重(kN/m2)：0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標準值(kN/m2)：2.500；.材料參數面板采用膠合面板，厚度為18mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):250.000；000；木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；.樓板參數樓板的計算厚度(mm):120.00；模板支架立面圖18模板支架立面圖18圖2樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算：面板為受彎構件,需要驗算其抗彎強度和剛度，取單位寬度1m的面板作為計算單元面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=100X1.82/6=54cm3；I=100X1.83/12=48.6cm4；模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖1、荷載計算⑴靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25X0.12X1+0.35X1=3.35kN/m；⑵活荷載為施工人員及設備荷載(kN)：19=2.5X1=2.5kN/m；2、強度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:其中：q=1.2X3.35+1.4X2.5=7.52kN/m最大彎矩M=0.1X7.52X0.252=0.047kN?m；面板最大應力計算值。=47000/54000=0.87N/mn2；面板的抗彎強度設計值[f]=13N/mm2；面板的最大應力計算值為0.87N/mm2小于面板的抗彎強度設計值13N/mm2,滿足要求！3、撓度計算撓度計算公式為其中q=3.35kN/m面板最大撓度計算值v=0.677X3.35X2504/(100X9500X4166666.667)=0.002mm；面板最大允許撓度[V]=250/250=1mm；面板的最大撓度計算值0.002mm小于面板的最大允許撓度1mm,滿足要求！三、模板支撐方木的計算:方木按照兩跨連續(xù)梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5X10X10/6=83.33cm3；1=5X10X10X10/12=416.67cm4；20q11.11F11111,1111.11F11111,11soo soo方木楞計算簡圖1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25X0.25X0.12=0.75kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m):q2=0.35X0.25=0.088kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)：p1=2.5X0.25=0.625kN/m；.強度驗算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下：M=Qr125ql2均布荷載q=1.2X(q1+q2)+1.4Xp1=1.2X(0.75+0.088)+1.4X0.625=1.88kN/m；最大彎矩M=0.125ql2=0.125X1.88X0.82=0.15kN.m；最大支座力N=1.25XqXl=1.25X1.88X0.8=1.88kN；方木最大應力計算值a=M/W=0.15X/83333.33=1.805N/mm2；方木的抗彎強度設計值[f]=13.000N/mm2；方木的最大應力計算值為1.805N/mm2小于方木的抗彎強度設計值13N/mm2,滿足要求！.抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足：21T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力：Q=0.625X1.88X0.8=0.94kN；方木受剪應力計算值T=3X0.94X103/(2X50X100)=0.282N/mifl；方木抗剪強度設計值[T]=1.4N/mm2；方木的受剪應力計算值0.282N/mm2小于方木的抗剪強度設計值1.4N/mm2,滿足要求！.撓度驗算：最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下:均布荷載q=q1+q2=0.838kN/m；最大撓度計算值 ①=0.521x0.838m8QU)0x9500x4166666.667)=0.045mm；最大允許撓度[V]=800/250=3.2mm；方木的最大撓度計算值0.045mm小于方木的最大允許撓度3.2mm,滿足要求！四、木方支撐鋼管計算：支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算;集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P=1.88kN；支撐鋼管計算簡圖22支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m)支撐鋼管計算變形圖(mm)3.2133.219支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m)支撐鋼管計算變形圖(mm)3.2133.219支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩Mmax最大變形V最大彎矩Mmax最大變形Vmax0.5060.976kN.m；mm；最大支座力Q最大支座力Qmaxmax=6.671kN；最大應力。二505617.187/4490=112.61N/mm支撐鋼管的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值112.61N/mm2小于支撐鋼管的抗壓強度設計值205N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度為0.976mm小于800/150與10mm,滿足要求!23五、扣件抗滑移的計算：按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范培訓講座》劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00卜2按照扣件抗滑承載力系數1.00,該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為16.00kN?？v向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值R=6.671kNX1.5=10,3KN；R<16.00kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！六、模板支架立桿荷載標準值(軸力)：作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1=0.138X14=1.938kN；鋼管的自重計算參照《扣件式規(guī)范》附錄A。(2)模板的自重也2：NG2=0.35X0.8X0.8=0.224kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重也2：NG3=25X0.12X0.8X0.8=1.92kN；經計算得到，靜荷載標準值Ng=NG1+NG2+NG3=4.082kN；.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值NQ=(2.5+2)X0.8X0.8=2.88kN；.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算N=1.2NG+1.4NQ=8.93kN；七、立桿的穩(wěn)定性計算：立桿的穩(wěn)定性計算公式：其中N——立桿的軸心壓力設計值(kN)：N=8.93kN；8--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數，由長細比lo/i查表得到;24i----計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i=1.59cm；A 立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24cm2；W----立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49cm3；。——鋼管立桿最大應力計算值(N/mm2)；[f]----鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；L0 計算長度(m)；如果完全參照《扣件式規(guī)范》，按下式計算l0=h+2ak1----計算長度附加系數，取值為1.155；u----計算長度系數，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3；u=1.7；a----立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m；上式的計算結果：立桿計算長度L0=h+2a=1.5+0.1X2=1.7m；L0/i=1700/15.9=107；由長細比Lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數曠0.537；鋼管立桿的最大應力計算值；0=8929.92/(0.537X424)=39