PE400×600復(fù)擺顎式破碎機(jī)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

PE400×600復(fù)擺顎式破碎機(jī)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)摘要國(guó)內(nèi)使用的顎式破碎機(jī)類型很多，但最常見的還是傳統(tǒng)的復(fù)擺顎式破碎機(jī)。復(fù)擺顎式破碎機(jī)的出現(xiàn)已有百余年的歷史，經(jīng)過長(zhǎng)期的實(shí)踐和改進(jìn)，其結(jié)構(gòu)和參數(shù)已趨于完善。由于其結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、制造容易、工作可靠以及維修方便等優(yōu)點(diǎn)，在冶金、礦山、建材、化工等行業(yè)應(yīng)用極為廣泛。隨著社會(huì)生產(chǎn)力的發(fā)展，各工礦行業(yè)對(duì)破碎機(jī)的性能有了進(jìn)一步的要求，因此設(shè)計(jì)符合現(xiàn)代工業(yè)生產(chǎn)需要的復(fù)擺顎式破碎機(jī)具有很大的現(xiàn)實(shí)意義。本畢業(yè)設(shè)計(jì)主要是為滿足現(xiàn)代工業(yè)生產(chǎn)要求而設(shè)計(jì)的中型復(fù)擺顎式破碎機(jī)，主要應(yīng)用于中小企業(yè)的粉碎作業(yè)。其基本參數(shù)如下：進(jìn)料口尺寸400×600(mm);最大給礦粒度350(mm)；排礦口調(diào)整范圍40~160(mm);生產(chǎn)能力17~115(t/h)。本設(shè)計(jì)主要內(nèi)容包括：破碎機(jī)工作原理的簡(jiǎn)要分析、各項(xiàng)工作參數(shù)的選擇、關(guān)鍵零部件的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。關(guān)鍵詞：復(fù)擺顎式破碎機(jī)，工作原理，工作參數(shù)，結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)MachineStructureDesignOfPE400*600JawCrusherABSTRACTThedomesticuseofjawcrushertypemany,butthemostcommonisthetraditionalsingletogglejawcrusher.Singletogglejawcrusherhasbeenoverahundredyearsofhistory,throughlong-termpracticeandimprovement,itsstructureandparametershastendedtoimprove.Becauseofitssimplestructure,easymanufacture,reliableworkandconvenientmaintenance,etc.,itiswidelyusedinmetallurgy,mine,buildingmaterials,chemicalindustryandsoon.Withthedevelopmentofsocialproductiveforces,theminingindustryofcrushingmachineperformancewithfurtherrequirements,sothedesignmeettheneedsofmodernindustrialproductionofcompoundpendulumjawcrusherisofgreatpracticalsignificance.Thisgraduationdesignismainlydesignedtomeettherequirementsofmodernindustrialproductionmediumcompoundpendulumjawcrusher,thebasicparametersareasfollows:intothedischargeholesize400x600(mm);maximumtotheoreparticlesize(350mm);roworemouthadjustmentrange40-160(mm);productioncapacity17~115(mm).Themaincontentsofthisdesigninclude:theanalysisoftheworkingprincipleofthecrusher,thechoiceoftheworkingparameters,thestructuredesignofthekeypartsKEYWORDS:CompoundPendulumJawCrusher，WorkingPrinciple，WorkingParameters，StructureDesign目錄前言 0\o"CurrentDocument"第1章復(fù)擺顎式破碎機(jī)的簡(jiǎn)介 3\o"CurrentDocument"復(fù)擺顎式破碎機(jī)應(yīng)用范圍 3\o"CurrentDocument"復(fù)擺顎式破碎機(jī)工作原理 4\o"CurrentDocument"PE400×600復(fù)擺顎式破碎機(jī)工作原理 6\o"CurrentDocument"第2章PE400×600復(fù)擺顎式破碎機(jī)參數(shù)的選擇和計(jì)算 8\o"CurrentDocument"結(jié)構(gòu)參數(shù)的選擇與計(jì)算 8給礦口與排礦口的尺寸 8鉗角ɑ的選取 8動(dòng)鄂擺動(dòng)行程S的選取 9偏心軸的偏心距廠的選取 9破碎腔高度H的選取 9軸承中心距給礦口的高度h的確定 10偏心距r對(duì)連桿長(zhǎng)度1的比值λ 10肘板長(zhǎng)度K的選取 11破碎腔形狀的確定 11\o"CurrentDocument"工作參數(shù)的選擇與計(jì)算 13偏心軸轉(zhuǎn)速n的計(jì)算 13生產(chǎn)率Q的計(jì)算 14功率n的計(jì)算 15電動(dòng)機(jī)的選擇 16\o"CurrentDocument"破碎機(jī)各項(xiàng)參數(shù)列表 16\o"CurrentDocument"第3章PE400×600復(fù)擺顎式破碎機(jī)關(guān)鍵零件的設(shè)計(jì) 18\o"CurrentDocument"V帶傳動(dòng)部分的設(shè)計(jì)計(jì)算 18確定計(jì)算功率P 18c確定V帶的帶型 18確定帶輪的基準(zhǔn)直徑 18確定中心距a和V帶長(zhǎng)度L 19d校核小帶輪包角ɑ 191確定V帶根數(shù) 20計(jì)算單根V帶初拉力F 200計(jì)算對(duì)軸的壓力Q 20V帶傳動(dòng)的主要參數(shù)歸納 21\o"CurrentDocument"飛輪的設(shè)計(jì) 21\o"CurrentDocument"推力板的設(shè)計(jì) 23\o"CurrentDocument"偏心軸的設(shè)計(jì) 24偏心軸的材料選擇和最小直徑估算 24偏心軸結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì) 24偏心軸強(qiáng)度校核 25\o"CurrentDocument"軸承的選擇 27\o"CurrentDocument"動(dòng)顎的設(shè)計(jì) 27\o"CurrentDocument"齒板的設(shè)計(jì) 28\o"CurrentDocument"肘板的設(shè)計(jì) 29\o"CurrentDocument"調(diào)整裝置的設(shè)計(jì) 31\o"CurrentDocument"保險(xiǎn)裝置的設(shè)計(jì) 31\o"CurrentDocument"機(jī)架結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì) 32\o"CurrentDocument"破碎機(jī)的潤(rùn)滑裝置 34\o"CurrentDocument"結(jié) 論 34謝 辭 36\o"CurrentDocument"參考文獻(xiàn) 37前言物料的破碎是許多行業(yè)（如冶金、礦山、建材、化工等）產(chǎn)品生產(chǎn)過程中不可缺少的工藝過程。由于物料的物理性質(zhì)和結(jié)構(gòu)差異很大，為適應(yīng)各種物料的要求，破碎機(jī)的種類極為繁多。就金屬選礦而言，破碎是選礦廠的首道工序，為了分離有用礦物，不但分為粗碎、中碎、細(xì)碎，而且還要進(jìn)行磨礦。因?yàn)槠扑槭沁x礦廠的耗能大戶（約占全廠耗電的50%），為了節(jié)能和提高生產(chǎn)效率，所以提出了“多碎少磨”的技術(shù)原則。這使破碎機(jī)向細(xì)碎、粉碎和高效節(jié)能方向發(fā)展。另外隨著工業(yè)自動(dòng)化的發(fā)展，破碎機(jī)也向自動(dòng)化邁進(jìn)（如國(guó)外產(chǎn)品已實(shí)現(xiàn)機(jī)電液一體化、連續(xù)監(jiān)測(cè)、自動(dòng)調(diào)節(jié)給料速率及排礦口尺寸等）。隨著開采規(guī)模的擴(kuò)大，破碎機(jī)也在向大型化發(fā)展，如粗碎旋回破碎機(jī)的處理能力已達(dá)6000（t/h）。至于新原理和新方式的破碎（如電、熱破碎等）尚在研究實(shí)驗(yàn)中，短時(shí)間內(nèi)還不能用于生產(chǎn)。對(duì)于粗碎而言，目前還沒有研制出新型的設(shè)備以取代傳統(tǒng)的顎式破碎機(jī)和旋回式破碎機(jī)，主要是利用現(xiàn)代技術(shù)，予以改進(jìn)、完善和提高關(guān)鍵部件的耐磨性，以達(dá)到節(jié)能、高效、延長(zhǎng)使用壽命的目的。而在工業(yè)生產(chǎn)中被廣泛應(yīng)用的顎式破碎機(jī)更是改進(jìn)的主要對(duì)象。傳統(tǒng)的顎式破碎機(jī)由于結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、工作可靠、價(jià)格低廉、適用性強(qiáng)等優(yōu)點(diǎn)，所以在工業(yè)上得到了廣泛的應(yīng)用。其缺點(diǎn)主要是非連續(xù)性破碎、效率較低、給料不均勻引起顎板磨損不均勻等。針對(duì)其缺點(diǎn)，各國(guó)都在一下幾個(gè)方面加以改進(jìn)：優(yōu)化結(jié)構(gòu)與運(yùn)動(dòng)軌跡，改進(jìn)破碎腔型，以增大破碎比，提高破碎效率，減少磨損，降低能耗，現(xiàn)已普遍應(yīng)用高深破碎腔和較小嚙角；改進(jìn)了動(dòng)顎懸掛方式和襯板的支承方式，改善了破碎機(jī)性能；鄂板采用了新的耐磨材料，降低了磨損消耗；提高了自動(dòng)化水平(可自動(dòng)調(diào)節(jié)、過載保護(hù)、自動(dòng)潤(rùn)滑等)。同時(shí)也出現(xiàn)了一些新的機(jī)型，如雙腔雙動(dòng)顎式破碎機(jī)，其破碎比可達(dá)20~50，排料口調(diào)節(jié)方便，產(chǎn)量大；復(fù)擺顎式破碎機(jī)，兼有顎式破碎機(jī)與圓錐式破碎機(jī)的性能，其產(chǎn)量較同規(guī)格的破碎機(jī)高50%左右。還有篩分式破碎機(jī)，把篩分和破碎結(jié)合為一體，不僅可簡(jiǎn)化工藝流程，且能及時(shí)將已達(dá)粒度要求的物料從破碎腔中排出，減輕了破碎機(jī)的堵塞和過粉碎，提高了生產(chǎn)能力，降低了能耗。近年來，隨著露天開采比重的增加和大型挖掘機(jī)、大型自卸汽車的采用，露天礦場(chǎng)運(yùn)往破碎車間的礦石粒度達(dá)~2(m)。同時(shí)被采礦石的品味日益降低，要保持原有生產(chǎn)量就必須大大增加開采量和破碎量，因而就使破碎機(jī)朝著大型、高生產(chǎn)率的方向發(fā)展。目前，國(guó)外生產(chǎn)的簡(jiǎn)擺顎式破碎機(jī)的最大規(guī)格是2100X3000(mm),復(fù)擺顎式破碎機(jī)的最大規(guī)格是1500X2000（mm）。在本設(shè)計(jì)中是按照進(jìn)料口尺寸：400×600（mm）；最大給礦粒度：350（mm）;排礦口調(diào)整范圍：40~160（mm）；生產(chǎn)能力：17~115（t/h）的要求進(jìn)行設(shè)計(jì)。第1章復(fù)擺顎式破碎機(jī)的簡(jiǎn)介復(fù)擺顎式破碎機(jī)應(yīng)用范圍復(fù)擺顎式破碎機(jī)是石料中等粒度破碎中最常用的破碎設(shè)備之一。復(fù)擺鄂式破碎機(jī)由于結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、價(jià)格低廉、操作簡(jiǎn)單、堅(jiān)固耐用、維護(hù)容易等優(yōu)點(diǎn)，早已成為我國(guó)生產(chǎn)最多、使用最廣的破碎設(shè)備。這種破碎機(jī)可破碎各種硬度的礦石和巖石，主要用于大中型礦山的粗碎作業(yè)。SBM生產(chǎn)的PE和PEX顎式破碎機(jī)是吸收國(guó)內(nèi)外先進(jìn)技術(shù)，結(jié)合國(guó)內(nèi)砂石行業(yè)具體工礦條件研發(fā)而成。PE、PEX系列復(fù)擺顎式破碎機(jī)（SBM）是復(fù)雜擺動(dòng)式破碎設(shè)備，適用于冶金、礦山、建筑、交通、水泥等部門，作為粗碎、中碎抗壓強(qiáng)度在350Mpa以下，直徑500-1800mm的各種礦石或巖石之用。復(fù)雜擺動(dòng)顎式破碎機(jī)動(dòng)顎板的上下運(yùn)動(dòng)有促進(jìn)排料的作用，而且其上部的水平行程大于下部，易于破碎大塊物料，故其破碎效率高于雙肘板式。它的缺點(diǎn)是顎板磨損較快，以及物料會(huì)有過粉碎現(xiàn)象而使能耗增高。為了保護(hù)機(jī)器的重要部件不因過載而受到損壞，常將形狀簡(jiǎn)單、尺寸較小的肘板設(shè)計(jì)為薄弱環(huán)節(jié)，使它在機(jī)器超載時(shí)首先發(fā)生變形或斷裂。另外，為滿足不同排料粒度的要求和補(bǔ)償顎板的磨損，還增設(shè)了排料口調(diào)整裝置，通常是在肘板座與后機(jī)架之間加放調(diào)整墊片或楔鐵。但為了避免因更換斷損零件而影響生產(chǎn)，也可采用液壓裝置來實(shí)現(xiàn)保險(xiǎn)和調(diào)整。顎式破碎機(jī)還可直接采用液壓傳動(dòng)來驅(qū)動(dòng)動(dòng)顎板，以完成物料的破碎動(dòng)作。復(fù)擺式顎式破碎機(jī)與簡(jiǎn)擺式相比較，其優(yōu)點(diǎn)是：質(zhì)量較輕，構(gòu)件較少，結(jié)構(gòu)更緊湊，破碎腔內(nèi)充滿程度較好，所裝物料塊受到均勻破碎，加以動(dòng)顎下端強(qiáng)制性推出成品卸料，故生產(chǎn)率較高，比同規(guī)格的簡(jiǎn)擺顎式破碎機(jī)的生產(chǎn)率高出20-30%；物料塊在動(dòng)顎下部有較大的上下翻滾運(yùn)動(dòng)，容易呈立方體的形狀卸出，減少了像簡(jiǎn)擺式產(chǎn)品中那樣的片狀成分，產(chǎn)品質(zhì)量較好。具有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單合理、產(chǎn)量高、破碎比大、齒板壽命長(zhǎng)、成品粒度均勻、動(dòng)力消耗低、維修保養(yǎng)方便等優(yōu)點(diǎn)，是目前國(guó)內(nèi)最先進(jìn)的機(jī)型。復(fù)擺顎式破碎機(jī)工作原理在顎式破碎機(jī)中，動(dòng)顎板繞懸掛心軸對(duì)固定鄂板作周期性擺動(dòng)。當(dāng)動(dòng)顎靠近固定顎板時(shí)，則位于兩鄂板間的礦石受壓碎，劈裂和彎曲的作用而破碎。當(dāng)動(dòng)顎離開固定顎板時(shí)，已破碎的礦石在重力的作用下，經(jīng)排礦口排出，所以物料的破碎是在兩塊鄂板之間進(jìn)行的。1-活動(dòng)顎；2-推力板；3-偏心軸圖1-1復(fù)擺顎式破碎機(jī)動(dòng)鄂運(yùn)動(dòng)分析如上圖(1-1)所示，復(fù)擺顎式破碎機(jī)的活動(dòng)顎1的頂部直接懸掛在偏心軸3上，其底部支撐在一端有固定鉸接的推力板2上。當(dāng)偏心軸轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)，直接帶動(dòng)了活動(dòng)顎，活動(dòng)顎上部的運(yùn)動(dòng)軌跡近似為圓形，底部因受推力板的約束，運(yùn)動(dòng)軌跡為圓弧形，中部為橢圓形。復(fù)雜擺動(dòng)顎式破碎機(jī)動(dòng)顎上部水平行程為下部的倍，適合上部壓碎大塊礦石。它的垂直位移上部為、下部為3s。在破碎腔中礦石除受到顎板的擠壓和彎曲作用外，還有研磨搓揉作用。分析上述復(fù)雜擺動(dòng)顎式破碎機(jī)活動(dòng)顎運(yùn)動(dòng)特點(diǎn)可知：當(dāng)顎板壓住物料時(shí)，活動(dòng)顎板要部分地與物料一起作向下運(yùn)動(dòng)，從而加速了出料速度，提高了生產(chǎn)能力?；顒?dòng)顎上部的水平擺動(dòng)量大于下部，所以大塊物料容易在上部得到破碎，整個(gè)顎板工作面受力較均勻，符合破碎原理，也有利于生產(chǎn)能力的提高?；顒?dòng)顎下端有很大的向下垂直動(dòng)力，這樣不但能促使排料，而且能將已破碎的物料反復(fù)翻轉(zhuǎn)，并以立方體形狀塊粒卸出?；顒?dòng)顎受到的巨大擠壓力，部分作用到偏心軸和軸承上。特別是大型復(fù)雜擺動(dòng)顎式破碎機(jī)的作用力時(shí)很大的，這對(duì)破碎機(jī)結(jié)構(gòu)和操作帶來不良的影響。PE400×600復(fù)擺顎式破碎機(jī)工作原理1-固定顎；2-側(cè)護(hù)板；3-活動(dòng)鄂板；4-肋板座；5-推力板；6-調(diào)節(jié)座；7-調(diào)節(jié)螺栓；8-后斜面座；9-彈簧；10-拉桿；11-電動(dòng)機(jī)；12-飛輪；13-偏心軸；14-動(dòng)鄂；15-機(jī)架；16-皮帶輪圖1-2400×600復(fù)雜擺動(dòng)顎式破碎機(jī)PE400×600復(fù)雜擺動(dòng)顎式破碎機(jī)的結(jié)構(gòu)如上圖（1-2）所示，它的固定顎實(shí)際上就是機(jī)架15的前壁，它的動(dòng)鄂14通過滾動(dòng)軸承懸掛在偏心軸13上，偏心軸又通過滾動(dòng)軸承支承在機(jī)架上。推力板5一端支承在動(dòng)顎下端凹槽內(nèi)裝的肋板座4上，另一端則通過肋板座和調(diào)節(jié)座6、調(diào)節(jié)螺栓7、支承在機(jī)架15的后壁上。在偏心軸的兩端裝有飛輪12和皮帶輪16，在飛輪的的輪緣上有配重，用以部分地平衡連桿在運(yùn)動(dòng)時(shí)所產(chǎn)生的慣性力。機(jī)架15是單個(gè)整體的鑄鋼結(jié)構(gòu)，它的前壁上裝有楔形螺栓緊固的固定顎1。動(dòng)鄂14為一整體鑄件，正面裝有活動(dòng)顎板襯板3，用螺栓通過楔形塊緊固在動(dòng)鄂上。電動(dòng)機(jī)通過三角牌皮帶傳遞動(dòng)力帶動(dòng)偏心軸使動(dòng)鄂運(yùn)動(dòng)，從而使破碎腔中的礦石得到破碎。排礦口的調(diào)整是借楔形調(diào)整機(jī)構(gòu)來實(shí)現(xiàn)的。當(dāng)用螺栓7使后斜面座向上移動(dòng)，調(diào)節(jié)座6沿導(dǎo)板向前移動(dòng)，這時(shí)，卸料口減??；同樣，把斜面座放下，卸料口便增大。第2章PE400×600復(fù)擺顎式破碎機(jī)參數(shù)的選擇和計(jì)算結(jié)構(gòu)參數(shù)的選擇與計(jì)算給礦口與排礦口的尺寸根據(jù)設(shè)計(jì)型號(hào)[4],本設(shè)計(jì)中的復(fù)擺顎式破碎機(jī)給礦口規(guī)格為400×600(mm),排礦口調(diào)整范圍為40~160(mm)。鉗角Q的選取破碎機(jī)的活動(dòng)顎板與固定顎板間的夾角α稱為鉗角。鉗角大小直接影響生產(chǎn)率和破碎腔高度。鉗角小能提高生產(chǎn)率,但在一定的破碎比條件下,又增加了破碎腔高度,鉗角大會(huì)使破碎腔高度降低,但生產(chǎn)率也下降了。另外,鉗角最大也不能超出咬住物料的允許值,故一般鉗角取值為：a≤2tan-ιμ (2-1)max式中：μ-齒板與物料間的摩擦因數(shù)實(shí)際生產(chǎn)中為安全起見,復(fù)擺顎式破碎機(jī)的鉗角通常取理論值的65%,查閱資料后得：a=0.65?a =18。~22。 (2-2)max在本設(shè)計(jì)中取鉗角a=20。。動(dòng)鄂擺動(dòng)行程S的選取動(dòng)鄂的擺動(dòng)行程S是破碎機(jī)最重要的結(jié)構(gòu)參數(shù)。在理論上動(dòng)鄂的擺動(dòng)行程應(yīng)按物料達(dá)到破壞時(shí)所需之壓縮量來決定。然而，由于破碎板的變形，及其與機(jī)架間存在的間隙等因素的影響，實(shí)際選取的動(dòng)鄂擺動(dòng)行程遠(yuǎn)大于理論上求出的數(shù)值。因此，動(dòng)鄂行程一般是根據(jù)經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)［4］確定的。通常對(duì)于大型鄂式破碎機(jī)：S=25~45mm；中、小型破碎機(jī)：S=12~15mm。 （2-3）本設(shè)計(jì)中動(dòng)鄂擺動(dòng)行程選用S-14mm。偏心軸的偏心距廠的選取動(dòng)鄂的擺動(dòng)行程確定后，偏心軸的偏心距廠可以根據(jù)初步擬定的構(gòu)件尺寸利用畫機(jī)構(gòu)圖的方法來確定。通常，對(duì)于復(fù)雜擺動(dòng)式鄂式破碎機(jī)有S≈1.33r （2-4）在本設(shè)計(jì)中偏心軸的偏心距取r=10mm。破碎腔高度H的選取在鉗角一定的情況下，破碎腔的高度由所要求的破碎比而定。通常，破碎腔的高度：H=(2.25~2.5)B。（2-5）經(jīng)計(jì)算，本設(shè)計(jì)中破碎腔高度取H=935mm。軸承中心距給礦口的高度h的確定為了保證在破碎腔的上部產(chǎn)生足夠的破碎力來破碎大塊物料，在給礦口處，動(dòng)鄂必須有一定的擺動(dòng)行程。根據(jù)實(shí)驗(yàn)，當(dāng)生產(chǎn)率達(dá)到最大值時(shí)，對(duì)于復(fù)擺式顎式破碎機(jī)，動(dòng)鄂懸掛點(diǎn)的合適高度為：h<0.1L （2-6）其中L為動(dòng)鄂的長(zhǎng)度經(jīng)計(jì)算，動(dòng)鄂軸承中心距給礦口高度取h=190mm。偏心距廠對(duì)連桿長(zhǎng)度l的比值λ在曲柄搖桿機(jī)構(gòu)中，當(dāng)曲柄作等速回轉(zhuǎn)時(shí)，搖桿來回?cái)[動(dòng)的速度不同，具有急回運(yùn)動(dòng)的特征。連桿俞短，即λ=r值俞大，則這種現(xiàn)象就俞顯著。V曲柄（偏心軸）的轉(zhuǎn)數(shù)是根據(jù)礦石在破碎腔中自由下落的時(shí)間而定。因此，連桿的長(zhǎng)度不宜過短。通常，對(duì)于中、小型鄂式破碎機(jī)：λ=?-? （2-7）6585L為動(dòng)鄂長(zhǎng)度，經(jīng)計(jì)算動(dòng)鄂長(zhǎng)度取L=800mm。肘板長(zhǎng)度K的選取當(dāng)動(dòng)鄂的擺動(dòng)行程S和偏心距廠確定后，在選取推力板長(zhǎng)度時(shí)，對(duì)于簡(jiǎn)擺式鄂式破碎機(jī)，當(dāng)曲柄偏心位置為最高時(shí)，兩個(gè)推力板的內(nèi)端點(diǎn)略低于兩個(gè)外端點(diǎn)的連線。即使β角（推力板與連桿之間的夾角）近于90。，后推力板總在角度5。~13。之間運(yùn)動(dòng)。推力板長(zhǎng)度與偏心距的關(guān)系為：K=16.5r,K=25r （2-8）min max式中K、K一推力板長(zhǎng)度的最小、最大值；r一偏心距minmax兩個(gè)推力板長(zhǎng)度應(yīng)該根據(jù)機(jī)械運(yùn)動(dòng)的要求來確定，二者必須一致。復(fù)擺鄂式破碎機(jī)的推力板長(zhǎng)度也可以參考式（2-8）所列關(guān)系選取，通常β=45。~50。。經(jīng)計(jì)算，推力板長(zhǎng)度取K=230mm。破碎腔形狀的確定破碎腔的形狀是決定生產(chǎn)率、動(dòng)力消耗和襯板磨損等破碎機(jī)性能的重要因素。破碎腔的形狀有直線型和曲線型兩種。如圖（2-1）所示，圖中實(shí)線表示顎板閉合時(shí)的位置，虛線表示顎板后退最遠(yuǎn)位置。圖2-1破碎腔的形狀圖圖（2-1）中的許多水平線，表示物料在陸續(xù)向下運(yùn)動(dòng)時(shí)所占據(jù)的區(qū)域。處在水平面1上的物料，當(dāng)動(dòng)顎擺動(dòng)到虛線位置時(shí)，便下落到水平面2上。兩水平面1和2間的垂直距離，就是破碎機(jī)在空轉(zhuǎn)行程使料塊下落的距離。在顎板下一次的工作形成中，水平面2處的物料則被壓碎。到空轉(zhuǎn)行程時(shí)，料塊便落到水平面3上，依次類推，料塊逐漸被破碎而粒度逐漸減小，最后通過排礦口排出去。由圖（2-1a）可以看到，在直線型破碎腔中，連續(xù)的水平面間形成的梯度斷面的體積向下依次遞減。物料的空隙也逐漸減小，而動(dòng)顎的擺動(dòng)行程和壓碎力卻逐漸增大，物料到排礦口附近的排料速度就減慢。于是在排礦口附近幾容易發(fā)生堵塞現(xiàn)象，這是造成機(jī)器過載和襯板下端磨損的主要原因。圖（2-1b）表示曲線型破碎腔，它是將固定顎板改成曲線型，曲線是按破碎腔的嚙角從上向下逐漸減小的原則而設(shè)計(jì)的。在曲線型破碎腔中，各連續(xù)的水平面間形成的梯度斷面的體積，從破碎腔的中部往下是逐漸增加的，因而物料間的空隙增大，有利于排料。由于堵塞點(diǎn)上移，故在排礦口附近不易發(fā)生堵塞現(xiàn)象。故本設(shè)計(jì)采用圖圖（2-1b）,曲線型破碎腔。工作參數(shù)的選擇與計(jì)算偏心軸轉(zhuǎn)速n的計(jì)算對(duì)于顎式破碎機(jī)，動(dòng)顎的擺動(dòng)次數(shù)由偏心軸的轉(zhuǎn)速?zèng)Q定。在一定范圍內(nèi)，偏心軸轉(zhuǎn)速增加，破碎機(jī)的生產(chǎn)能力相應(yīng)地增加。但是，當(dāng)動(dòng)顎擺動(dòng)超過一定限度時(shí)，再增加轉(zhuǎn)速，生產(chǎn)能力增加十分緩慢，優(yōu)勢(shì)甚至還下降。而其功耗卻迅速上升，由于過高的偏心軸轉(zhuǎn)速使破碎好的物料來不及由卸料口排出，反而影響了生產(chǎn)能力的提高。通常，破碎堅(jiān)硬物料時(shí)，轉(zhuǎn)速應(yīng)取小些；破碎脆性材料時(shí)，轉(zhuǎn)速可取大些；較大規(guī)格的破碎機(jī)，轉(zhuǎn)速應(yīng)適當(dāng)降低，以減少振動(dòng)，節(jié)省動(dòng)力消耗。偏心軸的轉(zhuǎn)速可用經(jīng)驗(yàn)公式［4］確定：對(duì)于進(jìn)料口寬度B<1.2m在本設(shè)計(jì)中進(jìn)料口寬度B=400mm=0.4mY1.2m將數(shù)據(jù)帶入式(2-9)得偏心軸轉(zhuǎn)速為：n=252(r/min)生產(chǎn)率Q的計(jì)算本設(shè)計(jì)采用經(jīng)驗(yàn)公式［4］計(jì)算破碎機(jī)的生產(chǎn)率。經(jīng)驗(yàn)公式是實(shí)踐的總結(jié)更接近于實(shí)際情況。計(jì)算破碎機(jī)生產(chǎn)率Q(t/h)的經(jīng)驗(yàn)公式為：Q=KKKqe (2-10)2 30式中K—物料易碎性系數(shù)，見表2-1；1K一物料的密度修正系數(shù)，K=e，P為物料的堆密度；21.6K—進(jìn)料粒度修正系數(shù)，見表2-2；3一標(biāo)準(zhǔn)條件下的單位排料口寬度的生產(chǎn)能力，t/(mm?h)10見表2-3；一破碎機(jī)機(jī)排料口寬度，mm。表2-1物料易碎性系數(shù)Ki物料強(qiáng)度抗壓強(qiáng)度(Mpa)K1普氏物料系數(shù)f硬質(zhì)物料157~19615~20中質(zhì)物料79~1574~8軟質(zhì)物料<79Z<4表2-2進(jìn)料粒度修正系數(shù)K進(jìn)料最大粒度D與max進(jìn)料口寬度之比K3表2-3單位排料口寬度的生產(chǎn)能力規(guī)格（mm）250×400400×600600×900900×1200qt/(mm?h)]ZZ查表取K=1,K=1,q=0.65;查資料取K=1，已知e=400mm；1 30 2將上述數(shù)據(jù)帶入式（2-10）,經(jīng)計(jì)算后得：Q=26（t/h）功率N的計(jì)算本設(shè)計(jì)采用經(jīng)驗(yàn)公式［4］計(jì)算破碎機(jī)的功率。經(jīng)驗(yàn)公式是實(shí)踐的總結(jié)更接近于實(shí)際情況。對(duì)于復(fù)擺顎式破碎機(jī)計(jì)算破碎機(jī)功率N（左例的經(jīng)驗(yàn)公式為：經(jīng)計(jì)算破碎機(jī)功率取：N=25.9kw (2-12)電動(dòng)機(jī)的選擇電動(dòng)機(jī)是系列化的標(biāo)準(zhǔn)產(chǎn)品，其中三相異步電動(dòng)機(jī)應(yīng)用最廣泛。Y系列電動(dòng)機(jī)是一般用途的全封閉自扇冷鼠籠式三相異步電動(dòng)機(jī)，適用于不易燃、不易暴、無腐蝕和無特殊要求的機(jī)械設(shè)備上。Y系列電動(dòng)機(jī)效率高，耗電少，性能好，噪聲低，振動(dòng)小，體積小，重量輕，運(yùn)行可靠，維修方便。為B級(jí)絕緣，結(jié)構(gòu)為全封閉、自扇冷式，能防止灰塵、鐵屑、雜物侵入電動(dòng)機(jī)內(nèi)部。由式(2-12)得P=N=25.9kw，根據(jù)實(shí)際情況選擇電動(dòng)機(jī)型號(hào)為Y250M-8，額定功率為P=30kw，滿載轉(zhuǎn)速為n=730r/min。11破碎機(jī)各項(xiàng)參數(shù)列表表2-4PE400×600復(fù)擺顎式破碎機(jī)結(jié)構(gòu)參數(shù)給礦口規(guī)格400×600（mm）排礦口調(diào)整范圍40~160（mm）鉗角αa=20。動(dòng)鄂的擺動(dòng)行程SS-14mm偏心軸的偏心距廠r—10mm破碎腔高度HH-935mm動(dòng)鄂軸承中心距給礦口的高度hh-190mm動(dòng)鄂長(zhǎng)度L-800mm肘板長(zhǎng)度KK-230mm破碎腔形狀的確定曲線型破碎腔表2-5PE400×600復(fù)擺顎式破碎機(jī)工作參數(shù)偏心軸轉(zhuǎn)速nn-252r/min生產(chǎn)率QQ-261/h功率NN-25.9kw電動(dòng)機(jī)的選擇Y250M-8第3章PE400×600復(fù)擺顎式破碎機(jī)關(guān)鍵零件的設(shè)計(jì)V帶傳動(dòng)部分的設(shè)計(jì)計(jì)算確定計(jì)算功率Pc查表［3］得工作情況系數(shù)K=1.4，已知電動(dòng)機(jī)功率P=30KW，帶入下A1式（3-1）得：P=KP=42KW （3--1）cA1確定V帶的帶型根據(jù)P、n，由圖［3］選用C型V帶。c1確定帶輪的基準(zhǔn)直徑.按照設(shè)計(jì)要求，參考［3］，選取小帶輪基準(zhǔn)直徑為：d=280mm

d1.驗(yàn)算帶速V，將數(shù)據(jù)帶入下式（3-2）得：V=Md1nι=10.69m/S60×1000（3-2）經(jīng)驗(yàn)證，V帶帶速滿足設(shè)計(jì)要求。.計(jì)算從動(dòng)輪直徑d，將數(shù)據(jù)帶入下式（3-3）得：d2nd=—??d=811mm 33-3)d2n d12按照標(biāo)取從動(dòng)輪直徑為：d=900mm

d2確定中心距a和V帶長(zhǎng)度Ld.由0.7(d+d)yaY2d+d),初步選取中心距a=1500mm。d1 d2 0 d1 d2 0.將數(shù)據(jù)帶入下式(3-4),得基準(zhǔn)帶長(zhǎng)L為d\o"CurrentDocument"L=2a+一(d+d)+—di 4—=4791mm (3-4)0 02d1 d2 4a0查表[3],選取帶的基準(zhǔn)長(zhǎng)度L=5000mm。d.將數(shù)據(jù)帶入下式(3-5),得實(shí)際中心距為：\o"CurrentDocument"a=a+T 0-=1605mm (3-5)0 2考慮到安裝、調(diào)整和保持V帶張緊的需要，允許實(shí)際中心距a有下列調(diào)整范圍：\o"CurrentDocument"a=a—0.015LI / 、min d卜 (3-6)a =a+0.03LJmax d經(jīng)計(jì)算,中心距的取值范圍為：1530mmYaY1744mm校核小帶輪包角α1將數(shù)據(jù)帶入下式(3-7)得：ddα二180—匕2匕iX57.3。=158。A120。 （3-7）1a經(jīng)驗(yàn)算，符合設(shè)計(jì)要求。確定V帶根數(shù)1由d=280mm和n=730r.min,查表⑶得P=6.99kW。d1 1 - 02根據(jù)，q=730r∕min,i=730/252=2.89和C型V帶，查表⑶得AP=0.62kW。03.查表［3］得K=0.95,K=1.07,將數(shù)據(jù)帶入下式（3-8）得：aLP=（P+AP）×KXK=7.62kW （3-8）r0 0aL4將數(shù)據(jù)帶入下式（3-9）得，V帶的根數(shù)為:Z=PP=5,5 （3-9）C'r取整數(shù)，V帶根數(shù)為6根嗎。計(jì)算單根V帶初拉力F0由表［3］得C型帶的單位長(zhǎng)度質(zhì)量q=0.30kg/m，將數(shù)據(jù)帶入下式得:P2.5F=500r（——―1）+qv2=568N （3-10）0vzKa計(jì)算對(duì)軸的壓力Q將數(shù)據(jù)帶入下式（3-11）得：αQ=2FZSinτ=6690N (3-11)0 2V帶傳動(dòng)的主要參數(shù)歸納表3-1V帶傳動(dòng)的主要參數(shù)名稱結(jié)果名稱結(jié)果名稱結(jié)果帶型C型傳動(dòng)比i=2.89根數(shù)6小帶輪基準(zhǔn)直徑d=280mmd1基準(zhǔn)長(zhǎng)度L=5000mmd預(yù)緊力F0=568N大帶輪基準(zhǔn)直徑d=900mmd2中心距a=1605mm壓軸力F=6690NP飛輪的設(shè)計(jì)顎式破碎機(jī)是間斷工作的機(jī)器，因而必然會(huì)引起阻力的變化，使其電動(dòng)機(jī)的負(fù)荷不均，形成機(jī)械速率的波動(dòng)。為了降低電動(dòng)機(jī)的額定功率，且使機(jī)械的速率不致波動(dòng)太大，故在偏心軸上裝上飛輪。飛輪在空行程時(shí)儲(chǔ)存能量，在工作行程時(shí)則釋放能量，這樣就可以使電動(dòng)機(jī)的負(fù)荷均勻。飛輪重量G的計(jì)算公式:G二二106Pn (3-12)(n3δD2)式中P-電動(dòng)機(jī)額定功率；D-飛輪的直徑，米；η-考慮損失的機(jī)械效率，η=0.75~0.85。復(fù)擺式顎式破碎機(jī)可取最高值。n-主軸轉(zhuǎn)速；σ-速度不均勻系數(shù)，對(duì)于小型的顎式破碎機(jī)可取O=0.03~0.05。代入數(shù)值得：G=11義106*30*0.85/2523*0.05*0.92=433Kg飛輪的實(shí)際質(zhì)量G0約為理論質(zhì)量G的L2~L3倍。所以G=1.2G=520Kg0對(duì)于飛輪的厚度，采用經(jīng)驗(yàn)公式Hb=G (3-13)ff 兀DP式中：Hf一輪轂至齒頂圓的厚度；P—飛輪的密度；D一飛輪的直徑；b—飛輪的厚度f經(jīng)計(jì)算得：H—150mm。

f推力板的設(shè)計(jì)推力板是顎式破碎機(jī)中構(gòu)造最簡(jiǎn)單、成本最低的零件。在標(biāo)準(zhǔn)結(jié)構(gòu)中，

一般都是用它作保險(xiǎn)零件，故計(jì)算時(shí)要降低其安全系數(shù)。設(shè)計(jì)時(shí)建議將其許

用應(yīng)力提高20%~30%。為了削弱推力板的斷面，有時(shí)沿其寬度方向布有通孔。在計(jì)算推力板的強(qiáng)度時(shí)，一般是根據(jù)動(dòng)顎寬度來決定推力板的寬度，再

由這個(gè)寬度來求推力板的厚度。其計(jì)算公式如下：P—BδL] (3-14)kp式中P一沿推力板中心線方向作用的外力；

kB--推力板的寬度；σ一推力板的厚度；tL-推力板的計(jì)算許用壓應(yīng)力。

p對(duì)于HT15-32及HT28-48，許用壓應(yīng)力為L(zhǎng)L900kg/Cm2。其

p[L],—(1.25~1.3)[L]—1125~1170kg/cm2pp 。取B=300mm=30Cm,LL1150kg/cm2，帶入數(shù)據(jù)得：

p152000δ― cm―4.4cm30X1150圓整取δ=50mm。推力板的尺寸為長(zhǎng)度K=230mm,厚度δ=50mm,寬度B=50mm。偏心軸的設(shè)計(jì)偏心軸的材料選擇和最小直徑估算根據(jù)工作條件,初選軸的材料為45鋼,調(diào)質(zhì)處理。按扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度法進(jìn)行P最小直徑估算，即：d=A3：P,初算軸徑時(shí)，若最小直徑軸段開有鍵槽，min0.幾還要考慮鍵槽對(duì)軸強(qiáng)度的影響。當(dāng)該軸段截面上有一個(gè)鍵槽時(shí)，d增大5%~7%,兩個(gè)鍵槽時(shí)，d增大10%~15%。取A=118。07 .P,'30×0.95d=A3,—=1183, =57mm （3-15）min0?n 252因最小直徑處安裝大帶輪,設(shè)有一個(gè)鍵槽,則：d=d（L+7°，）=57×（L+0.07'）mm=61.1mm，取為整數(shù)d=62mm。minmin o min因破碎機(jī)工作時(shí)沖擊載荷比較大,又有強(qiáng)烈的震動(dòng),應(yīng)適當(dāng)增大偏心軸的直徑，故取d=100mm。偏心軸結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)動(dòng)顎處的軸徑有經(jīng)驗(yàn)公式d=（33~39）：P （3-16）nn式中P一破碎機(jī)電動(dòng)機(jī)功率，KW；n—偏心軸每分鐘的轉(zhuǎn)速，r：min;經(jīng)計(jì)算取d=190mm偏心軸強(qiáng)度校核在破碎工作時(shí)，破碎力通過動(dòng)顎軸承傳到偏心軸上，由于該破碎力很大，軸上其它零件傳遞的載荷相對(duì)來說就顯得微不足道了，所以計(jì)算時(shí)可把這些載荷忽略不計(jì)，而只考慮破碎力的作用，破碎力平均分布在兩個(gè)動(dòng)顎軸承上。圖3-1乂偏心軸受力示意圖.軸上力的作用點(diǎn)位置和支點(diǎn)跨距的確定軸承對(duì)軸的作用點(diǎn)按簡(jiǎn)化原則應(yīng)在軸承寬度的中點(diǎn)，因此可決定偏心軸上動(dòng)顎兩軸承的位置。動(dòng)顎處安裝的22238CA軸承，經(jīng)計(jì)算軸承離支點(diǎn)的距離LCD≈340mm,軸承離支點(diǎn)的距離LAC=LBD≈200mm.計(jì)算軸上的作用力破碎力平均分布在兩個(gè)動(dòng)顎軸承上，分別用Fc，F(xiàn)D來表示；機(jī)架軸承要當(dāng)于兩個(gè)支座，對(duì)偏心軸具有支座反力的作用，分別用RA，RB來表示。PF=F=-S=85500N

CD2.計(jì)算軸上的彎矩，轉(zhuǎn)矩由軸的力學(xué)模型圖可知偏心軸在水平的方向不受力，故不產(chǎn)生水平面的彎矩，因而偏心軸只產(chǎn)生垂直面上的彎矩，如圖：C、D處的彎矩相等，即M=RXL=85500X200N.mm=17100000N.mm （3-17）ACP 30X095T=9.55x106_=9.55X106 N.mm=1080059N.mm （3-18）n 252.計(jì)算當(dāng)量彎矩因?yàn)槭菃蜗蚧剞D(zhuǎn)圖，所以扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力視為脈動(dòng)循環(huán)變應(yīng)力，折算系數(shù)a=0.6。aT=0.6X1080059N.mm=648035N （3-19）MT=YM2+Qt）χ171000002+（648035）2N.mm=17112274N.mm（3-20）.校核軸的強(qiáng)度進(jìn)行校核時(shí)，通常只校核偏心軸上承受最大彎矩和轉(zhuǎn)矩的截面即動(dòng)顎軸承處的強(qiáng)度。σ=MT/W≈MT0.1d3=17112274.82..0,1義1903MPa=24.9MPa (3-21)根據(jù)選定的軸的材料45鋼，調(diào)質(zhì)處理，查得σ]=60Mpa。因σ<□],-1 -1故強(qiáng)度足夠。軸承的選擇破碎機(jī)的軸承采用鑄有巴氏合金的滑動(dòng)軸承。隨著滾動(dòng)軸承制造技術(shù)水平的提高，今后將在大型破碎機(jī)上采用滾動(dòng)軸承。主軸承和連桿頭的軸瓦過熱時(shí)可用循環(huán)水冷卻。本設(shè)計(jì)選用22238CA軸承。動(dòng)顎的設(shè)計(jì)動(dòng)顎是支承齒板且直接參與破碎礦石的部件，承受很大的沖擊載荷，因此要求他有足夠的強(qiáng)度和鋼度，其結(jié)構(gòu)應(yīng)該堅(jiān)固耐用，它又是破碎機(jī)中除機(jī)架外，最重要的零件，結(jié)構(gòu)也較復(fù)雜，動(dòng)顎的運(yùn)動(dòng)特性又是決定破碎機(jī)性能好壞的關(guān)鍵，所以動(dòng)顎結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)是十分重要的。動(dòng)顎分箱型和非箱型。動(dòng)顎一般采用鑄造結(jié)構(gòu)。為了減輕動(dòng)顎的重量，本設(shè)計(jì)采用非箱型。圖3-1動(dòng)顎結(jié)構(gòu)剖視圖齒板的設(shè)計(jì)齒板是破碎機(jī)中直接與礦石接觸的零件，結(jié)構(gòu)雖然簡(jiǎn)單，但它對(duì)破碎機(jī)的生產(chǎn)率、比能耗、產(chǎn)品粒度組成和粒度以及破碎力等都會(huì)影響，特別對(duì)后三項(xiàng)影響比較明顯。齒板承受很大的沖擊力，因此磨損得非常厲害。為了延長(zhǎng)它的使用壽命，可以從兩方面研究，一是從材質(zhì)上找到高耐磨性能材料，二是合理確定齒板的結(jié)構(gòu)形狀和集合尺寸?，F(xiàn)有的破碎機(jī)上使用的齒板，一般是采用ZGMn13。其特點(diǎn)是，在沖擊負(fù)荷作用下具有表面硬化性，形成又硬又耐磨的表面，同時(shí)仍能保持其內(nèi)層金屬原由的韌性故它是破碎機(jī)上用得最普遍的一種耐磨材料。齒板橫斷面結(jié)構(gòu)形狀有平滑表面和齒形表面兩種，后者又分三角形和梯形表面。本設(shè)計(jì)采用三角形。如圖3-3所示圖3-3齒板a）三角形b）梯形肘板的設(shè)計(jì)破碎機(jī)的肋板是結(jié)構(gòu)最簡(jiǎn)單的零件，但其作用卻非常的重要。通常有三個(gè)作用：一是傳遞動(dòng)力，其傳遞的動(dòng)力有時(shí)甚至比破碎力還大；二是起保險(xiǎn)件作用，當(dāng)破碎腔落入非破碎物料時(shí)肋板先行斷裂破壞，從而保護(hù)機(jī)器其它零件不發(fā)生破壞；三是調(diào)整排料口大小。在機(jī)器工作時(shí)，肋板與其支承的襯板間不能得到很好的潤(rùn)滑，加上粉塵落入所以肋板與其襯墊之間實(shí)際上一種干摩擦和磨粒磨損狀態(tài)。這樣，對(duì)肋板的高負(fù)荷壓力導(dǎo)致肋板與肋板墊很快磨損，使用壽命很低。因此肋板的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)要考慮該機(jī)件的重要作用也要考慮其工作環(huán)境。按肘頭與肘墊的連接型式，可分為滾動(dòng)型與滑動(dòng)型兩種，如圖1-所示。肘板與襯墊之間傳遞很大的擠壓力，并受周期性沖擊載荷。在反復(fù)沖擊擠壓作用下磨損較快，特別是圖1-所示的滑動(dòng)型更為嚴(yán)重。為提高傳動(dòng)效率，減少磨損，延長(zhǎng)其使用壽命可采用圖3-4所示的滾動(dòng)型結(jié)構(gòu)。肘板頭為圓柱面，襯墊為平面。由于肘板的兩端肘頭表面為同一圓柱表面，所以當(dāng)肘板兩端的襯墊表面相互平行時(shí)，肘板受力將沿肘板圓柱面的同一直徑、并與襯墊表面的垂直方向傳遞。在機(jī)器運(yùn)轉(zhuǎn)過程中，動(dòng)顎的擺動(dòng)角很小，使得肘板兩端支撐的肘墊表面的夾角很小，所以在機(jī)器運(yùn)轉(zhuǎn)過程中，肘板與其肘墊之間可以保持純滾動(dòng)。圖3-4肘頭與肘墊形式調(diào)整裝置的設(shè)計(jì)調(diào)整裝置提供調(diào)螯破滾機(jī)排料口大小作用）?；S著襯板的不斷磨損，排料口尺寸也不斷地變大產(chǎn)品的粒度也隨之變粗。為了保證產(chǎn)品的粒度要求,必須利用調(diào)整裝置定期地調(diào)整排料裂口的尺寸。此外,當(dāng)要求得到不同的產(chǎn)品粒度時(shí),也需要調(diào)整排料口的大小。現(xiàn)有顎式破碎機(jī)的調(diào)整裝置有多種多樣,歸納起來有墊片調(diào)整裝置、鍥鐵調(diào)整裝置、液壓調(diào)整裝置以及襯板調(diào)整。本設(shè)計(jì)采用墊片調(diào)整裝置。保險(xiǎn)裝置的設(shè)計(jì)當(dāng)破碎機(jī)落入非破碎物時(shí),為防止機(jī)器的重要的零部件發(fā)生破壞,通常裝有過載保護(hù)裝置。保險(xiǎn)裝置有三種:液壓連桿、液壓摩擦離合器和肘板。本設(shè)計(jì)采用肘板。肘板是機(jī)器中最簡(jiǎn)單、最便宜的零件,所以得到廣乏應(yīng)用且經(jīng)濟(jì)有效,但當(dāng)肘板斷裂后,機(jī)器將停車,應(yīng)重新更換新肘板后方可工作。肘板保險(xiǎn)件的另一個(gè)缺點(diǎn)是由于設(shè)計(jì)不當(dāng),常常在超載時(shí)它不破壞,或者沒有超載它卻破壞了,以至影響生產(chǎn)。因此設(shè)計(jì)時(shí)除應(yīng)正確確定由破碎力引起的肘板壓力,以便設(shè)計(jì)出超載破壞的肘板面積外,在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí),應(yīng)使其具有較高的超載破壞敏感。肘板通常有如圖3-5所示的三種結(jié)構(gòu)：中部較薄的變截面結(jié)構(gòu)；弧形結(jié)構(gòu)；S型結(jié)構(gòu)。其中圖a結(jié)構(gòu)在保證肘板的剛度和穩(wěn)定性的同時(shí)，提高其超載破壞敏感度。圖b、圖C兩種結(jié)構(gòu)是利用灰鑄鐵肘板抗彎性能這一特性，選擇合適的結(jié)構(gòu)尺寸是肘板呈拉伸破壞，顯然提高了肘板破壞的敏感度。盡管如此，肘板是否斷裂主要取決與計(jì)算載荷的確定和截面尺寸計(jì)算是否正確。本設(shè)計(jì)也采用圖C中肘板。圖3-5肘板結(jié)構(gòu)機(jī)架結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)破碎機(jī)是整個(gè)破碎機(jī)零部件的安裝基礎(chǔ)。它在工作中承受很大的沖擊載荷，其重量占整機(jī)重量很大比例，而且加工制造的工作量也很大。機(jī)架的剛度和強(qiáng)度，對(duì)整機(jī)性能和主要零部件壽命均有很大的影響，因此，對(duì)破碎機(jī)架的要求是，機(jī)構(gòu)簡(jiǎn)單容易制造重量輕，且要求有足夠的強(qiáng)度和剛度。破碎機(jī)機(jī)架機(jī)構(gòu)分，有整體機(jī)架和組合機(jī)架，按制造工藝分，有鑄造機(jī)架和焊接機(jī)架。整體機(jī)架，由于其制造、安裝和運(yùn)輸困難，故不宜用于大型破碎機(jī)，而多為中、小型破碎機(jī)所使用。它比組合機(jī)架剛性好，但制造較較復(fù)雜。從制造工業(yè)來看，它分為整體鑄造機(jī)架和整體焊接機(jī)架。前者比后者剛性好，但制造困難，特別是單件、小批量生產(chǎn)。后者便于加工制造，重量較輕，但剛性差。同時(shí)要求焊接工藝、焊接質(zhì)量都比較高，并焊接后要求退火，但是隨著焊接技術(shù)的發(fā)展，國(guó)內(nèi)外顎式破碎機(jī)的焊接機(jī)架用得越來越多，并且大型破碎機(jī)也采用焊接機(jī)架。焊接機(jī)架用Q235鋼板，其厚度一般為25-50mm整體鑄造機(jī)架除用鑄鋼ZG270-500材料外，對(duì)小型破碎機(jī)破碎硬度較低的物料時(shí)，也可用優(yōu)質(zhì)鑄鐵和球墨鑄鐵。設(shè)計(jì)時(shí)，在保證正常工作下，應(yīng)力求減輕重量。制造時(shí)要求偏心軸承中心鏜孔，與動(dòng)顎心軸軸承的中心孔有一定的平行度。本設(shè)計(jì)用鑄造機(jī)架如圖3-6所示。圖3-6機(jī)架破碎機(jī)的潤(rùn)滑裝置偏心軸軸承通常采用集中循環(huán)潤(rùn)滑。心軸和推力板的支承面一般采用潤(rùn)潤(rùn)，脂通過手動(dòng)油槍給油。動(dòng)顎的擺角很小，使心軸與軸瓦之間潤(rùn)滑困難，在其底部開若干軸向油溝，中間開一環(huán)向油槽使之連通，再用油泵強(qiáng)制注入干黃油進(jìn)行潤(rùn)滑。結(jié)論本次畢業(yè)設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)了PE400×600的復(fù)擺顎式破碎機(jī)。該破碎機(jī)是由動(dòng)顎相對(duì)于定顎作周期性的往復(fù)運(yùn)動(dòng)從而使裝在兩顎板間的石塊受到擠壓、劈裂彎曲的作用而破碎。設(shè)計(jì)綜合了前人設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)與查閱書籍等資料，做出了初步的顎式破碎機(jī)整體設(shè)計(jì)，本設(shè)計(jì)在對(duì)顎式破碎機(jī)的基本結(jié)構(gòu)和工作原理進(jìn)行分析過后，主要從顎式破碎機(jī)各種工作參數(shù)的選擇，偏心軸的尺寸確定，電動(dòng)機(jī)的選擇等方面進(jìn)行研究。隨后對(duì)破碎機(jī)的傳動(dòng)部分和一些關(guān)鍵部件進(jìn)行了設(shè)計(jì)。本次畢業(yè)設(shè)計(jì)雖然取得了一些成果，但仍然存在不足之處，比如動(dòng)鄂等部件的材料選取不夠細(xì)致，強(qiáng)度校核也不夠到位。謝辭時(shí)光飛逝，這短暫而漫長(zhǎng)的三年大學(xué)生涯，讓我們學(xué)會(huì)了學(xué)習(xí)，學(xué)會(huì)了思考，學(xué)會(huì)了做人，雖其短暫，但是在這三年里所學(xué)的知識(shí)必將可以使我受用終生。在這大學(xué)生涯即將結(jié)束的最后半年的畢業(yè)設(shè)計(jì)過程中，不僅是對(duì)我們每一個(gè)人的一次全面的考查，同時(shí)也是對(duì)我們所學(xué)習(xí)和掌握知識(shí)的一次實(shí)際而綜合運(yùn)用，這不僅是一次知識(shí)的