惠煉常減壓裝置標(biāo)定報(bào)告20091028終版

中國海洋石油總公司煉化公司

惠州煉油分公司1200萬噸/年常減壓蒸餾裝置標(biāo)定報(bào)告中海油惠州煉油分公司

中國石化鎮(zhèn)海工程公司

2009年9月目錄TOC\o"1-5"\h\z\o"CurrentDocument"概述 1\o"CurrentDocument"1.1裝置概況 1\o"CurrentDocument"1.2裝置特點(diǎn) 1\o"CurrentDocument"1.3裝置開工運(yùn)轉(zhuǎn)與標(biāo)定 2\o"CurrentDocument"標(biāo)定數(shù)據(jù)與分析 3\o"CurrentDocument"2.1物料平衡 3\o"CurrentDocument"2.2操作條件及分析 6\o"CurrentDocument"2.3產(chǎn)品質(zhì)量 9\o"CurrentDocument"2.4塔的水力學(xué)狀況計(jì)算 19\o"CurrentDocument"2.5加熱爐 28\o"CurrentDocument"能耗 32\o"CurrentDocument"裝置防腐 34\o"CurrentDocument"4.1低溫部位防腐情況 34\o"CurrentDocument"4.2高溫部分防腐情況 34\o"CurrentDocument"環(huán)境保護(hù) 35\o"CurrentDocument"5.1廢氣 35\o"CurrentDocument"5.2廢水 365.3噪聲 37標(biāo)定結(jié)果與討論 37\o"CurrentDocument"結(jié)束語 38概述1.1裝置概況1200萬噸/年常減壓蒸餾裝置為中海油惠州煉油分公司的第一套原油加工裝置，它利用蒸餾的原理將原油分離成各種不同沸點(diǎn)的餾分，送至下游裝置進(jìn)一步加工生產(chǎn)出合格產(chǎn)品。本裝置設(shè)計(jì)加工渤海2號(hào)原油1200萬噸/年，年開時(shí)數(shù)：8400小時(shí)。本裝置采用換熱一電脫鹽一換熱一閃蒸一換熱一加熱爐一常壓蒸餾一減壓蒸餾工藝。主要由電脫鹽系統(tǒng)、換熱網(wǎng)絡(luò)系統(tǒng)、常壓系統(tǒng)、減壓系統(tǒng)等組成。原油在本裝置內(nèi)經(jīng)脫鹽脫水、常壓蒸餾、減壓蒸餾后被分為燃料氣、石腦油、航煤、柴油餾分、加氫處理原料和焦化原料等滿足后續(xù)加工裝置要求的物料。1.2裝置特點(diǎn)參照目前國內(nèi)外常減壓蒸餾工藝過程的現(xiàn)狀與發(fā)展，根據(jù)所加工的混合原油特點(diǎn)，設(shè)計(jì)采用了許多國內(nèi)外的先進(jìn)技術(shù)，其主要技術(shù)特點(diǎn)如下：a） 電脫鹽原油電脫鹽系統(tǒng)為三級(jí)電脫鹽，第一級(jí)為高速電脫鹽，第二、三級(jí)為交直流電脫鹽。高速電脫鹽采用國內(nèi)長江（揚(yáng)中）電脫鹽設(shè)備公司吸收國外先進(jìn)技術(shù)開發(fā)的高速電脫鹽技術(shù)，可保證原油脫后含鹽才3mgNaCl/l，含水才0.2%。b） 采用閃蒸塔方案，簡化流程，降低能耗，減少投資。c） 常壓塔為板式塔，塔內(nèi)件為國內(nèi)華東理工大學(xué)的高效導(dǎo)向浮閥塔盤。并根據(jù)各部分汽液負(fù)荷，合理選擇塔板的溢流數(shù)。d） 減壓塔根據(jù)生產(chǎn)方案要求，減壓塔內(nèi)設(shè)5段填料及相應(yīng)的汽、液分布系統(tǒng)，根據(jù)每段填料的功能，設(shè)計(jì)結(jié)合國內(nèi)應(yīng)用成熟的高效規(guī)整填料的特點(diǎn)，采用組合填料床層，并配以重力型組合式液體分布器及汽體分布器。減壓塔的進(jìn)料段采用技術(shù)先進(jìn)、性能優(yōu)良的雙切環(huán)向進(jìn)料分布器，以減少減壓塔進(jìn)料段的霧沫夾帶量，保證減壓側(cè)線產(chǎn)品質(zhì)量。e） 減頂抽真空系統(tǒng)減壓塔頂采用高效噴射式蒸汽抽真空系統(tǒng)，在保證減頂真空度的前提下節(jié)省投資，減壓塔頂?shù)牟僮鲏毫υO(shè)計(jì)值為12mmHg（絕），減頂抽空系統(tǒng)、冷卻器系統(tǒng)引進(jìn)美國GRAHAM公司成套技術(shù)。f） 裝置能量利用系統(tǒng)綜合分析技術(shù)利用美國ASPEN公司的ADVENT軟件、PRO—II流程模擬軟件和SEI公司根據(jù)窄點(diǎn)技術(shù)開發(fā)的換熱網(wǎng)絡(luò)優(yōu)化程序，從全裝置能量利用層面進(jìn)行系統(tǒng)分析，優(yōu)化裝置的物料平衡和操作條件，在滿足生產(chǎn)方案、產(chǎn)品質(zhì)量要求的前提下最大限度回收裝置余熱，降低加工能耗。本裝置的換熱網(wǎng)絡(luò)，無論電脫鹽前后、閃蒸塔后均采用原油四路換熱，與常見的原油多路換熱網(wǎng)絡(luò)不同。g） 采用裝置熱聯(lián)合，以減少能耗。正常工況下，本裝置常壓物流、減壓物流首先經(jīng)與原油充分換熱回收其熱量后不經(jīng)冷卻直接進(jìn)入下游裝置，既減少了本裝置的冷卻負(fù)荷及下游裝置對(duì)原料加熱的負(fù)荷，又相應(yīng)降低了本裝置及下游裝置的能耗。h） 本裝置在常壓塔頂、減壓塔頂?shù)酿s出線上設(shè)置了注氨、注緩蝕劑、注水等防腐設(shè)施。i） 本裝置關(guān)鍵機(jī)泵（閃底泵、常底泵、渣油泵、減三線泵）引進(jìn)德國魯爾設(shè)備。1.3裝置開工運(yùn)轉(zhuǎn)與標(biāo)定惠煉1200萬噸/年常減壓裝置是中海煉化惠州煉油廠的第一套集中加工高酸重質(zhì)原油的蒸餾裝置，由中國石化建設(shè)工程公司（SEI）承擔(dān)基礎(chǔ)設(shè)計(jì)，鎮(zhèn)海石化工程公司（SNEC）承擔(dān)詳細(xì)設(shè)計(jì)，中國石化寧波工程公司承建。裝置于2007年1月開始建設(shè)，2008年9月建成。2009年3月18日第一次投料開工，當(dāng)日22：00開工正常，出合格產(chǎn)品，為下游裝置提供足夠的開工原料后停工。2009年4月21第二次投料，當(dāng)日20：00開工正常，出合格產(chǎn)品，進(jìn)入正常生產(chǎn)階段。目前已平穩(wěn)生產(chǎn)近四個(gè)月。裝置2009年9月11、12、13日進(jìn)行性能標(biāo)定。由于惠州煉油的原油配置變化，因此標(biāo)定原油與設(shè)計(jì)原油不同，標(biāo)定原油采用蓬萊50%:達(dá)里亞35%:罕戈15%。裝置標(biāo)定按正常負(fù)荷1200萬噸/年工況進(jìn)行標(biāo)定。正常負(fù)荷數(shù)據(jù)于2009年9月11日9點(diǎn)全面采樣采集。9月14日9點(diǎn)之后，裝置標(biāo)定結(jié)束。本次裝置標(biāo)定，生產(chǎn)平穩(wěn)，操作正常。標(biāo)定數(shù)據(jù)與分析本裝置標(biāo)定原始數(shù)據(jù)如下：物料平衡取自標(biāo)定期間惠州煉油的操作記錄。樣品分析數(shù)據(jù)取自裝置標(biāo)定期間惠州煉油LIMS數(shù)據(jù)庫中數(shù)據(jù)。高壓瓦斯燃料氣低熱值計(jì)算見附表-1。操作條件取自裝置標(biāo)定期間DCS拷屏數(shù)據(jù)?，F(xiàn)將標(biāo)定結(jié)果分述如下：2.1物料平衡2.1.1原油性質(zhì)對(duì)比標(biāo)定時(shí)，裝置加工的原油為蓬萊原油、達(dá)里亞原油、罕戈原油的混合原油，混合比例為50：35：15。由于沒有完整的混合設(shè)施，從分析數(shù)據(jù)看，原油性質(zhì)在不同的時(shí)間有所變化。為了對(duì)比，列出了從原油評(píng)價(jià)中的各原油性質(zhì)和實(shí)際分析的混合原油的性質(zhì)，對(duì)比見表2.1-1。從表2.1-1可看出，實(shí)際加工的混合原油性質(zhì)與各原油評(píng)價(jià)性質(zhì)有所不同，酸值、殘?zhí)俊⒒曳?、總氮較各組分原油的評(píng)價(jià)數(shù)據(jù)高。從實(shí)際原油分析數(shù)據(jù)看，數(shù)據(jù)中硫含量約在0.34%(wt)左右，酸值約為4.33mgKOH/g左右，與設(shè)計(jì)中原油為低硫高酸的性質(zhì)一致，但酸值比設(shè)計(jì)原油還高。表2.1-1原油分析數(shù)據(jù)對(duì)比項(xiàng) 目渤海達(dá)里亞罕戈混合原油密度(20°C),g/cm30.9190.91150.88360.9189API度21.923.6528粘度，mm2/s(100C)11.538.875凝點(diǎn)，C-30-45-25.5-20酸值,mgKOH/g3.571.500.5584.33閃點(diǎn)(開口)，C1184243蠟含量,％(m/m)3.87.98鹽含量,mgNaCl/L22831.812.38特性因數(shù)11.9711.8原油類別低硫環(huán)烷中間基環(huán)烷中間基含硫中間基水分,％(m/m)1.1痕跡0.05殘?zhí)?％(m/m)5.135.17.53灰分,％(m/m)0.0240.0112.87硫,％(m/m)0.280.490.620.33980.4122.83400膠質(zhì),％(m/m)17.16.65瀝青質(zhì),％(m/m)0.82.89金屬，ug/g鈣原油餾程初餾點(diǎn)/C160C餾出量，v%180C餾出量，v%200C餾出量，v%220C餾出量，v%240C餾出量，v%260C餾出量，v%280C餾出量，v%300C餾出量，v%6.327.270.9937.074.5347.24.215.647.179.3311.614.3717.2720.087.385.3018.77.020.5023.0019.904.601.79571113.215.717.920.522.72630.849.62.1.2處理量裝置標(biāo)定三天，物料平衡數(shù)據(jù)見表2.1-2,累計(jì)加工原油101714噸，日均加工原油33904噸/天，相當(dāng)于1187萬噸/年，為裝置設(shè)計(jì)處理量的98.9%，開工初期，裝置加工負(fù)荷為1000T/H，為70%的生產(chǎn)負(fù)荷，大約生產(chǎn)一個(gè)月，后逐漸提量至1250T/H，達(dá)到87%的生產(chǎn)負(fù)荷。從標(biāo)定期間和正常生產(chǎn)情況看，除常頂汽油泵負(fù)荷較大，最大負(fù)荷時(shí)汽油外送量與冷回流量之和接近機(jī)泵的最大流量外，裝置在100%負(fù)荷工況下運(yùn)行良好，且加熱爐出口溫度、中段回流取熱等仍有進(jìn)一步提升的彈性，預(yù)計(jì)消除系統(tǒng)瓶頸后，裝置完全可以開到110%的生產(chǎn)負(fù)荷。因此，就處理量而言，整個(gè)裝置達(dá)到了設(shè)計(jì)要求。

表2.1-1物料平衡表設(shè)計(jì)第一天第二天第三天9.119：00?9.126：009.126：00?9.139：009.139：00?9.流量（T/天）收率（%）流量（噸/天）收率（%）流量（噸/天）收率（%）流量（噸/天）原料原油34285.7300703766333981產(chǎn)品自產(chǎn)瓦斯51.40.1528.490.0933.580.0935.14常頂1529.14.4618786.2523456.232156常一2190.96.3919036.3323846.332147常二3130.39.1326638.8633959.013077常三2622.97.6518516.1623676.282152減頂油85.70.2559.710.2043.590.1241.28減一761.12.2219606.5223346.201907減二5873.117.13321810.70401710.673571減三4998.914.58551318.33692018.376302減四1302.93.811803.9215064.001350減渣11739.434.24981632.641231832.7111243合計(jì)34285.7300703766333981輕收30.2534.4034.26總拔65.7667.3667.29常壓拔出27.7327.6827.94減壓拔出38.0339.6839.352.1.3裝置拔出率標(biāo)定期間原油配比穩(wěn)定，故三天標(biāo)定的產(chǎn)品收率都基本相同。標(biāo)定裝置拔出率與設(shè)計(jì)拔出率對(duì)比見表2.1-3表2.1-3 裝置拔出率對(duì)比表項(xiàng)目設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)2009年9月11日標(biāo)定數(shù)據(jù)2009年9月12日標(biāo)定數(shù)據(jù)2009年9月13日標(biāo)定數(shù)據(jù)常壓拔出率wt%27.7327.6827.9428.15減壓拔出率wt%38.0339.6839.3538.76總拔出率wt%65.7667.3667.29項(xiàng)目設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)2009年9月11日標(biāo)定數(shù)據(jù)2009年9月12日標(biāo)定數(shù)據(jù)2009年9月13日標(biāo)定數(shù)據(jù)常壓拔出率wt%27.7327.6827.9428.15減壓拔出率wt%38.0339.6839.3538.76總拔出率wt%65.7667.3667.2966.91減渣收率wt%34.2432.6432.7133.09由上表可見，常壓及減壓拔出率均達(dá)到或超過理論值，經(jīng)分析，常壓切割點(diǎn)大于等于350°C，減壓切割點(diǎn)可達(dá)545°C，基本實(shí)現(xiàn)了多拔直餾柴油和直餾蠟油，滿足中壓和高壓加氫裝置需要的設(shè)計(jì)目標(biāo)。常壓渣油350C含量及減壓渣油500C含量分析數(shù)據(jù)見表2.1-7表2.1-7 標(biāo)定渣油性質(zhì)表常壓渣油(wt%)減壓渣油(wt%)9月11日9月12日9月13日9月11日9月12日9月13日350C7.57.67.9500C（ASTMD1160方法）5.85.85.0從上表看，常壓渣油中350C含量在7.6左右，減壓渣油中500C含量在5.5左右，基本達(dá)到了國內(nèi)平均水平，需要說明的是本次標(biāo)定操作期間減四線溢流到減壓渣油組分中約30T/H，當(dāng)采用減四線全抽出不溢流操作時(shí)，減壓渣油中500C含量在1.5%左右，達(dá)到國內(nèi)乃至世界先進(jìn)指標(biāo)，但由于減四線殘?zhí)窟^高達(dá)到6?10%，F(xiàn)CC無法摻煉，因此實(shí)際生產(chǎn)中深拔已失去意義。(2001年中國石化45套常減壓裝置常壓渣油350含量平均為6.4%，最高為14%，最低為3%；減壓渣油切割點(diǎn)平均為545C，500C含量平均為7.5%)2.2操作條件及分析2.2.1電脫鹽系統(tǒng)電脫鹽系統(tǒng)標(biāo)定操作條件見表2.2-1

表2.2-1電脫鹽系統(tǒng)操作條件項(xiàng)目設(shè)計(jì)值9月11日數(shù)據(jù)9月12日數(shù)據(jù)9月13日數(shù)據(jù)原油入電脫鹽溫度。C139139.3140.2140.3原油出電脫鹽溫度。C135132.7131.6134.22注水量t/h85.7105.7109.5107.6脫后原油含鹽量mgNaCl/l才32.282.512.39脫后原油含水量%(wt)才0.20.20.180.2排水含油量ppm<15040.6123113本裝置設(shè)計(jì)采用了高速電脫鹽+兩級(jí)交直流電脫鹽的三級(jí)電脫鹽技術(shù)，從標(biāo)定結(jié)果看，電脫鹽實(shí)際操作溫度與設(shè)計(jì)相當(dāng)，注水量較設(shè)計(jì)大，一方面是全廠凈化污水量大，要求電脫鹽盡可能大的回用，另一方面是因?yàn)閮?yōu)化注水流程后，兩路并聯(lián)注水流程較原設(shè)計(jì)串聯(lián)注水流程的脫水、脫鹽效果要好，且注水比例要小，但總量稍大。電脫鹽各項(xiàng)指標(biāo)均優(yōu)于設(shè)計(jì)值。標(biāo)定結(jié)果表明，本裝置電脫鹽系統(tǒng)的設(shè)計(jì)是成功的，需要補(bǔ)充說明的是只有設(shè)計(jì)成三級(jí)電脫鹽方可在加工海洋高酸原油時(shí)電脫鹽脫后含鹽達(dá)標(biāo)，第二級(jí)脫后含鹽一般在4?6mgNaCl/l，說明選擇三級(jí)脫鹽是正確的。2.2.2塔系統(tǒng)本裝置塔部分主要設(shè)計(jì)條件及三天標(biāo)定操作條件分別見表2.2-2。從表中可見，各塔的操作條件與設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)基本接近，特別是減壓塔的塔頂壓力和進(jìn)料段壓力，均好于設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)，為提高減壓拔出率創(chuàng)造了好的條件。表2.2-2主要操作條件匯總表項(xiàng)目單位設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)9月11日9月12日9月13日閃蒸八、、塔C101塔頂壓力MPa0.090.1170.12120.1298C101塔頂溫度C220203.2202.83202.39C101進(jìn)料溫度C220203.91203.57203.57C101塔底溫度C220206.81206.31205.91常C102塔頂壓力MPa0.070.100.100.10

壓塔C102塔頂溫度°C118119.95122.13122.41常一線餾出溫度°C193192.56193.65193.66常二線餾出溫度C253249.56249.86249.88常三線出餾溫度C304278.92279.48279.35過汽化油溫度C351332.33332.79332.87常頂循抽出溫度C138143.28145.15145.08常頂循返塔溫度C93112.12114.06114.47常一中抽出溫度C223232.07232.89231.55常一中返塔溫度C163158.68158.79158.62常二中抽出溫度C303294.08296.19294.23常二中返塔溫度C223204.33204.60205.00閃蒸段C358335.84336.86342.48塔底C352342.22342.13344.53常壓爐出口C362359.79359.70359.18C104塔頂殘壓(A)KPa1.601.301.201.25C104塔頂溫度C7092.9185.3788.64減一線餾出溫度C142157.85154.41153.32減二線餾出溫度C237228.04226.93225.48減三線餾出溫度C307292.70291.57290.03減壓減四線餾出溫度C361361.51360.67358.64減頂循返塔溫度C5048.0647.2646.24塔減一中返塔溫度C117155.31154.74153.57減二中返塔溫度C227192.16192.01191.94閃蒸段溫度C370358.69357.48357.05閃蒸段壓力(A)KPa3.202.852.702.78塔底C369358.39356.47352.88減壓爐出口C389364.66363.96362.33

2.2.3換熱網(wǎng)絡(luò)本裝置換熱網(wǎng)絡(luò)設(shè)計(jì)本著裝置大型化的原則，通過多個(gè)換熱流程的方案對(duì)比，最后采用了原油四路的換熱流程。四路換熱流程具有換熱器臺(tái)數(shù)少，節(jié)省管線、閥門等優(yōu)點(diǎn)。在換熱器選型方面，通過在換熱網(wǎng)絡(luò)設(shè)計(jì)中合適的部位選用螺旋折流板、波紋管單弓板或波紋管雙弓板等高效換熱器，以減少換熱器臺(tái)數(shù)，節(jié)省占地。在上述條件下，裝置設(shè)計(jì)換熱終溫高至311°C，在國內(nèi)外處于先進(jìn)水平。裝置標(biāo)定時(shí)換熱終溫?cái)?shù)據(jù)見表2.2-3表2.2-3換熱網(wǎng)絡(luò)標(biāo)定結(jié)果項(xiàng)目換熱終溫單位項(xiàng)目換熱終溫單位2008年11月20日標(biāo)定數(shù)據(jù)2008年11月23日標(biāo)定數(shù)據(jù)2008年11月25日標(biāo)定數(shù)據(jù)C297.6297.3296.9從表2.2-3數(shù)據(jù)要看出，換熱終溫平均在297C左右，沒有達(dá)到原設(shè)計(jì)換熱網(wǎng)絡(luò)計(jì)算數(shù)值，這是因?yàn)闇p壓爐出口溫度為363C（設(shè)計(jì)389C），減壓餾分油溫度較設(shè)計(jì)低。在開工之初單煉蓬萊原油期間，當(dāng)減爐出口溫度靠近設(shè)計(jì)值時(shí)，換熱終溫能達(dá)到319C左右（設(shè)計(jì)為311C）。依標(biāo)定數(shù)據(jù)計(jì)算換熱網(wǎng)絡(luò)傳熱效果，換熱網(wǎng)絡(luò)充分利用了高低溫位的熱能，換熱網(wǎng)絡(luò)有較強(qiáng)的適應(yīng)性，操作彈性大，達(dá)到了設(shè)計(jì)指標(biāo)。2.3產(chǎn)品質(zhì)量裝置標(biāo)定時(shí)產(chǎn)品質(zhì)量數(shù)據(jù)見表2.3-1、表2.3-2、表2.3-42.3.1兩頂瓦斯分析項(xiàng)目單位常頂瓦斯9月12日標(biāo)定數(shù)據(jù)減頂瓦斯9月12日標(biāo)定數(shù)據(jù)氫氣%（體積分?jǐn)?shù)）0.077.34氧氣%（體積分?jǐn)?shù)）0.220.48氮?dú)?（體積分?jǐn)?shù)）8.44.18一氧化碳%（體積分?jǐn)?shù)）0.145.32二氧化碳%（體積分?jǐn)?shù)）10.937.9硫化氫%（體積分?jǐn)?shù)）0.092.81甲烷%（體積分?jǐn)?shù)）18.0933.35表2.3-1 兩瓦斯氣質(zhì)量分析數(shù)據(jù)兩頂瓦斯氣

乙烷%（體積分?jǐn)?shù)）17.1913.62乙烯%（體積分?jǐn)?shù)）1.013.06丙烷%（體積分?jǐn)?shù)）22.278.09丙烯%（體積分?jǐn)?shù)）0.183.25異丁烷%（體積分?jǐn)?shù)）5.840.83正丁烷%（體積分?jǐn)?shù)）9.832.88反丁烯%（體積分?jǐn)?shù)）0.010.36正丁烯%（體積分?jǐn)?shù)）0.020.77異丁烯%（體積分?jǐn)?shù)）0.010.92順丁烯%（體積分?jǐn)?shù)）0.070.141,3-丁二烯%（體積分?jǐn)?shù)）00.01C5+%（體積分?jǐn)?shù)）54.52從表2.3-1可見，減頂瓦斯氣質(zhì)量中H伊含量較高，不能夠滿足加熱爐燃料要求，常頂瓦斯氣可直接引入加熱爐作燃料。2.3.2常壓產(chǎn)品表2.3-2 常壓產(chǎn)品質(zhì)量分析數(shù)據(jù)序號(hào)樣品名稱分析項(xiàng)目分析時(shí)間單位2009091120090912200909138:0016:000:008:0016:000:008:0016:003常頂密度744.1746.3746.9746.2749.3751.1741.9754.7kg/m3初餾點(diǎn)38.740.038.540.738.639.439.440.4°C10%78.582.881.187.482.984.783.987.8°C50%121.9124.4125.0126.8126.7127.8126.8157.3C90%151.0151.3154.7155.8156.8157.3157.0159.6C終餾點(diǎn)162.2162.2166.2167.7169.1169.4169.4173.3C硫含量0.01630.01830.019%(m/m)酸值0.060.060.06mgKOH/g)鐵含量0.10.10.1mg/Kg鎳含量000mg/Kg釩含量000mg/Kg氮含量446pg/g4常一密度831.9834.7834.9837.4835.9837.4837.3840.3kg/m3初餾點(diǎn)156.3159.6169.0170.4164.0159.7169.0162.5C

初餾點(diǎn)198.0201.4196.4200.0197.0197.4197.4200.0C5%230.0232.2231.6234.2232.4233.6233.6235.4C10%243.2245.2244.0245.6244.4245.6245.6246.8C20%260.4262.2259.6260.6260.4261.8262.0262.8C50%291.0293.0290.0289.6291.4293.2293.8295.0C90%327.2329.2328.0326.6329.2331.8333.2333.6C95%339.4340.8339.4337.6340.6343.0344.8344.8C終餾點(diǎn)353.6354.2351.4349.4352.6354.6356.8356C凝點(diǎn)<-30<-30<-30<-30<-30<-30<-30<-30C閃點(diǎn)7384727875767578C硫含量0.16510.16590.17%(m/m)酸值3.493.523.54mgKOH/g鐵含量0.250.10.5mg/Kg鎳含量0.030.10.1mg/Kg釩含量000mg/Kg氮含量183160190pg/g油品顏色111號(hào)十六烷值40.6密度913.5911.9kg/m3初餾點(diǎn)320.4317.0C5%343.1338.2C10%357.5355.1C20%420.2401.3C30%446.3440.7C常底40%458.7455.1C50%506.9503.8C60%548.2547.6C350°C回收體積7.67.9%500C回收體積49.149.4%7

100°C粘度外委無法分析mm2/S硫含量0.48680.50430.4795%(m/m)殘?zhí)?.957.236.95%(m/m)酸值外委無法分析mgKOH/g鐵含量6366.755mg/Kg鈉含量0.100.3mg/Kg鎳含量8.69.78.9mg/Kg釩含量3.133.2mg/Kg氮含量436842034523岫/g8混合柴油密度876.0878.3876.2876.5876.6877.2877.5878.6kg/m3初餾點(diǎn)213.4217.2218.6221.4219.6220.0220.0221.0C5%238.4241.6245.0246.2245.8246.4246.4247.8C10%248.8251.8251.8252.8252.6253.6253.2254.4C20%261.4264.2261.8262.6262.6263.8263.6264.8C50%289.0291.6288.2288.8289.2290.0290.6290.6C90%332.2335.2330.8330.6331.2333.0333.6332.4C95%344.0347.0343.0342.4343.0344.8345.4344.2C終餾點(diǎn)357.6360.4354.8353.6354.2356.0356.6355.2C凝點(diǎn)<-30<-30<-30<-30<-30<-30<-30<-30C閃點(diǎn)92102939594969398C硫含量0.18380.18680.2018%(m/m)酸值3.433.513.31mgKOH/g鐵含量0.20.20.2mg/Kg鎳含量00.10mg/Kg釩含量000mg/Kg氮含量213220220岫/g油品顏色111號(hào)鏈烷烴20.9%環(huán)烷烴42.6%芳烴36.5%十六烷值 37.5 37.5 39.6從表2.3-2可看出，直餾石腦油干點(diǎn)滿足要求。常一線的閃點(diǎn)、比重、餾程均可滿足

3#航煤的指標(biāo)?；旌喜裼偷慕K餾點(diǎn)滿足柴油標(biāo)準(zhǔn)的要求。所以本裝置輕油產(chǎn)品的質(zhì)量優(yōu)良，為下游裝置的進(jìn)一步加工創(chuàng)造了好的基礎(chǔ)。為了表明各產(chǎn)品之間的分割精度，常壓各側(cè)線之間脫空度見表2.3-3表2.3-3常壓側(cè)線之間的分割精度餾分名稱分割精度標(biāo)定數(shù)據(jù)1標(biāo)定數(shù)據(jù)2標(biāo)定數(shù)據(jù)3常一線一石腦油T5y、-T9S輕「C31.61737.8常二線一常一線T5%,重、-T95%,輕「C30.117.433.6常三線一常二線T5%（重）-T95%（輕「C 25.412.827.6常一線汽提蒸汽比例%1.111.121.12常二線汽提蒸汽比例%1.591.611.56從表2.3-3餾分之間脫空度數(shù)據(jù)可看出，本裝置常一線與塔頂脫空非常好，常二線與常一線、常三線與常二線也脫空良好。數(shù)據(jù)說明，本裝置常壓塔汽液負(fù)荷正常、分餾效果非常好，塔內(nèi)件性能達(dá)到設(shè)計(jì)要求。2.3.3減壓蠟油及渣油產(chǎn)品表2.3-4減壓塔產(chǎn)品質(zhì)量分析表序號(hào)樣品名稱分析項(xiàng)目分析時(shí)間200909112009091220090913單位8:0016:000:008:0016:000:008:0016:009減頂密度859.7858.7860.9857.0858.7855.1854.0852.8kg/m3初餾點(diǎn)143.0140.0133.0133.0131.8124.4124.4121.6C5%183.2178.6177.4176.4174.2167.4166.4162.8C10%194.0190.0190.6190.2188.8182.4180.6177.6C20%208.2205.4206.4205.8203.8199.6197.8195.6C50%228.8227.4228.4227.2226.4223.4221.2219.4C90%266.0264.4265.4264.6263.0260.2258.0257.0C95%283.2282.0280.2279.6277.8275.4272.2271.6C終餾點(diǎn)304.0303.6299.6299.0297.2295.0291.8292.0C硫含量0.26640.17630.178%（m/m）酸值0.420.380.39mgKOH/g

鐵含量0.10.10.1mg/Kg鎳含量000mg/Kg釩含量000mg/Kg氮含量353438岫/g油品顏色0.50.50.5號(hào)1減一密度897.1899.2897.6899.2898.1898.9899.1900.2kg/m3初餾點(diǎn)258.8263.0266.8268.8267.8268.4267.8268.2°C5%277.0280.2285.8286.6286.0287.0286.4287.0°C10%288.2291.8291.4292.6291.8293.0292.4293.0C20%301.6305.6301.0301.8301.0302.4302.0302.6C50%321.6325.0318.6318.6318.6320.0319.8319.8C90%348.2350.6348.6347.2347.2349.0349.0347.8C95%357.2359.4358356.2356.2358.0358.0356.8C終餾點(diǎn)367.4369.8366.6364.4364.4366.0366.2364.6C凝點(diǎn)<-30<-30-30<-30<-30<-30<-30<-30C閃點(diǎn)134136136136140138136136C硫含量0.18050.30060.3059%(m/m)酸值3.563.463.81mgKOH/g鐵含量0.10.10.1mg/Kg鎳含量000mg/Kg釩含量000mg/Kg氮含量423400410Mg/g油品顏色1.51.51.5號(hào)十六烷值38.9鏈烷烴：15.9%環(huán)烷烴：42.1%芳烴：42.0%2減二密度913.5912.6914.8kg/m3初餾點(diǎn)274.0278.2279.1C5%340.4334.6344.6C10%357.4347.6358.3C20%372.4363.4375.1C

50%399.4388.0398.6C90%432.8421.0436.4C95%446.0434.0448.5C終餾點(diǎn)459.6447.0458.9C40°C粘度35.8335.0035.90mm2/S硫含量0.31060.32160.3098%(m/m)殘?zhí)?.040.010.06%(m/m)酸值7.387.467.35mgKOH/g鐵含量0.30.10.1mg/Kg鎳含量0.10.10mg/Kg釩含量000mg/Kg氮含量120511131167四/g3減三密度921.9921.8919.6kg/m3初餾點(diǎn)369.2362.8365.4C5%403.4406.2404.5C10%417.8425.8421.5C20%429.4443.2440.6C50%454.8470.4469.5C90%507.0517.2512.4C95%524.2532.6526.8C終餾點(diǎn)541.2548.0546.0C40C粘度277.2277.5277.1mm2/S100C粘度14.7914.8314.88mm2/S硫含量0.38050.37250.3888%(m/m)殘?zhí)?.220.220.23%(m/m)酸值5.525.485.56mgKOH/g鐵含量0.10.20.3mg/Kg鎳含量0.10.10.1mg/Kg釩含量0.10.10.1mg/Kg氮含量215422352000四/g

4減四密度961.2961.2965.0kg/m3初餾點(diǎn)375.8374.4377.4C5%454.9454.2455.9C10%502.1501.7505.6C20%544.9542.6550.4C30%565.4563.1571.2C350°C回收體積///%(v/v)500°C回收體積9.79.89.4%(v/v)40C粘度外委無法分析mm2/S硫含量0.55190.53270.5411%(m/m)殘?zhí)?2.169.3911.60%(m/m)酸值外委無法分析mgKOH/g鐵含量10.410.29.2mg/Kg鎳含量55.448.948.6mg/Kg釩含量10.39.811.2mg/Kg氮含量583457625806Mg/g5減渣密度982.9975.6980.3kg/m3初餾點(diǎn)432.2431.7429.9C5%493.6492.0500.1C10%523.3524.0525.7C20%557.3556.3557.7C500C回收體積5.85.85.0%(v/v)100C粘度外委無法分析mm2/S硫含量0.56120.55070.5512%(m/m)殘?zhí)?4.1312.7914.62%(m/m)灰分5.458.343.10%(m/m)酸值1.641.581.54mgKOH/g鐵含量11.513.28.9mg/Kg鎳含量66.965.667.2mg/Kg釩含量12.710.512.4mg/Kg氮含量628762636237Mg/g1） 減一線柴油的ASTMD8695%點(diǎn)小于360度，達(dá)到了設(shè)計(jì)的規(guī)定值。柴油的流量達(dá)到76噸/小時(shí)，大大超過了設(shè)計(jì)值所要求的回收率。2） 減二線蠟油的ASTMD116010%點(diǎn)接近360度，仍然有5%的柴油可以從中進(jìn)行回收。減二線蠟油的ASTMD1160干點(diǎn)僅為460度，仍然具有25度左右的上調(diào)空間（設(shè)計(jì)值減二線干點(diǎn)為485度）。減二線的收率可以進(jìn)一步提高。3） 減三線蠟油的ASTMD1160干點(diǎn)小于550度。鐵、鎳、釩的含量遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于設(shè)計(jì)值，殘?zhí)恐祪H為0.22,完全滿足加氫裂化原料的要求?？紤]到全部減二線和部分減三線混合后作為加氫裂化裝置的原料。減三線的干點(diǎn)完全可以進(jìn)一步提高到560-565度的水平（設(shè)計(jì)值減三線干點(diǎn)為565度）。裝置的整體收率還可以進(jìn)一步提高。4） 減壓塔的洗滌段工作狀態(tài)良好。通過蠟油的內(nèi)回流洗滌，使絕大多數(shù)的重金屬離子和殘?zhí)烤患谶^汽化油內(nèi)，從而保證了減三線蠟油的產(chǎn)品質(zhì)量。減四線的重金屬離子含量和殘?zhí)恐递^高，565度以前的輕組分含量為30%。減四線過汽化油并不適合全部作為催化裂化裝置的原料。建議將其分為兩部分：視催化裂化裝置的摻渣比情況而定，一部分過汽化油與部分減三線混合進(jìn)入催化裂化裝置。剩余部分與減底的渣油混合作為延遲焦化裝置的進(jìn)料。5） 減壓渣油500度以前的輕組分含量為5%。520度以前的輕組分含量為10%?？紤]到閃蒸區(qū)目前的操作溫度僅為355-360度，離設(shè)計(jì)溫度尚有10-15度的溫差。通過適當(dāng)提高閃蒸區(qū)的溫度，裝置的整體收率還可以進(jìn)一步提高。6） 我廠FCC設(shè)計(jì)時(shí)要求減四線殘?zhí)靠刂圃?.5%，而常減壓裝置在設(shè)計(jì)時(shí)設(shè)計(jì)院、減壓塔內(nèi)件廠商只保證減一、二、三線產(chǎn)品質(zhì)量，對(duì)減四線產(chǎn)品質(zhì)量沒有提出保證值，因?yàn)閷?shí)際生產(chǎn)減渣必定攜帶進(jìn)入過汽化油（相當(dāng)我廠減四線），目前國內(nèi)減壓塔過汽化油走向是回?zé)掃M(jìn)入減壓爐進(jìn)口或進(jìn)入溶劑脫瀝青裝置、焦化裝置等。

2.4塔的水力學(xué)狀況計(jì)算2.4.1常壓系統(tǒng)2.4.1.1常壓塔塔板結(jié)構(gòu)參數(shù)中國海洋石油總公司惠州煉油項(xiàng)目常壓塔塔板結(jié)構(gòu)項(xiàng)目號(hào):SZ06-1105檔案號(hào)：第2頁共6頁單位華東理工大學(xué)項(xiàng)目名稱惠州常減壓地址上海市梅隴路130號(hào)，郵編:200237設(shè)計(jì)階段標(biāo)定計(jì)算條件：結(jié)構(gòu)參數(shù)塔板編號(hào)44-42#41-29#28-26#25-17#16-14#13-7#6-1#塔板層數(shù)31338386塔內(nèi)徑m6.86.86.86.86.86.86.8板間距mm700700700700700700700液流程數(shù)2222222Ad/At%10101010101017.8開孔率%9.6711.7514.6814.6818.0818.086.65堰長m5.73/6.784.03/6.785.12/6.784.03/6.785.73/6.786.7795.77/6.77堰高mm30/4040/5030/4040/5030/4040/5030/40底隙/側(cè)隙mm140/12070140/12070140/12070170/150降液管寬mm662/590662/534662/590662/534662/590662/5341100/980受液盤寬mm534/662534/662534/662534/662534/662534/662980/1100受液盤深mm150150150150150150170降液板厚mm6666666支承件厚mm12121212121212塔盤板厚mm3333333浮閥形式導(dǎo)向浮閥導(dǎo)向浮閥導(dǎo)向浮閥導(dǎo)向浮閥導(dǎo)向浮閥導(dǎo)向浮閥導(dǎo)向浮閥2.4.1.2常壓塔標(biāo)定水力學(xué)核算中國海洋石油總公司惠州煉油項(xiàng)目標(biāo)定負(fù)何塔板水力學(xué)項(xiàng)目號(hào):SZ06-1105檔案號(hào)：第4頁共6頁單位華東理工大學(xué)項(xiàng)目名稱惠州常減壓地址上海市梅隴路130號(hào)郵編:200237設(shè)計(jì)階段標(biāo)定計(jì)算條件：一.結(jié)構(gòu)參數(shù)四.負(fù)荷性能圖塔板編號(hào)3#(44-42)5#(41-29)12#(41-29)14#(28-26)塔板層數(shù)313133塔內(nèi)徑 m6.86.86.86.8板間距 mm700700700700液流程數(shù)2222Ad/At %10.019.9910.019.99開孔率 %9.6711.7511.7514.68堰長 m4.736.7794.0326.779堰高 mm30504050底隙/側(cè)隙 mm1407070120降液管寬 mm662534662534受液盤寬 mm590662534662受液盤深 mm150150150150降液板厚 mm6666支承件厚 mm12121212塔盤板厚 mm3333二.氣液負(fù)荷汽相負(fù)荷kg/hr283180367075343188430989汽相密度kg/m32.512.832.913.2液相負(fù)荷kg/hr884592258069136246573138液相密度kg/m3707.6691.5696.1697.8系統(tǒng)因子0.90.90.90.9三.水力學(xué)數(shù)據(jù)操作點(diǎn)/最佳點(diǎn)1.3181.5441.4941.216液流強(qiáng)度m3/m.h132.1527.5324.2760.58空塔氣速m/s0.8630.9920.9021.03噴射液泛率 %90.692.184.681閥孔動(dòng)能因子14.114.213.112.6校正孔動(dòng)能因子16.8317.1115.7215.05降液管停留時(shí)間s7.324.546.811.1降液管液泛率%5937.331.739.1霧沫夾帶 %1.824.133.823.26塔板壓降mmHg6.535.184.434.89操作點(diǎn)/操作下限7.155.134.61底隙流速 m/s0.2620.1090.0960.14降液管清液mm212.05167.82140.99172.450.*53 T3液相況量n3/hTF：1O,](41-20)_-一一/p/-/-L_L 1 1 1 L-441灣相流量h3/IitIX：1D*I汽相■量nfl,心丁]R<140U?5iuES2T棚Jft量rt3.%r[K伸']中國海洋石油總公司惠州煉油項(xiàng)目標(biāo)定負(fù)何塔板水力學(xué)項(xiàng)目號(hào):SZ06-1105檔案號(hào)：第5頁共6頁單位華東理工大學(xué)項(xiàng)目名稱惠州常減壓地址上海市梅隴路130號(hào)郵編:200237設(shè)計(jì)階段標(biāo)定計(jì)算條件：一.結(jié)構(gòu)參數(shù)塔板編號(hào)15#(25-17)20#(25-17)23#(16-14)24#(13-7)塔板層數(shù)8838塔內(nèi)徑 m6.86.86.86.8板間距 mm700700700700液流程數(shù)2222Ad/At %10.019.9910.019.99開孔率 %14.6814.6818.0818.08堰長 m4.0326.7794.736.779堰高 mm40503050底隙/側(cè)隙mm707014070降液管寬mm662534662534受液盤寬 mm534662590662受液盤深 mm150150150150降液板厚mm6666支承件厚 mm12121212塔盤板厚 mm3333二.氣液負(fù)荷汽相負(fù)荷kg/hr455949442670529662589492汽相密度kg/m33.293.324.354.59液相負(fù)荷kg/hr25660578698714524319076液相密度kg/m3691.9691.2692.7683.2系統(tǒng)因子0.90.90.90.9三.水力學(xué)數(shù)據(jù)操作點(diǎn)/最佳點(diǎn)1.3711.5271.0411.235液流強(qiáng)度m3/m.h45.998.4109.0434.45空塔氣速m/s1.061.020.9310.982噴射液泛率%84.982.169.776四.負(fù)荷性能圖汽郴流量na/rpni']閥孔動(dòng)能因子校正孔動(dòng)能因子降液管停留時(shí)間s13.115.7724.7降液管液泛率％霧沫夾帶 %35.54.3212.710J11.615.25 12.94 14.1280.3 8.9 19.629 49.3 32.47.1 2.76 4.9塔板壓降mmHg操作點(diǎn)/操作下限底隙流速m/s降液管清液 mm4.695.360.183157.823.8 4^4 3.874.14 5.4 4.180.033130.640.216159.540.137145.89中國海洋石油總公司惠州煉油項(xiàng)目標(biāo)定負(fù)荷塔板水力學(xué)單位 華東理工大學(xué)地址 上海市梅隴路130號(hào)郵編:200237計(jì)算條件:一.結(jié)構(gòu)參數(shù)塔板編號(hào)28#(13-7)31#(6-1)塔板層數(shù)86塔內(nèi)徑m6.86.8板間距mm700700液流程數(shù)22Ad/At%10.0118.29開孔率%18.086.65堰長m4.0326.729堰高mm4040底隙/側(cè)隙mm70150降液管寬mm662980受液盤寬mm5341100受液盤深mm150150降液板厚mm66支承件厚mm1212塔盤板厚mm33二.氣液負(fù)荷汽相負(fù)荷kg/hr525913131073汽相密度kg/m34.482.55四.負(fù)荷性能圖項(xiàng)目號(hào):SZ06-1105檔案號(hào)：項(xiàng)目名稱 惠州常減壓設(shè)計(jì)階段 標(biāo)定液相負(fù)荷kg/hr液相密度kg/m3系統(tǒng)因子1328536950.91061865766.60.9三.水力學(xué)數(shù)據(jù)操作點(diǎn)/最佳點(diǎn)一液流強(qiáng)度m3/m.h空塔氣速m/s噴射液泛率 ％閥孔動(dòng)能因子一校正孔動(dòng)能因子~降液管停留時(shí)「間s降液管液泛率％霧沫夾帶 ％塔板壓降mmHg操作點(diǎn)/操作下點(diǎn)底隙流速m/s降液管清液 mm1.20523.70.8986810.512.6447.925.94.583.144.120.094115.10.838102.920.39358.19.410.7912.139.80.525.123.850.191177.19核算結(jié)果：常壓塔標(biāo)定數(shù)據(jù)核算顯示，常壓塔氣相負(fù)荷比原設(shè)計(jì)大了很多，已經(jīng)基本達(dá)到該塔的操作上限。常壓塔的液相負(fù)荷還算正常，降液管停留時(shí)間足夠，處于正常操作范圍。一中以上塔板的氣相負(fù)荷超設(shè)計(jì)40%以上，該部分應(yīng)是全塔的瓶頸。全塔除閥孔動(dòng)能偏高外，其余指標(biāo)均處于正常范圍，產(chǎn)品質(zhì)量可以得到保證。上表中A/B，A為兩側(cè)降液管結(jié)構(gòu)參數(shù)，B為中間降液管結(jié)構(gòu)參數(shù)。2.4.1.3常壓汽提塔塔板結(jié)構(gòu)參數(shù)中國海洋石油總公司惠州煉油項(xiàng)目常壓汽提塔塔板結(jié)構(gòu)項(xiàng)目號(hào):SZ06-1105檔案號(hào)：第2頁共3頁單位華東理工大學(xué)項(xiàng)目名稱惠州常減壓地址上海市梅隴路130號(hào)，郵編:200237設(shè)計(jì)階段標(biāo)定計(jì)算條件：結(jié)構(gòu)參數(shù)塔板編號(hào)一線側(cè)降一線中降二線側(cè)降二線中降塔板層數(shù)8866塔內(nèi)徑 m2.82.82.82.8板間距 mm600600600600液流程數(shù)Ad/At開孔率16.273.651.918堰高 mm底隙/側(cè)隙 mm降液管寬 mm4070380受液盤寬 mm360受液盤深 mm100降液板厚mm支承件厚 mm塔盤板厚 mm103浮閥形式導(dǎo)向浮閥216.333.652.77750703603801006103導(dǎo)向浮閥216.273.651.91840703803601006103導(dǎo)向浮閥216.333.652.77750703603801006103導(dǎo)向浮閥2.4.1.4常壓汽提塔標(biāo)定水力學(xué)核算計(jì)算條件:中國海洋石油總公司惠州煉油項(xiàng)目標(biāo)定負(fù)何塔板水力學(xué)項(xiàng)目號(hào):SZ06-1105檔案號(hào)：第3頁共3頁華東理工大學(xué)項(xiàng)目名稱惠州常減壓上海市梅隴路130號(hào)郵編:200237設(shè)計(jì)階段標(biāo)定一.結(jié)構(gòu)參數(shù)塔板編號(hào)一線1#(8-1)一線3#(8-1)二線1#(6-1)二線2#(6-1)塔板層數(shù)8866塔內(nèi)徑m2.82.82.82.8板間距mm600600600600液流程數(shù)2222Ad/At%16.2716.3316.2716.33開孔率%3.653.653.653.65堰長m1.9182.7771.9182.777堰高mm40504050底隙/側(cè)隙mm70707070降液管寬mm380360380360受液盤寬mm360380360380受液盤深mm100100100100降液板厚mm6666支承件厚mm10101010四.負(fù)荷性能圖|二敏婦｝_1 I I |_1.11 2.11"IISJI5.11液幫況量對(duì)］塔盤板厚 mm3333二.氣液負(fù)荷汽相負(fù)荷kg/hr1293475442625715916汽相密度kg/m32.642.12.972.39液相負(fù)荷kg/hr9905490000141916128000液相密度kg/m3699.7709.5699.7708.9系統(tǒng)因子0.90.90.90.9三.水力學(xué)數(shù)據(jù)操作點(diǎn)/最佳點(diǎn)1.0550.7081.9211.334液流強(qiáng)度m3/m.h36.922.8452.8732.51空塔氣速m/s0.2210.1620.3990.3噴射液泛率 %68.544.4131.188閥孔動(dòng)能因子9.86.418.812.7校正孔動(dòng)能因子11.787.6522.5515.13降液管停留時(shí)間s15.317.110.712降液管液泛率%38.738.466.746.5霧沫夾帶 %0.440.191.650.71塔板壓降mmHg4.034.048.935.36操作點(diǎn)/操作下限3.952.217.724.46底隙流速 m/s0.1460.0910.210.129降液管清液mm143.22144.09246.83174.4流相浦宜03/117'X1I/I核算結(jié)果：一線汽提塔負(fù)荷處于正常范圍，二線汽提塔氣相負(fù)荷比原設(shè)計(jì)大了很多，已經(jīng)達(dá)到該塔的操作上限。液相負(fù)荷還算正常，降液管停留時(shí)間足夠，處于正常操作范圍。除二線汽提塔閥孔動(dòng)能偏高外，其余指標(biāo)均處于正常范圍，產(chǎn)品質(zhì)量可以得到保證。2.4.2減壓塔2.4.2.1液體分布器的運(yùn)行情況核算表2.4-1液體分布器的流量設(shè)計(jì)流量Kg/hr操作彈性％操作流量Kg/hr床層110680075?205?170000床層22500080?140?12000床層357760060?130?373000床層471190060?130?755000床層520940060?140?170000核算結(jié)果：1） 頂循液體分布器的操作上限可以達(dá)到220-230噸/小時(shí)。目前減壓塔的頂溫偏高，可以通過加大頂循的流量爭取將頂溫控制在70度以下。2） 柴油分餾段的液體分布器目前操作在非常低的下限（50%左右），如果柴油的質(zhì)量能夠得到保證，可以繼續(xù)維持在該流量下進(jìn)行操作。反之則應(yīng)增大內(nèi)回流的流量至正常的設(shè)計(jì)范圍。3） 減一中段的液體分布器目前操作在65%左右的下限；而減二中段的液體分布器目前操作在106%左右的上限。建議貴方可以考慮調(diào)整兩個(gè)中段的取熱分配比例，將整塔的熱量適當(dāng)上移。這也將有助于進(jìn)一步地回收減二線中的柴油組分。4） 洗滌段的液體分布器目前操作在81%左右的下限?？紤]到閃蒸區(qū)的溫度不高，減三線的產(chǎn)品質(zhì)量完全可以滿足要求。經(jīng)過核算，建議貴方可以考慮將洗滌油的流量減少至135-140噸/小時(shí)的水平（閃蒸區(qū)的溫度需低于370度）。這將有助于提高裝置的整體拔出率。2.4.2.2規(guī)整填料的處理能力表2.4-2填料性能核算表液泛值％（100%的設(shè)計(jì)處理能力下）操作彈性％液泛值％（基于裝置標(biāo)定數(shù)據(jù)進(jìn)行模擬計(jì)算）床層13950?12054.1床層22950?12043.4床層34250?12051.1床層46150?12074.2床層55150?12061.2由于原料性質(zhì)的變化，減壓塔內(nèi)氣液相負(fù)荷也相應(yīng)發(fā)生變化，但依然在正常的水力學(xué)操作范圍內(nèi)。2.4.2.3減壓塔壓降

開工以來，減壓塔頂?shù)臍垑阂恢眱?yōu)于設(shè)計(jì)壓力，效果最好時(shí)達(dá)到0.6kPa（4.5mmHg）,標(biāo)定期間，減頂殘壓平均為1.13，閃蒸段壓力為3.15kPa（設(shè)計(jì)為3.2kPa），減壓塔的壓降大約為2kPa，略超過設(shè)計(jì)值（1.6kPa），在減四線不溢流操作的情況下減壓塔的壓降大約為1.4?1.7kPa，說明減壓塔各床層填料的壓降較好。表2.4-3 標(biāo)定期間測量的減壓塔壓力分布測量值1 測量值2 DCS減壓塔頂 1.11kPa 1.16kPa 1.12kPa閃蒸段 3.18kPa 3.15kPa 3.12kPa轉(zhuǎn)油線末端（進(jìn)料） 9.33kPa 10.65kPa 10.45 kPa2.4.2.2減壓塔汽提段從裝置實(shí)際運(yùn)行的數(shù)據(jù)看，減壓塔汽提段工作得相當(dāng)好，其溫度如表3.4-2所示。表2.4-4 減壓塔汽提段各塔板的溫度（2009年9月12日數(shù)據(jù)）項(xiàng)目儀表位號(hào)單位數(shù)值汽化段溫度TI-01708C357.5汽提段1層塔板溫度TI-01707C356.5汽提段6層塔板溫度TI-01718C361.9減底溫度TI-01719C354.6從汽化段到1層塔板，從1層塔板到第6層塔板均有5°C多的溫差，說明汽提段工作良好。2.4.2.5減壓轉(zhuǎn)油線壓降、溫降分析本裝置減壓轉(zhuǎn)油線采用了低速轉(zhuǎn)油線，與國內(nèi)常規(guī)的減壓轉(zhuǎn)油線相比，直徑較大，最大處直徑為3200mm，以適應(yīng)裝置大型化需求。減壓轉(zhuǎn)油線設(shè)計(jì)充分考慮了壓降、流型及熱應(yīng)力的要求，采取逐步變徑的辦法。標(biāo)定結(jié)果表明，減壓轉(zhuǎn)油線的設(shè)計(jì)是成功的。實(shí)際標(biāo)定的減壓轉(zhuǎn)油線壓降及設(shè)計(jì)壓降對(duì)比見表3.3-1。表2.4-5 減壓轉(zhuǎn)油線設(shè)計(jì)壓降與實(shí)測值節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)值測量值kPakPa減壓汽提段壓力3.23.12轉(zhuǎn)油線后部壓力3.23.12轉(zhuǎn)油線前部壓力3030.1減壓爐出口壓力46.854.2轉(zhuǎn)油線壓降A(chǔ)P43.651.08從表2.4-1測量的數(shù)據(jù)可以看出，實(shí)際的轉(zhuǎn)油線壓降為51.08kPa，與設(shè)計(jì)的轉(zhuǎn)油線壓降相近。表2.4-6 減壓轉(zhuǎn)油線設(shè)計(jì)溫降與實(shí)測值節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)值測量值CC轉(zhuǎn)油線后部溫度370365.8轉(zhuǎn)油線前部溫度389382.3減壓爐出口溫度393389.9轉(zhuǎn)油線溫降A(chǔ)T2324.1從上表看見，裝置轉(zhuǎn)油線溫降為24.1°C,與設(shè)計(jì)值偏差1.1°C,主要是為滿足大管徑低速轉(zhuǎn)油線需要，參比國內(nèi)同類裝置的轉(zhuǎn)油線溫降和設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)，此值是在可接收允許溫降范圍之內(nèi)的。從以上分析來看，減壓塔的運(yùn)行情況良好。2.5加熱爐常壓爐設(shè)計(jì)最大處理量為1402848kg/h，減壓爐設(shè)計(jì)最大處理量為1032444kg/h。裝置標(biāo)定時(shí)處理量基本和設(shè)計(jì)值吻合。標(biāo)定數(shù)據(jù)與設(shè)計(jì)值對(duì)比見表2.6.1-1、表2.6.1-2。由表2.6.1-1中數(shù)據(jù)可以看出，常壓爐操作參數(shù)基本與原設(shè)計(jì)吻合。實(shí)際標(biāo)定的常壓爐煙氣出輻射段溫度為765C，原設(shè)計(jì)計(jì)算值為721C；煙氣出對(duì)流段溫度低于原設(shè)計(jì)計(jì)算值，實(shí)際標(biāo)定的常壓爐煙氣出對(duì)流段溫度為328C，原設(shè)計(jì)計(jì)算值為327C；對(duì)流轉(zhuǎn)輻射轉(zhuǎn)油線內(nèi)的介質(zhì)溫度標(biāo)定值與計(jì)算值基本相同。由表2.6.1-2中數(shù)據(jù)可以看出，減壓爐操作參數(shù)基本與原設(shè)計(jì)吻合。實(shí)際標(biāo)定的減壓爐煙氣出輻射段溫度為745C，原設(shè)計(jì)計(jì)算值為713C；煙氣出對(duì)流段溫度也低于原設(shè)計(jì)計(jì)算值，實(shí)際標(biāo)定的常壓爐煙氣出對(duì)流段溫度為319C，原設(shè)計(jì)計(jì)算值為333C；對(duì)流轉(zhuǎn)輻射轉(zhuǎn)油線內(nèi)的介質(zhì)溫度標(biāo)定值與計(jì)算值基本相同。

余熱回收系統(tǒng)部分操作參數(shù)基本與原設(shè)計(jì)吻合，排煙溫度設(shè)計(jì)值為163°C，標(biāo)定值為188°C?191°C；空氣預(yù)熱后溫度設(shè)計(jì)值為230C,標(biāo)定值為163C。包括余熱回收在內(nèi)的加熱爐系統(tǒng)總體熱效率原計(jì)算設(shè)計(jì)值為91.3%，標(biāo)定值約為89%（煙氣氧含量輻射爐膛取樣分析的結(jié)果4.2%計(jì)算）。表2.6.1-1常壓爐設(shè)計(jì)工況與標(biāo)定工況數(shù)據(jù)對(duì)比項(xiàng)目設(shè)計(jì)值實(shí)際值對(duì)比部位輻射段入口輻射段出口輻射段入口輻射段出口溫度C362318.5360流量kg/h14028481378000熱負(fù)荷kw表面熱強(qiáng)度kw/m2部位對(duì)流段入口對(duì)流段出口對(duì)流段入口對(duì)流段出口溫度C305296.92318.5流量kg/h14028481378000熱負(fù)荷MW79.29（油品總的熱負(fù)荷）表面熱強(qiáng)度kw/m2部位過熱蒸汽段入口過熱蒸汽段出口過熱蒸汽段入口過熱蒸汽段出口溫度C147373152363流量kg/h1659620740熱負(fù)荷MW2.17表面熱強(qiáng)度kw/m2爐膛體積熱強(qiáng)度kw/m3冷油流速m/s最大流速m/s壓降Mpa0.38燃料消耗kg/h燃料總發(fā)熱MW86.5175345NM3/H排煙溫度C721.3,327,163765,328,191

過?？諝庀禂?shù)20散熱損失kw1298排煙損失Kw熱效率％91.3輻射室氧含量％3.5（燒油）4.82,4.4備注表2.6.1-2減壓爐設(shè)計(jì)工況與標(biāo)定工況數(shù)據(jù)對(duì)比項(xiàng)目設(shè)計(jì)值實(shí)際值對(duì)比部位輻射段入口輻射段出口輻射段入口輻射段出口溫度。C393.9362390流量kg/h10324441061000熱負(fù)荷MW表面熱強(qiáng)度kw/m2部位對(duì)流段入口對(duì)流段出口對(duì)流段入口對(duì)流段出口溫度C352342.3362流量kg/h10324441061000熱負(fù)荷MW45.46表面熱強(qiáng)度kw/m2部位過熱蒸汽段入口過熱蒸汽段出口過熱蒸汽段入口過熱蒸汽段出口溫度C188261193273流量kg/h2170816400熱負(fù)荷kw1.07表面熱強(qiáng)度kw/m2爐膛體積熱強(qiáng)度kw/m3冷油流速m/s

最大流速m/s壓降Mpa0.23燃料消耗kg/h3687NM3/H燃料總發(fā)熱MW49.584排煙溫度。C712.9,333.2,163745,319,191過剩空氣系數(shù)20散熱損失kw744排煙損失Kw熱效率％91.3輻射室氧含量％3.5（燒油）3.79,5.11備注表2.6.1-3余熱回收設(shè)計(jì)工況與標(biāo)定工況數(shù)據(jù)對(duì)比1）設(shè)計(jì)工況空氣預(yù)熱器型式：熱管空氣預(yù)熱器單位空氣側(cè)煙氣側(cè)備注流量Kg/s55.559.82介質(zhì)溫度熱管式空氣預(yù)熱器入口C20330出口C230163熱負(fù)荷熱管式空氣預(yù)熱器MW12.2212.6流動(dòng)阻力Pa<2000<20002）操作工況:空氣預(yù)熱器型式：熱管空氣預(yù)熱器單位空氣側(cè)煙氣側(cè)備注流量Kg/s介質(zhì)溫度熱管式空氣預(yù)熱器入口C大氣溫度308出口C163191熱負(fù)荷熱管式空氣預(yù)熱器MW流動(dòng)阻力Pa2.5.1不足及改進(jìn)措施此次標(biāo)定數(shù)據(jù)基本與設(shè)計(jì)值吻合或接近，加熱爐系統(tǒng)在最大處理量基礎(chǔ)上還存在一定的操作彈性，但也存在著一些問題和不足。常壓爐和減壓爐輻射室頂在線分析的煙氣氧含量在3.8%?5.11%，對(duì)于燒氣的加熱爐氧含量可以降到3%以下，預(yù)熱器排煙溫度標(biāo)定值為190°C，效率約為89%。熱效率偏低，如果排煙溫度能降低到125C，加熱爐熱效率可以提高到93%，每年可節(jié)約燃料費(fèi)用1500萬左右。建議在停工檢修期間對(duì)預(yù)熱器進(jìn)行改造。能耗表2.7-1為標(biāo)定期間的平均能耗值（8.57kg標(biāo)油/t原油）和每天的能耗值與設(shè)計(jì)能耗值的對(duì)比。本裝置設(shè)計(jì)計(jì)算能耗為8.719千克標(biāo)油/噸原油。標(biāo)定期間，加熱爐燃料為燃料油和燃料氣的混燒，由于裝置的燃料油計(jì)量表與實(shí)際使用量偏差較大，故能耗計(jì)算中燃料油用量根據(jù)全廠平衡的量，參照計(jì)量表計(jì)算。

表3-1標(biāo)定期間裝置能耗統(tǒng)計(jì)項(xiàng)目實(shí)物消耗（噸、103度）單耗（噸/噸或度/噸）設(shè)計(jì)9.11數(shù)據(jù)9.12數(shù)據(jù)9.13數(shù)據(jù)標(biāo)定數(shù)據(jù)設(shè)計(jì)9.11數(shù)據(jù)9.12數(shù)據(jù)9.13數(shù)據(jù)標(biāo)定數(shù)據(jù)設(shè)計(jì)處理量34272300703766333981101714生產(chǎn)給水7210.3313.1732.7356.230.00210.00030.00030.00100.00060.0003循環(huán)水416285274366079594011782231.211.751.751.751.750.除氧水964.88921129102130420.030.030.030.030.030二除鹽水044357747014900.0150.0150.0140.0151.0MPa蒸汽7.3177.7995.1576.382600.00020.0030.0030.0020.0020.(燃料燃料油296.5881141023040.0090.0030.0030.0030.0038.燃料氣1774062317662074026165745.906.156.106.06凈化風(fēng)4800363045494106122850.140.120.120.120.120.(電137.82118.13151.871354054.023.934.033.973.981.熱出料裝置能耗8..裝置防腐4.1低溫部位防腐情況表4-1常減壓低溫部位防腐情況對(duì)比常頂罐切水減頂罐切水Fe離子mg/LCl-mg/LPHFe離子mg/LCl-mg/LPH惠煉9月11日0.622.27.20.625.17.79月12日0.58.76.40.926.37.29月13日0.727.96.40.842.87.9鎮(zhèn)海1#4.941158.54.741178.6茂名1#3.631792969.4從上表的對(duì)比可以看出，惠煉的常頂和減頂?shù)蔫F離子和Cl-交其他同類裝置低得多，說明防腐蝕控制情況比較理想，但在裝置運(yùn)行和標(biāo)定過程中，仍有以下問題需注意：1） 當(dāng)處理量逐步從1150t/h提高到1430t/h的裝置設(shè)計(jì)負(fù)荷后，由于所加工原油性質(zhì)較輕,常頂負(fù)荷遠(yuǎn)超過設(shè)計(jì)值。常頂汽油泵流量達(dá)110t/h，由此塔頂流速達(dá)到原來的近3倍,造成沖刷腐蝕加劇，容易沖刷掉金屬表面的保護(hù)膜,而裸露的金屬表面腐蝕更加嚴(yán)重。2） 加工負(fù)荷上升后原油中的有機(jī)酸等酸性物相應(yīng)增加,特別是標(biāo)定期間常壓爐及減壓爐出口溫度均比此前提高5°C以上，從而導(dǎo)致更多的無機(jī)鹽水解及有機(jī)酸裂解成小分子酸，使塔頂油氣中酸性物含量增加;同時(shí)因提溫后需要更大的回流量控制產(chǎn)品質(zhì)量，使塔頂及中段回流均增加，進(jìn)一步加劇了沖刷腐蝕。3） 由于常頂油氣進(jìn)E-401處的探針位置與注水位置均在換熱器入口管同一平面上,注水容易對(duì)探頭造成直接沖擊，實(shí)踐證明增加注水腐蝕速率上升，而太小的注水又無法稀釋塔頂酸性介質(zhì)，控制露點(diǎn)腐蝕。4.2高溫部分防腐情況表4-1高溫部分油品防腐效果分