2022單邊螺栓節(jié)點(diǎn)技術(shù)規(guī)程

總則1.0.1本條為編制本規(guī)程的宗旨和目的。1.0.2本條明確了本規(guī)程的適用范圍。1.0.3本規(guī)程的編制以行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《鋼結(jié)構(gòu)高強(qiáng)度螺栓連接技術(shù)規(guī)程》JGJ82為基礎(chǔ)，參考現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》GB50017、《鋼管混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范》GB50936及《鋼結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范》GB50205等規(guī)范中有關(guān)高強(qiáng)度螺栓連接的內(nèi)容，以相關(guān)試驗(yàn)研究成果為依據(jù)進(jìn)行引入和補(bǔ)充，以滿(mǎn)足工程實(shí)際需要。

2術(shù)語(yǔ)和符號(hào)2.1術(shù)語(yǔ)本規(guī)程給出了6個(gè)有關(guān)單邊高強(qiáng)度螺栓連接方面的特定術(shù)語(yǔ)，該術(shù)語(yǔ)是從鋼結(jié)構(gòu)單邊高強(qiáng)度螺栓連接設(shè)計(jì)與施工的角度賦予其涵義的，但涵義又不一定是術(shù)語(yǔ)的定義。本規(guī)程給出了相應(yīng)的推薦性英文術(shù)語(yǔ)，該英文術(shù)語(yǔ)不一定是國(guó)際上的標(biāo)準(zhǔn)術(shù)語(yǔ)，僅供參考。2.2符號(hào)本規(guī)程給出了41個(gè)符號(hào)及其定義，這些符號(hào)都是本規(guī)程各章節(jié)可能引用的。對(duì)于在本規(guī)程各章節(jié)條文中所使用的符號(hào)，應(yīng)以本條或相關(guān)條文中的解釋為準(zhǔn)。

3基本規(guī)定3.1一般規(guī)定3.1.1連接強(qiáng)度與構(gòu)件強(qiáng)度的關(guān)系可參考現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50011中8.2.8條的“強(qiáng)連接弱構(gòu)件”的原則。此外，對(duì)于次梁受剪、吊桿受拉等接頭，無(wú)需滿(mǎn)足連接強(qiáng)度不低于構(gòu)件強(qiáng)度的原則。3.1.2目前單邊高強(qiáng)度螺栓連接副為10.9級(jí)，由施工單位根據(jù)設(shè)計(jì)方案和工程實(shí)際來(lái)選定產(chǎn)品規(guī)格即可。3.1.3現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50011規(guī)定鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)件連接除按地震組合內(nèi)力進(jìn)行彈性設(shè)計(jì)外，還應(yīng)進(jìn)行極限承載力驗(yàn)算，同時(shí)要滿(mǎn)足抗震構(gòu)造要求。3.1.4承壓型連接允許接頭滑移，并有較大變形，而焊縫的變形有限，因此從設(shè)計(jì)概念上，承壓型連接不能和焊接并用。從國(guó)內(nèi)外相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)和研究文獻(xiàn)以及試驗(yàn)研究看，摩擦型單邊高強(qiáng)度螺栓連接與角焊縫能較好地共同工作，當(dāng)螺栓的規(guī)格、數(shù)量等與焊縫尺寸相匹配到一定范圍時(shí)，兩種連接的承載力可以疊加，甚至超過(guò)兩者之和。3.1.5直接承受動(dòng)力荷載反復(fù)作用的單邊高強(qiáng)度螺栓連接，當(dāng)應(yīng)力變化的循環(huán)次數(shù)等于或大于5x104次時(shí)，應(yīng)按現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》GB50017中的有關(guān)規(guī)定進(jìn)行疲勞驗(yàn)算。單邊高強(qiáng)度螺栓承壓型連接不得用于直接承受動(dòng)力荷載重復(fù)作用且需要進(jìn)行疲勞計(jì)算的構(gòu)件連接，以及連接變形對(duì)結(jié)構(gòu)承載力和剛度等影響敏感的構(gòu)件連接。3.2材料與設(shè)計(jì)指標(biāo)3.2.1本規(guī)程針對(duì)的單邊高強(qiáng)度螺栓連接副的螺桿是在現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《鋼結(jié)構(gòu)用扭剪型高強(qiáng)度螺栓連接副》GB/T3632中的螺桿進(jìn)一步加工得到，故性能等級(jí)僅有10.9級(jí)。3.2.2單邊高強(qiáng)度螺栓連接摩擦面抗滑移系數(shù)除按現(xiàn)行《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》GB50017進(jìn)行取值外，也可按摩擦面的實(shí)際情況取值。當(dāng)摩擦承載力不起控制因素時(shí)，設(shè)計(jì)可以適當(dāng)降低摩擦面抗滑移系數(shù)值。設(shè)計(jì)應(yīng)考慮施工單位在設(shè)備及技術(shù)條件上的差異，慎重確定摩擦面抗滑移系數(shù)值，以保證連接的安全度。3.2.3單邊高強(qiáng)度螺栓預(yù)拉力P只與螺栓性能等級(jí)有關(guān)。3.2.4抗震設(shè)計(jì)中構(gòu)件的單邊高強(qiáng)度螺栓連接應(yīng)進(jìn)行極限承載力設(shè)計(jì)驗(yàn)算，具體計(jì)算方法見(jiàn)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50011第8.2.8條。

4單邊高強(qiáng)度螺栓連接設(shè)計(jì)4.1單邊高強(qiáng)度螺栓摩擦型連接計(jì)算4.1.1本條所列單邊高強(qiáng)度螺栓受剪承載力計(jì)算公式與現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《鋼結(jié)構(gòu)高強(qiáng)度螺栓連接技術(shù)規(guī)程》JGJ82規(guī)定的公式相同，僅對(duì)孔型系數(shù)k2進(jìn)行了修正，其取值參考了試驗(yàn)研究及相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)確定。k1可取值為0.9與0.8，后者適用于冷彎型鋼等較薄板件（板厚t≤6mm）連接的情況。單邊螺栓安裝時(shí)因需要螺栓頭進(jìn)入鋼管內(nèi)部，因此采用大圓孔，故引入孔型系數(shù)k2，其取值系參考國(guó)內(nèi)外試驗(yàn)研究及相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)確定的。同濟(jì)大學(xué)分別對(duì)M20和M24單邊高強(qiáng)度螺栓進(jìn)行了抗滑移試驗(yàn)，對(duì)試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行直線擬合，在擬合曲線保證率達(dá)到97.5%時(shí)，結(jié)果滿(mǎn)足設(shè)計(jì)安全度的要求，且相應(yīng)的M20和M24單邊高強(qiáng)度螺栓的大圓孔孔型系數(shù)分別為0.95和0.94；中冶建筑研究總院有限公司所進(jìn)行的試驗(yàn)結(jié)果表明，M20和M24高強(qiáng)螺栓大圓孔的孔型系數(shù)均為0.95，因此在本規(guī)程中對(duì)M20和M24單邊高強(qiáng)度螺栓大圓孔的孔型系數(shù)取0.9。參照現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《鋼結(jié)構(gòu)高強(qiáng)度螺栓連接技術(shù)規(guī)程》JGJ82和美國(guó)規(guī)范的規(guī)定，其余規(guī)格的單邊高強(qiáng)度螺栓大圓孔的孔型系數(shù)取0.85。4.2單邊高強(qiáng)度螺栓承壓型連接計(jì)算4.2.1由于承壓型連接和摩擦型連接是同一單邊高強(qiáng)度螺栓連接的兩個(gè)不同階段，因此，兩者在設(shè)計(jì)和施工的基本要求（除抗滑移系數(shù)外）是一致的。4.2.2、4.2.3按照現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》GB50017的規(guī)定，對(duì)、、進(jìn)行取值，且公式4.2.3是按承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)螺栓達(dá)到其受拉極限承載力。4.3單邊高強(qiáng)度螺栓連接構(gòu)造要求4.3.1單邊高強(qiáng)度螺栓安裝時(shí)因需要螺栓頭進(jìn)入鋼管內(nèi)部，因此采用大圓孔。本條列出了單邊高強(qiáng)度螺栓連接孔徑匹配表。根據(jù)同濟(jì)大學(xué)專(zhuān)題研究，給出了單邊高強(qiáng)度螺栓孔距和邊距的容許間距。4.3.2單邊高強(qiáng)度螺栓的施擰均需使用配套的專(zhuān)用扳手，鋼管內(nèi)部同樣要求必要的操作空間，設(shè)計(jì)人員在布置螺栓時(shí)應(yīng)考慮這兩點(diǎn)施工要求。實(shí)際工程中，常有為緊湊布置而凈空限制過(guò)小的情況，造成施工困難，影響施工質(zhì)量與效率，這一情況應(yīng)盡量避免。表4.3.2-2僅為常用扳手的數(shù)據(jù)，供設(shè)計(jì)參考，設(shè)計(jì)可根據(jù)施工單位的專(zhuān)用扳手尺寸來(lái)調(diào)整。

5單邊高強(qiáng)度螺栓連接接頭設(shè)計(jì)5.1拼接接頭5.1.1單邊高強(qiáng)度螺栓全栓拼接接頭應(yīng)采用摩擦型連接，以保證連接的剛度。當(dāng)拼接接頭設(shè)計(jì)內(nèi)力明確且不變號(hào)時(shí)，可根據(jù)使用要求按接頭處最大內(nèi)力設(shè)計(jì)，其所需接頭螺栓數(shù)量較少。當(dāng)構(gòu)件按地震組合內(nèi)力進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算并控制截面選擇時(shí)，應(yīng)按現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50011進(jìn)行連接螺栓極限承載力的驗(yàn)算。5.1.2本條中指出連接接頭的部分構(gòu)造需滿(mǎn)足現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《鋼結(jié)構(gòu)高強(qiáng)度螺栓連接技術(shù)規(guī)程》JGJ82的規(guī)定，是指首先滿(mǎn)足本規(guī)程4.3節(jié)的構(gòu)造要求，其余再參考JGJ82的相關(guān)構(gòu)造要求。本條適用于矩形鋼管或箱形截面構(gòu)件的螺栓拼接接頭，在拼接截面處可有彎矩M、剪力V和軸力N共同作用，一般情況彎矩M為主要內(nèi)力。5.2受拉連接接頭5.2.3、5.2.4T形受拉件在外加拉力作用下其翼緣板發(fā)生彎曲變形，而在板邊緣產(chǎn)生撬力，撬力會(huì)增加螺栓的拉力并降低接頭的剛度，必要時(shí)在計(jì)算中考慮其不利影響。5.3外伸式端板連接接頭5.3.1單邊高強(qiáng)度螺栓外伸式端板連接易于實(shí)現(xiàn)冷成型鋼管柱或箱形截面柱與鋼梁的現(xiàn)場(chǎng)免焊裝配化連接。為避免端板連接滑移，節(jié)點(diǎn)連接應(yīng)采用單邊高強(qiáng)度螺栓摩擦型連接。為增強(qiáng)節(jié)點(diǎn)剛度，外伸端板均設(shè)置加勁肋。5.3.2為方便工程設(shè)計(jì)人員應(yīng)用和計(jì)算，單邊高強(qiáng)度螺栓外伸式端板連接節(jié)點(diǎn)推薦設(shè)計(jì)為剛性節(jié)點(diǎn)。按梁端的不利荷載組合進(jìn)行驗(yàn)算，可以更充分地發(fā)揮構(gòu)件的強(qiáng)度；以螺栓群繞梁下翼緣中心轉(zhuǎn)動(dòng)進(jìn)行螺栓驗(yàn)算，可以充分發(fā)揮螺栓強(qiáng)度，節(jié)省成本；端板寬度若遠(yuǎn)大于梁翼緣寬度，會(huì)使端板剛度偏弱，25mm的限值取自美國(guó)規(guī)范ANSI/AISC358-10中第6章的規(guī)定。5.3.3柱內(nèi)設(shè)置內(nèi)隔板、加厚柱壁、灌注混凝土三種方式均可提高管壁和連接的剛度，限制管壁的變形，可單獨(dú)選用其中一種，亦可組合采用。內(nèi)隔板的布置方法是為了利于力的傳遞；柱壁加厚區(qū)域是根據(jù)同濟(jì)大學(xué)已完成的試驗(yàn)研究結(jié)果給出的一個(gè)偏安全范圍，柱壁加厚方式可直接采用厚壁鋼管或補(bǔ)焊鋼板。5.3.4本條款的連接剛性判定參照歐洲規(guī)范Eurocode3：Designofsteelstructures-Part1-8:Designofjoints第5.2.2條規(guī)定。5.3.5本條款按照螺栓端板布置的最低構(gòu)造要求，即滿(mǎn)足“強(qiáng)連接弱構(gòu)件”的螺栓規(guī)格和4.3節(jié)螺栓布置的構(gòu)造要求，給出附錄A，根據(jù)附錄A中不同梁、柱截面的選擇可確定梁跨度的臨界值，以使單邊高強(qiáng)度螺栓外伸式端板連接的梁柱節(jié)點(diǎn)在設(shè)計(jì)中按剛接進(jìn)行設(shè)計(jì)。5.3.6本條的計(jì)算公式主要來(lái)源于歐洲規(guī)范（Eurocode1993-1-8）中的“組件法”，其中鋼管柱壁的抗拉和抗壓剛度系數(shù)來(lái)源于已發(fā)表的期刊文章——ParkAY,WangYC.DevelopmentofcomponentstiffnessequationsforboltedconnectionstoRHScolumns.JournalofConstructionalSteelResearch,2012,70(1):137-152。當(dāng)端板剛度遠(yuǎn)大于柱壁剛度，且其寬度bep大于柱腹板中心線之間的寬度bc1時(shí)，端板承壓可直接通過(guò)柱腹板傳力，此時(shí)可假定柱翼緣受壓剛度為無(wú)窮大，故本條文提供的柱翼緣受壓剛度系數(shù)僅適用于端板剛度遠(yuǎn)大于柱壁剛度，且bep<bc1的情況。初始剛度計(jì)算的組件法模型可參考圖1。根據(jù)本條的計(jì)算公式可得到單邊螺栓端板連接的初始剛度，并結(jié)合5.3.4條給出的判定方法，可判斷連接的剛度是否滿(mǎn)足剛接要求。(a)節(jié)點(diǎn)示意圖(b)組件彈簧模型(c)同排受拉組件等效彈簧模型(d)受拉區(qū)組件等效彈簧模型圖1單邊螺栓外伸式端板連接的初始剛度計(jì)算模型5.3.7現(xiàn)行中國(guó)工程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)化協(xié)會(huì)標(biāo)準(zhǔn)《矩形鋼管混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》CECS159中第7.1.5條雖然給出的是帶內(nèi)隔板的矩形鋼管混凝土柱與鋼梁的剛性焊接節(jié)點(diǎn)的抗剪強(qiáng)度計(jì)算公式，但該公式同樣適用于帶內(nèi)隔板的矩形鋼管混凝土柱與鋼梁的單邊高強(qiáng)度螺栓外伸端板式剛性連接的節(jié)點(diǎn)域計(jì)算。該計(jì)算公式中分別考慮了柱腹板、內(nèi)隔板和混凝土斜壓受力對(duì)節(jié)點(diǎn)的抗剪貢獻(xiàn)，若鋼管柱內(nèi)未設(shè)置內(nèi)隔板時(shí)，僅需將公式中的內(nèi)隔板對(duì)節(jié)點(diǎn)抗剪的貢獻(xiàn)一項(xiàng)予以扣除即可。本條文給出的計(jì)算公式（5.3.7-3）針對(duì)鋼管柱為箱形截面的情況，應(yīng)取鋼管角部焊縫的抗剪承載力與鋼管管壁的抗剪承載力之間的較小值，當(dāng)鋼管柱為冷成型矩形鋼管時(shí)，鋼管角部無(wú)焊縫，僅考慮鋼管管壁的抗剪承載力即可。5.3.9根據(jù)現(xiàn)行《門(mén)式剛架輕型房屋鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范》GB51022中10.2.7條所得。5.3.10為了避免柱壁先于梁構(gòu)件發(fā)生破壞，要求柱壁的受彎極限承載力應(yīng)大于梁的受彎塑性承載力。管壁的面外受彎破壞是矩形鋼管破壞的一類(lèi)常見(jiàn)破壞模式，因此對(duì)于管壁的受彎承載力應(yīng)提出具體要求。本條文的管壁受彎承載力計(jì)算方法是基于塑性鉸線法提出的，塑性鉸線的分布圖是參考國(guó)外（A.C.B.Mesquita,L.A.P.Sim?esdaSilvaandS.Jord?o.BehaviourofIbeam-SHScolumnsteeljointswithhollo-bolts:Anexperimentalstudy.TubularStructuresXIII2010:17-25.）和同濟(jì)大學(xué)的研究成果得到的簡(jiǎn)化圖。圖2為鋼管內(nèi)未灌注混凝土且未焊接內(nèi)隔板時(shí)鋼管柱壁的塑性鉸線模式，圖中紅色虛線為柱壁在受到梁翼緣傳來(lái)的拉、壓力作用下形成的塑性鉸線，利用塑性鉸線理論，結(jié)合內(nèi)力功等于外力功，可得到拉、壓力的上限值。因柱壁發(fā)生塑性變形后，其屈服后強(qiáng)度會(huì)使其極限承載力大于塑性鉸線理論得到的結(jié)果，因此，本條文得到的計(jì)算結(jié)果偏保守，有利于實(shí)際設(shè)計(jì)中確保柱壁的實(shí)際受彎承載力大于梁構(gòu)件的塑性受彎承載力。1由于端板會(huì)使管壁受壓時(shí)承擔(dān)更高的強(qiáng)度，故以管壁承擔(dān)的拉力Fbf,t作為管壁形成塑性鉸機(jī)制的控制荷載，得到梁傳遞至管壁的彎矩計(jì)算公式。2當(dāng)鋼管柱內(nèi)灌注混凝土但未設(shè)置內(nèi)隔板時(shí)，受壓區(qū)管壁受到混凝土的限制作用，受壓區(qū)變形不再與圖2相同，同時(shí)忽略混凝土對(duì)受拉區(qū)的強(qiáng)化作用，按式(5.3.10-2)得到的計(jì)算結(jié)果偏保守。3當(dāng)鋼管柱內(nèi)未灌注混凝土但設(shè)有內(nèi)隔板時(shí)，管壁變形受到內(nèi)隔板的約束，圖3為其塑性鉸線分布模式，同樣以管壁承擔(dān)的拉力Fbf,t作為管壁形成塑性鉸機(jī)制的控制荷載。4當(dāng)鋼管柱內(nèi)灌注混凝土且設(shè)有內(nèi)隔板時(shí)，按式(5.3.10-4)得到的計(jì)算結(jié)果偏保守。圖2鋼管管壁開(kāi)孔一側(cè)塑性鉸線分布圖圖3鋼管管壁開(kāi)孔一側(cè)塑性鉸線分布圖5.3.11鋼管管壁在螺栓受拉狀態(tài)下，可能在孔壁附近發(fā)生剪切撕裂，故需對(duì)鋼管管壁的剪切破壞進(jìn)行驗(yàn)算。5.3.125.3.6條與5.3.10條的計(jì)算方法是基于四排8螺栓端板連接提出的，為了便于工程應(yīng)用，本條對(duì)工程中可能采用的四排16螺栓端板連接進(jìn)行了簡(jiǎn)化轉(zhuǎn)換，然后利用5.3.6條與5.3.10條的計(jì)算方法進(jìn)行剛度和承載力計(jì)算。同理，對(duì)于可能用到的八排螺栓或其他螺栓布置形式，同樣可按此條的簡(jiǎn)化方式進(jìn)行簡(jiǎn)化計(jì)算。5.3.13本條根據(jù)工程經(jīng)驗(yàn)與國(guó)內(nèi)外相關(guān)規(guī)定的要求，列出了外伸端板的構(gòu)造規(guī)定。當(dāng)考慮撬力作用時(shí)，外伸端板的構(gòu)造尺寸應(yīng)滿(mǎn)足e1≤1.25e2的要求。這是由于計(jì)算模型假定在極限荷載作用時(shí)杠桿力分布在端板邊緣，若e1與e2比值過(guò)大，則杠桿力的分布由端板邊緣向內(nèi)側(cè)擴(kuò)展，與杠桿力計(jì)算模型不符，為了保證計(jì)算模型的合理性，因此應(yīng)限制e1≤1.25e2。端板外伸部位加勁肋可設(shè)置為等腰三角形，直角邊取端板外伸長(zhǎng)度，厚度不宜低于梁腹板厚度。為了減小彎矩作用下端板的彎曲變形，增加連接剛度，宜在外伸端板中間設(shè)豎向短加勁肋。同時(shí)考慮梁受拉翼緣的全部撬力均由梁端焊縫傳遞，故要求該部位焊縫為熔透焊縫。

6施工與驗(yàn)收6.1一般規(guī)定6.1.1單邊高強(qiáng)度螺栓連接副的質(zhì)量是影響單邊高強(qiáng)度螺栓連接安全性的重要因素，必須達(dá)到螺栓標(biāo)準(zhǔn)中技術(shù)條件的要求，不符合技術(shù)條件的產(chǎn)品，不得使用。因此，每一制造批必須由制造廠出具質(zhì)量保證書(shū)。由于單邊高強(qiáng)度螺栓連接副制造廠是按批保證扭矩系數(shù)或緊固軸力，所以在使用時(shí)應(yīng)在同批內(nèi)配套使用。6.1.2螺紋損傷后將會(huì)改變單邊高強(qiáng)度螺栓連接副的扭矩系數(shù)或緊固軸力，因此在運(yùn)輸、保管過(guò)程中應(yīng)輕裝、輕卸，防止損傷螺紋。6.1.3本條規(guī)定了單邊高強(qiáng)度螺栓連接副在保管過(guò)程中應(yīng)注意事項(xiàng)，其目的是為了確保單邊高強(qiáng)度螺栓連接副使用時(shí)同批；盡可能保持出廠狀態(tài)，以保證扭矩系數(shù)或緊固軸力不發(fā)生變化。6.1.4現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《鋼結(jié)構(gòu)用扭剪型高強(qiáng)度螺栓連接副》GB/T3632中規(guī)定高強(qiáng)度螺栓的保質(zhì)期6個(gè)月。在不破壞出廠狀態(tài)情況下，對(duì)超過(guò)6個(gè)月再次使用的單邊高強(qiáng)度螺栓，需重新進(jìn)行緊固軸力復(fù)驗(yàn)，合格后方準(zhǔn)使用。6.1.5、6.1.6單邊高強(qiáng)度螺栓運(yùn)到工地后，應(yīng)按規(guī)定進(jìn)行有關(guān)性能的復(fù)驗(yàn)。合格后方準(zhǔn)使用，是使用前把好質(zhì)量的關(guān)鍵?？够葡禂?shù)應(yīng)分別經(jīng)制造廠和安裝單位檢驗(yàn)，當(dāng)抗滑移系數(shù)符合設(shè)計(jì)要求時(shí)，方準(zhǔn)出廠和安裝。6.2制作6.2.3當(dāng)板厚時(shí)，沖孔工藝會(huì)使孔邊產(chǎn)生微裂紋和變形，鋼板表面的不平整降低鋼結(jié)構(gòu)疲勞強(qiáng)度。隨著沖孔設(shè)備及加工工藝的提高，允許板厚小于或等于12mm時(shí)可沖孔成型，但對(duì)于承受動(dòng)力荷載且需進(jìn)行疲勞計(jì)算的構(gòu)件連接以及主體結(jié)構(gòu)梁、柱等構(gòu)件連接不應(yīng)采用沖孔成型?？走叺拿毯惋w邊將影響摩擦面板層密貼。6.2.5鋼板表面不平整，有焊接飛濺、毛刺等將會(huì)使板面不密貼，影響單邊高強(qiáng)度螺栓連接的受力性能，另外，板面上的油污將大幅度降低摩擦面的抗滑移系數(shù)，因此表面不得有油污。表面處理方法的不同，直接影響摩擦面的抗滑移系數(shù)的取值，設(shè)計(jì)圖中要求的處理方法決定了抗滑移系數(shù)值的大小，故加工中必須與設(shè)計(jì)要求一致。6.2.6單邊高強(qiáng)度螺栓連接處鋼板表面上，如粘有臟物和油污，將大幅度降低板面的抗滑移系數(shù)，影響單邊高強(qiáng)度