爬架設(shè)計(jì)計(jì)算書

ZC—03導(dǎo)軌式附著升降腳手架設(shè)計(jì)計(jì)算書第一章計(jì)算闡明本計(jì)算書將反映ZC—03導(dǎo)軌式附著升降腳手架系統(tǒng)各部件的受力狀況、強(qiáng)度及穩(wěn)定性等計(jì)算內(nèi)容。重要根據(jù)是建設(shè)部《建筑施工工具式腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ202-.荷載的規(guī)定：恒載：涉及搭設(shè)架體的鋼管、扣件、主框架、水平支撐框架、作業(yè)層腳手板、安全網(wǎng)、提高機(jī)構(gòu)及固定于架體上的設(shè)備等傳遞給附著支撐點(diǎn)的全部材料、構(gòu)配件、器具的自重?；詈奢d（施工荷載）：架體在工作狀態(tài)下，構(gòu)造施工時(shí)，按兩層施工荷載（每層3KN∕㎡）計(jì)算；裝修施工時(shí)，按三層施工荷載（每層2KN∕㎡）計(jì)算；架體在升降狀態(tài)下，施工荷載每層0.5KN∕㎡計(jì)算。風(fēng)荷載：風(fēng)壓原則值按照《編制建筑施工腳手架安全技術(shù)規(guī)范的統(tǒng)一規(guī)定》計(jì)算規(guī)定，擋風(fēng)面積按擋風(fēng)材料、桿件的實(shí)際面積計(jì)算。計(jì)算系數(shù)：荷載附加計(jì)算系數(shù)使用工況：KJ1＝1.3；升降工況：KJ2＝2.0；動(dòng)力系數(shù)：Yd取1.5恒荷載分項(xiàng)系數(shù)Yd取1.5活荷載分項(xiàng)系數(shù)YG取1.2組合風(fēng)荷載時(shí)的荷載組合系數(shù)Ψ取1.5沖擊系數(shù)K2取2.0主框架和水平支撐框架壓桿λ≤150；拉桿λ≤300單一系數(shù)法復(fù)核時(shí)，其安全系數(shù)K值；對(duì)于強(qiáng)度設(shè)計(jì)時(shí)，K≥1.5；對(duì)于穩(wěn)定設(shè)計(jì)時(shí)，K≥2.0吊具、索具的安全系數(shù)：K≥8.0計(jì)算辦法和計(jì)算根據(jù)計(jì)算辦法本計(jì)算書中，主框架、水平支撐框架、附著支撐裝置等按照概率極限狀態(tài)設(shè)計(jì)法進(jìn)行計(jì)算，按照承載極限狀態(tài)設(shè)計(jì)的載荷值取設(shè)計(jì)值；按照極限的設(shè)計(jì)載荷值取原則值，防墜裝置、吊具、索具按“允許應(yīng)力設(shè)計(jì)法”進(jìn)行計(jì)算，取強(qiáng)度允許值。計(jì)算參考規(guī)范及手冊(cè)《建筑施工安全檢查原則》（JGJ59-）、《建筑施工工具式腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ202-、《建筑構(gòu)造荷載規(guī)范》（GB50009-）、《鋼構(gòu)造設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50017-）、《冷彎薄壁型鋼構(gòu)造設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50018-）、《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》、《起重機(jī)設(shè)計(jì)手冊(cè)》等。第二章荷載原則值的計(jì)算一、計(jì)算單元的擬定取支撐跨度為6.5米；腳手架高度14.4米；架體廊道寬度0.9米；立桿水平間距1.5米；設(shè)8步架，步距1.8米；以建筑物立面3.0米為設(shè)計(jì)基準(zhǔn)（見圖1-4）.二、架體鋼管采用Φ48×3.5，重量系數(shù)為0.0384KN/m。1、大橫桿自重計(jì)算：外排大橫桿：6m×14根×0.0384＝3.23KN（涉及扶手桿）。內(nèi)排大橫桿：6m×9根×0.0384＝2.07KN.2、小橫桿自重計(jì)算：（6m×9根／層×3＋1.2m×4根／層×7）＝1.93KN.3、立桿自重計(jì)算：外桿自重計(jì)算：13×3×0.0384＝1.5KN；內(nèi)桿自重計(jì)算：12.4×3×0.0384＝1.43KN。外排剪刀撐自重計(jì)算：鋼管自重10.5×2×2×0.0384＝1.61KN；內(nèi)排剪刀撐自重計(jì)算：6×2×0.0384＝0.46KN；扣件自重計(jì)算：扣件自重按0.015KN/個(gè)計(jì)算外排大橫桿扣件：14×4個(gè)/根＝56個(gè)；內(nèi)排大橫桿扣件：9×4個(gè)/根＝36個(gè)；小橫桿扣件：40×2個(gè)/根＝80個(gè)；立桿用對(duì)接扣件：6×3個(gè)/點(diǎn)＝18個(gè)；外排剪刀撐用扣件：9個(gè)/根×2＋7個(gè)/根×2＝32個(gè)；內(nèi)排剪刀撐用扣件：4個(gè)/根×2＝8個(gè)。外扣件自重疊計(jì)：（56＋40＋9＋32）×0.015＝2.05KN；內(nèi)扣件自重疊計(jì)：（36＋40＋9＋8）×0.015＝1.39KN；扣件自重總計(jì);3.43KN以上腳手架架體重量累計(jì)：15.66KN。三、腳手板自重計(jì)算：腳手板采用1.5㎜花紋板，架體內(nèi)排立桿離墻45㎝，腳手板鋪設(shè)時(shí)離墻距離20㎝腳手板的寬度為90＋45－20＝115㎝腳手板的自重原則值為0.45KN/㎡。單層腳手板自重6×1.15×0.45＝3.105KN。擋腳板自重計(jì)算：在腳手板鋪設(shè)層架體的外排搭設(shè)150㎜高，20㎜厚的木板作為擋腳板。單層擋腳板自重6×0.15×0.35＝0.32KN。安全網(wǎng)自重計(jì)算：架體外排側(cè)面安裝鋼制安全網(wǎng)，重量系數(shù)0.2KN/㎡。架體上的安全網(wǎng)自重為21KN。豎向主框架自重計(jì)算：內(nèi)排導(dǎo)軌組件自重3.03KN，外排立桿自重：0.58KN；小橫桿自重;0.3KN;廊道斜桿自重:0.55KN:累計(jì)：4.46KN。水平支撐框架自重計(jì)算：大橫桿自重：0.76KN；小橫桿自重：023KN；立桿自重：0.73KN；斜桿自重：0.69KN；累計(jì)：2.41KN。風(fēng)荷載計(jì)算：風(fēng)荷載原則值Wk=0.7μSμZWO=0.7×0.56×2.61×0.55=0.56KN/㎡式中：μZ風(fēng)壓高度變化系數(shù)，按B類地面粗糙度，高度200米，取μZ=2.61；μS風(fēng)荷載體形系數(shù)μS=1.3Φ，Φ為擋風(fēng)系數(shù)，Φ=An/Awn式中An為擋風(fēng)面積，Aw為迎風(fēng)面積。An=0.5×（1.8+1.5）×0.048+1.8×1.5×0.4=1.1592Aw=1.8×1.5=2.7；Φ=1.1592/2.7=0.429μS=1.3×0.429=0.56WO為基本風(fēng)壓，為適應(yīng)全國(guó)大部分使用，按照《建筑構(gòu)造荷載規(guī)范》取WO為0.565KN/㎡?；詈奢d原則值計(jì)算使用工況下：構(gòu)造施工時(shí)，按2層作業(yè)層3KN/㎡計(jì)算:6×1.15×2×3＝41.4KN裝飾作業(yè)時(shí)，按3層作業(yè)層2KN/㎡計(jì)算:6×1.15×3×2＝41.4KN.升降工況下，按照作業(yè)層0.5KN/㎡計(jì)算:6×1.15×2×3＝41.4KN構(gòu)造施工時(shí)，6×1.15×2×0.5＝6.9KN；裝飾作業(yè)時(shí)，6×1.15×3×0.5＝10.35KN.第三章水平支撐框架計(jì)算構(gòu)造闡明：水平支撐框架為拼裝式框架計(jì)算闡明計(jì)算其承當(dāng)?shù)暮奢d時(shí)，不計(jì)入豎向主框架及電動(dòng)提高機(jī)等重量。架體荷載通過立桿傳遞給水平支撐框架，再由水平支撐框架傳遞給豎向主框架、導(dǎo)軌、建筑物構(gòu)造。豎向主框架作為水平支撐框架的支座。架體上的恒荷載以及施工時(shí)的活荷載簡(jiǎn)化為作用于水平支撐框架上弦的節(jié)點(diǎn)荷載。水平支撐框架的自重、一層的腳手板、擋腳板自重和按裝修時(shí)的一層活荷載簡(jiǎn)化為作用于水平支撐框架下弦的節(jié)點(diǎn)荷載。荷載計(jì)算荷載計(jì)算辦法分別計(jì)算外框架和內(nèi)框架的節(jié)點(diǎn)荷載。每層腳手板的恒荷載和活荷載作用于外框架和內(nèi)框架的承受面積的分派，根據(jù)一端懸臂量求支座反力求得：ΣΜΑ=0；ΣΜΒ=0；則X內(nèi)=1.15×1.15/2/0.9=0.734米；X外=0.416米；即：外框架節(jié)點(diǎn)荷載承受面積的計(jì)算寬度：X外=0.416米內(nèi)框架節(jié)點(diǎn)荷載承受面積的計(jì)算寬度：X內(nèi)=0.734米按照提高架使用工況和升降工況計(jì)算內(nèi)外框架的節(jié)點(diǎn)荷載。作用于上弦桿荷載作用于上弦桿的節(jié)點(diǎn)荷載涉及：兩層腳手板的施工荷載和架體的全部荷載（不涉及水平桁架的自重）。恒荷載原則值的計(jì)算使用工況升降工況外框架（KN）內(nèi)框架（KN）外框架（KN）內(nèi)框架（KN）腳手板兩層4.84×416/1150=1.754.84×734/1150=3.091.753.09擋腳板兩層0.6400.640安全網(wǎng)210210架體自重9.356.319.356.31累計(jì)32.759.4032.759.40載荷原則值3.212.353.212.35②活荷載原則值的計(jì)算使用工況升降工況外框架（KN）內(nèi)框架（KN）外框架（KN）內(nèi)框架（KN）施工活荷載41.4×416/1150=14.9741.4×734/1150=26.242.54.4恒載原則值3.756.650.361.1作用于下弦桿荷載作用于下弦桿的荷載涉及：一層的腳手板、擋腳板及水平支撐框架的自重。①恒荷載原則值的計(jì)算使用工況升降工況外框架（KN）內(nèi)框架（KN）外框架（KN）內(nèi)框架（KN）腳手板-層2.42×416/1150=0.882.42×734/1150=1.350.881.35擋腳板-層0.3200.320水平支撐架2.41/2=1.21.21.21.2累計(jì)2.42.732.42.4恒載原則值0.60.680.60.68②活荷載原則值的計(jì)算升降工況外框架（KN）內(nèi)框架（KN）施工活荷載3.45×416/1150=1.253.45×734/1150=2.20節(jié)點(diǎn)原則值0.310.554、節(jié)點(diǎn)荷載設(shè)計(jì)值作用于上弦桿荷載：使用工況下外框架：P使外上=KJ1（rGGK+rQGQ）=1.3×（1.2×3.21+1.4×3.74）=11.81（KN）內(nèi)框架：P使外上=KJ1（rGGK+rQGQ）=1.3×（1.2×3.35+1.4×5.56）=15.61（KN）升降工況：外框架：P升外上=KJ1（rGGK+rQGQ）=2.0×（1.2×3.21+1.4×0.63）=9.47（KN）內(nèi)框架：P升外上=KJ1（rGGK+rQGQ）=2.0×（1.2×3.21+1.4×1.1）=8.72（KN）作用于下弦桿荷載：使用工況下外框架：P使外下=KJ1=1.3×0.6=0.94（KN）內(nèi)框架：P使外下=KJ1=1.3×0.68=1.06（KN）以上計(jì)算成果能夠看出，使用工況下，內(nèi)框架的節(jié)點(diǎn)荷載設(shè)計(jì)值最大，因此下列只驗(yàn)算使用工況下的內(nèi)框架。桿件內(nèi)力計(jì)算構(gòu)造尺寸以及上弦節(jié)點(diǎn)在單位集中荷載系數(shù)P=1作用下的內(nèi)力圖（圖二）NPG=（2-0.5）×2343/1800=1.95（+）NPG=1.95×1800/2343=1.5（-）NGH=（1.5-1）×2343/1800=0.65（-）NGD=（1.95-0.65）×1800/2343=0.99（+）2、構(gòu)造尺寸以及下弦節(jié)點(diǎn)在單位集中荷載系數(shù)P=1作用下的內(nèi)力圖（圖二）NPG=（2-0.5）×2343/1800=1.95（+）NPG=1.95×1800/2343=1.5（-）NGH=（1.5-1）×2343/1800=0.65（-）NGD=（1.95-0.65）×1800/2343=0.99（+）最不利桿件內(nèi)力組合以上單位荷載內(nèi)力圖能夠看出，最危險(xiǎn)的受壓桿件是水平支撐框架與主框架連接的上弦桿件PG、IJ，受拉桿件為內(nèi)腹桿FC、JE，因此，只驗(yàn)算此兩種桿件的強(qiáng)度和穩(wěn)定性即可。FC桿件內(nèi)力組合設(shè)計(jì)值：NFC設(shè)=1.95×15.61+1.95×1.06=32.5KN原則值：NFC標(biāo)=1.95×（2.35+6.56）+1.95×0.94=19.21KN2、FG桿件內(nèi)力組合設(shè)計(jì)值：NFG設(shè)=1.5×15.61+1.5×1.06=25KN原則值：NFG標(biāo)=1.5×（2.35+6.56）+1.5×0.94=14.78KNFC、FG桿件的強(qiáng)度及穩(wěn)定性驗(yàn)算1、63#槽鋼的特性參數(shù)：截面積A=844㎜2：f=23.1㎜.5#角鋼的特性參數(shù)：截面積A=480.3㎜2.FC桿件的驗(yàn)算：強(qiáng)度σ=NPC設(shè)/32510/480.3=67.69N/㎜2＜f=205N/㎜2。FG桿件的驗(yàn)算強(qiáng)度σ=NPC設(shè)/A=25000/844=29.629N/㎜2＜f=205N/㎜2穩(wěn)定性：λ=L/f=1500/23.1=64.93；查《冷彎薄壁型鋼構(gòu)造設(shè)計(jì)規(guī)范》附表A1.1-1穩(wěn)定系數(shù)ψ=0.755；σ=NPC設(shè)/A/ψ=25000/690/0.755=47.99N/㎜2＜f=205N/㎜2第四章豎向主框架計(jì)算一、構(gòu)造闡明豎向主框架是由主框架原則節(jié)構(gòu)成的，主框架的內(nèi)排采用63#槽鋼背焊而成。其它均采用Φ48.3×3.5鋼管用螺栓連接而成為定型的框架。二、計(jì)算闡明豎向主框架桿件軸線在一種平面內(nèi)相較于一點(diǎn)，且承受跨度為6米的一片架體的荷載，據(jù)荷載分析可知，豎向主框架承載在使用工況下最大，因此將著重驗(yàn)算使用工況下的強(qiáng)度和穩(wěn)定性。三、構(gòu)造尺寸及簡(jiǎn)化計(jì)算簡(jiǎn)圖（圖四）豎向主框架外排總高度為15米，內(nèi)排總高度為14.1米，內(nèi)外排立桿中心距為0.9米，組裝后步高為1.8米，架體上導(dǎo)輪以上懸出部分3.6米，不大于6米。將導(dǎo)輪安裝在1.8米步高的節(jié)點(diǎn)上，風(fēng)荷載考慮水平作用于1.8米步高的節(jié)點(diǎn)上。以節(jié)點(diǎn)荷載考慮。四、荷載計(jì)算風(fēng)荷載原則值：WK標(biāo)=0.56KN/㎡；風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值：WK設(shè)=0.9×1.5×1.4×0.56=0.73KN/㎡；風(fēng)線荷載原則值：q標(biāo)=0.56×6=3.36KN/㎡；風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值：q設(shè)=0.73×6=4.38KN/㎡節(jié)點(diǎn)風(fēng)荷載計(jì)算風(fēng)荷載原則值風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值P1標(biāo)=（0.405+0.9）×3.36=4.38P1設(shè)=（0.405+0.9）×4.38=5.72P2標(biāo)=（0.9+0.9）×3.36=6.06P2設(shè)=（0.9+0.9）×4.38=7.88P3標(biāo)=（0.195+0.9）×3.36=3.68P3設(shè)=（0.195+0.9）×4.38=4.8豎向主框架垂直荷載計(jì)算(圖四)由于水平支撐框架傳遞的支座反力作用于主框架下面R內(nèi)和R外；由于主框架自重按內(nèi)外立柱分派2/3及1/3進(jìn)行分派并簡(jiǎn)化到頂部由P1及P2均擔(dān)。水平支撐框架每跨半個(gè)節(jié)點(diǎn)間的節(jié)點(diǎn)荷載0.5P由大橫桿直接傳遞給豎向主框架并偏于安全的簡(jiǎn)化到頂部由P1及P2均擔(dān)。使用工況外立桿（KN）R外=3×（P使外上+P使外下）=3×（8.51+0.68）=27.57R1外=[0.5×（P使外上+P使外下）+1.34]×0.5=2.97P2外=2.97內(nèi)拉桿（KN）R內(nèi)=（P使內(nèi)上+P使內(nèi)下）=3×（11.21+0.77）=35.94R1內(nèi)=[0.5×（P使內(nèi)上+P使內(nèi)下）+2.67]×0.5=4.33P2內(nèi)=4.33升降工況外立桿（KN）R外=3×（P升外上+P升外下）=3×（4.39+1.09）=16.44R1外=[0.5×（P升外上+P升外下）+1.34]×0.5=204P2外=2.97內(nèi)立桿（KN）R內(nèi)=（P升內(nèi)上+P升內(nèi)下）=3×（4+1.94）=16.47R1內(nèi)=[0.5×（P升內(nèi)上+P升內(nèi)下）+2.67]×0.5=2.71P2內(nèi)=2.71五、風(fēng)荷載作用下的桿件內(nèi)力計(jì)算（圖四）下列計(jì)算公式中:0.45=900/;2.23=/900;0.9=1800/;1.12=/1800；斜邊計(jì)算長(zhǎng)度L=（18002+9002）1/2=；N2-3=5.72×2.23=+12.76；N2-4=12.76×0.9=-11.48；N3-4=12.76×0.45+7.88=-13.64；N3-5=12.67×0.9=+11.48N4-5=13.62×2.23=+29.57；N4-6=29.57×0.9+11.48=-38.09；N5-6=7.88+29.57×0.45=-21.19；N5-7=11.48+29.57×0.9=+38.09；N6-7=（45.692-27.9）×2.23=-39.65；N6-8=38.09-39.65=-2.41；N7-8=7.88-39.65×0.45=+9.69；N7-9=38.09-39.65=+2.41；N8-9=9.96×2.23=-23.7；N8-10=23.7×0.9-2.41=+18.92；N9-10=23.7×0.45-7.88=+2.79；N9-11=2.41-23.7×0.9=-18.92；N10-11（0.273-0.58）×2.23=-0.68；N10-12=18.92-0.9×0.9=+18.11；N11-12=7.88+0.9×0.45=-8.29；N11-13=18.92+0.9×0.9=-19.73；N12-13=8.29×2.23=+18.49；N12-14=18.11-18.49×0.9=-1.47；N13-14=18.49×0.45+7.88=-16.2；N13-15=19.73-18.49×0.9=+3.09；N14-15=（24.79-18.72）×2.23=-13.54；N14-16=1.47-13.54×0.9=-1072；N15-16=7.88-13.54×0.45=-1.79；N15-17=3.09-13.54×0.9=-9.09；N16-17=1.79×2.23=+3.99；N16-18=3.99×0.9+10.72=-14.31；N17-18=2.95×0.45+4.8=-6.13；最不利桿件垂重力和風(fēng)荷載組合由豎向主框架內(nèi)力圖分析，6-7、4-6和拉桿5-7內(nèi)力最大，只驗(yàn)算這幾個(gè)桿件即可。簡(jiǎn)化到豎向主框架上垂直力P1外和P2外有助于5-7，因此不用組合，只有壓桿4-6需要組合P1內(nèi)和P2內(nèi)后計(jì)算。桿件4-6垂直荷載和風(fēng)荷載組合原則值：N4-6標(biāo)=P1內(nèi)標(biāo)+P2內(nèi)標(biāo)+N4-6風(fēng)+P1內(nèi)活+P2內(nèi)活=0.25×2.24+0.5×0.68+38.09+0.5×6.56=42.83KN；設(shè)計(jì)值：N4-6設(shè)=1.3×[1.2×（1.12+0.34）+0.85×1.4×（38.09+3.28）]=66.29KN；驗(yàn)算最不利桿件強(qiáng)度和穩(wěn)定性桿件5-7、4-6、6-7均為Φ48×3.5鋼管驗(yàn)算拉件5-7：強(qiáng)度σ=N5-7設(shè)/A=38090/489=77.89N/㎜2＜f=205N/㎜2穩(wěn)定性λ=L/f=1800/15.8=113.9＜300驗(yàn)算斜腹桿6-7強(qiáng)度σ=N6-7設(shè)/A=39650/489=81.08N/㎜2＜f=205N/㎜2穩(wěn)定性λ=L/f=/15.8=127＜150查《冷彎薄壁型鋼構(gòu)造設(shè)計(jì)規(guī)范》附表A1.1-1穩(wěn)定系數(shù)ψ=0.452；σ=N6-7設(shè)/A=39650/489/0.452=179N/㎜2＜f=205N/㎜2驗(yàn)算壓桿4-6強(qiáng)度σ=N4-6設(shè)/A=38090/489=77.89N/㎜2＜f=205N/㎜2穩(wěn)定性λ=L/f=1800/15.8=114＜150查《冷彎薄壁型鋼構(gòu)造設(shè)計(jì)規(guī)范》附表A1.1-1穩(wěn)定系數(shù)ψ=0.452；σ=N4-6設(shè)/A=38090489/0.452=172N/㎜2＜f=205N/㎜2第五章提高機(jī)構(gòu)重要部件的強(qiáng)度計(jì)算一、提高機(jī)構(gòu)各重要受力件的荷載原則值和設(shè)計(jì)值1、恒荷載總計(jì)：恒荷載涉及搭設(shè)架體的鋼管、扣件、豎向主框架、水平支撐框架、作業(yè)層腳手板、安全網(wǎng)、提高機(jī)構(gòu)及固定于架體上的設(shè)備等傳遞給附著支撐點(diǎn)的全部材料、構(gòu)配件、器具的自重，累計(jì)Gk==32.8KN:2、荷載的原則值和設(shè)計(jì)值使用工況下的荷載原則值：G使標(biāo)=GK+GQ=32.8+41.4=74.2KN使用工況下的荷載設(shè)計(jì)值：G使設(shè)=γＱγｄ（γGGK+γＱGＱ）=0.9×1.05×（1.2×32.8+1.4×41.4）72.4KN升降工況下的荷載原則值：G升標(biāo)=GK+GQ=32.8+10.35=43.15KN升降工況下的荷載設(shè)計(jì)值G升設(shè)=γＱγｄ（γGGK+γＱGＱ）=2.0×（1.2×32.8+1.4×10.35）107.7KN：由以上數(shù)據(jù)分析能夠看出，在升降工況下其荷載設(shè)計(jì)值最大，因此在計(jì)算提高機(jī)構(gòu)重要零部件的強(qiáng)度和穩(wěn)定性時(shí)，按升降工況下的荷載設(shè)計(jì)值計(jì)算。二、鋼梁組件強(qiáng)度計(jì)算㈠、原則鋼梁組件強(qiáng)度計(jì)算受力分析：原則鋼梁受力點(diǎn)離附著支撐點(diǎn)距離0.2米，受力圖（圖五）Fｄ=Gｄ/ｓｉｎ340107.7/0.559=192.6KNＮｄ＝Ｆｄｃｏｓ３４０＝192.6×0.829=159.72KN橫撐連墻掛板的焊接強(qiáng)度，橫撐采用兩根10#槽鋼，斜撐采用兩個(gè)δ12*150*200/2三角筋板，焊接長(zhǎng)度L=2×296=592㎜；焊縫高度H=6㎜兩面圍焊；焊縫剪應(yīng)力τ=Gｄ/0.7LH=107.7×103/（0.7×592×6）=43.31N/㎜2＜f=115N/㎜2.㈡、加長(zhǎng)鋼梁組件處斜拉鋼絲繩可調(diào)拉桿強(qiáng)度計(jì)算受力分析：加長(zhǎng)鋼梁受力點(diǎn)距附著支撐點(diǎn)懸挑距離按1.5米，層高按3米計(jì)算，受力圖（圖五）Fｄ=Gｄ/ｓｉｎ630107.7/0.891=120.87KNＮｄ＝Ｆｄｃｏｓ63０＝120.87×0.454=54.88KN可調(diào)拉桿耳板的抗拉強(qiáng)度σＬ=FD/A=120.87×103/（20×32）=188.86N/㎜2＜f=215N/㎜2可調(diào)拉桿耳板與螺桿的焊接強(qiáng)度：焊縫長(zhǎng)212㎜，高5㎜（圖七）σ=FD/0.7HL=120.87×103/（0.7×212×5）=135.75N/㎜2＜f=160N/㎜24、可調(diào)拉桿螺母與拉接桿的焊接強(qiáng)度：焊縫長(zhǎng)270㎜，高6㎜（圖七σ=FD/0.7HL=120.87×103/（0.7×270×6）=106.58N/㎜2＜f=160N/㎜25、可調(diào)拉桿3根拉接桿的抗拉強(qiáng)度計(jì)算：σ=FD/2A=120.87×103/（3×3.14×162/4）=200.5N/㎜2＜f=215N/㎜26、可調(diào)拉桿M36拉桿的抗拉強(qiáng)度計(jì)算：σ=FD/2A=120.87×103/（3.14×31.62/4）=154.2N/㎜2＜f=215N/㎜27、銷柱的抗剪強(qiáng)度計(jì)算：τ=Fｄ/2A=120.87×103/（2×3.14×302/4）=85.54N/㎜2＜f=125N/㎜2三、穿墻螺栓的設(shè)計(jì)計(jì)算：1、穿墻螺栓受水平方向的拉力Nｄ和垂直方向的動(dòng)力Gｄ，螺紋直徑為M36，底經(jīng)Φ31.67，數(shù)量為一根。螺栓的螺紋部位的截面積A=πｄ2/4=3.14×31.672/4=787.35㎜2螺栓的光桿部位的截面積A=πｄ2/4=3.14×362/4=1017.36㎜2拉應(yīng)力σL=Nｄ/A=52.65×103/787.35=66.87N/㎜2剪應(yīng)力τ=Gｄ/A=96.93×103/1017.63=59.271N/㎜2綜合應(yīng)力第三強(qiáng)度理論：σZ=（σL2+3τ2）1/2=178.05N/㎜2＜f=215N/㎜2穿墻螺栓孔處砼承載能力應(yīng)符合下式規(guī)定Ｎｖ≤1.35×βｂβｔｆｃｂｄＮｖ——一種螺栓所承受的剪力設(shè)計(jì)值（N）βｂ——螺栓孔砼承受荷載計(jì)算系數(shù)，取0.39.βｔ——砼局部承壓提高系數(shù)，取1.73.ｆｃ—上升時(shí)砼齡期試塊軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（N/㎜2）。ｂ—砼外墻厚度（㎜）。ｄ—穿墻螺栓的直徑（㎜）。Ｎｖ=107.7N＜1.35×0.39×1.73×11.9×200×36=164.653（N）故滿足規(guī)定。四、導(dǎo)輪導(dǎo)軌裝置計(jì)算1、計(jì)算闡明在計(jì)算導(dǎo)輪導(dǎo)軌裝置強(qiáng)度時(shí)，以架體處在最不利的