墻模板計算書

墻模板計算書本計算書依據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ162-2008)、《建筑施工計算手冊》江正榮著、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50010-2002)、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50010-2002)、制。模板剖面示意圖模板剖面示意圖模板立面示意圖一、參數(shù)信息模板構(gòu)造墻模板高度H：3.3m；墻混凝土樓板厚度：700mm；結(jié)構(gòu)表面要求：外露；荷載參數(shù)砼對模板側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值G:50kN/m2；4k傾倒砼產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q:2kN/m2；3k模板參數(shù)加固楞搭設(shè)形式：主楞橫向次楞豎向設(shè)置；（一） 面板參數(shù)面板采用克?。ㄆ叫蟹较颍?8mm厚覆面木膠合板；厚度：18mm；抗彎設(shè)計值fm：29N/mm2；彈性模量E：11500N/mm2；（二） 主楞參數(shù)材料：1根048x3.0鋼管；間距（mm）：150,500*6；鋼材品種：鋼材Q235鋼（＞16-40）；彈性模量E：206000N/mm2；屈服強(qiáng)度fy：235N/mm2；抗拉/抗壓/抗彎強(qiáng)度設(shè)計值f：205N/mm2；抗剪強(qiáng)度設(shè)計值fv：120N/mm2；端面承壓強(qiáng)度設(shè)計值fee：325N/mm2；（三） 次楞參數(shù)材料：2根40X80木方（寬度X高度mm）；間距（mm）:250；木材品種：太平洋海岸黃柏；彈性模量E：10000N/mm2；抗壓強(qiáng)度設(shè)計值fc：13N/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fm：15N/mm2；抗剪強(qiáng)度設(shè)計值fv：1.6N/mm2；（四） 加固楞支拉參數(shù)加固楞采用固定支頂點(diǎn)支拉；固定支頂點(diǎn)水平間距：500mm；固定支頂點(diǎn)豎向間距（mm）依次是：150,500*6；二、墻模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。根據(jù)《模板規(guī)范（JGJ162-2008）》第5.2.1條規(guī)定，面板按照簡支跨計算。這里取面板的計算寬度為3.300m。面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：I=3300X183/12=1.604X106mm4；W=3300X182/6=1.782X105mm3；荷載計算及組合（一）新澆砼作用于模板的最大側(cè)壓力G4k按下列公式計算，并取其中的較小值：F=0.22丫tpBV1/2112F=yH2其中y—砼的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆砼的初凝時間，可按現(xiàn)場實(shí)際值取，輸入0時系統(tǒng)按200/（T+15）計算，得5.714h；T--砼的入模溫度，取20.000°C；V--砼的澆筑速度，取1.500m/h；H--砼側(cè)壓力計算位置處至新澆砼頂面總高度，取3.300m；卩一外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；1卩一砼坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。2根據(jù)以上兩個公式計算得到：F=50.994kN/m21F=79.200kN/m22根據(jù)國內(nèi)外大量試驗(yàn)研究，當(dāng)模板的高度〉2.5m時，最大側(cè)壓力F=503kN/m2；新澆砼作用于模板的最大側(cè)壓力G二min（F，F(xiàn)，F(xiàn)）=50.000kN/m2；4k 1 2 3砼側(cè)壓力的有效壓頭高度：h=F/y=50.000/24.000=2.083m；（二） 傾倒砼時產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q3kQ=2kN/m2；3k（三） 確定采用的荷載組合計算撓度采用標(biāo)準(zhǔn)組合：q=50.000X3.3=165.000kN/m；計算彎矩采用基本組合：q=max（q1，q2）=206.296kN/m；由可變荷載效應(yīng)控制的組合：q1=0.9X（1.2X50.000+1.4X2）X3.3=186.516kN/m；由永久荷載效應(yīng)控制的組合：q2=0.9X（1.35X50.000+1.4X0.7X2）X3.3=206.296kN/m；面板抗彎強(qiáng)度計算o=M/W<[f]其中：W--面板的截面抵抗矩，W=1.782X105mm3；M--面板的最大彎矩（N?mm）M=0.125ql2=1.612X10eN?mm；計算彎矩采用基本組合:q=206.296kN/m；面板計算跨度:l=250.000mm；經(jīng)計算得到，面板的受彎應(yīng)力計算值：a=1.612X106/1.782X105=9.044N/mm2；實(shí)際彎曲應(yīng)力計算值a=9.044N/mm2小于抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f]=29N/mm2,滿足要求！面板撓度計算v=5qh/(384EI)W[v]其中：q—作用在模板上的壓力線荷載:q=165.000kN/m；l-面板計算跨度：l=250.000mm；E--面板材質(zhì)的彈性模量:E=11500N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=1.604X106mm4；容許撓度：結(jié)構(gòu)表面外露[v]=l/400=0.625mm；面板的最大撓度計算值:v=5X165.000X250.0004/(384X11500X1.604X106)=0.455mm；實(shí)際最大撓度計算值：v=0.455mm小于最大允許撓度值：[v]=0.625mm,滿足要求！三、墻模板支撐的計算1.次楞計算次楞采用2根40X80木方(寬度X高度mm)為一組，間距250mm。次楞的截面慣性矩I,截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：I=2X40X803/12=3.413X106mm4；W=2X40X802/6=8.533X104mm3；E=10000N/mm2；荷載計算及組合計算撓度采用標(biāo)準(zhǔn)組合：q=50.000X0.250=12.500kN/m；計算彎矩和剪力采用基本組合：有效壓頭高度位置荷載：q=max(q1，q2)=15.629kN/m；由可變荷載效應(yīng)控制的組合：ql=0.9X(1.2X50.000+1.4X2)X0.250=14.130kN/m；由永久荷載效應(yīng)控制的組合：q2=0.9X(1.35X50.000+1.4X0.7X2)X0.250=15.629kN/m；有效壓頭高度位置以下荷載：q=0.9X1.35X50.000X0.250=15.188kN/m；頂部荷載：q=0.9X1.4X0.7X2X0.250=0.441kN/m；內(nèi)力計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，根據(jù)實(shí)際受力情況進(jìn)行電算，得到計算簡圖及內(nèi)力、變形圖如下：15.188kN/m 15.629kN/m1505005005005005005001501217 | 2083彎矩和剪力計算簡圖剪力圖(kN)12.5kN/m1505005005005005005001501217 | 2083變形計算簡圖變形圖(mm)經(jīng)過計算得到:最大彎矩M二0.355kN?m最大剪力：V=4.166kN最大變形：v二0.098mm最大支座反力：F=8.061kN次楞計算次楞抗彎強(qiáng)度計算a=M/W=0.355X106/8.533X104=4.164N/mm2實(shí)際彎曲應(yīng)力計算值o=4.164N/mm2小于抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f]=15N/mm2，滿足要求！次楞抗剪強(qiáng)度計算t=VS/Ib=2.083X1000X64000/(3.413X106X40)=0.976N/mm2；0實(shí)際剪應(yīng)力計算值0.976N/mm2小于抗剪強(qiáng)度設(shè)計值[f]=1.600N/mm2，v滿足要求！次楞撓度計算容許撓度：結(jié)構(gòu)表面外露[v]=l/400；第1跨最大撓度為0.053mm，容許撓度為0.375mm，滿足要求！第2跨最大撓度為0.098mm，容許撓度為1.250mm，滿足要求！第3跨最大撓度為0.050mm，容許撓度為1.250mm，滿足要求！第4跨最大撓度為0.061mm，容許撓度為1.250mm，滿足要求!第5跨最大撓度為0.039mm，容許撓度為1.250mm，滿足要求!第6跨最大撓度為0.025mm，容許撓度為1.250mm，滿足要求!第7跨最大撓度為0.017mm，容許撓度為1.250mm，滿足要求!第8跨最大撓度為0.018mm，容許撓度為0.375mm，滿足要求!各跨實(shí)際最大撓度計算值小于最大允許撓度值，滿足要求!2.主楞計算主楞采用1根①48x3.0鋼管為一組，共7組。主楞的截面慣性矩I,截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:1=1X10.78X104=1.078X105mm4；W=1X4.49X103=4.490X103mm3；E=206000N/mm2；主楞承受次楞傳遞的集中力，計算彎矩和剪力時取次楞的最大支座力8.061kN，計算撓度時取次楞的最大支座力6.645kN。根據(jù)實(shí)際受力情況進(jìn)行電算，得到計算簡圖及內(nèi)力、變形圖如下：8.061kN8.061kN8.061kN8.061kN8.061kN8.061kN/1f 1f 3f sAAJ1A8.061kN500500500250 | 250 | 250丨250丨250 250彎矩和剪力計算簡圖彎矩圖(kN?m)5.242.8214.031AA”2.8214.0316.645kN6.645kN6.645kN6.645kN6.645kN6.645kN/1f H△4剪力圖(kN)6.645kN500500500250 | 250 | 250 | 250 | 250 250變形計算簡圖變形圖(mm)經(jīng)過計算得到:最大彎矩M二0.705kN?m最大剪力：V5.240kN最大變形：v二0.432mm最大支座反力：F=17.332kN主楞抗彎強(qiáng)度計算a=M/W=0.705X106/4.490X103=157.094N/mm2實(shí)際彎曲應(yīng)力計算值o=157.094N/mm2小于抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足要求!主楞抗剪強(qiáng)度計算t=VS/It=5.240X1000X3042/