熱應(yīng)力和熱變形2

第二節(jié)汽輪機(jī)的熱應(yīng)力、熱膨脹、熱變形一、汽輪機(jī)的受熱特點(diǎn)

啟動(dòng)過(guò)程溫度變化劇烈，各部件受熱條件不同，汽輪機(jī)金屬部件存在溫度梯度，導(dǎo)致熱應(yīng)力，熱變形啟動(dòng)時(shí)溫度變化：內(nèi)壁與蒸汽直接接觸，溫度上升比較快；外壁溫度上升比較慢，造成溫度差。汽缸部件由于受到約束，不能自由膨脹，因此將產(chǎn)生熱應(yīng)力。其中溫度高部件受壓；溫度低部件受拉伸作用

汽輪機(jī)啟停中的限制因素：熱應(yīng)力、熱膨脹、熱變形

熱應(yīng)力:在汽輪機(jī)啟動(dòng)、停機(jī)或變負(fù)荷過(guò)程中，其零部件由于溫度變化而產(chǎn)生膨脹或收縮變形，稱為熱變形。當(dāng)熱變形受到某種約束(包括金屬纖維之間的約束)時(shí)，則要在零部件內(nèi)產(chǎn)生應(yīng)力，這種由于溫度(或溫差)引起的應(yīng)力稱為溫度應(yīng)力或熱應(yīng)力二、汽輪機(jī)的熱應(yīng)力?一?

汽缸的熱應(yīng)力

從上述公式可以看出，汽缸內(nèi)外表面的熱應(yīng)力與汽缸內(nèi)外表面溫差成正比。—啟動(dòng)過(guò)程內(nèi)表面受壓；外表面受拉；停機(jī)過(guò)程相反；—汽缸受拉伸作用容易產(chǎn)生裂紋；受擠壓則產(chǎn)生彎曲；—汽缸內(nèi)外表面熱應(yīng)力高于其他表面熱應(yīng)力；內(nèi)表面熱應(yīng)力為外表面熱應(yīng)力的兩倍—應(yīng)控制任何工況下汽缸的熱應(yīng)力小于材料許用應(yīng)力，嚴(yán)格控制內(nèi)外溫差1內(nèi)外壁溫差允許值的確定根據(jù)金屬特性工作溫度，確定許用最大應(yīng)力，推出允許的最大溫差停機(jī)時(shí)以內(nèi)壁拉應(yīng)力計(jì)算啟動(dòng)時(shí)以外壁拉應(yīng)力計(jì)算冷態(tài)啟動(dòng)比停機(jī)甩負(fù)荷時(shí)允許的內(nèi)外壁溫差要大些2內(nèi)外溫差取決與汽缸壁加熱或冷卻的速度以及壁厚—和汽缸內(nèi)壁溫度變化率成正比—和汽缸壁厚平方成正比.采用雙層缸汽缸啟動(dòng)停機(jī),轉(zhuǎn)速和負(fù)荷變化的快慢影響內(nèi)壁溫度的變化

3汽缸最大熱應(yīng)力存在于調(diào)節(jié)級(jí)汽室啟動(dòng)時(shí)調(diào)節(jié)級(jí)汽室溫度變化最劇烈4熱應(yīng)力監(jiān)測(cè)直接無(wú)法測(cè)量；通過(guò)測(cè)溫度變化率獲得?二?轉(zhuǎn)子熱應(yīng)力1轉(zhuǎn)子啟停時(shí)單向受熱，包括冷卻，轉(zhuǎn)子表面和軸心溫度存在溫差，產(chǎn)生熱應(yīng)力；同時(shí)承受離心應(yīng)力在穩(wěn)定工況運(yùn)行一段時(shí)間后，內(nèi)部溫度平衡，轉(zhuǎn)子截面溫度均勻，熱應(yīng)力消失,只承受其他應(yīng)力3合成應(yīng)力若超過(guò)材料的許用應(yīng)力，則局部會(huì)產(chǎn)生塑性變形，在轉(zhuǎn)子表面出現(xiàn)殘余應(yīng)力，縮短轉(zhuǎn)子的使用壽命。冷態(tài)啟動(dòng)時(shí)轉(zhuǎn)子表面承受壓應(yīng)力，中心孔表面承受熱拉應(yīng)力，中心孔的強(qiáng)度低于其他部位，所以在啟動(dòng)和加負(fù)荷過(guò)程中限制轉(zhuǎn)子內(nèi)外溫差，減小中心孔熱應(yīng)力的目的。4熱態(tài)啟動(dòng)，極熱態(tài)啟動(dòng)轉(zhuǎn)子表面溫度會(huì)暫時(shí)下降被冷卻，轉(zhuǎn)子表面形成熱拉伸應(yīng)力5停機(jī)過(guò)程轉(zhuǎn)子表面熱拉伸應(yīng)力，6甩負(fù)荷時(shí)，所帶負(fù)荷越大，引起熱應(yīng)力越大，而且甩部分負(fù)荷轉(zhuǎn)子表明的熱應(yīng)力更大7熱應(yīng)力最大部分，調(diào)節(jié)級(jí)，中壓第一級(jí)，高壓轉(zhuǎn)子前軸封，中壓轉(zhuǎn)子前軸封處。?三?熱沖擊蒸汽與汽缸，轉(zhuǎn)子等金屬部件產(chǎn)生極強(qiáng)的熱交換，短時(shí)間內(nèi)金屬部件溫差劇烈上升，熱應(yīng)力急劇增大，甚至超過(guò)材料的屈服極限，造成部件損壞。1啟動(dòng)時(shí)蒸汽溫度和金屬溫度不匹配

低壓微過(guò)熱蒸汽沖轉(zhuǎn)，合理暖機(jī)2極熱態(tài)啟動(dòng)造成的熱沖擊3甩負(fù)荷造成的熱沖擊?四?汽輪機(jī)超速試驗(yàn)的條件1對(duì)大型汽輪機(jī)組，對(duì)超速試驗(yàn)的安排有較嚴(yán)格的要求。按規(guī)程規(guī)定。超速試驗(yàn)應(yīng)安排在機(jī)組并網(wǎng)并接帶一定負(fù)荷且運(yùn)行一段時(shí)間，經(jīng)過(guò)充分暖機(jī)后，機(jī)組迅速減負(fù)荷到零、解列后，才可進(jìn)行超速試驗(yàn)。2對(duì)于機(jī)組超速試驗(yàn)作出這一規(guī)定，主要是考慮轉(zhuǎn)子的脆性轉(zhuǎn)變溫度(即FATT值），以及轉(zhuǎn)子做超速試驗(yàn)時(shí)的受力3汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子鋼和其他鐵索體合金一樣，沖擊試驗(yàn)斷口形貌隨試驗(yàn)溫度不同而有很大不同。在低溫下為脆性斷裂,材料的許用應(yīng)力較低,金屬容易斷裂；在高溫下為韌性斷裂，許用應(yīng)力高些。低溫脆性轉(zhuǎn)變溫度一般為100-120度4轉(zhuǎn)子運(yùn)行過(guò)程中受力分析

啟動(dòng)中轉(zhuǎn)子受力:離心拉應(yīng)力,熱應(yīng)力離心應(yīng)力和轉(zhuǎn)速的平方成正比超速試驗(yàn)轉(zhuǎn)速110-112℅,離心力和額定轉(zhuǎn)速時(shí)比增大21-25℅啟動(dòng)時(shí)轉(zhuǎn)子受熱,轉(zhuǎn)子外表面受壓,內(nèi)表面受拉.若沖轉(zhuǎn)定速后馬上做超速實(shí)驗(yàn),此時(shí)轉(zhuǎn)子中心承受的應(yīng)力很大,離心拉應(yīng)力和熱應(yīng)力,往往超過(guò)材料的許用應(yīng)力,容易出現(xiàn)裂紋.啟動(dòng)中除控制轉(zhuǎn)子的溫升速度外,經(jīng)過(guò)幾次暖機(jī),可以使轉(zhuǎn)子內(nèi)部溫度均勻,熱應(yīng)力減少某轉(zhuǎn)子表面蒸汽150/h升溫2小時(shí)后,恒溫,溫度和轉(zhuǎn)子熱應(yīng)力關(guān)系曲線低負(fù)荷暖機(jī)的原因若空負(fù)荷暖機(jī),參數(shù)低,進(jìn)汽量小,加熱太慢，不經(jīng)濟(jì)，且高中壓不能超過(guò)低溫脆性轉(zhuǎn)變溫度．低負(fù)荷暖機(jī)運(yùn)行一段時(shí)間進(jìn)行超速時(shí)間，轉(zhuǎn)子熱應(yīng)力明顯降低，只受離心拉應(yīng)力且超過(guò)低溫脆性轉(zhuǎn)變溫度．三、汽缸的熱膨脹?一?汽缸的熱膨脹（絕對(duì)膨脹）汽缸的絕對(duì)膨脹值理論上可以用式表示

式中β為計(jì)算段材料的線膨脹系數(shù)(1／℃）?t一計(jì)算工況金屬溫度與安裝溫度之差，即計(jì)算段的溫度增量（℃）L一一計(jì)算截面至死點(diǎn)的軸向距離絕對(duì)膨脹值取決于汽缸的長(zhǎng)度，線膨脹系數(shù)和各段金屬溫度的變化值實(shí)際應(yīng)用時(shí)分段考慮：先計(jì)算各區(qū)段的絕對(duì)膨脹值，然后進(jìn)行修正和疊加，得出汽缸的絕對(duì)膨脹值。注意：每臺(tái)機(jī)組必須首先了解滑銷系統(tǒng).大容量機(jī)組法蘭厚度和寬度遠(yuǎn)大于汽缸壁厚,法蘭前后搭在軸承座上,汽缸的膨脹值取決于法蘭各段的平均溫度t0,L距離死點(diǎn)的長(zhǎng)度,t0法蘭各段的平均溫度一般選取調(diào)節(jié)級(jí)區(qū)域的法蘭內(nèi)壁溫度作為汽缸軸向膨脹的監(jiān)視點(diǎn),控制監(jiān)視點(diǎn)溫度在正常允許范圍內(nèi).?二?汽缸和轉(zhuǎn)子的相對(duì)膨脹-脹差1)

脹差的定義：?jiǎn)?dòng)、停機(jī)過(guò)程中因?yàn)檗D(zhuǎn)子、汽缸的質(zhì)面比和加熱條件不同導(dǎo)致的軸向熱膨脹的差值。2)

脹差的危害：動(dòng)、靜部分軸向間隙減小。正脹差和負(fù)脹差一般機(jī)組允許的正賬差大于負(fù)向賬差3)

脹差的計(jì)算由于汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子的軸向位置是由推力軸承固定的，所以脹差是以推力軸承為起點(diǎn)的某一處，轉(zhuǎn)子和汽缸總的膨脹差，同時(shí)兼顧每段汽缸和轉(zhuǎn)子各自的膨脹方向．例如距推力軸承B處的差脹可以表示為：式中Lr，Lc一分別為轉(zhuǎn)子和汽缸的膨脹值（mm）β

r和βc一分別為轉(zhuǎn)子和汽缸的線膨脹系數(shù)(1／C）?tr和?tc一分別為轉(zhuǎn)子和汽缸的計(jì)算工況溫度增量（℃）

由于汽缸和轉(zhuǎn)子是由多區(qū)段組成的，所以計(jì)算差脹時(shí)，也是先計(jì)算各區(qū)段的差脹，然后相加。簡(jiǎn)化為：△l相對(duì)=△l轉(zhuǎn)子-△l汽缸=βl(△t轉(zhuǎn)子-△t汽缸)=βl(t轉(zhuǎn)子-t汽缸)

4)

脹差的特征：推力盤處為0，離推力盤越遠(yuǎn)，轉(zhuǎn)子膨脹量越大,脹差越大。5)

汽輪機(jī)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)：離推力盤越遠(yuǎn)，隔板、葉輪軸向間隙越大。6)

轉(zhuǎn)子軸向熱膨脹的相對(duì)死點(diǎn)：推力瓦7）脹差的測(cè)量：各缸軸承處，測(cè)量轉(zhuǎn)子和軸承（汽缸）之間位移。冷態(tài)推力盤靠在工作面上時(shí)為0，轉(zhuǎn)子多膨脹為正，多收縮為負(fù)。8)探頭布置在軸承座或汽缸上9）影響脹差的因素分析a)負(fù)荷變化的影響：開機(jī)，轉(zhuǎn)速、負(fù)荷上升速度快，則蒸汽量D↑快，換熱強(qiáng)烈，△t（轉(zhuǎn)子、汽缸）↑，正脹差↑；停機(jī)，負(fù)荷↓速度快，則蒸汽溫度↓快，△t（轉(zhuǎn)子、汽缸）↑，負(fù)脹差↑。b)

主蒸汽溫度升（降）速度：開機(jī)，T↑快，則正脹差↑；停機(jī)，T↓速度快則負(fù)脹差↑。暖機(jī)汽缸和轉(zhuǎn)子的溫差取決于蒸汽溫升（降）速度

c)

軸封供汽溫度：冷態(tài)開機(jī)，△T(汽、金屬)越大，局部正脹差越大；合理使用法蘭加熱裝置．熱態(tài)開機(jī)，T（汽）低于T(金屬)越多，則局部負(fù)脹差越大。主汽溫度下降，未及時(shí)倒換汽源，局部負(fù)脹差d)

輪盤摩擦鼓風(fēng)效應(yīng)e)排汽溫度（真空）f)

泊松效應(yīng)10）脹差保護(hù)制定依據(jù)離推力盤最遠(yuǎn)，離脹差測(cè)點(diǎn)最近處的輪盤、隔板冷態(tài)軸向間隙（推力盤靠在工作面上時(shí)）四、汽輪機(jī)的熱變形汽缸或轉(zhuǎn)子金屬內(nèi)部同一截面存在溫差，引起熱應(yīng)力，同時(shí)產(chǎn)生熱變形．熱變形的危害：轉(zhuǎn)子和汽缸的變形增大，動(dòng)靜徑向間隙發(fā)生變化，碰磨，引起大的振動(dòng)，造成轉(zhuǎn)子彎曲．(一)上下缸溫差引起的熱變形1原因分析:

2徑向間隙和金屬溫差間的關(guān)系汽輪機(jī)動(dòng)、靜部分的最小徑向間隙：隔板汽封和軸端汽封。上、下缸溫差引起熱變形：貓拱背上、下缸溫差的危害：下缸隔板汽封間隙減小，動(dòng)、靜部分摩擦。上下缸溫差引起的汽缸熱變形運(yùn)行規(guī)程對(duì)上、下缸溫差的限制:35-50℃依據(jù)：隔板汽封間隙：0.4-0.7mm(單邊),上、下缸溫差每增加10℃，隔板汽封徑向間隙變化0.1mm。(二)汽缸內(nèi)外壁和法蘭內(nèi)外壁溫差引起的熱變形

汽缸法蘭隨機(jī)組容量增大變厚,啟動(dòng)停機(jī)負(fù)荷變動(dòng)時(shí),內(nèi)外壁溫差產(chǎn)生熱應(yīng)力外,還可能導(dǎo)致熱變形內(nèi)溫度高時(shí),內(nèi)、外壁溫差引起熱變形中部為立橢圓，法蘭出現(xiàn)內(nèi)張口；兩端為橫橢圓，法蘭出現(xiàn)外張口。

危害：法蘭產(chǎn)生塑性變形，漏汽；隔板汽封徑向間隙減小，碰摩；法蘭螺栓受力增大,損傷法蘭螺栓。法蘭內(nèi)外溫差引起的汽缸熱變形

運(yùn)行規(guī)程對(duì)內(nèi)、外壁溫差的限制：有法蘭螺栓加熱裝置小于30℃，無(wú)法蘭螺栓加熱裝置小于100℃。內(nèi)、外壁溫差控制方法控制蒸汽與缸內(nèi)壁的溫差和蒸汽溫升率。投入法蘭螺栓加熱裝置。(三)轉(zhuǎn)子的熱彎曲彎曲的分類：彈性（暫時(shí)），塑性（永久）。由于轉(zhuǎn)子的徑向溫差太大,其熱應(yīng)力超過(guò)材料的屈服極限,造成轉(zhuǎn)子的永久變形產(chǎn)生塑性彎曲2)

彎曲的危害：振動(dòng)加大；動(dòng)、靜部分徑向間隙減小，碰磨。

盤車裝置的作用之一當(dāng)汽輪機(jī)上下存在溫差時(shí),盤動(dòng)轉(zhuǎn)子,上下受熱均勻,減少轉(zhuǎn)子的熱彎曲3）引起彎曲的原因轉(zhuǎn)子存在徑向溫差（停機(jī)，轉(zhuǎn)子靜止，上、下缸溫度不等）離心力的作用靜止?fàn)顟B(tài)下進(jìn)蒸汽。碰磨，局部加熱冷態(tài)原始彎曲汽缸進(jìn)水4）熱彎曲的測(cè)量晃動(dòng)的測(cè)量位置：軸承附近的軸徑處?；蝿?dòng)的測(cè)量?jī)?nèi)容：轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)動(dòng)中，軸徑表面與探頭的徑向間隙,直流分量?；蝿?dòng)的組成：臨時(shí)彎曲+原始晃動(dòng).晃動(dòng)變化值就是軸承附近軸徑處的軸彎曲增加值..晃動(dòng)測(cè)量值fu與缸內(nèi)最大軸彎曲fmax的關(guān)系fmax=0.25fuL/lL>>l，測(cè)量可用千分表（1/1000mm）計(jì)算值最大軸彎曲處為兩軸承的中間處，實(shí)際最大軸彎曲處為調(diào)節(jié)級(jí)或中壓缸第一級(jí)處，上述算法偏于安全運(yùn)行規(guī)程對(duì)彎曲的限制：測(cè)得轉(zhuǎn)子晃度.不得超過(guò)原始晃度0.02mm驗(yàn)收規(guī)范：冷態(tài)最大彎曲>0.05mm,必須直軸。5)運(yùn)行時(shí)防止大軸彎曲的措施

運(yùn)行規(guī)程對(duì)彎曲的限制：fu不得大于0.02mm（0.04)。依據(jù)：fu對(duì)應(yīng)的fmax必須小于隔板汽封間隙考慮過(guò)臨界轉(zhuǎn)速時(shí)的振動(dòng)值0.40mm。驗(yàn)收規(guī)范：如冷態(tài)最大彎曲>0.05mm,必須直軸，若0.03mm<冷態(tài)最大彎曲<0.05mm則需重做高速動(dòng)平衡?？刂茝澢幕敬胧┳龊脛?dòng)平衡；嚴(yán)禁在轉(zhuǎn)子靜止?fàn)顟B(tài)下進(jìn)汽；控制振動(dòng)，防止碰摩；控制蒸汽溫升率?；螖[值現(xiàn)場(chǎng)稱為晃度，實(shí)際上是指轉(zhuǎn)子永久或熱彎曲和轉(zhuǎn)子表面不圓度等，在低速下所呈現(xiàn)的擺動(dòng)值（雙幅），也稱晃擺值，它不包括任何外力作用下轉(zhuǎn)軸所產(chǎn)生的位移，因此測(cè)量轉(zhuǎn)子晃擺值必須在低速下進(jìn)行。若忽略轉(zhuǎn)子表面不圓度的影響，晃擺值應(yīng)等于轉(zhuǎn)子彎曲值的兩倍，偏心在機(jī)組運(yùn)行監(jiān)測(cè)和轉(zhuǎn)子平衡兩個(gè)領(lǐng)域內(nèi)，偏心的含義不同．在機(jī)組運(yùn)行監(jiān)測(cè)中，偏心是指軸頸中心偏離軸瓦中心的現(xiàn)象，也稱偏心位置．通過(guò)偏心的監(jiān)測(cè)可以發(fā)現(xiàn)轉(zhuǎn)子承受外加載荷和軸瓦工作的狀況。在轉(zhuǎn)子平衡領(lǐng)域內(nèi)，偏心是指轉(zhuǎn)子質(zhì)量中心偏離轉(zhuǎn)軸回轉(zhuǎn)中心的一種現(xiàn)象，稱為質(zhì)量偏心，簡(jiǎn)稱偏心．其偏離的數(shù)值稱偏心距，單位是微米，它不能被任何儀表直接測(cè)量出來(lái)．偏心是引起轉(zhuǎn)軸振動(dòng)最重要的激振力。一轉(zhuǎn)子彎曲所呈現(xiàn)的晃擺值；二軸頸中心偏離軸瓦中心的距離．將偏心、偏心率(度)的測(cè)量分別定義為軸頸在軸瓦內(nèi)相對(duì)位置、轉(zhuǎn)子彎曲的測(cè)量．彎曲和振動(dòng)的互激

彎曲加大振動(dòng) 振動(dòng)引發(fā)碰摩 局部加熱彎曲增大第三節(jié)其他監(jiān)視參數(shù)600MW汽輪機(jī)主要參數(shù)限值序號(hào)參數(shù)單位正常高限低限跳閘1轉(zhuǎn)速rpm300033602負(fù)荷MW6583主汽溫℃538543528474/4604高排溫度℃4204325凝汽器真空KPa-95.5/-94.5(A/B)-86.6-74.76排汽溫度℃801077推力瓦磨損油壓KPa85(0.6mm)118(0.8mm)8高中壓缸差脹mm20.24.73.4/21.69低壓缸差脹mm31.87.410主機(jī)軸振mm0.125(#9:0.067)0.2(#9:0.1)11EHG油壓力MPa118.97.612EHG油溫度℃40～45652013潤(rùn)滑油壓MPa0.1960.1030.06914潤(rùn)滑油溫℃434615頂軸油壓MPa10～202.716軸承回油溫度℃50～607517支持軸承溫度℃115121（手動(dòng)）18推力瓦溫度℃85107（手動(dòng)）19主油箱油位mm

50100-10020EHG油箱油位mm

50100-10021主機(jī)軸封壓力KPa271122軸加負(fù)壓KPa-3-3.5-2.523凝汽器水位mm

50178-178主汽溫度監(jiān)視段壓力潤(rùn)滑油壓和軸瓦溫度真空主汽溫度高危害：材料高溫蠕變；緊固件松馳。處理措施：額定為535度，連續(xù)545度30min以上不能下降，停機(jī)；550度，立即停機(jī)。主汽溫度低主要危害：水沖擊和末幾級(jí)葉片濕度大故障類型1：汽溫直線下降處理措施：10分鐘內(nèi)下降50度，打閘停機(jī)。故障類型2：汽壓基本不變，汽溫下降處理措施：低于額定溫度20度時(shí)，開始減負(fù)荷，每降低10度減20%負(fù)荷。故障類型3：汽溫、汽壓同時(shí)下降處理措施：按滑參數(shù)停機(jī)監(jiān)視。過(guò)熱度低于50度，打閘停機(jī)；調(diào)節(jié)級(jí)后蒸汽溫度低于（高內(nèi)缸上半內(nèi)壁溫度+35度），打閘停機(jī)。監(jiān)視段壓力監(jiān)視段壓力：各段抽汽壓力與流量的比值變化反映通流面積變化，監(jiān)視抽汽壓力能夠及時(shí)發(fā)現(xiàn)斷葉片、異物堵塞，葉片結(jié)垢故障，所以各段抽汽壓力稱為監(jiān)視段壓力。其中，調(diào)節(jié)級(jí)后壓力能反映整個(gè)通流部分面積變化，最重要。潤(rùn)滑油壓和軸瓦溫度

潤(rùn)滑油壓應(yīng)重點(diǎn)監(jiān)視勵(lì)磁機(jī)端部軸承油壓，因?yàn)樵撏唠x油泵最遠(yuǎn)。下列之一，立即停機(jī)：軸承回油溫度超過(guò)75度或突然上升到70度；烏金溫度超過(guò)90度；回油溫度升高，軸承冒煙；潤(rùn)滑油壓低于規(guī)定值，啟動(dòng)交、直流油泵無(wú)效。低真空的危害轉(zhuǎn)子中心變化，附加一個(gè)彎矩，軸彎曲，振動(dòng)加大。凝汽器銅管脹口脫開。維持負(fù)荷，則蒸汽流量加大，調(diào)節(jié)級(jí)和末級(jí)動(dòng)葉過(guò)負(fù)荷。原因不明則按真空度減負(fù)荷(200MW)真空度（%）85838077757259負(fù)荷（%）100806040200停機(jī)

循環(huán)水中斷故障發(fā)生判斷特征：1)循環(huán)水泵電流至0，或2)循環(huán)水進(jìn)水壓力降低。處理措施：檢查循環(huán)水泵跳閘，投備用泵；檢查循環(huán)水進(jìn)水門。

凝結(jié)器滿水故障發(fā)生判斷特征：凝結(jié)器水位高信號(hào)。故障原因：1）負(fù)荷上升，凝結(jié)水至除氧器門未相應(yīng)開大；軟化水補(bǔ)水門關(guān)不嚴(yán)；2）銅管破裂。處理措施：開大凝結(jié)水至除氧器門