酸性水汽提和硫磺回收聯(lián)合裝置操作規(guī)程

酸性水汽提和硫磺回收聯(lián)合裝置操作規(guī)程山東龍鑫環(huán)?？萍加邢薰舅嵝运岷土蚧腔厥章?lián)合裝置操作規(guī)程 編寫:硫磺車間 審核: 審批: 山東龍鑫環(huán)保科技有限公司硫磺車間5月工藝技術(shù)規(guī)程裝置概況裝置簡介本裝置設(shè)計(jì)規(guī)模為處理煉廠酸性氣3.26萬噸/年,同時(shí)生產(chǎn)硫磺0噸/年,本裝置為聯(lián)合裝置,由酸性水汽提裝置和硫磺回收裝置組成,青島英派爾化學(xué)工程有限公司負(fù)責(zé)設(shè)計(jì),4月建成投產(chǎn)。酸性水汽提裝置設(shè)計(jì)規(guī)模為60噸/小時(shí),設(shè)計(jì)上限為110%;硫磺回收裝置設(shè)計(jì)規(guī)模為0噸/年,設(shè)計(jì)上限為110％,設(shè)計(jì)下限為30％。酸性水汽提裝置處理全廠各裝置排放的酸性水,采用單塔低壓全吹出汽提工藝。原料酸性水經(jīng)脫氣除油后進(jìn)入汽提塔上部,硫化氫和氨同時(shí)被汽提出來,酸性氣為硫化氫和氨的混合氣,自塔頂經(jīng)冷凝分液后作為硫磺回收的原料送至硫磺回收部分;塔底得到合格的凈化水,作為常減壓裝置電脫鹽注水等回用,剩余部分排放至含油污水管網(wǎng)。硫磺回收裝置由硫磺回收、尾氣處理、胺液再生、液硫脫氣和液硫成型五部分組成。根據(jù)酸性氣中硫化氫濃度的高低,硫磺回收采用Claus工藝的部分燃燒法,工藝技術(shù)成熟。部分燃燒法是將酸性氣全部引入反應(yīng)爐,按照原料氣中全部有機(jī)雜質(zhì)(包括NH3)徹底氧化分解的同時(shí)1/3的H2S完全反應(yīng)為SO2來計(jì)算需氧量并配風(fēng)。在反應(yīng)爐內(nèi),由于反應(yīng)溫度不同,約有60～75％的H2S發(fā)生高溫Claus反應(yīng)直接生成元素硫,剩余的H2S有1/3生成SO2。尾氣處理單元采用SCOT加氫還原吸收工藝。加氫還原吸收尾氣處理是當(dāng)前世界上公認(rèn)的最徹底的制硫尾氣處理工藝,該工藝是將硫回收尾氣中的元素S、SO2、COS和CS2等,在很小的氫分壓和很低的操作壓力下,用特殊的尾氣處理專用加氫催化劑,將其還原和水解為H2S,再用醇胺溶液吸收,再生后的醇胺溶液循環(huán)使用;吸收了H2S的富液經(jīng)再生處理,富含H2S氣體返回上游硫磺回收部分,經(jīng)吸收處理后的凈化氣中的總硫＜300ppm。胺液再生單元采用常規(guī)蒸汽汽提再生工藝,溶劑采用復(fù)合型MDEA溶劑。MDEA具有良好的選擇性吸收性能,酸性氣負(fù)荷大、腐蝕輕,使用濃度高、循環(huán)量小、能耗低。再生酸性氣送至硫磺回收。集中后的富溶劑采用中溫(60-65℃)低壓閃蒸,降低了再生酸性氣的烴含量。胺液再生除供本裝置貧液、處理富液外,還向II催化液化氣脫硫提供貧液、回收再生富液,循環(huán)使用。該裝置設(shè)計(jì)方面具有以下特點(diǎn):將兩級制硫轉(zhuǎn)化器組合在一起,成為二合一的整體設(shè)備;尾氣急冷塔和尾氣吸收塔重疊布置,節(jié)約了占地面積。一級轉(zhuǎn)化器入口過程氣溫度由高溫?fù)胶祥y自動(dòng)控制;進(jìn)二級轉(zhuǎn)化器的過程氣溫度由過程氣換熱器旁路調(diào)節(jié);進(jìn)加氫反應(yīng)器的制硫尾氣與焚燒爐高溫?zé)煔鈸Q熱,并設(shè)換熱器旁路自動(dòng)調(diào)節(jié)反應(yīng)器入口溫度,與其它裝置SCOT尾氣處理工藝相比,省去加氫還原爐一臺(tái)。設(shè)置在線比值分析儀,嚴(yán)格控制制硫爐的配風(fēng)。制硫過程氣中H2S/SO2越接近于2,平衡轉(zhuǎn)化率越高,制硫系統(tǒng)中H2S與SO2比值偏離2:1,對制硫轉(zhuǎn)化率影響較大,因此在制硫尾氣線上設(shè)置在線比值分析儀嚴(yán)格控制燃燒爐的配風(fēng),盡可能提高制硫轉(zhuǎn)化率。一、二、三級冷凝冷卻器共用一個(gè)殼程,發(fā)生0.3MPa(g)蒸汽,減少了控制和調(diào)節(jié)回路。設(shè)置安全聯(lián)鎖保護(hù)系統(tǒng),防止超壓泄漏和防止有毒氣體經(jīng)過風(fēng)機(jī)側(cè)串入大氣環(huán)境。充分利用余熱,利用制硫余熱鍋爐發(fā)生1.0Mpa蒸汽并利用尾氣焚燒爐高溫?zé)煔膺M(jìn)行過熱;利用一、二、三級冷凝冷卻器,蒸汽發(fā)生器產(chǎn)生0.3Mpa蒸汽,降低了裝置能耗。工藝原理污水汽提裝置工藝原理在含硫污水中存在如下化學(xué)平衡、相平衡:NH+4+HS-(NH3+H2S)液(NH4-H2S)氣當(dāng)溫度升高時(shí)平衡向右移動(dòng),即溫度升高有利于氨、硫脫出,而H2S比NH3飽和蒸汽壓力高,在同一壓力下,H2S較易脫出,要達(dá)到脫除污水H2S、NH3必須控制能夠使氨脫出的溫度、壓力。根據(jù)此原理含硫污水經(jīng)與塔底凈化水換熱達(dá)到進(jìn)塔溫度95℃以上使硫化氫、氨主要以游離態(tài)存在,自汽提塔上部進(jìn)入,汽提塔內(nèi)操作壓力控制在0.15Mpa左右,比進(jìn)料管內(nèi)污水壓力低的多,H2S、NH3由液相轉(zhuǎn)入氣相向塔頂移動(dòng)。大部分H2S、NH3進(jìn)入氣相上升至塔頂,液相向塔下部移動(dòng)與塔底上行汽提蒸汽接觸,氨、硫化氫被繼續(xù)汽提至塔頂,自塔頂打入90℃左右回流液,控制塔頂溫度在123℃左右,減少塔頂酸性氣帶水量,提高塔頂酸性氣濃度。在塔底由于汽提蒸汽的作用,溫度控制在131℃左右,NH3、H2S被汽提上行,塔底得到含氨、硫化氫較低的合格凈化水。硫磺回收單元工藝原理采用部分燃燒的Claus工藝,部分燃燒工藝是把所有酸性氣送進(jìn)焚燃燒爐內(nèi),經(jīng)過控制配風(fēng)量使煙氣中1/3硫化氫燃燒生成二氧化硫,剩下的2/3硫化氫在克勞斯反應(yīng)器內(nèi)在催化劑作用下與生成的二氧化硫反應(yīng)生成硫磺。主要反應(yīng)如下:2H2S+O2→2H2O+2/XSX↓(瞬間反應(yīng))(1)H2S+3/2O2→H2O+SO2(瞬間反應(yīng))(2)2H2S+SO2→2H2O+3/XSX↓(可逆反應(yīng))(3)2H2S+SO2→2H2O+3S↓(催化劑作用下的克勞斯反應(yīng))(4)CS2+H2O→COS+H2S(催化劑作用下的水解反應(yīng))(5)COS＋H2O→CO2+H2S(催化劑作用下的水解反應(yīng))(6)反應(yīng)1、2和3發(fā)生在酸氣燃燒爐內(nèi)高溫?zé)煔?1200℃)的環(huán)境中;反應(yīng)4、5和6發(fā)生在克勞斯一、二級轉(zhuǎn)化器催化劑上低溫?zé)煔?210～320℃)的環(huán)境中。克勞斯硫磺回收工藝過程特別是高溫反應(yīng)爐內(nèi)實(shí)際的化學(xué)反應(yīng)十分復(fù)雜,使反應(yīng)后過程氣中的組分也相應(yīng)的變復(fù)雜了。表1為克勞斯反應(yīng)爐內(nèi)可能出現(xiàn)的基本化學(xué)反應(yīng),表2、表3和表4則分別為可能發(fā)生或消耗CO、H2的反應(yīng)和COS的副反應(yīng)及CS2的副反應(yīng),能夠看出工業(yè)克勞斯過程特別是反應(yīng)爐內(nèi)的化學(xué)反應(yīng)相當(dāng)?shù)腻e(cuò)綜復(fù)雜。表1高溫反應(yīng)爐內(nèi)的主要反應(yīng)*反應(yīng)(摩爾)△F①,kJ△H②,kJ927℃1204℃927℃1204℃1.3H2S+3/2O2→SO2+H2O+2H2S-423.3–401.2-519.6-519.22.2H2S+SO2→3/2S2+2H2O-26.3-42.142.141.33.3H2S+3/2O2→3/2S2+3H2O-449.5-443.3-475.4-477.94.H2S+1/2O2→H2O+S1-5.4-20.058.057.55.S1+O2→SO2-417.8-381.8-1-577.1-577.56.2S1→S2-289.0-255.6-432.8-434.57.S2+2O2→2SO2-547.1-506.7-721.4-720.68.CH4+2O2→CO2+2H2O-767.9-796.5-797.3-801.59.C2H6+7/2O2→2CO2+3H2O-1484.1-1497.0-1424.9-1429.510.C6H6→6C+3H2-299.4-354.9-603.0-593.811.C7H8→7C+4H2-914.9-1022.1-334.0-607.2*注:①△F為反應(yīng)中吉布斯自由能的變化,負(fù)的△F表明有自發(fā)反應(yīng)的可能②△H為反應(yīng)熱的變化,負(fù)的△H表示是放熱反應(yīng)。表2高溫反應(yīng)爐內(nèi)可能生成和消耗CO、H2的副反應(yīng)反應(yīng)(摩爾)△F,kJ△H,kJ927℃1204℃927℃1204℃生成:1.CH4+3/2O2→CO+2H2O-619.7-643.0-518.3-522.12.CH4+O2→CO+H2O+H2-439.1-477.9-270.2-272.73.CH4+2H2O→CO2+4H2-74.2-136.4193.5196.04.H2+CO2→CO+H2O-3.3-11.332.931.75.CO2+H2S→CO+H2O+1/2S21649℃,-27.51927℃,-48.11649℃,114.71927℃,113.86.2CO2+H2S→2CO+H2+SO21649℃,7.51927℃,-32.61649℃,284.81927℃,281.57.H2S→1/2S2+H21649℃,-4.21927℃,-18.01649℃,89.21927℃,88.8消耗:8.2CO+O2→2CO2-355.3-307.7-561.7-599.29.4CO+2SO2→4CO2+S2-163.9-109.3-402.4--397.810.H2+1/2O2→H2O-181.0-165.1-248.1-249.411.H2+1/2S2→H2S-31.3-17.5-89.7-89.2表3高溫反應(yīng)爐內(nèi)可能生成和消耗COS的副反應(yīng)反應(yīng)(摩爾)△F,kJ△H,kJ927℃1204℃927℃1204℃生成:1.2CH4+3SO2→2COS+1/2S2+4H2O-411.2-475.4-130.9-135.92.2CO2+3S1→2COS+SO2-343.2-278.1-624.2-625.53.CS2+CO2→2COS-12.5-15.82.52.94.2S1+2CO2→COS+CO+SO2-202.7-175.6-319.8-321.95.CO+S1→COS-140.5-102.6304.4-303.66.CH4+SO2→COS+H2O+H2-161.4-199.32.51.37.CS2+H2O→COS+H2S-44.6-47.5-31.7-30.9消耗:8.COS+H2O→H2S+CO2-32.1-31.7-34.6-33.89.2COS+SO2→3/2S2+2CO2-90.1-105.1-25.0-26.310.COS+CO+SO2→S2+2CO2-85.9-80.1-113.0-112.611.COS+H2→CO+H2S-35.0-43.0-2.0-3.812.COS+3/2O2→CO2+SO2-455.4-432.4-553.4-553.413.COS→CO+1/2S2-4.2-25.488.086.3表4高溫反應(yīng)爐內(nèi)可能生成和消耗CS2的副反應(yīng)反應(yīng)(摩爾)△F,kJ△H,kJ927℃1204℃927℃1204℃生成:1.C+2S1→CS2-307.7-275.6-443.7-444.92.CH4+2H2S→CS2+4H22.5-57.1259.8260.63.CH4+4S1→CS2+2H2S-699.7-638.0-965.8-967.94.CH4+2S2→CS2+2H2S-121.7-127.2-99.7-99.25.CO2+3S1→CS2+SO2-330.7-261.9-627.2-628.06.C2H6+7/2S2→2CS2+3H2S-282.7-305.7-183.9-183.97.C3H8+5S2→3CS2+4H2S-430.1-474.1-261.5-262.3消耗:8.CS2+2H2O→CO2+2H2S-76.7-79.2-66.3-64.69.CS2+SO2→CO2+3/2S2-102.6-102.9-22.5-23.410.CS2↑+CO2→2CO+S2-20.4-66.3178.9175.6另外,在氣相狀態(tài)下的元素硫有S1、S2、S3、S4、S5、S6、S7、S8構(gòu)成,但在使用時(shí)以S2、S6、S8三種組份來概括。一般而言,大于700°K時(shí)氣相中主要是S2,大于1500°K是S1,小于700°K則以S6、S8為主。這樣克勞斯法回收元素硫的過程氣組成就十分復(fù)雜了,大致包括H2S、SO2、CO2、H2O、H2、CO、COS、CS2、S2、S6、S8、N2等一些組份。值得指出的是COS、CS2的生成或消耗量雖然很少,但在尾氣中占有一定的數(shù)量,將會(huì)影響到含硫尾氣的達(dá)標(biāo)排放。尾氣處理單元生產(chǎn)基本原理硫磺回收處理單元采用SCOT工藝,在催化劑作用下,在低壓力(0.023MPa表壓)和300℃溫度條件下,硫及硫化物和氫氣發(fā)生加氫反應(yīng),還原成硫化氫。還原的硫化氫經(jīng)過脫硫溶劑MDEA吸收使硫磺回收尾氣達(dá)標(biāo)排放,含硫化氫的富液進(jìn)入溶劑再生塔再生,生成的硫化氫再進(jìn)入硫磺回收裝置。反應(yīng)原理如下:Sn+nH2→nH2SSO2+3H2→2H2O+H2SCOS+H2O→CO2+H2SCS2+2H2O→CO2+2H2S以上反應(yīng)發(fā)生在加氫催化劑上溫度300℃的條件下。氣體脫硫采用MDEA溶液作為溶劑,經(jīng)過MDEA本身的堿性對硫化氫等酸性介質(zhì)進(jìn)行吸收,吸收后的溶液經(jīng)過再生脫除硫化氫后循環(huán)使用。MDEA是Fluor公司最早開發(fā)的脫硫劑,在腐蝕性、溶解降解及發(fā)泡等問題上有較強(qiáng)的優(yōu)越性,80年代中國開始使用,90年代世界各大煉油廠廣泛使用。MDEA從本身結(jié)構(gòu)來說是叔胺脫硫劑,而且堿性較弱,與二氧化碳的結(jié)合力較弱,在二氧化碳與硫化氫共存時(shí),能夠?qū)α蚧瘹溥M(jìn)行有選擇的吸收,從而能夠降低溶劑再生的負(fù)荷,降低裝置能耗。MDEA吸收原理為:(HOCH2CH2)2NCH3+H2S→(HOCH2CH2)2NH+CH3+HS-(瞬間反應(yīng))⑴由于叔胺分子氮原子上沒有氫原子不能和CO2直接反應(yīng),必須經(jīng)過下列過程:CO2+H2O→H++HCO3(慢反應(yīng))⑵H++(HOCH2CH2)2NCH3→(HOCH2CH2)2NH+CH3(瞬間反應(yīng))⑶CO2+H2O+(HOCH2CH2)2NCH3→(HOCH2CH2)2NH+CH3+HCO3由于反應(yīng)⑵速度極慢,因此MDEA對H2S具有較高的選擇性。液硫脫氣單元基本原理硫磺回收部分產(chǎn)出的液態(tài)硫磺進(jìn)入液硫脫氣池,為了避免液硫中溶解的少量硫化氫在成型包裝過程中對環(huán)境造成污染,并損害操作人員的健康,需要對液硫進(jìn)行脫氣處理。液硫脫氣的主要方法有鼓泡脫氣法和循環(huán)脫氣法。鼓泡脫氣法是經(jīng)過特殊的鼓泡設(shè)施將空氣或硫磺尾氣分散注入脫氣池的液硫?qū)?將液硫中溶解的H2S吹脫進(jìn)入氣相,至尾氣焚燒爐中焚燒。由于大量的氣體進(jìn)入脫氣池,氣相的硫分壓降低將造成硫的損失,并使尾氣焚燒爐排放煙氣中的SO2增加;液硫脫氣池中的鋼鐵材料不可避免會(huì)生成硫化亞鐵,如果注入空氣,氧氣使硫化亞鐵自燃,有發(fā)生火災(zāi)的潛在危險(xiǎn)。循環(huán)脫氣法是往液硫脫氣池中注入少量的NH3作催化劑,促使以多硫化物形式存在于液硫中的H2S分解;再經(jīng)過液硫脫氣泵的循環(huán)-噴灑過程使H2S逸入氣相,用吹掃氣-N2將H2S趕出,廢氣用蒸汽噴射器抽出至尾氣焚燒爐中焚燒。循環(huán)脫氣法克服了鼓泡脫氣法的弊端,但該過程存在生成硫酸鹽的復(fù)雜反應(yīng),有可能形成固體沉積物。本裝置采用循環(huán)脫氣法。在液硫脫氣工藝中,氣態(tài)氨起著催化劑的作用,將氣態(tài)氨直接注入液硫中,可顯著地促進(jìn)多硫化物的分解成H2S,從而提高工藝效率。該工藝過程可用下式表示:注氨氣液接觸與霧化H2Sx溶解態(tài)的H2S氣態(tài)的H2S脫氣操作溫度應(yīng)保持在140～155℃之間,脫氣時(shí)間一般為12小時(shí)。加氫催化劑預(yù)硫化與鈍化過程基本原理加氫催化劑中的活性組分鈷、鉬起初是以氧化態(tài)形式存在的,經(jīng)硫化處理后將其變成硫化態(tài),活性組分才對加氫還原起催化作用。催化劑的預(yù)硫化要求在200～300℃之間、有氫、有H2S存在的情況下進(jìn)行,預(yù)硫化期間催化劑上的硫含量能達(dá)到3%(W)左右,完全硫化后硫含量約為6%(W)。預(yù)硫化是放熱反應(yīng),應(yīng)防止催化劑過熱。裝置停車時(shí),需對催化劑進(jìn)行鈍化處理,即將沉積在催化劑表面的FeS氧化為Fe2O3和SO2,避免FeS暴露在空氣中劇烈氧化,并導(dǎo)致催化劑過熱而失去活性。加氫催化劑鈍化的過程中,床層溫度要求控制在60～70℃之間。工藝流程說明酸性水汽提單元上游裝置來的酸性水混合后進(jìn)入酸性水汽提裝置的原料水脫氣罐(D-2511),脫出溶于酸性水中的輕烴組份至低壓瓦斯管網(wǎng)。脫氣后的酸性水進(jìn)入原料水罐(D-2512/1,2)靜置、除油;污油經(jīng)罐中的收集裝置集中進(jìn)入污油罐(D-2516),再經(jīng)污油泵(P-2512)送出裝置。脫油后的酸性水經(jīng)原料水泵(P-2511/1,2)升壓,送至原料水－凈化水換熱器(E-2512/1,2),與酸性水汽提塔(C-2511)底的凈化水換熱升溫到95℃左右后進(jìn)入汽提塔(C-2511)中上部;酸性水汽提塔(C-2511)的熱源由汽提塔底重沸器(E-2511)提供,1.0Mpa過熱蒸汽通入汽提塔底重沸器(E-2511)管程,使進(jìn)入重沸器的酸性水部分汽化,蒸汽凝結(jié)水進(jìn)入凝結(jié)水罐(D-2515),經(jīng)調(diào)節(jié)閥控制液位后再送至硫磺回收裝置凝結(jié)水回收系統(tǒng)。在酸性水汽提塔(C-2511)內(nèi),污水中的H2S、NH3被汽提出,進(jìn)入氣相至塔頂。塔頂混合氣是含H2S、NH3的蒸汽,經(jīng)過汽提塔頂空冷器(A-2511/1,2)冷凝冷卻至85℃后,進(jìn)入汽提塔頂回流罐(D-2517)進(jìn)行氣、液分離,罐頂分出的含氨酸性氣送至硫磺回收裝置;罐底液相經(jīng)汽提塔頂回流泵(P-2513/1,2)送回汽提塔頂作回流。塔底產(chǎn)品是合格的凈化水溫度約為131℃,經(jīng)原料水－凈化水換熱器(E-2512/1,2)與原料水換熱,溫度降至75℃,再經(jīng)凈化水泵(P-2514/1,2)升壓后,一部分直接送出裝置供各裝置回用;另一部分經(jīng)凈化水冷卻器(E-2513/1,2)冷卻到50℃送出,作為其它裝置的回用水或排至污水處理場深度凈化。硫磺回收單元自上游裝置及再生部分來的酸性氣經(jīng)酸性氣緩沖罐(D-2611)脫液后,與酸性水汽提來的含氨酸性氣混合后進(jìn)入制硫燃燒爐(F-2611)進(jìn)行高溫轉(zhuǎn)化反應(yīng)。燃料氣從凈化瓦斯管網(wǎng)引進(jìn)燃料氣緩沖罐(D－2614)經(jīng)過分液后從燃料氣分液罐頂進(jìn)制硫燃燒爐和尾氣焚燒爐?？諝鈴目諝夤娘L(fēng)機(jī)(K－2611/1.2)出口經(jīng)兩路調(diào)節(jié)后進(jìn)制硫燃燒爐,一路空氣用酸性氣管線上的酸性氣流量和測定的硫化氫濃度調(diào)節(jié),另一路空氣用制硫尾氣分液罐(D-2612)出口過程氣管線上的硫化氫/二氧化硫比例分析儀調(diào)節(jié)。酸性氣和空氣在燃燒爐按比例燃燒,配入的風(fēng)量使烴類完全燃燒,1/3的硫化氫燃燒生成二氧化硫。自F-2611排出的高溫過程氣一小部分經(jīng)過高溫?fù)胶祥y(TV-2611)調(diào)節(jié)一級轉(zhuǎn)化器(R-2611)的入口溫度,其余部分進(jìn)入制硫余熱鍋爐(ER-2611)冷卻至約350℃,制硫余熱鍋爐殼程發(fā)生1.1MPa蒸汽回收余熱。從制硫余熱鍋爐出來的過程氣進(jìn)入一級冷凝冷卻器(E-2611),過程氣被冷卻至160℃,一級冷凝器殼程發(fā)生0.4MPa低壓蒸汽,在E-2611管程出口,冷凝下來的液體硫磺與過程氣分離,自底部進(jìn)入硫封罐(D-2613),頂部出來的過程氣經(jīng)高溫?fù)胶祥y調(diào)節(jié)至275℃進(jìn)入一級轉(zhuǎn)化器(R-2611),在催化劑的作用下進(jìn)行反應(yīng),過程氣中的H2S和SO2進(jìn)一步轉(zhuǎn)化為元素硫。反應(yīng)后的氣體先進(jìn)過程氣換熱器(E-2614)管程回收部分余熱,溫度降至280℃,再進(jìn)入二級冷凝冷卻器(E-2612)被冷卻至160℃,E-2612冷凝下來的液體硫磺,在管程出口與過程氣分離,自底部流出進(jìn)入硫封罐(D-2613),頂部出來的過程氣再經(jīng)過程氣換熱器(E-2614)殼程加熱至230℃進(jìn)入二級轉(zhuǎn)化器(R-2612),在催化劑的作用下繼續(xù)進(jìn)行反應(yīng),使過程氣中剩余的H2S和SO2進(jìn)一步發(fā)生催化轉(zhuǎn)化,反應(yīng)后的氣體進(jìn)入三級冷凝冷卻器(E-2613),過程氣溫度自256℃被冷卻至160℃,在E-2613管程出口,被冷凝下來的液體硫磺與過程氣分離自底部流出進(jìn)入硫封罐(D-2613),頂部出來的制硫尾氣進(jìn)入制硫尾氣分液罐(D-2612)分出攜帶的液硫后至尾氣處理部分。匯入硫封罐的液硫自流進(jìn)入液硫池(T-2611),在NH3氣的作用下,液硫中的有毒氣體被分出,送至尾氣焚燒爐焚燒。脫氣后的液硫用液硫提升泵(P-2612/1,2)送至液硫成型部分,進(jìn)行成型包裝后即為產(chǎn)品硫磺。尾氣處理單元尾氣自D-2612頂部出來,進(jìn)入尾氣加熱器(E-2621),與蒸汽過熱器(E-2623)出口的高溫?zé)煔鈸Q熱,溫度升到300℃,混氫后進(jìn)入加氫反應(yīng)器(R-2621),在加氫催化劑的作用下進(jìn)行加氫、水解反應(yīng),使尾氣中的SO2、S2、COS、CS2還原、水解為H2S。反應(yīng)后的高溫氣體進(jìn)入尾氣急冷塔(C-2621)下部,與急冷水逆流接觸、水洗冷卻至40℃。尾氣急冷塔使用的急冷水,用急冷水循環(huán)泵(P-2621/1,2)自C-2621底部抽出,經(jīng)急冷水冷卻器(E-2624)冷卻至40℃后返C-2621循環(huán)使用,為了防止設(shè)備腐蝕,需在急冷水中注入NH3,以調(diào)節(jié)其pH值保持在7～8。急冷降溫后的尾氣自急冷塔頂出來進(jìn)入尾氣吸收塔(C-2622)。自胺液再生系統(tǒng)來的MDEA貧胺液(25％的MDEA液)進(jìn)入尾氣吸收塔(C-2622)上部,與尾氣急冷塔來的尾氣逆流接觸,尾氣中的H2S被吸收。吸收H2S后的MDEA富液,經(jīng)富液泵(P-2622/1,2)送返胺液再生系統(tǒng)進(jìn)行溶劑再生。自吸收塔頂出來的凈化尾氣(總硫≤300ppm)進(jìn)入尾氣焚燒爐(F-2621),在600℃左右高溫下,將凈化尾氣中殘留的硫化物焚燒生成SO2,焚燒后的高溫?zé)煔膺M(jìn)入蒸汽過熱器(E-2623)中回收余熱,使來自制硫余熱鍋爐(ER-2611)的1.1Mpa蒸汽過熱至250℃,出口煙氣溫度降至約538℃,再進(jìn)入尾氣加熱器(E-2621)加熱制硫尾氣,出口煙氣溫度降至419℃,摻入冷空氣使溫度降至380℃以下,由煙囪(S-2621)排入大氣。胺液再生單元中自Ⅱ催化來的富胺液和硫磺回收尾氣吸收部分來的富胺液進(jìn)入富液過濾器(SR-2631)過濾后,經(jīng)過閃蒸前貧富胺液換熱器(E-2632/1,2)管程,與從閃蒸后貧富液換熱器(E-2632/3,4)出來的高溫貧胺液換熱至65℃左右進(jìn)入富液閃蒸罐(D-2633),閃蒸出的輕烴送至尾氣焚燒爐(F-2621)焚燒,富胺液由D-2633底部引出經(jīng)閃蒸后富液泵(P-2631/1,2)升壓后進(jìn)入閃蒸后貧富胺液換熱器(E-2632/3,4)管程,與從溶劑再生塔(C-2631)底出來的高溫貧胺液換熱至95℃左右進(jìn)入溶劑再生塔(C-2631)上部第22板,經(jīng)過塔板自上而下的熱交換和質(zhì)交換過程,塔底獲得的貧胺液經(jīng)再生塔底貧液泵(P-2635/1,2)升壓后,先后進(jìn)入閃蒸后貧富液換熱器(E-2632/3,4)和閃蒸前貧富液換熱器(E-2632/1,2)殼程回收余熱至約66℃,再經(jīng)過貧液水冷器(E-2633/1,2)冷卻至約40℃,進(jìn)入貧胺貯罐(D-2634)儲(chǔ)存,D-2634內(nèi)的貧胺液經(jīng)貧胺液泵(P-2633/1,2)升壓后一部分送至硫磺回收單元,一部分貧胺液經(jīng)過貧胺過濾器(SR-2632)去除雜質(zhì)后打循環(huán),其余貧胺液經(jīng)貧胺液外送泵(P-2636/1,2)升壓后送至Ⅱ催化。再生塔(C-2631)底部的胺液進(jìn)入再生塔底重沸器(E-2631),用0.3Mpa(g)蒸汽加熱,為富胺液再生提供熱源;再生塔底重沸器(E-2631)產(chǎn)生的凝結(jié)水進(jìn)入疏水閥后送往凝結(jié)水管網(wǎng)。再生塔(C-2631)頂部的含H2S蒸汽經(jīng)過再生塔頂空冷器(A-2631/1,2)和再生塔頂水冷器(E-2634)降溫至40℃進(jìn)入再生塔頂回流罐(D-2631),凝液經(jīng)再生塔頂回流泵(P-2632/1,2)返回再生塔(C-2631)頂作回流;塔頂回流罐(D-2631)頂?shù)臍庀啵嵝詺馑椭亮蚧厥諉卧髟稀９に囋瓌t流程圖見附錄。原料及產(chǎn)品性質(zhì)原料性質(zhì)原料酸性水中含S=約8000mg/l,含NH3-N約5000mg/l。酸性氣:各裝置來的酸性氣與胺液再生酸性氣組成如下:組成H2SCO2H2O合計(jì)V％77.5817.524.90100酸性水汽提裝置來的含氨酸性氣組成如下:組成H2SNH3H2O合計(jì)V％36.4644.9618.58100H2S的性質(zhì)物理性質(zhì)H2S是一種無色,具有臭雞蛋氣味的可燃劇毒氣體。空氣中混有1／100000就能被察覺到,達(dá)到1／就會(huì)引起中毒,濃度大時(shí)臭味不如濃度小時(shí)顯著,甚至無味。熔點(diǎn):－85.6℃沸點(diǎn):-60.75℃臨界溫度:100.4℃密度(沸點(diǎn)時(shí)):0.993kg/L自燃點(diǎn):在空氣中246℃,在氧氣中220℃與空氣混合的爆炸極限:4.30%～45.5%與NO混合的爆炸極限:20％～55％電離常數(shù):25℃時(shí)Ka1＝9.1×10-8;Ka2＝1.1×10-12化學(xué)性質(zhì)H2S在空氣中燃燒時(shí),帶有淡藍(lán)色火焰。不同的空氣量,燃燒得到的產(chǎn)物不同。在過量的氧的情況下:H2S＋3／2O2＝H2O+SO2+Q在不足的氧的情況下:H2S＋1／2O2＝H2O+S+QH2S具有較強(qiáng)的還原能力,在常溫下能被空氣氧化:2H2S＋O2＝2H2O+2SH2S溶于水,1體積的水能夠溶解2.5體積(20℃時(shí))的H2S,H2S的水溶液叫氫硫酸,氫硫酸是一種較弱的酸,不穩(wěn)定,她會(huì)被水中溶解的O2氧化而析出硫,使H2S水溶液呈混濁。H2S還能夠溶于醇胺類溶劑。H2S在水溶液中的電離平衡如下:H2SH+＋HS-K1＝1.1×10-7HS-H+＋S2-K2＝1.0×10-15H2S易與金屬反應(yīng)生成硫化物,特別是在加熱或水蒸汽存在的情況下,能和許多氧化物反應(yīng)生成硫化物。H2S對鋼材的腐蝕嚴(yán)重。Fe＋H2S＝FeS＋H2這是硫磺回收裝置設(shè)備、管線腐蝕嚴(yán)重的一個(gè)主要原因,裝置區(qū)空氣中的H2S氣體的最高允許濃度為10mg／m3。H2的性質(zhì)物理性質(zhì)H2是一種無色無味易燃的氣體,不溶于水。H2分子量:2.016,標(biāo)準(zhǔn)狀況下的密度:0.0898kg/m3,標(biāo)準(zhǔn)沸點(diǎn):252.75℃,熔點(diǎn):259.8℃。爆炸極限:4.0％～75.6％,自燃點(diǎn):570℃,相對密度:0.07?；瘜W(xué)性質(zhì)易燃性:2H2＋O2＝2H2O＋Q還原劑:3H2＋SO2cat加熱H2S＋2H2OH2＋Scat加熱H2S產(chǎn)品性質(zhì)凈化水:含S=≤30mg/l;NH3-N≤80mg/l硫磺的物化性質(zhì)常溫下硫磺是一種淡黃色晶體,溫度發(fā)生變化時(shí)可發(fā)生固、液、氣三態(tài)轉(zhuǎn)變.硫磺熔點(diǎn)為112.8℃-120℃,自燃點(diǎn)232℃,著火點(diǎn)250℃,沸點(diǎn)444.6℃,密度(1.96-2.07×103Kg/m3),閃點(diǎn)207℃,不溶于水,易溶于二硫化碳。硫磺的變態(tài)溫度如下:固體(S8)94.5℃單斜晶體(S8)112.8℃黃色易流動(dòng)液體(S8)160℃棕色液體(S8)190℃深棕色粘性物(S8)444.6℃黃色氣體(S6)1000℃無色氣體(S2)固體硫磺的分子式一般為S8,其結(jié)構(gòu)成馬鞍型,如圖所示。當(dāng)硫磺受熱時(shí),分子結(jié)構(gòu)發(fā)生變化,當(dāng)加熱到160℃時(shí),S8的環(huán)狀開始破裂為開鏈,隨之粘度升高,到190℃時(shí)粘度最大,繼續(xù)加熱時(shí)長鏈開始斷裂,粘度又重新下降,在130℃-160℃液硫的流動(dòng)性最好.例如143℃時(shí)粘度為7厘泊,183℃時(shí)為9000厘泊。在氣態(tài)硫中存在著下列平衡:3S84S612S2隨著溫度的升高,平衡逐漸向右移動(dòng),當(dāng)接近760℃時(shí),幾乎全部轉(zhuǎn)化為S2。硫磺的主要化學(xué)性質(zhì)如下:在空氣中燃燒生成SO2S+O2→SO2與H2反應(yīng)生成H2SS+H2→H2S硫磺的用途:硫磺可用來制造硫酸、CS2,橡膠制品行業(yè),在農(nóng)業(yè)上可用來作殺蟲劑,醫(yī)藥上可用來制造磺胺等藥品.軍事工業(yè)上可用來制造炸藥,食品工業(yè)上用來作蔗糖脫色劑等,在半導(dǎo)體工業(yè)上也有應(yīng)用。硫磺的產(chǎn)品質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)固體硫磺產(chǎn)品指標(biāo),符合GB/T2449-中一等品的要求。硫磺質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn):指標(biāo)名稱優(yōu)等品一級品合格品硫(S),%≥99.9099.5099.00水,%≤0.100.51.00灰分,%≤0.030.100.20酸度(以H2SO4計(jì))≤0.0030.0050.02有機(jī)物,%≤0.030.30.80砷(As),%≤0.00010.010.05鐵(Fe),%≤0.0030.005凈化尾氣:總硫≤300ppm(V)排放煙氣中SO2排放指標(biāo)符合國家標(biāo)準(zhǔn)GB16297-1996表－2中二級標(biāo)準(zhǔn),排放濃度≯960mg/m3。中間產(chǎn)品SO2物理性質(zhì)SO2是一種具有強(qiáng)烈刺鼻的窒息氣味和強(qiáng)烈澀味、無色有毒氣體,廠礦中最大允許濃度0.02mg/L。SO2易冷凝,在常壓下,冷卻至－10℃就可液化,故SO2可做制冷劑。熔點(diǎn):－75.5℃,沸點(diǎn)-10.02℃?；瘜W(xué)性質(zhì)分子式:SO2,分子量:64,SO2易溶于水,20℃時(shí),1體積水可溶解40體積的SO2氣體,SO2的水溶液生成亞硫酸(H2SO3)為中強(qiáng)酸,因此在有水或水蒸氣存在的情況下,SO2比H2S更易腐蝕鋼材。SO2既具有氧化性,又具有還原性。如:SO2+2H2S→2H2O+3/xSx(SO2氧化劑)2SO2＋O2→2SO3(SO2還原劑)(V2O5作催化劑)X為2、4、6因此SO2可用來作漂白劑使許多有色物質(zhì)褪色。COSCOS是原料氣中的烴類在爐內(nèi)燃燒反應(yīng)的產(chǎn)物,生產(chǎn)過程中能夠根據(jù)反應(yīng)器出口分析COS的含量來判斷原料氣中的烴含量的多少。物理性質(zhì)分子式:COS,分子量:60。COS是一種無色無味,易燃的氣體,與空氣混合時(shí)能發(fā)生爆炸。爆炸極限:11.9％～29％。熔點(diǎn)為－138.2℃,沸點(diǎn)為－50.2℃,比重為2.10?；瘜W(xué)性質(zhì)COS消溶于水,易溶于CO2和乙醇,能被水解生成CO2和H2S。COS＋H2OCO2＋H2S因此在潮濕的空氣中COS也有H2S的臭味。催化劑、化學(xué)藥劑性質(zhì)及技術(shù)規(guī)格催化劑技術(shù)要求型號脫漏氧保護(hù)劑LS971制硫催化劑LS300加氫催化劑LS951T安裝位置R2611/R2612上層R2611/R2612下層R2621主要化學(xué)組成Al2O3Al2O3CoO%(m/m)1.8±0.3MoO3%(m/m)9.5±0.5顏色及形狀紅褐色球形白色球形蘭灰色三葉草條形外形尺寸φ4～φ6φ4～φ6φ3.03～10比表面積,m2/g≥260≥300≥300比孔容,ml/g>0.4≥0.4堆積密度,g/ml0.70～0.820.65～0.800.60～0.70平均壓碎強(qiáng)度,牛/顆≥130≥140≥150磨耗率,%(m/m)≤0.5<0.5注:以上數(shù)據(jù)僅供參考,以廠家提供的合格證為準(zhǔn)。N－甲基二乙醇胺(MDEA)技術(shù)指標(biāo)序號項(xiàng)目名稱單位數(shù)量外觀無色或微黃色透明液體密度g/cm31.045～1.047沸點(diǎn)℃253～255凝點(diǎn)℃≤20粘度(20℃)Pa?S0.102純度重量%有效組分含量≥95%折光率1.4600～1.4700溶解性與水完全互溶注:以上數(shù)據(jù)僅供參考,以廠家提供的合格證為準(zhǔn)。催化劑、化學(xué)藥劑耗量序號名稱型號與規(guī)格年用量(t)一次裝量(t)1制硫催化劑4.00.7611.92.2752加氫催化劑加氫催化劑LS951T～1.35.253MDEA溶液25%(W)～65160工藝操作指標(biāo)項(xiàng)目單位操作指標(biāo)項(xiàng)目單位工藝指標(biāo)酸性水進(jìn)C-2511溫度℃95E-2622蒸汽出口壓力MPa0.4(g)C-2511頂溫度℃123C-2621尾氣進(jìn)口溫度℃170C-2511頂壓力MPa0.15(g)C-2621尾氣出口溫度℃40C-2511底溫度℃131C-2621急冷水進(jìn)口溫度℃40C-2511回流溫度℃90C-2621急冷水出口溫度℃60凈化水出裝置溫度℃50C-2622尾氣出口溫度℃40F-2611出口溫度℃1260F-2621爐膛溫度℃600ER-2611管程出口溫度℃330-370E-2623煙氣出口溫度℃538ER-2611汽包蒸汽出口溫度℃187E-2623蒸汽出口溫度℃250ER-2611汽包蒸汽出口壓力MPa1.1(g)E-2623蒸汽出口壓力MPa1.0(g)E-2611管程氣流出口溫度℃160C-2631進(jìn)料溫度℃95E-2611.2.3蒸汽出口溫度℃151C-2631塔頂溫度℃113R-2611進(jìn)口溫度℃280C-2631塔底溫度℃122R-2611出口溫度℃342C-2631塔頂壓力MPa0.097(g)R-2621進(jìn)口溫度℃300C-2631塔底壓力MPa0.11(g)R-2621出口溫度℃339E-2622過程氣出口溫度℃170E-2622蒸汽出口溫度℃151主要控制方案比值控制方案進(jìn)制硫燃燒爐空氣量的調(diào)節(jié)分兩路,其一是空氣量隨酸氣量變化構(gòu)成比值控制系統(tǒng),從而保證基本空氣量,約占總供風(fēng)量的90％。其二是H2S/SO2在線比值分析儀與空氣流量構(gòu)成串級比值調(diào)節(jié)系統(tǒng),進(jìn)一步對空氣、酸氣配比進(jìn)行修正,從而保證過程氣中H2S與SO2的比值始終為2:1。在串級比值調(diào)節(jié)系統(tǒng)無法投用的情況下,則需要根據(jù)H2S/SO2在線比值分析儀顯示的數(shù)據(jù)人為地修正比值器的給定,并達(dá)到過程氣中H2S/SO2的比值為2:1的目的。一、二級轉(zhuǎn)化器入口溫度控制保證轉(zhuǎn)化器入口溫度穩(wěn)定是提高硫轉(zhuǎn)化率的基本條件之一,設(shè)計(jì)采用高溫?fù)胶祥y自動(dòng)控制一級轉(zhuǎn)化器的入口溫度。這種直接摻合的溫度控制方案具有反應(yīng)靈敏,控制精度高的特點(diǎn)。二級轉(zhuǎn)化器的入口溫度由與一級轉(zhuǎn)化器出口過程氣換熱,其溫度改由過程氣入口閥TV-6114B及旁路閥TV-6114A控制,避免了制硫燃燒爐內(nèi)的液硫與有機(jī)硫進(jìn)入二級轉(zhuǎn)化器,有利于裝置單程轉(zhuǎn)化率的提高。一級轉(zhuǎn)化器入口至二級轉(zhuǎn)化器入口的跨線,主要是在轉(zhuǎn)化器系統(tǒng)升溫及催化劑床層熱浸泡時(shí)使用。在正常生產(chǎn)的情況下,二轉(zhuǎn)入口溫度偏低時(shí)也能夠使用。反應(yīng)器溫度的控制,實(shí)際上應(yīng)以床層溫度為主。一轉(zhuǎn)床層溫度一般要求控制在280℃左右,以有利于有機(jī)硫的水解;二轉(zhuǎn)床層溫度一般要求控制在220℃左右,以有利于裝置單程轉(zhuǎn)化率的提高。因此轉(zhuǎn)化器入口溫度的設(shè)定是以床層溫度的高低為依據(jù)的。鼓風(fēng)機(jī)停機(jī)自?？刂圃谡Ｉa(chǎn)過程中當(dāng)鼓風(fēng)機(jī)意外停機(jī)時(shí),自保系統(tǒng)動(dòng)作,打開酸性氣放火炬SV-6107、SV-6108、氮?dú)獯祾唛ySV-6104,關(guān)閉酸性氣進(jìn)爐閥SV-6102、SV-6103和空氣進(jìn)爐閥SV-6101,從而保證裝置的安全生產(chǎn)。裝置物料平衡與能量消耗酸性水汽提裝置物料平衡項(xiàng)目名稱Wt％Kg/h104t/a進(jìn)料酸性水進(jìn)裝置1006000048合計(jì)1006000048出料凈化水出裝置98.55910047.28酸性氣出裝置1.59000.72合計(jì)1006000048能耗序號項(xiàng)目年消耗量能耗系數(shù)能耗單位數(shù)量單位系數(shù)×104MJ1循環(huán)冷水104t104MJ/t4.19435.762電104KWh61.34MJ/KWh11.84726.2731.0MPa(g)蒸汽104t7.2MJ/t318222910.44凝結(jié)水104t－7.2MJ/t152.8－1100.165凈化風(fēng)104Nm324MJ/Nm31.5938.26氮?dú)?04Nm362.4MJ/Nm36.28391.9合計(jì)23402.37酸性水汽提裝置:全年能耗:23402.37×104MJ全年酸性水處理量:48×104t;單位計(jì)算能耗:487.55MJ/t酸性水硫磺回收裝置物料平衡制硫部分項(xiàng)目名稱Wt％Kg/h104t/a進(jìn)料進(jìn)裝置酸性氣36.1740753.26制硫用空氣63.8371905.75合計(jì)100112659.01出料硫磺22.4325292.03制硫尾氣77.5787366.98合計(jì)100112659.01尾氣處理部分項(xiàng)目名稱Wt％Kg/h104t/a進(jìn)料制硫尾氣20.5687366.98空氣6.8529062.32燃料氣0.22920.07MDEA(25％貧液)72.363071624.59合計(jì)1004245033.96出料排放廢氣22.7696637.73MDEA(富液)73.043100724.81急冷水(至污水汽提)4.217801.42合計(jì)1004245033.96溶劑再生部分項(xiàng)目名稱Wt％Kg/h104t/a進(jìn)料硫磺來富液54.743100724.81II催來富液45.262563420.51合計(jì)1005664145.32出料去硫磺貧液(25％)54.233071624.57去硫磺酸性氣1.468270.67去II催貧液44.312509820.08合計(jì)1005664145.32能耗硫磺回收單元序號名稱年消耗量能耗系數(shù)能耗單位數(shù)量單位系數(shù)×104MJ1循環(huán)冷水104t104MJ/t4.19435.762除氧水104t8MJ/t385.193081.523電104KWh128.36MJ/KWh11.841519.7841.0Mpa(g)蒸汽104t-4.64MJ/t3182-14764.4850.3MPa(g)蒸汽104t-1.12MJ/t2763-3094.566凝結(jié)水104t-1.6MJ/t152.8-244.487凈化風(fēng)104Nm380MJ/Nm31.59127.28燃料氣104t0.12MJ/t418685024.16合計(jì)-7915.10硫磺回收單元:全年能耗:-7915.10×104MJ全年硫磺產(chǎn)量:0t單位硫磺計(jì)算能耗:-3957.55MJ/t硫磺胺液再生單元序號名稱年消耗量能耗系數(shù)能耗單位數(shù)量單位系數(shù)×104MJ1循環(huán)冷水104t192MJ/t4.19804.482除鹽水104t0.008MJ/t90.307.2243電104KWh59.82MJ/KWh11.84708.3240.3MPa(g)蒸汽104t5.84MJ/t276316135.925凝結(jié)水104t-5.84MJ/t152.8－892.356凈化風(fēng)1044Nm316MJ/Nm31.5925.47氮?dú)?04Nm380MJ/Nm36.28502.4合計(jì)17291.39胺液再生單元:全年能耗:17291.39×104MJ全年再生胺液量:56.64×104t單位胺液計(jì)算能耗:305.29MJ/t胺液操作法污水汽提塔C-2511及其相關(guān)操作該塔的操作與溶劑再生塔的操作基本相似原料污水進(jìn)入污水汽提塔C-2511,在一定溫度、壓力下發(fā)生解析產(chǎn)生含氨酸氣,同時(shí)原料污水得到凈化,含氨酸氣經(jīng)汽提塔頂回流罐D(zhuǎn)-2517脫水后進(jìn)入硫磺裝置處理。原料污水要發(fā)生解析必須達(dá)到一定的溫度所需熱量有汽提塔底重沸器E-2511提供.FIC5202經(jīng)過調(diào)節(jié)蒸汽量來保持塔頂溫度。蒸汽經(jīng)塔底重沸器E-2511供熱后進(jìn)入凝結(jié)水罐D(zhuǎn)-2515,其液位用LICA5202來控制。E-2511蒸汽量與裝置內(nèi)的蒸汽壓力密切相關(guān),當(dāng)蒸汽量改變時(shí),一定要注意保持1.0MPa蒸汽壓力。若蒸汽壓力高,則從0.3MPa蒸汽及1.0MPa蒸汽消音器放空。一味地提高汽提塔底重沸器的蒸汽量不一定就能提高原料污水的溫度,還需要一定的壓力,這樣塔頂、塔底溫度才能夠同時(shí)達(dá)到工藝要求。汽提塔頂出來的酸氣經(jīng)空冷器A-2511/1.2冷卻,然后進(jìn)入汽提塔頂回流罐D(zhuǎn)-2517進(jìn)行氣液分離,PIC5201經(jīng)過控制酸氣輸出量來保持塔底壓力。當(dāng)污水汽提塔頂、底溫度及壓力都控制在指標(biāo)內(nèi),而凈化水質(zhì)量依然很差時(shí),應(yīng)考慮原料污水本身質(zhì)量,檢查上游裝置的來水是否符合要求。正常生產(chǎn)時(shí)D-2517頂安全閥應(yīng)開啟,停工吹掃、蒸塔等情況下則應(yīng)將其關(guān)閉,打開副線放火炬。硫磺回收單元制硫燃燒爐F-2611配風(fēng)控制經(jīng)酸性氣緩沖罐D(zhuǎn)-2611脫水后的混合酸性氣以及汽提來的含氨酸性氣進(jìn)入F-2611燃燒,在爐內(nèi)經(jīng)過控制配風(fēng)量使約65%(V)的H2S進(jìn)行高溫Claus反應(yīng)轉(zhuǎn)化生成單質(zhì)硫,剩余H2S又有1/3轉(zhuǎn)化生成SO2。并將酸性氣中的氨和烴類等雜質(zhì)全部氧化分解。進(jìn)爐空氣由制硫鼓風(fēng)機(jī)K-2611/1.2供給。其配風(fēng)量由比值調(diào)節(jié)器FIC6107進(jìn)行調(diào)節(jié),同時(shí)由尾氣分液罐D(zhuǎn)2612出口過程氣線上H2S/SO2在線分析儀AI6101實(shí)時(shí)跟蹤過程氣變化,并經(jīng)過FIC6108進(jìn)行反饋微調(diào)進(jìn)爐風(fēng)量,從而保持最佳的反應(yīng)狀態(tài)。當(dāng)混合酸性氣流量表FT6104、含氨酸性氣流量表FT6105或比值調(diào)節(jié)器中任一失靈,F-2611配風(fēng)量都不能實(shí)現(xiàn)比值調(diào)節(jié),此時(shí)應(yīng)摘除自動(dòng)比值控制,將FIC6107該成單回路自動(dòng)或手動(dòng)控制,主要依靠FIC6108調(diào)節(jié)進(jìn)爐風(fēng)量。若在線分析儀AI6101出現(xiàn)故障,應(yīng)調(diào)節(jié)FIC6107重新設(shè)定比值進(jìn)行比值調(diào)節(jié),由于比值調(diào)節(jié)器畢竟是靠經(jīng)驗(yàn)比例值來配風(fēng),不能準(zhǔn)確及時(shí)地反映酸性氣組分的變化,故此時(shí)應(yīng)加強(qiáng)現(xiàn)場采樣分析,及時(shí)調(diào)整氣風(fēng)比。制硫燃燒爐F-2611的爐膛溫度的控制爐膛溫度是F-2611的重要操作指標(biāo),其影響因素主要有:酸性氣量的變化。氣風(fēng)比的變化。酸性氣組分變化,H2S,NH3及烴類含量的變化都會(huì)引起溫度的變化。酸性氣帶油或帶水操作中正常的溫度變化是允許的,如上述a、c的影響。但若溫度出現(xiàn)大幅度的或快速的波動(dòng),就應(yīng)立即查找原因了。如d項(xiàng)因素就可能引起這樣的變化。酸性氣帶油時(shí),由于油類燃燒需要大量的氧,故爐溫會(huì)有較大上升,帶油嚴(yán)重時(shí),火焰忽明忽暗,配風(fēng)跟不上,較短時(shí)間內(nèi)即可造成系統(tǒng)積碳或黑硫磺的出現(xiàn),一旦帶油事故發(fā)生,一方面應(yīng)加大配風(fēng),如有困難可將酸氣部分放火炬;另一方面,要盡快與調(diào)度和上游裝置聯(lián)系,比較安全的方法是將帶油酸性氣切除。如帶油嚴(yán)重,為保護(hù)設(shè)備及催化劑,可按緊急停工處理。酸氣帶水是一種常見現(xiàn)象,帶水緩慢時(shí)可存入混合酸性氣分液罐D(zhuǎn)-2611內(nèi),分液罐設(shè)有液位指示報(bào)警。若酸性氣急速帶水,則應(yīng)立即向上游查找原因,必要時(shí)則可請示調(diào)度將帶水酸氣切除,同時(shí)加強(qiáng)分液罐D(zhuǎn)-2611排水。一旦酸性氣帶水進(jìn)爐,將造成爐溫明顯下降,嚴(yán)重時(shí)可能損壞爐襯里,因此無論如何不能把水帶進(jìn)爐內(nèi),另外,根據(jù)2H2S+SO2=3/XSx+2H2O的反應(yīng)機(jī)理,當(dāng)生成物H2O增加時(shí),反應(yīng)平衡將向逆反應(yīng)方向移動(dòng),制硫轉(zhuǎn)化率會(huì)降低。制硫余熱鍋爐ER-2611液位的控制ER-2611產(chǎn)汽介質(zhì)為除氧水,管網(wǎng)來的除氧水,制硫余熱鍋爐ER-2611設(shè)計(jì)需水量為6.534噸/小時(shí),一、二、三級冷凝冷卻器(E-2611﹑E-2612﹑E-2613)設(shè)計(jì)需水量為2.528噸/小時(shí),蒸汽發(fā)生器(E-2622)設(shè)計(jì)需水量為0.851噸/小時(shí)。ER-2611的液位經(jīng)過LICA6102來調(diào)節(jié),其主要影響因素有:除氧水壓力突降或中斷,應(yīng)立即聯(lián)系中斷情況,盡快恢復(fù)供水,若短時(shí)間不能供水,則應(yīng)按緊急停工處理。低壓蒸汽管網(wǎng)壓力不穩(wěn),引起液位波動(dòng)。FI6113調(diào)節(jié)閥失靈或液位指示失靈。設(shè)備排污過大或換熱管束泄露量大。根據(jù)不同情況,當(dāng)液位出現(xiàn)異常時(shí),應(yīng)立即查找原因,做出正確調(diào)整。制硫余熱鍋爐ER-2611的液位控制是非常重要的,因此,除LICA6102液位控制報(bào)警外,ER-2611還設(shè)有一個(gè)液位指示報(bào)警LIC6103對液位進(jìn)行雙重監(jiān)測,但若因操作失誤或報(bào)警全部失靈,則鍋爐缺水現(xiàn)象仍有可能發(fā)生,當(dāng)確認(rèn)現(xiàn)場玻璃板液位計(jì)不能看到液位時(shí),應(yīng)首先對鍋爐進(jìn)行”叫水”。步驟如下:關(guān)閉液位計(jì)上、下引出閥,打開上、下排空閥排盡液位。關(guān)閉下排空閥,打開下引出閥,若有水被壓入液位計(jì),則證明換熱管內(nèi)仍有較多的液位,此時(shí)能夠緩慢加水至正常液位,若無水被壓入液位計(jì),就無法證實(shí)鍋爐缺水程度,則必須按緊急停工處理,待設(shè)備降溫后再謹(jǐn)慎加水,準(zhǔn)備開工。進(jìn)行”叫水”時(shí)應(yīng)該注意檢查液位計(jì)的上下引出閥是否暢通。一二三級冷凝器殼程出口溫度TI－6118控制目標(biāo):過程氣中的硫磺凝結(jié)成液硫得以分離?？刂品秶?130～150℃。相關(guān)參數(shù):一二三級冷凝器液位、汽包壓力、進(jìn)F-2611酸性氣量FT-6104和FT-6105?？刂品绞?根據(jù)一二三級冷凝器殼程出口溫度TI－6118,溫度大于150℃,提高液位,反之則降低液位。同時(shí),汽包壓力越高,出口溫度TI-6118越高。正常操作:影響因素調(diào)整方法E-2611液位液位越高,溫度越低E-2611壓力壓力越高,溫度越高F-2611酸性氣量酸性氣量越大,溫度越高異常操作:現(xiàn)象原因處理方法溫度偏低＜130℃處理負(fù)荷過小F-2611配燒瓦斯脫氧水補(bǔ)充速度過快緩慢補(bǔ)充E-2611內(nèi)漏,出口積硫加強(qiáng)排污或停工處理R-2611入口溫度TI-6110控制目標(biāo):使硫的轉(zhuǎn)化率最大?？刂品秶?260～300℃。 相關(guān)參數(shù):一級硫冷器E-2611出口溫度TI-6119,F-2611酸性氣流量FI-6104,F-2611爐膛溫度TI-6101?？刂品绞?根據(jù)一級轉(zhuǎn)化器入口溫度TI-6110,溫度大于300℃,關(guān)小摻合閥TV-2611,反之則開大摻合閥TV-2611。正常操作:影響因素調(diào)整方法F-2611爐膛溫度溫度越高,R-2611入口溫度越高E-2611出口溫度溫度越高,R-2611入口溫度越高F-2611酸性氣量酸性氣量較大,R-2611入口溫度越高異常操作:現(xiàn)象原因處理方法溫度偏低＜260℃處理負(fù)荷過小F-2611配燒瓦斯TV-2611故障聯(lián)系儀表處理R-2611入口管線堵塞停工處理E-2611出口溫度過低調(diào)高E-2611出口溫度(降低液位)R-2612入口溫度TI-6114控制目標(biāo):使硫的轉(zhuǎn)化率最大。控制范圍:220～240℃;相關(guān)參數(shù):二級硫冷器E-2612出口溫度TI-6120,F-2611酸性氣流量FI-6104,F-2611爐膛溫度TI-6101?？刂品绞?控制R-2612入口溫度的方法是經(jīng)過TIC-6114調(diào)節(jié)過程氣換熱器E-2614殼程過程氣入口閥及E-2614旁通閥,當(dāng)R-2612入口溫度偏高時(shí),能夠經(jīng)過開大E-2614旁通閥TV6114A使之降低;反之,當(dāng)R-2612反應(yīng)器入口溫度偏低時(shí),可減小旁通閥閥位開度。若旁通閥全關(guān)仍不能將溫度提至操作要求,可經(jīng)過稍開R-2611和R-2612之間的連通線來調(diào)節(jié)。正常操作:影響因素調(diào)整方法F-2611爐膛溫度溫度越高,R-2612入口溫度越高E-2612出口溫度溫度越高,R-2612入口溫度越高F-2611酸性氣量酸性氣量較大,R-2612入口溫度越高異常操作:現(xiàn)象原因處理方法溫度偏低＜220℃處理負(fù)荷過小F-2611配燒瓦斯E-2612出口溫度過低調(diào)高E-2612出口溫度D-2612出口H2S/SO2比值控制目標(biāo):使硫的轉(zhuǎn)化率最大控制范圍:1.5～2.5。相關(guān)參數(shù):酸性氣中硫化氫及可燃?xì)鉂舛?F-2611酸性氣流量FI-6104,F-2611配風(fēng)量FI-6107?？刂品绞?根據(jù)酸性氣流量及酸性氣中硫化氫濃度,計(jì)算出主配風(fēng)FIC-6107的給定值,主配風(fēng)FIC-6107投自控,根據(jù)D-2612出口H2S/SO2比值,調(diào)節(jié)副配風(fēng)FIC-6108,比值大于2,開大FV-6108,反之,關(guān)小FV-6108。正常操作:影響因素調(diào)整方法F-2611配風(fēng)量配風(fēng)量越高,D-2612出口比值越小酸性氣中可燃?xì)鉂舛瓤扇細(xì)鉂舛仍礁?D-2612出口比值越大F-2611酸性氣量酸性氣量較大,D-2612出口比值越大異常操作:現(xiàn)象原因處理方法比值過大＞3在線分析儀失靈聯(lián)系儀表工處理配風(fēng)量過小提大配風(fēng)量酸性氣中可燃?xì)鉂舛冗^大提大配風(fēng)量比值過小＜1在線分析儀失靈聯(lián)系儀表工處理配風(fēng)量過大降低配風(fēng)量酸性氣中可燃?xì)鉂舛冗^小降低配風(fēng)量比值波動(dòng)大在線分析儀失靈聯(lián)系儀表工處理配風(fēng)量波動(dòng)過大穩(wěn)定操作D-2612出口壓力過高或過低穩(wěn)定壓力在0.015MPa左右尾氣單元R-2621入口溫度TI-6214控制目標(biāo):使尾氣中的二氧化硫轉(zhuǎn)化為硫化氫,保證煙囪煙氣達(dá)標(biāo)排放?？刂品秶?280～320℃相關(guān)參數(shù):F-2611酸性氣流量FI-6104,F-2611配風(fēng)量FT-6107、FT6108,F-2621后爐膛溫度TI-6226?？刂品绞?根據(jù)R-2621的入口溫度TI-6214調(diào)節(jié)E2621出入口跨線TV6202B閥,R-2621的入口溫度高時(shí),開大TV6202B閥,反之關(guān)小TV6202B閥。正常操作:影響因素調(diào)整方法F-2621后爐膛溫度溫度越高,R-2621入口溫度越高D-2612出口溫度溫度越高,R-2621入口溫度越高F-2611酸性氣量酸性氣量較大,R-2621入口溫度越高異常操作:現(xiàn)象原因處理方法溫度偏低＜280℃處理負(fù)荷過小F-2611配燒瓦斯TIC-6202故障聯(lián)系儀表工處理F-2621后爐膛溫度過低調(diào)高F-2621后爐膛溫度再生塔頂回流罐D(zhuǎn)-2631液位控制目標(biāo):控制C-2631平穩(wěn)操作平穩(wěn)控制范圍:40～70％相關(guān)參數(shù):D-2631液位LICA-6306、C-2631回流量FIC-6309、D-2631壓力PIC-6304?？刂品椒?LICA-6306和FIC-6309是串級控制,根據(jù)D-2631液位,計(jì)算出FIC-6309的設(shè)定值,再控制FV-6309閥的開度。如果液位過高,則計(jì)算的FIC-6309的設(shè)定值上升,FV-6309閥開大,反之,則FV-6309閥關(guān)小。正常操作:影響因素調(diào)整方法C-2631回流量回流量越大,液位越小C-2631頂溫度塔頂溫度越高,D2631液位越高異常操作:現(xiàn)象原因處理方法液位偏低<40%回流量太大降低回流量C－2631頂溫度低于100℃提高C－2631底溫度,使C-2631頂溫度大于100℃,D-2631頂壓力控制在0.096MPa操作原則:制硫崗位合理配風(fēng),使得酸性氣中1/3的硫化氫與氧燃燒,控制D-2612出口比值在指標(biāo)范圍內(nèi)。對F-2611、F-2621視鏡、火焰探測器、長明燈等的火咀用氮?dú)饣蚩諝獗Ｗo(hù),對用停用的火咀用氮?dú)獗Ｗo(hù)?？刂艶-2611爐膛溫度、ER-2611出口溫度在指標(biāo)范圍內(nèi)。注意檢查K-2611A/B運(yùn)行情況,控制K-2611出口壓力在0.05～0.08MPa?？刂艵R-2611、一二三級冷凝器、E-2623液位、壓力在工藝指標(biāo)范圍內(nèi),每小時(shí)將儀表顯示與現(xiàn)場液位進(jìn)行對照,嚴(yán)防干鍋。控制一二三級冷凝器管程出口溫度在指標(biāo)范圍內(nèi),防止硫磺凝結(jié)堵塞管線或設(shè)備。調(diào)節(jié)高溫?fù)胶祥y,將R-2611、R-2612入口溫度控制在指標(biāo)范圍內(nèi)?？刂芌-2621入口溫度在指標(biāo)范圍內(nèi),調(diào)節(jié)氫氣量,使C-2621出口氫氣含量在2-4%指標(biāo)范圍內(nèi)。注意檢查F-2621燃燒情況,使尾氣經(jīng)焚燒后經(jīng)煙囪達(dá)標(biāo)排放。注意檢查液硫線是否暢通,夾套伴熱運(yùn)行是否正常,溫度是否在120℃以上。酸性氣及過程氣的采樣執(zhí)行安全要求。冬季注意防凍防凝操作及檢查。成型崗位開啟P-2612/1.2,將液硫送到成型機(jī)進(jìn)行造粒,在包裝機(jī)進(jìn)行定量包裝,經(jīng)縫合打碼后用鏟車運(yùn)入硫磺庫房,并負(fù)責(zé)硫磺的出廠。成型機(jī)、包裝機(jī)、縫紉機(jī)、叉車的正常運(yùn)行及設(shè)備潤滑、維護(hù)保養(yǎng)。循環(huán)水泵的正常操作。成型機(jī)房、硫磺成品庫房的衛(wèi)生維護(hù)。成型機(jī)房內(nèi)所有的閥門、管線的使用和維護(hù)。循環(huán)水、新鮮水進(jìn)出成型機(jī)房的冬季防凍,暖氣的投用及維護(hù)、防凍。尾氣崗位檢查瓦斯是否帶液,如帶液,將液切出D-2614密閉排凝?？刂艭-2622貧液循環(huán)量約30t/h,溫度383～42℃。調(diào)節(jié)C-2622操作,把操作指標(biāo)控制工工藝范圍內(nèi),當(dāng)C-2622壓力降超過0.02MPa時(shí),加大消泡劑用量。調(diào)節(jié)減溫減壓器操作,使0.3MPa蒸汽壓力和溫度在指標(biāo)范圍內(nèi)?？刂艭-2631底溫度在指標(biāo)范圍內(nèi),控制回流量平穩(wěn),D-2631壓力溫度在指標(biāo)范圍內(nèi),自產(chǎn)酸性氣平穩(wěn)。注意檢查P-2633/1.2、P-2634運(yùn)轉(zhuǎn)正常。注意檢查SR-2631/2632投用正常,及時(shí)切換反吹掃,降低胺液中的機(jī)械雜質(zhì)。調(diào)節(jié)D-2634和D-2636之間胺液循環(huán)正常,注意檢查胺液損失及操作波動(dòng)情況,降低胺液損失。注意檢查C-2621、C-2622運(yùn)行是否正常,及時(shí)與現(xiàn)場表對照,調(diào)節(jié)急冷水和胺液的正常運(yùn)行,將急冷水PH值控制在指標(biāo)范圍內(nèi)。注意檢查急冷水過濾器SR-2621是否運(yùn)行正常,如堵塞,及時(shí)切出吹掃。注意檢查E-2615、P-2615運(yùn)行是否正常,凝結(jié)水回收是否正常。冬季注意防凍凝的操作及檢查。開工方案開工前的準(zhǔn)備工作開工的原則和要求裝置安裝、檢修完畢,組織車間有關(guān)技術(shù)人員及時(shí)進(jìn)行裝置的設(shè)計(jì)施工驗(yàn)收,根據(jù)有關(guān)的規(guī)范、規(guī)程和生產(chǎn)過程的需要編制驗(yàn)收方案和具體要求,并負(fù)責(zé)實(shí)施。開工前必須對有關(guān)資料進(jìn)行歸口存檔,缺者、丟失者按有關(guān)規(guī)定補(bǔ)齊。裝置開工要求立足穩(wěn)扎穩(wěn)打,達(dá)不到條件的不能冒進(jìn),確保開工安全,開工正常后再逐步的調(diào)整質(zhì)量指標(biāo),達(dá)到工藝要求。設(shè)備管線的試壓工作必須按有關(guān)規(guī)定的程序進(jìn)行,不能因操作條件低于設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)而降低試壓標(biāo)準(zhǔn)。本裝置的安全閥、壓力表、溫度計(jì)等有關(guān)安全附件必須按有關(guān)規(guī)定檢驗(yàn)。未經(jīng)有關(guān)領(lǐng)導(dǎo)批準(zhǔn)不能隨意解除、停用。裝置開工階段必須有足夠的保運(yùn)力量。開工中做到:不冒罐,不串油,不著火,不爆炸,不超壓,不水擊,不出人身傷亡事故。參加開工的全體職工在車間主任的指揮下,積極主動(dòng)的做好各項(xiàng)工作,做到有令則行,執(zhí)行結(jié)果及時(shí)反饋。操作人員必須熟記開工方案,工藝卡片指標(biāo),熟悉室內(nèi)外設(shè)備生產(chǎn)流程,管線附件,機(jī)泵儀表的工作原理,具體使用要求及注意事項(xiàng)。嚴(yán)格按照開工方案和崗位操作規(guī)程進(jìn)行操作。對全裝置的閥門、閥桿擦油、上油、開關(guān)全程至少各一次,保證靈活好用,最后關(guān)閉,有問題及時(shí)上報(bào)車間。打通流程后改流程時(shí)嚴(yán)格執(zhí)行”操作員改,班長查,車間復(fù)查”的三級檢查制度,嚴(yán)防跑、冒、串。嚴(yán)格按照標(biāo)準(zhǔn)試壓,防止水擊超壓及帶壓整改。開工期間,各崗位要內(nèi)容詳細(xì),條理清楚的做好交接班日記和記錄。公用工程系統(tǒng)達(dá)到開工要求。配合好生產(chǎn)裝置正常開工。對有關(guān)系統(tǒng)的要求儀表系統(tǒng)所有的儀表校驗(yàn)合格,安裝就位,具備正常的工作條件外。供排水系統(tǒng)循環(huán)水、新鮮水、軟化水、除氧水的流量、壓力等符合工藝指標(biāo)要求,供水、回水暢通完好。動(dòng)力供應(yīng)系統(tǒng)蒸汽壓力、溫度不低于工藝指標(biāo)要求,蒸汽品質(zhì)合格,壓力穩(wěn)定,凈化風(fēng)壓力合格,凈化風(fēng)無水、無油、無塵。供電系統(tǒng)所有用電設(shè)備、供電器材齊全好用,各機(jī)泵電機(jī)轉(zhuǎn)向與生產(chǎn)要求一致,裝置照明情況好,裝置接地設(shè)施完好,供電通訊完好?；?yàn)系統(tǒng)按設(shè)計(jì)要求達(dá)到接收樣品符合化驗(yàn)分析的條件,定時(shí)、定質(zhì)完成檢測任務(wù)。消防系統(tǒng)安全消防系統(tǒng)協(xié)助車間搞好開工過程中的線場檢查,消防隊(duì)報(bào)警系統(tǒng)和消防水源認(rèn)真檢查,保障使用。開工前全面大檢查工藝檢查內(nèi)容裝置各部分的工藝流程和儀表控制方案是否滿足開工和正常生產(chǎn)的要求。根據(jù)流程圖及施工圖詳細(xì)檢查裝置的各部件是否有”錯(cuò)”、”漏”、”缺”、”損”現(xiàn)象,動(dòng)改連接無誤,質(zhì)量符合要求,保溫、防腐完畢。設(shè)備、管線、閥門等的安裝是否滿足防凍防凝要求。所有閥門檢修完畢,質(zhì)量合格,開關(guān)靈活,盤根及法蘭試壓不漏,開工前所有閥門都應(yīng)處于關(guān)閉狀態(tài)。各采樣點(diǎn)、排污口、壓力表導(dǎo)管均暢通。阻火器、疏水器全部安裝就位,好用。全部蒸汽、保溫夾套經(jīng)檢驗(yàn)、試壓暢通無泄露。開工物品、用具準(zhǔn)備齊全?；ぽo料配好備用。瓦斯、水、電、汽、風(fēng)、氮?dú)?、氫氣是否做好供給準(zhǔn)備。開工方案、掃線表、升溫曲線圖是否準(zhǔn)備齊全。設(shè)備檢查內(nèi)容檢修、技改項(xiàng)目是否如實(shí)完成,質(zhì)量符合要求,驗(yàn)收合格。所有設(shè)備附件,包括壓力表、溫度計(jì)、熱電偶、采樣閥、引壓管、液位計(jì)都按規(guī)定安裝就位。盲板、安全閥、報(bào)警器等是否裝好。電機(jī)及轉(zhuǎn)動(dòng)設(shè)備達(dá)到正常工作條件,潤滑部位加好符合要求的潤滑油、脂,盤車正常,無雜音,溫升正常。檢查所有法蘭的螺栓、設(shè)備地腳螺栓是否齊全好用。儀表、電器檢查內(nèi)容所有儀表檢驗(yàn)合格,安裝就位,聯(lián)檢完畢,具備正常工作條件。各調(diào)節(jié)閥靈活好用,動(dòng)作準(zhǔn)確可靠。供電系統(tǒng)正常,現(xiàn)場照明完整無損。安全檢查內(nèi)容按有關(guān)安全規(guī)定和設(shè)計(jì)要求,檢查各安全措施是否落實(shí)。檢查各設(shè)備安全閥、排空閥、管線是否安裝正確,安全閥定壓是否符合規(guī)范要求,記錄是否齊全。檢查消防及防護(hù)用品是否齊全好用。檢查掃線表、盲板表是否準(zhǔn)備好,并認(rèn)真落實(shí)執(zhí)行。冬季防凍檢查內(nèi)容檢查裝置內(nèi)外所有的管線、閥門有無凍結(jié)現(xiàn)象。檢查水、蒸汽系統(tǒng)管線、閥門,特別是死角,不流通處有無凍結(jié)現(xiàn)象。檢查拌熱、采暖系統(tǒng)有無凍結(jié)現(xiàn)象。凈化風(fēng)、非凈化風(fēng)有無凍結(jié)現(xiàn)象。單機(jī)試運(yùn)單機(jī)試運(yùn)的目的考核安裝質(zhì)量、工藝性能、排量、壓頭?？己伺涮自瓌?dòng)機(jī)的功率是否匹配得當(dāng)?？己藱C(jī)泵運(yùn)轉(zhuǎn)情況,密封、冷卻、潤滑是否完好。單機(jī)試運(yùn)的準(zhǔn)備工作與單機(jī)試運(yùn)有關(guān)的設(shè)備、管線吹掃試壓完畢各機(jī)泵加好潤滑油、潤滑脂。各機(jī)泵安裝好壓力表、溫度計(jì)、水、電、汽、風(fēng)進(jìn)入裝置滿足指標(biāo)要求。各機(jī)泵入口加好過濾網(wǎng),改好閥門,不用的閥門關(guān)閉。機(jī)泵試運(yùn)和帶負(fù)荷運(yùn)轉(zhuǎn)的有關(guān)要求機(jī)泵帶負(fù)荷前電機(jī)單獨(dú)運(yùn)轉(zhuǎn)24小時(shí),并確定方向。機(jī)泵試運(yùn)要用新鮮水,試運(yùn)中控制閥拆掉走副線。泵入口過濾網(wǎng)定時(shí)清理。泵啟動(dòng)時(shí)注意運(yùn)轉(zhuǎn)方向,保證正向運(yùn)轉(zhuǎn),啟動(dòng)后要檢查泵出口壓力表是否有壓力,如果沒有壓力立即停泵查找原因。機(jī)泵帶負(fù)荷運(yùn)轉(zhuǎn)8小時(shí)后無問題,才能停止運(yùn)轉(zhuǎn)。機(jī)泵帶負(fù)荷運(yùn)轉(zhuǎn)符合下列要求:潤滑軸承溫度不大于65℃,滾動(dòng)軸承不大于70℃。運(yùn)轉(zhuǎn)平穩(wěn)、無雜音,潤滑油系統(tǒng)工作正常,機(jī)泵及管理無滴漏。電流不超過額定值。流量、壓力平穩(wěn),達(dá)到銘牌出口壓力,滿足生產(chǎn)要求。機(jī)械密封漏損不超5滴/分。試運(yùn)過程中如發(fā)現(xiàn)降量或其它異常情況,應(yīng)立即停運(yùn)檢查修理,修好后繼續(xù)試運(yùn),試運(yùn)不合格不得投入運(yùn)轉(zhuǎn)。全面吹掃試壓掃線原則及要求掃線要打殲滅戰(zhàn),戰(zhàn)線不要太長,保證蒸汽壓力各個(gè)擊破?？刂崎y要短時(shí)間經(jīng)過,掃線時(shí)要先掃副線后掃控制閥。掃線時(shí)雜物不能進(jìn)容器、塔、機(jī)泵、控制閥,要先拆法蘭放空,后進(jìn)設(shè)備,以免焊渣等堵塞。冷卻器停水打開放空排凝后再吹掃,防止憋壓水擊。換熱器吹掃一程時(shí),另一程要放空,防止憋壓。蒸汽經(jīng)過流量計(jì)時(shí)與儀表聯(lián)系好關(guān)閉引壓線一次手閥。掃線后先關(guān)閉末端閥,后關(guān)蒸汽,塔、容器吹掃后必須打開放空,以免憋壓損壞設(shè)備。掃好一條線關(guān)一條線,并認(rèn)真做好記錄,建立責(zé)任制。管線吹掃、試壓注意事項(xiàng)管線、設(shè)備吹掃試壓的目的是掃除內(nèi)部的雜物,及時(shí)的發(fā)現(xiàn)隱患,對施工質(zhì)量進(jìn)行檢查。要求掃線時(shí)先掃冷凝器,換熱器,調(diào)節(jié)閥副線,不得將管線內(nèi)的雜物掃進(jìn)塔、容器、泵、冷換設(shè)備內(nèi),冷換設(shè)備吹掃時(shí)另一程放空,防止憋壓。掃線時(shí)要嚴(yán)格按照掃線原則及要求執(zhí)行,嚴(yán)禁違章操作。嚴(yán)格按照試壓標(biāo)準(zhǔn)試壓,給汽前,先排凝,緩慢給汽,防止超壓、水擊,安全閥起跳。吹掃試壓前將原料水罐放空打開,水封不能存水,防止帶壓。吹掃前應(yīng)拆除有關(guān)管線上的孔板、調(diào)節(jié)閥、流量計(jì)、阻火器、關(guān)閉玻璃板液面計(jì),等。吹掃試壓前應(yīng)聯(lián)系儀表,關(guān)閉所有儀表壓力引線的隔斷閥及安全閥的隔斷閥。拆除各級捕集器的絲網(wǎng),卸開管道與設(shè)備連接的法蘭,管道內(nèi)吹出的機(jī)械雜質(zhì)不應(yīng)吹入設(shè)備內(nèi)。塔底給汽,塔頂泄壓不可太猛,防止掀翻塔盤。吹掃時(shí)全面吹到,流程必須分清主次,先掃主線,后掃支路,不留死角,機(jī)泵走副線。原料水罐的吹掃吹掃試壓前將原料水罐放空打開,水封不能存水,防止帶壓。吹掃后打開人孔清理觀眾雜物。裝置吹掃試壓流程酸性水汽提部分原料水線的吹掃:介質(zhì)為1.0Mpa蒸汽P2621后調(diào)節(jié)閥后LV6203解法蘭放空a.從原料水進(jìn)裝置流量計(jì)后給汽P2613出口閥后解法蘭放空P2632出口閥后解法蘭放空界區(qū)閥前放空排污D2511前拆法蘭排污放空后把緊D2511頂放空、底排污后關(guān)閉PV5101調(diào)節(jié)閥組處排污放空PSV2511/1、2及副線閥前解法蘭放空LV5101調(diào)節(jié)閥組處排污放空原料水進(jìn)罐前解法蘭放空b.原料水進(jìn)D2512罐前給汽LV5101調(diào)節(jié)閥組處排污放空P2512出口原料水線閥后解法蘭放空c.從D2512/1.2原料水進(jìn)泵線上給汽P2511/1、2入口解法蘭放空后把緊經(jīng)副線FV5101閥組前解法蘭放空后把緊經(jīng)副線E2512/1、2入口解法蘭放空排污E2512/1、2出口放空后把緊后走副線C2511塔頂、塔底放空凈化水線的吹掃:介質(zhì)為1.0Mpa蒸汽a、自C2511底凈化水出口給汽E2512/1、2入口解法蘭放空排污后把緊先走E2512副線后再走E2512/1、2至出口放空排污P2514入口解法蘭放空后把緊經(jīng)副線FV5203調(diào)節(jié)閥組處解法蘭放空后走副線冷前凈化水出裝置界區(qū)放空E2513/1、2入口解法蘭放空排污后把緊E2513/1、2出口解法蘭放空不合格線去D2512原料水線第一閥處解法蘭放空后把緊LV5201調(diào)節(jié)閥組處解法蘭放空后走副線冷后凈化水出裝置閥前放空D2635水封罐罐前閥放空D2514/1、2水封罐前閥放空排污池T2622前閥放空污油線的吹掃:介質(zhì)為1.0Mpa蒸汽D2512/1.2前解法蘭放空D2516下部至P2512線上給汽D2516頂放空底排污后關(guān)閉D2514/1.2、D2512/1.2頂和兩罐連通線上放空P2512入口解法蘭放空后把緊走副線污油出裝置前放空D2511上脫氣線的吹掃:介質(zhì)為1.0Mpa蒸汽D2511酸氣緊急放空線上PV5101后給汽PV5101前解法蘭放空緊急放空去火炬線第一道閥后放空D2511頂安全閥組三處放空汽提塔C2511及相連管線的吹掃:介質(zhì)為1.0Mpa蒸汽由C2511C2511頂放空、底排污后關(guān)小給汽塔頂回流線至FV5201前放空 塔頂酸性氣線空冷器A2511前解法蘭放空D2517前解法蘭放空塔下部污油線D2516截止閥前解法蘭放空 塔底安全閥PSV2512/1、2前解法蘭及副線放空經(jīng)重沸器E2511上部E2511E2511下部放空閥排污走E2511下部放空閥排污D2517及相連管線的吹掃:介質(zhì)為1.0Mpa蒸汽a.由空冷A2511下至D2517管線上給汽a.由空冷A2511下至D2517管線上給汽PV2513/1、2拆法蘭排污及緊急放空去火炬線至界區(qū)第一道閥后放空及經(jīng)含氨酸性氣SV6108到界區(qū)前放空閥放空酸性氣線上PV5201調(diào)節(jié)閥前放空后走副線SV6108前放空F2611前放空走P2513副線至FV5201前解法蘭放空b.自回流罐底酸性水線上給汽P2513入口解法蘭放空后經(jīng)副線D2512/1、2前解法蘭放空硫磺回收和尾氣處理部分與酸氣緩沖罐D(zhuǎn)-2611相關(guān)的管線吹掃:介質(zhì)為1.0Mpa蒸汽再生來酸汽線PV6304調(diào)節(jié)閥解法蘭放空酸性氣進(jìn)緩沖罐前給汽各裝置來酸性氣線界區(qū)放空閥排污放空D2611頂放空、底排污P2613入口解法放空D2611酸性氣放火炬線經(jīng)SV6107到界區(qū)前放空閥放空酸性氣去制硫爐線經(jīng)SV6103、阻火器制硫爐F2611前部解法蘭放空制硫爐F2611中部線經(jīng)FV6106入F2611爐上兩法蘭放空與C2621、C2622相連管線的吹掃:介質(zhì)為1.0Mpa蒸汽a.尾氣入C2621口處給汽C2621底排污、頂放空(出口尾氣線上)自C2621底進(jìn)P2621/1、2入口解法蘭放空E2624出口解法蘭放空E2624入口解法蘭放空調(diào)節(jié)閥TV6207前法蘭放空后走副線調(diào)節(jié)閥LV6203前解法蘭放空SR2621前解法蘭放空后走副線至P2621出口放空經(jīng)C2622頂貧液線上FV6205前解法蘭放空b.尾氣入C2622口處給汽C2622底排污、頂放空 P2622/1.2入口解法蘭放空走副線 LV6204前解法蘭貧富液連通線法蘭放空溶劑再生部分閃蒸前后富液線的吹掃:介質(zhì)為1.0Mpa蒸汽a.自尾氣吸收塔C2622前給汽C2622P2622副線LV6204前放空后走副線Ⅱ催來富液線界區(qū)處放空閥放空停工胺液線溶劑配置罐D(zhuǎn)2636前解法蘭放空SR2631前解法蘭放空把緊經(jīng)過濾器E2632/1.2前解法蘭放空后把緊去停工胺液線D2636前放空E2632/1.2出口放空后走副線D2633前解法蘭放空經(jīng)D2633副線至P2631/1.2解法蘭放空b.利用過濾器SR2631到D2633的蒸汽D2633底排污、頂放空底出口兩路走停工胺液線至D2636前放空D2633上PSV2631/1.2及副線解法蘭放空走D2633上貧液線至FV6302調(diào)節(jié)閥放空走D2633污油線至D2517前法蘭放空D2633上壓控閥PV6302前放空后把緊走副線尾氣焚燒爐F2621前解法蘭放空c.閃蒸后富液線的吹掃:P2631/1入口給汽走P2631/1.2副線FV6307調(diào)節(jié)閥前解法蘭放空后走副線E2632/3.4前解法蘭放空后把緊走停工胺液線至D2636前解法蘭放空