經(jīng)開區(qū)九龍園沿江路及龍翔大道延伸段道路工程工程地質(zhì)勘察報告

萬州經(jīng)開區(qū)九龍園沿江路及龍翔大道延伸段道路工程（初步勘察）PAGE2萬州經(jīng)開區(qū)九龍園沿江路及龍翔大道延伸段道路工程工程地質(zhì)勘察報告（初步勘察）目錄1.擬建工程及勘察工作概況 31.1任務由來及擬建工程概況 31.2勘察工作目的與任務 31.3本次勘察執(zhí)行的主要技術(shù)規(guī)范 31.4選址勘察、勘察范圍與勘察階段的判定 41.5工程勘察等級 51.6勘察工作布置及任務完成情況 51.7勘察工作質(zhì)量評述 62.擬建場地工程地質(zhì)條件 72.1氣象、水文 72.2地形地貌 72.3地質(zhì)構(gòu)造 92.4地層巖性 92.5水文地質(zhì)條件 103.巖土物理力學特征 133.1地基土層物理力學性質(zhì) 133.2巖石物理力學性質(zhì) 153.4巖土物理力學參數(shù)的選取 194、場地穩(wěn)定性評價 204.1地震效應評價 204.2道路沿線工程地質(zhì)分段評價 214.3場地穩(wěn)定性及適宜性評價 294.4、道路建設對相鄰建構(gòu)筑物的影響 294.5、巖土均勻性評價 294.6、特殊性巖土的評價 304.7地質(zhì)條件可能造成的工程風險分析 305、結(jié)論及建議 305.1結(jié)論 305.2建議 30附圖圖名圖號順序號比例尺圖例0000勘探點平面布置圖1-0201～021：1000工程地質(zhì)縱剖面圖2-01、2-203～041：1000工程地質(zhì)剖面圖2-03～2-3905～411：200工程地質(zhì)柱狀圖3-01～3-14542～1861：200～1:250動力觸探柱狀圖4-01～4-091：40/1:50探井展示圖5-01～5-021：50附件順序號名稱數(shù)量1勘察綱要1張2勘探點數(shù)據(jù)一覽表1張3測量小結(jié)1冊4室內(nèi)土、巖石物理力學性質(zhì)試驗成果統(tǒng)計表6張5巖土試驗成果報告1冊7委托書1張8送審表1張9外業(yè)見證報告1冊1.擬建工程及勘察工作概況1.1任務由來及擬建工程概況受重慶萬林投資發(fā)展有限公司(建設方)的委托，四川二八二核地質(zhì)工程有限公司(勘察方，簡稱我公司，下同)承擔了萬州經(jīng)開區(qū)九龍園沿江路及龍翔大道延伸段道路工程的初步勘察工作。擬建場地位于重慶市萬州區(qū)經(jīng)開區(qū)九龍園，有道路相通，交通便利。擬建道路為城市主干道，路面設計荷載標準：BZZ-100。沿江路起點位于萬州長江大橋北橋頭，止于擬建桐梓園北橋頭，道路全長1258.1米，設計時速為40km/h，雙向六車道，路幅寬度為28m，龍翔大道延伸段工程系龍翔大道與沿江大道之間的東西連接的主干道，道路全長1061.1m，雙向四車道，路幅寬度22m。表1.1擬建道路參數(shù)名稱設計起點里程(m)設計起點高程(m)設計終點里程(m)設計終點高程(m)沿江路K0+000235.05K1+258.1250.04龍翔大道延伸段K0+000276.70K1+61.1231.705擬建道路兩側(cè)形成的填方邊坡及挖方邊坡為永久邊坡，根據(jù)設計意圖，對于填方地段形成的邊坡：有放坡條件的擬采用分階放坡，無放坡條件的擬采用重力式擋土墻進行支護；對于高路塹地段擬采用分階放坡后進行支護。按設計意圖平場放坡后將在擬建沿江路道路兩側(cè)形成最高約52m的挖方巖質(zhì)邊坡（詳見13-13'剖面），邊坡安全等級為一級，安全系數(shù)1.35。按設計意圖平場放坡后將在擬建龍翔大道延伸段道路兩側(cè)形成最高約21.50m的挖方巖質(zhì)邊坡（詳見29-29'剖面），邊坡安全等級為二級，安全系數(shù)1.30。邊坡破壞后果嚴重，根據(jù)《建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范》（GB50330-2013）判定其邊坡安全等級為一級。1.2勘察工作目的與任務為了項目前期規(guī)劃及初步設計提供關(guān)于工程地質(zhì)方面所需的地質(zhì)資料，受業(yè)主委托，我司承擔了萬州經(jīng)開區(qū)九龍園沿江路及龍翔大道延伸段道路工程初步勘察，提供相應的勘察報告。本次勘察主要對項目用地范圍內(nèi)進行初步勘察，目的在于初步查明場地工程地質(zhì)條件及水文地質(zhì)條件，論證場地的穩(wěn)定性，評價建筑的適宜性。本次勘察工作具體任務如下：1.2.1初步查明地層巖性、地質(zhì)構(gòu)造、巖土體結(jié)構(gòu)及其物理力學性質(zhì)、地下水基本情況；1.2.2初步查明場地不良地質(zhì)現(xiàn)象的分布、規(guī)模、成因及其對場地的影響程度和發(fā)展趨勢，并對場地的穩(wěn)定性作出評價；1.2.3初步查明與擬建工程相關(guān)的建筑物地基的穩(wěn)定性；1.2.4對場地和地基的地震效應作出初步評價；1.2.5初步查明道路沿線場地水文地質(zhì)條件、地下水的類型情況，判定水土對建筑材料的腐蝕性；1.2.6初步查明道路沿線場地巖土物理力學性質(zhì)指標，提供巖土計算參數(shù)，提供建議的道路路基持力層及其設計參數(shù)；1.2.7初步評價道路沿線兩側(cè)挖填方邊坡的穩(wěn)定性,提出邊坡支護措施建議1.3本次勘察執(zhí)行的主要技術(shù)規(guī)范1.3.1勘察工作執(zhí)行的技術(shù)標準：(1)《市政工程地質(zhì)勘察規(guī)范》DBJ50-174-2014；(2)《建筑地基基礎設計規(guī)范》DBJ50-047-2016；(3)《建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范》（GB50330-2013）；(4)《建筑抗震設計規(guī)范》（GB50011-2010，2016年修訂本）；參考規(guī)范及規(guī)程:(1)《工程地質(zhì)勘察規(guī)范》DBJ50/T-043-2016；(2)《公路工程抗震規(guī)范》JTGB02-2013;(3)《重慶市建設工程勘察文件編制深度規(guī)定》(2017年版)；(4)《重慶市巖土工程勘察圖例圖示規(guī)定》。(5)《公路路基設計規(guī)范》JTGD30-2015；(6)《工程測量規(guī)范》GB50026-2007;1.3.2勘察工作執(zhí)行的依據(jù)：(1)《巖土工程勘察任務委托書》；(2)勘察合同；(3)勘察綱要；(4)業(yè)主提供的1：500總平面圖。1.4選址勘察、勘察范圍與勘察階段的判定按渝建【2013】345號文《重慶市房屋建筑和市政基礎設施工程勘察范圍暫行規(guī)定》及渝建【2013】346號文《重慶市房屋建筑和市政基礎設施工程勘察階段暫行規(guī)定》對本次勘察工作進行選址勘察、勘察范圍，詳見判定表1-4、1-5。受業(yè)主委托，本次對萬州經(jīng)開區(qū)九龍園沿江路及龍翔大道延伸段道路工程進行初步勘察工作。表1-4重慶市房屋建筑和市政基礎設施工程選址勘察判定表判定款項判定條件對應判定條件的場地及工程項目判定結(jié)果建設場地1滑坡、危巖、崩塌、泥石流、巖溶塌陷等不良地質(zhì)作用發(fā)育，且其影響面積占建設場地50%及以上的建設場地?；?、危巖、崩塌、泥石流、等不良地質(zhì)作用不發(fā)育，巖溶不發(fā)育，且其影響面積占建設場地50%及以下。不需要進行選址勘察2地震時可能發(fā)生滑坡、危巖崩塌、泥石流等抗震危險地段建設場地。無不需要進行選址勘察建設項目1投資20億元以上的大型市政基礎設施工程。建筑工程，投資小于20億元不需要進行選址勘察2大型工礦企業(yè)廠區(qū)整體遷建。不屬于大型工礦企業(yè)廠區(qū)整體遷建不需要進行選址勘察3城市軌道交通線路、長度大于1000m的越嶺隧道和跨越長江、嘉陵江、烏江等江底隧道和大型橋梁等需進行多方案比選的大型市政基礎設施工程。無不需要進行選址勘察表1-5重慶市房屋建筑和市政基礎設施工程勘察范圍判定表判定款項判定條件對應判定條件的場地、邊坡判定結(jié)果環(huán)境邊坡及其影響區(qū)域1對于無外傾結(jié)構(gòu)面控制的巖質(zhì)邊坡，勘察范圍線到坡頂線外側(cè)的水平距離不應小于1倍邊坡高度。均已經(jīng)按要求布置鉆孔滿足勘察范圍2對于有外傾結(jié)構(gòu)面控制的巖土邊坡，勘察范圍線應根據(jù)組成邊坡的巖土性質(zhì)及可能破壞模式確定，且勘察范圍不應小于外傾結(jié)構(gòu)面影響范圍。均已經(jīng)按要求布置鉆孔滿足勘察范圍3對于可能出現(xiàn)土體內(nèi)部滑動破壞的土質(zhì)邊坡，勘察范圍線到坡頂線外側(cè)的水平距離不應小于1.5倍邊坡高度。均已經(jīng)按要求布置鉆孔滿足勘察范圍4對可能沿巖土界面滑動的土質(zhì)邊坡，勘察范圍線應大于可能沿巖土界面滑動的土質(zhì)邊坡后緣邊界，且還應大于可能沿巖土界面滑動的土質(zhì)邊坡前緣邊界（即剪出口位置）。均已經(jīng)按要求布置鉆孔滿足勘察范圍基坑邊坡及其影響區(qū)域1巖質(zhì)基坑邊坡勘察范圍線到基坑邊線外側(cè)的水平距離不應小于其基坑深度的1倍。無滿足勘察范圍2土質(zhì)基坑邊坡勘察范圍線到基坑邊線外側(cè)的水平距離不應小于其基坑深度的2倍。無滿足勘察范圍3當需要采用錨桿（索）支護時，勘察范圍線到基坑邊線外側(cè)的水平距離不應小于其基坑深度的2倍。無滿足勘察范圍1.5工程勘察等級根據(jù)工程地質(zhì)勘察任務委托書及技術(shù)要求，擬建道路為城市主干道，工程重要性等級為一級，擬建場地類別為復雜（詳見場地類別劃分表表1.5-1），綜合確定本次工程地質(zhì)勘察等級為甲級。表1.5-1場地類別劃分表判定因素場地環(huán)境情況場地復雜程度地形、地貌剝蝕淺丘地貌，地形坡角一般15°～75°復雜巖層傾角（°）8°中等復雜巖體完整性巖體較完整，裂隙不發(fā)育簡單巖土特征種類較多，較不均勻，性質(zhì)變化較大，特殊性土為填土中等復雜土層厚度（m）鉆探揭露厚度14.00m（沿江路）鉆探揭露厚度11.70m（龍翔大道延伸段）中等復雜水文地質(zhì)條件中等復雜中等復雜不良地質(zhì)現(xiàn)象不發(fā)育簡單破壞地質(zhì)環(huán)境的人類活動強烈程度強烈復雜綜合確定復雜1.6勘察工作布置及任務完成情況1.6.1勘察工作布置本次勘察以甲方提供的地形圖及方案設計圖為基礎，以《市政工程地質(zhì)勘察規(guī)范》DBJ50-174-2014為主要依據(jù)布置勘察工作量。（1）勘探線及鉆孔的布置路基段沿擬建道路中線及兩側(cè)布置勘探點，線距一般50～60m，點距一般15～25m。本次勘察共布設鉆孔166個，實際完成145個。取消鉆孔的編號及原因如下：1、 CK1、CK2、CK3、CK4位于車輛上萬縣大橋環(huán)島處，該處不挖也不填，為交通要道，基本按原有的道路標高實施。2、 CK5、CK6、CK7、CK8、CK9、CK11、CK12、CK13位于已建龍寶隧道上方，我公司在鐵道局查看歸檔資料未發(fā)現(xiàn)詳細的隧道平面布置圖及埋深。由于該處隧道資料不詳，為保障安全，建議業(yè)主核實隧道具體位置及埋深后在進行補勘。3、 CK35位于陡坎底，無鉆探條件。4、 CK92、CK94、CK97、CK100位于已建宜化大道道路中間，由于過往車輛較多，且全部為重車，本次勘察無鉆探施工條件（道路兩側(cè)的鉆孔滿足點距15～25m的條件）；CK108、CK112、CK116、CK117位于已建廠房內(nèi)，廠房暫未拆遷，本次勘察無鉆探施工條件。5取樣：布置取樣鉆孔共69個，在場地各處土層較厚的地段采取了原狀土試樣12組，在鉆孔內(nèi)采用薄壁取土器采取，土樣的取樣方法采用連續(xù)靜壓法。利用鉆探巖芯在控制性鉆孔內(nèi)采取巖樣57組。（2）鉆孔深度控制鉆孔分為技術(shù)性（控制性）鉆孔和一般性鉆孔兩種。一般路基：控制性鉆孔進入路線設計標高以下穩(wěn)定持力層5～8m，一般性鉆孔進入路線設計標高以下穩(wěn)定持力層3～5m。挖方邊坡段鉆孔深度預計進行邊坡潛在滑移面以下4～8m。1.6.2任務完成工作情況我公司接受任務后，立即組織技術(shù)人員進行現(xiàn)場踏勘，編寫了《工程地質(zhì)勘察綱要》，并經(jīng)公司總工審核后立即開展外業(yè)工作。2018年12月8日組織6臺北京XY－1A型鉆機進場施工，2018年12月22日結(jié)束野外作業(yè)，歷時15天。轉(zhuǎn)入室內(nèi)資料整理，共計完成工作量如表1.6。表1.6工作量統(tǒng)計一覽表工作項目名稱單位數(shù)量工程地質(zhì)測繪km20.17工程測量鉆孔定位個166完成鉆孔個1451:200剖面km/條3.3/371:1000剖面km/條2.3/2勘探m/孔2829.50/145探井M3/孔1.5/2原位測試動力觸探試驗（N63.5）m/孔22.9/9物探波速測井m/孔56.5/2水文測試鉆孔水位觀測個145測試分析巖樣組（沿江路）30組（龍翔大道）27土樣組（沿江路）6組（龍翔大道）61.7勘察工作質(zhì)量評述(1)工程地質(zhì)測繪本次勘察工作用圖由建設單位提供1：500現(xiàn)狀地形圖作底圖，采用追索法進行測繪；采用儀器法、半儀器法進行定位測繪，圈定和劃分不同巖土體界線，分析地層成因，查明地質(zhì)構(gòu)造的產(chǎn)狀，測繪精度滿足規(guī)范要求。(2)工程測量：本次勘察工作用圖由建設單位提供1:500現(xiàn)狀地形圖。內(nèi)容為鉆孔定位、復測（高程、坐標），鉆孔定位、復測按采用建設單位提供的施工控制點坐標A1(X=404369.748、Y=504151.964、H=233.219)；A2(X=404162.981、Y=504216.777、H=232.213)。本次勘察采用坐標為萬州獨立坐標系，高程為黃海高程系，使用GPS-RTK施測，鉆孔孔位精度平面位置偏差最大約±0.25m，高程偏差最大±5cm，其精度滿足《工程測量規(guī)范》（GB50026-2007）要求。(3)鉆探：投入6臺北京XY-1A型鉆機回轉(zhuǎn)全孔取芯鉆進，開孔孔徑φ108mm，終孔孔徑φ91mm。工程鉆進過程中嚴格按勘察方案及鉆探操作規(guī)程執(zhí)行，地質(zhì)人員及時編錄、樣品采集，施工中未發(fā)生質(zhì)量安全事故。素填土采取率大于65%，粉質(zhì)粘土采取率大于85%，強風化基巖采取率大于75%，中等風化基巖采取率大于80%，符合規(guī)范要求。(4)水文工作：全部鉆孔均在終孔后抽干鉆探循環(huán)水，在24小時后再觀測其地下水水位。(5)本項勘察外業(yè)工作業(yè)主委托重慶大有建筑設計院進行見證，并出據(jù)了見證報告。（見證人：陳思山，印章號：YKJZ-2310361-0009）。(6)室內(nèi)試驗：本次勘察采集了土樣和巖樣作室內(nèi)試驗，取樣孔數(shù)占總孔數(shù)的1/3以上，取樣間距及樣品數(shù)量符合規(guī)范要求；原狀土樣采用薄壁取土器靜壓法采取，土樣質(zhì)量為Ⅰ級。樣品室內(nèi)測試工作由具有檢測資質(zhì)的單位——重慶卓華勘測有限公司承擔，試驗采用標準：《工程巖體試驗方法標準》(GB/T50266-99)，其試驗數(shù)據(jù)精度滿足巖土測試規(guī)范要求，保證了本次勘察成果較能客觀、真實地反映本場地的工程地質(zhì)條件。綜上所述，本次勘察已完成了“巖土工程勘察任務委托書”中提出的任務要求，勘察質(zhì)量滿足《規(guī)范》要求，現(xiàn)經(jīng)室內(nèi)資料分析整理后，采用北京理正勘察軟件8.5版、WORD、EXCEL等軟件編制此工程地質(zhì)勘察報告，供設計和施工使用。2.擬建場地工程地質(zhì)條件2.1氣象、水文勘察區(qū)屬亞熱帶山區(qū)型季風性濕潤氣候區(qū)，氣候溫和、四季分明、熱量豐富、日照偏少，雨量充沛、雨熱同步，同時具有春雨較早、夏長多伏旱、多秋雨、冬暖少霜雪、多云霧特點。全年無霜期320天以上。多年平均氣溫18.1℃，最低氣溫-3.7℃（1983年1月6日），最高氣溫42.1℃（2006年8月15日），氣溫垂直分帶顯著，長江河谷一帶較周圍氣溫高出1℃～3℃。根據(jù)萬州氣象站1965年以來的資料統(tǒng)計，區(qū)內(nèi)多年平均年降雨量為1191.3mm，歷年最大月降水量711.8mm（1982年7月），最大日降雨量243.3mm（2007年7月16日），最長連續(xù)降雨16日（1982年7月6～21日），最大連續(xù)降雨量488.7mm。入春以后，降雨量逐漸加強，夏季大雨、暴雨頻繁；秋季降雨量與春季接近，但雨日較多而秋雨綿綿，春夏之交多暴雨，日降雨量可達100mm以上。年蒸發(fā)量1085.6mm，夏季占44％，春秋季分別占27％和24％，蒸發(fā)量因地而異，一般隨高程增加而減少。干燥度0.72，相對濕度81％，以秋季濕度最大、春季相對較干燥、秋季熱而悶。區(qū)內(nèi)常年多東南風，年平均風速0.7m/s，最大風速17m/s，多出現(xiàn)在夏季，春季間或出現(xiàn)但歷時短暫。場區(qū)東側(cè)60m處為長江（沿江路里程樁號約K0+276.00處為場地距離長江最近處），三峽庫區(qū)蓄水前長江在勘察區(qū)段多年平均水位107.89m，最低水位99.13m（1979年3月7日），最高水位156.04m（1870年7月12日），常年洪水位133.0m，近30～70年來的最高洪水位為142.12(1918年)。由于三峽庫區(qū)的蓄水水位上升，其最大洪水位為庫區(qū)最高水位175m。受三峽水庫蓄水影響，本段水位在145與175m間起落；相對水位高差30m。（本段敘述中高程系統(tǒng)為吳淞高程系，對應黃海高程系高程＝吳淞高程－1.79m）。由于擬建場地整體標高高于長江最高水位，且均距離較遠；故長江水對場地影響較小。2.2地形地貌線路主要沿斜坡展布，地勢總體上西高東低、南高北低。大致呈臺階狀斜坡地形。地形坡角一般為15°～40°，局部達40°～75°，少量呈直立陡坎。擬建道路沿線最高點高程約290m，最低點高程約230.00m，相對高差60.00m，為典型的構(gòu)造剝蝕淺丘地貌。線路多位于斜坡中上部，縱向地形變化一般較小。橫向上表現(xiàn)為折線斜坡，自上而下呈平壩（緩坡）-陡坡（崖）-已建道路-陡坡（崖）狀，上部平壩或緩坡地形較平緩，坡角多5～10°多覆蓋第四系填土層或粉質(zhì)粘土層，平壩（緩坡）與已建道路之間多形成陡坡(崖)，多為前期修建道路時形成的挖方巖質(zhì)邊坡，邊坡高為10～40m，少量地段為填方土質(zhì)邊坡，道路沿線的填方土質(zhì)邊坡多已建擋墻支擋，坡角多45～75°，局部近直立。場地地形地貌位詳見下照片。圖一沿江路K0+00～K0+300段道路左側(cè)已建擋墻圖二沿江路K0+460～K0+850段道路右側(cè)挖方巖質(zhì)邊坡圖三沿江路K0+900～K1+240段道路地形地貌圖四龍翔大道K0+580～K0+720段道路地形地貌圖五龍翔大道K0+440～K0+580段道路左側(cè)已建擋墻2.3地質(zhì)構(gòu)造根據(jù)《重慶構(gòu)造綱要圖》，勘察區(qū)所處區(qū)域位于萬州向斜南東翼，見圖2.3。在場地基巖露頭處實測得巖層產(chǎn)狀320°～330°∠6～10°，優(yōu)勢產(chǎn)狀325°∠8°，巖層層面較平直，呈微張狀，結(jié)合程度差，屬硬性結(jié)構(gòu)面。據(jù)場外基巖露頭觀測場區(qū)裂隙主要有如下兩組較發(fā)育：裂隙LX1：260°～270°∠70～75°，優(yōu)勢產(chǎn)狀265°∠73°，間距1.5～3.0m，走向延伸小于5m，微張，裂面較平直，壓扭性裂隙，貫通性差，結(jié)合程度差，屬硬性結(jié)構(gòu)面。裂隙LX2：180°～190°∠68～73°，優(yōu)勢產(chǎn)狀185°∠70°，間距1.0～3.5m，走向延伸小于6m，，閉合，裂面較平直，壓扭性裂隙，貫通性差，結(jié)合程度差，屬硬性結(jié)構(gòu)面。巖體屬厚～巨厚層狀構(gòu)造，強風化巖體完整程度屬破碎，中風化巖體完整程度屬較完整；砂質(zhì)泥巖體屬薄～中厚層狀構(gòu)造，強風化巖體完整程度屬破碎，中風化巖體完整程度屬較完整。圖2.3構(gòu)造綱要圖2.4地層巖性據(jù)現(xiàn)場調(diào)查和鉆孔揭露，勘察區(qū)出露地層從新至老為第四系全新統(tǒng)（Q4ml）素填土、雜填土、全新統(tǒng)殘坡積（Q4el+dl）粉質(zhì)粘土、下伏侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組（J2s）砂巖、粉砂巖和泥巖組成?，F(xiàn)將各巖土層工程特征自上而下（從新到老）分述如下：2.4.1、第四系全新統(tǒng)土層a、素填土（Q4ml）：雜色，稍濕，松散-稍密，主要由砂、泥巖塊石、碎石和粘性土組成。硬質(zhì)物粒徑20～400mm，含量5～30%，分布不均，系附近修建房屋及道路時機械堆填或夯填形成，回填時間8年以上，鉆孔揭露該層厚度0.30m（CK70）～7.10m（CK50）。b、雜填土（Q4ml）：雜色，稍濕，松散，主要由混凝土塊、磚塊等建筑垃圾組成，系拆遷時無序堆填形成，屬新近回填，主要分布于三陽化工廠廠區(qū)內(nèi)。c、粉質(zhì)粘土（Q4el+dl）：黃褐色，褐色，可塑，切面具有光澤，土質(zhì)較均勻，無搖震反應，干強度中等，韌性中等，局部夾雜少量泥巖角礫。鉆孔揭露該層厚度0.30（CK3）～9.10m（CK138），主要分布在勘察區(qū)內(nèi)斜坡較緩地帶。2.4.2、侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組（J2s）a、砂巖：灰褐色、灰白色，灰色，主要由長石、云母、石英及少量暗色礦物組成，鈣質(zhì)膠結(jié)，中～細粒結(jié)構(gòu)，中～巨厚層狀構(gòu)造；強風化帶巖石裂隙發(fā)育，巖芯呈碎塊狀，局部呈短柱狀，鉆孔揭露層厚為0.30m～2.30m；中等風化帶巖石較完整，巖芯多呈柱狀、長柱狀，巖質(zhì)硬，錘擊聲脆。b、泥巖：紫紅色、紅色。主要由粘土礦物組成，泥質(zhì)結(jié)構(gòu)，中厚～厚層狀構(gòu)造，泥質(zhì)膠結(jié)，膠結(jié)較好，局部偶夾砂質(zhì)條紋；強風化帶巖石裂隙發(fā)育，巖芯呈碎塊狀，鉆孔揭露層厚為0.30～4.10m；中等風化帶巖石較完整，巖芯多呈短柱狀、柱狀。c、粉砂巖：灰色，主要由長石、云母等礦物組成，泥質(zhì)膠結(jié)，粉砂質(zhì)結(jié)構(gòu)，中～厚層狀構(gòu)造；強風化帶巖石裂隙發(fā)育，巖芯呈碎塊狀，局部呈短柱狀，鉆孔揭露層厚為0.60m～3.30m；中等風化帶巖石較完整，巖芯多呈短柱狀、柱狀，巖質(zhì)較軟。2.5水文地質(zhì)條件2.5.1地表水場區(qū)東側(cè)60m處為長江（沿江路里程樁號約K0+276.00處為場地距離長江最近處），三峽庫區(qū)蓄水前長江在勘察區(qū)段多年平均水位107.89m，最低水位99.13m（1979年3月7日），最高水位156.04m（1870年7月12日），常年洪水位133.0m，近30～70年來的最高洪水位為142.12(1918年)。由于三峽庫區(qū)的蓄水水位上升，其最大洪水位為庫區(qū)最高水位175m。受三峽水庫蓄水影響，本段水位在145與175m間起落；相對水位高差30m。（本段敘述中高程系統(tǒng)為吳淞高程系，對應黃海高程系高程＝吳淞高程－1.79m）。由于擬建場地整體標高高于長江最高水位，且均距離較遠；故長江水對場地影響較小。擬建沿江路K0+710陡坎處（CK38位置處），有一蓄水池，該處水流量較大，主要用于發(fā)電，與坡底發(fā)電廠之間由直徑約1.0米的鐵管相連。主要由周邊化工廠用水補給。2.5.2地下水擬建場區(qū)地形總體趨勢為西高東低，整體較陡，地表水由西向東經(jīng)地表徑流，最后匯入長江。根據(jù)場地地層巖性及地下水在含水介質(zhì)中的賦存特征，地下水類型可分為松散巖類孔隙水和基巖裂隙水兩類。第四系土層孔隙水主要分布于第四系素填土內(nèi)，主要接受大氣降水補給。素填土呈松散狀，為透水層，有利于大氣降水入滲及存儲；粉質(zhì)粘土為相對隔水層，對大氣降水入滲有阻隔作用。大氣降水主要以地表坡面流的方式流入低洼處，少量在人工填土內(nèi)形成上層滯水。因此該層其富水性差，地下水含量少，具補給快，逕流途徑短，季節(jié)性強的特點。基巖裂隙水主要分布于基巖強風化帶裂隙及中等風化帶構(gòu)造裂隙中，主要接受大氣降水補給。泥巖主要成份為粘土礦物，風化裂隙多泥化充填或閉合，為相對隔水層，其導水及富水性差；砂巖裂隙張開多無充填，為含水層，其導水及富水性相對較好。大氣降水由地表入滲進入裂隙，向低洼處排泄，具就地補給，就近排泄，分布不連續(xù)，不均勻的特點，無穩(wěn)定地下水位。鉆孔終孔后，將孔內(nèi)水抽干，經(jīng)24小時后進行水位恢復觀測，本次勘察期間孔內(nèi)未見地下水，勘察范圍內(nèi)地下水貧乏，故未取水和土做腐蝕性測試。通過勘察期間觀察及走訪附近村民，雨季在填土較厚地段可能存在暫時性上層滯水。2.5.3環(huán)境水和土的腐蝕性判定本次勘察未對周邊環(huán)境水取樣，在重慶三陽化工有限公司廠區(qū)（現(xiàn)已全部拆遷）內(nèi)取得3組土樣（CK19、CK138、CK146）做了土的腐蝕性分析。擬建場地土的腐蝕性分析見下表2-5。表2-5土的腐蝕性評價表評價類型腐蝕性介質(zhì)試驗值評價標準腐蝕性等級結(jié)論按環(huán)境類型土對砼結(jié)構(gòu)的腐蝕性環(huán)境類型為III類SO42-(mg/kg)59～64＜450微場地土對砼結(jié)構(gòu)腐蝕等級為微Mg2+(mg/kg)25-27＜3000微NH4(mg/kg)-＜750微OH(mg/kg)0.00＜64500微總礦化度(mg/kg)-＜30000微按地層滲透性土對砼結(jié)構(gòu)的腐蝕性地層滲透性為強滲透性pH值7.23～7.28＞6.5微土對砼結(jié)構(gòu)中鋼筋的腐蝕性ACl-(mg/kg)8＜400微場地土對砼中鋼筋腐蝕等級為微土對鋼結(jié)構(gòu)的腐蝕性pH值7.23～7.28＞5.5微場地土對鋼結(jié)構(gòu)筋腐蝕等級為微由表2.5分析結(jié)果可知，該場地土對混凝土結(jié)構(gòu)腐蝕等級為微，對鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)中的鋼筋腐蝕等級為微，對鋼結(jié)構(gòu)腐蝕等級為微。根據(jù)《巖土工程勘察規(guī)范》GB50021-2001（2009年版）附錄G判定該場地環(huán)境類型為II類；按《巖土工程勘察規(guī)范》GB50021-2001（2009年版）第12.2條評定：該場地土對混凝土結(jié)構(gòu)腐蝕等級為微，對鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)中的鋼筋腐蝕等級為微，對鋼結(jié)構(gòu)腐蝕等級為微，按當?shù)亟?jīng)驗判定，地下水對混凝土結(jié)構(gòu)及鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)中鋼筋具微腐蝕性。2.6人類工程活動經(jīng)過現(xiàn)場調(diào)查：1、擬建沿江路K0+00～K0+300段道路左側(cè)為填方土質(zhì)邊坡，該處邊坡高約3.0～16.0m，且已建擋墻進行支擋，該段擋墻現(xiàn)狀無變形、破壞等現(xiàn)象，現(xiàn)狀穩(wěn)定。2、擬建沿江路K0+460～K0+850段道路右側(cè)挖方巖質(zhì)邊坡，該處邊坡高約8.0～37.0m，其中K0+520～K0+700段邊坡較高且陡已經(jīng)進行錨噴治理，據(jù)現(xiàn)場調(diào)查，該段巖質(zhì)邊坡無變形、掉塊破壞等現(xiàn)象。3、擬建沿江路里程樁號約K0+80.0m～K0+400處下覆龍寶隧道，龍寶隧道為萬州港紅溪溝碼頭鐵路專線隧道，經(jīng)我公司在鐵道局查看歸檔資料未發(fā)現(xiàn)詳細的隧道平面布置圖及埋深（詳細見下圖2.6）。由于該處隧道資料不詳，為保障安全，建議業(yè)主核實隧道具體位置及埋深后在進行該處道路的施工。圖2.6已建萬州港紅溪溝碼頭鐵路專線位置圖經(jīng)現(xiàn)場調(diào)查，擬建道路區(qū)人類工程活動頻繁，在下步施工前，建議查清擬建場地隱蔽管網(wǎng)、管線等。2.7不良地質(zhì)現(xiàn)象據(jù)本次地面調(diào)查測繪、鉆探成果及區(qū)域地質(zhì)表明，擬建場地內(nèi)無斷層通過，未見滑坡、泥石流、危巖等不良地質(zhì)現(xiàn)象,也未見致災地質(zhì)體和對工程不利的埋藏物。擬建場地的不良地質(zhì)現(xiàn)象不發(fā)育?，F(xiàn)場危巖情況：沿江路里程K0+653.6～K0+693.3m段2016.04月以前存在危巖等不良地質(zhì)現(xiàn)象，故業(yè)主單位委托重慶大有建筑設計院進行了設計。勘察期間據(jù)現(xiàn)場調(diào)查反應該段擋墻未發(fā)現(xiàn)開裂、變形等不良地質(zhì)現(xiàn)象，現(xiàn)狀使用情況良好，處于穩(wěn)定狀態(tài)。據(jù)現(xiàn)場調(diào)查擬建道路沿線其余地段陡崖無危巖分布，局部出現(xiàn)風化剝落掉塊，現(xiàn)狀基本穩(wěn)定，建議詳勘階段加強調(diào)查工作。擬建沿江路里程K0+653.6～K0+693.3m：3.巖土物理力學特征3.1地基土層物理力學性質(zhì)本次勘察巖土樣采集后送有資質(zhì)的測試單位進行了室內(nèi)巖土物理力學性質(zhì)試驗，試驗報告見附件，巖土試驗結(jié)果現(xiàn)按《市政工程地質(zhì)勘察規(guī)范》（DBJ50-174-2014）第14.1條下列公式進行統(tǒng)計。1、計算平均值公式：2、計算標準差公式：3、計算變異系數(shù)公式：4、計算統(tǒng)計修正系數(shù)公式：5、計算標準值公式：式中：-巖土參數(shù)的標本數(shù)；-巖土參數(shù)；-巖土參數(shù)的平均值；-巖土參數(shù)的標準差；-巖土參數(shù)的變異系數(shù)；-某一風險概率時的修正系數(shù)，取0.95；-巖土參數(shù)標準值。注：本場地土層特性基本一致，故將沿江路及龍翔路合并統(tǒng)計。本場地沿江路與龍翔路巖層力學性質(zhì)略有變化，故將沿江路與龍翔路的巖層力學參數(shù)分開統(tǒng)計評價。（1）、素填土：本場地素填土主要由強～中風化砂、泥巖碎塊石及粘粘土組成，結(jié)構(gòu)松散～稍密，稍濕、系附近修建房屋及道路時機械堆填或夯填形成，但厚度總體分布不均勻，一般厚度較薄，局部少量地段較厚，鉆探揭露最厚約14.0m，硬質(zhì)物粒徑20～400mm，含量5～80%。在填土層厚度較大處選取3孔對填土層進行重型動力觸探試驗，以進一步評價場地內(nèi)素填土工程特性。試驗成果詳見其鉆孔柱狀圖后所附觸探曲線圖。根據(jù)現(xiàn)場試驗數(shù)據(jù)，按《工程地質(zhì)手冊》（第五版）P175頁公式3-2-4進行修正，試驗結(jié)果表明，場地內(nèi)素填土主要為碎石土，土質(zhì)不均，錘擊數(shù)最高可達8，遇結(jié)構(gòu)松散處錘擊數(shù)僅為1，該場地填土密實度為松散～稍密。經(jīng)過觸探桿長度修正，其中N63.5=0.9～9.5(擊)。去掉大塊石的影響將本次各孔N63.5動力觸探試驗錘擊數(shù)按厚度的加權(quán)平均值統(tǒng)計見下表3.1-1。表3.1-1素填土N120動力觸探試驗結(jié)果統(tǒng)計孔號觸探深度(m)N63.5平均值(擊)N63.5加權(quán)平均值(擊)變異系數(shù)CK981.1～4.05.425.0230.258CK1011.1～3.45.040.257CK1051.1～3.25.620.311CK202.0-3.24.5-5.74.7840.425CK400.5-1.82.3-3.04.8900.417CK571.0-2.64.9530.405CK671.0—2.32.8-4.04.5-5.05.1890.394CK500.8-1.82.5-4.35.5-6.54.4190.432CK841.8-2.74.8960.448（2）、雜填土：雜色，稍濕，松散，主要由混凝土塊、磚塊等建筑垃圾組成，系拆遷時無序堆填形成，屬新近回填，主要分布于三陽化工廠廠區(qū)內(nèi)。（3）、粉質(zhì)粘土：本次在厚度稍大地帶采取12組土樣進行室內(nèi)土常規(guī)試驗項目的測試，物理力學指標統(tǒng)計結(jié)果見《附表粉質(zhì)粘土物理試驗統(tǒng)計表3.1-2》。表3.1-2粉質(zhì)粘土的物理力學指標表本次勘察對場地取12組粉質(zhì)粘土樣進行室內(nèi)土質(zhì)物理試驗和土質(zhì)力學實驗，根據(jù)統(tǒng)計結(jié)果，粉質(zhì)粘土的物理、變形及力學指標中：塑型指數(shù)的變異性高等；其它指標中的變異系數(shù)均小于0.1，試驗指標的變異性很低。根據(jù)粉質(zhì)粘土室內(nèi)試驗成果，第一指標孔隙比平均值0.75和第二指標液性指數(shù)平均值0.42，由《工程地質(zhì)勘察規(guī)范》(DBJ50/T-043-2016)表10.4.3-4通過內(nèi)插法查得其地基極限承載力平均值（?0）為400kPa。按《工程地質(zhì)勘察規(guī)范》(DBJ50-043-2016)10.4.3-1式計算土質(zhì)地基極限承載力標準值：?k＝×?0=0.95×400＝380kPa；按《地基基礎設計規(guī)范》（DBJ50-047-2016）第4.2.6節(jié)所列的公式確定土質(zhì)地基承載力特征值：?ak＝?k×0.5=380×0.5＝190kPa，結(jié)合標貫測試成果及當?shù)亟?jīng)驗取地基承載力特征值150kPa。3.2巖石物理力學性質(zhì)強風化基巖：因強風化基巖裂隙發(fā)育，較破碎，力學性能差，未取巖樣作測試工作。強風化泥巖的地基承載力特征值取300Kpa，強風化砂巖的地基承載力特征值取400Kpa，強風化粉砂巖的地基承載力特征值取300Kpa。中等風化基巖：在鉆孔中采取中等風化巖芯樣，根據(jù)室內(nèi)巖石試驗成果數(shù)據(jù)，按照《市政工程地質(zhì)勘察規(guī)范》（DBJ50-174-2014）有關(guān)規(guī)定進行數(shù)理統(tǒng)計，本次實驗統(tǒng)計按照沿江路、龍翔大道延伸段分開統(tǒng)計如下：（1）、沿江路段一共采取了16組泥巖、11組砂巖、3組粉砂巖巖樣進行室內(nèi)巖石的物理力學性質(zhì)指標測試，巖石試驗統(tǒng)計結(jié)果見表3.2-1、3.2-2、3.2-3。表3.2-1泥巖物理力學性質(zhì)統(tǒng)計表（沿江路）巖性編號塊體密度(g/cm3)抗壓強度(MPa)抗拉強度

（Mpa）抗剪強度變形測試天然飽和內(nèi)聚力C(Mpa)內(nèi)摩擦角(度)變形模量(104MPa)彈性模量(104MPa)泊松比（μ）泥巖CK36-1～3-11.96.960.5752.3138.2-9.715.770.649-8.695.360.717CK40-1～32.577.864.942.5710.26.182.549.625.13CK44-1～3-11.37.730.3140.3750.31-9.314.850.3310.3910.29-14.18.560.2910.3510.33CK47-1～3-15.910.8-18.211.5-13.58.43CK49-1～3-12.18.420.8552.7539.6-10.45.430.796-14.49.010.723CK56-1～3-17.510.9-17.612.1-18.512.8CK60-1～32.5512.78.242.568.575.382.5613.27.27CK68-1～3-15.710.30.7992.7740-10.95.440.744-11.17.550.878CK71-1～3-9.715.97-11.76.98-10.15.98CK76-1～3-922.7239.5-14.78.040.873-11.78.490.778CK78-1～3-7.334.590.2710.3180.31-12.26.660.2560.3040.32-9.936.230.2350.2830.33CK79-1～3-7.484.49-10.96.38-9.915.75CK82-1～32.569.254.742.5810.26.252.5611.67.64CK83-1～3-112.7239-11.27.450.772-14.48.090.802CK88-1～3-6.984.19-8.254.51-9.775.69CK90-1～3-242.338.1-8.654.280.723-11.16.710.594統(tǒng)計數(shù)948481866666最大值2.5818.5012.800.882.7740.000.330.390.33最小值2.546.984.190.582.3080.29平均值2.5611.487.040.742.6039.070.280.340.32標準差0.0122.8802.1170.0900.2250.7790.0360.0420.015變異系數(shù)0.0050.2510.3010.1220.0870.0200.1270.1250.048修正系數(shù)0.9380.9250.9490.9280.9840.8950.8961.040標準值10.766.510.702.4138.420.250.300.33“*”為經(jīng)驗值據(jù)統(tǒng)計中等風化泥巖軟化系數(shù)為0.61。根據(jù)統(tǒng)計結(jié)果可知：泥巖天然抗壓強度6.98～18.50MPa，天然單軸抗壓強度標準值10.76MPa，飽和抗壓強度4.19～12.80MPa，飽和單軸抗壓強度標準值6.51MPa，為軟巖。變異系數(shù)分別為0.251、0.301，屬中等-高變異性巖石。表3.2-2砂巖物理力學性質(zhì)統(tǒng)計表（沿江路）巖性編號塊體密度(g/cm3)抗壓強度(MPa)抗拉強度

（Mpa）抗剪強度變形測試天然飽和內(nèi)聚力C(Mpa)內(nèi)摩擦角(度)變形模量(104MPa)彈性模量(104MPa)泊松比（μ）砂巖CK24-1～342.431.72.788.88.7944.744.946.730.72.652CK29-1～32.5330.625.92.5435.222.92.5231.221.6CK31-1～355.842.13.6110.5745.21.371.640.1550.938.93.1510.640.1754.439.33.551.621.910.13CK32-1～351.236.945.936.347.834.2CK34-1～344.530.12.578.7343.944.733.12.658.7144.37CK38-1～342.832.11.321.550.1547.331.91.181.390.1643.534.80.9841.180.17CK43-1～341.732.72.568.728.7343.94444.631.72.8942.530.82.72CK47-1～32.5354.141.82.5458.139.62.5254.943.2CK67-1～332.423.136.727.235.225.9CK78-1～3788.014343.140.726.72.7438.929.92.36CK85-1～32.5229.519.72.5128.122.22.5225.417.8統(tǒng)計數(shù)93333151010666最大值2.5458.1043.203.6110.6145.201.621.910.17最小值2.5125.4017.802.278.0043.000.981.180.13平均值2.5342.3331.222.848.9744.221.281.520.16標準差0.0108.5416.6190.3860.9080.7900.2160.2480.015變異系數(shù)0.0040.2020.2120.1360.1010.0180.1690.1630.098修正系數(shù)0.9390.9360.9370.9410.9900.8600.8651.081標準值39.7629.222.668.4343.761.101.310.17“*”為經(jīng)驗值據(jù)統(tǒng)計中等風化砂巖軟化系數(shù)為0.74。根據(jù)統(tǒng)計結(jié)果可知：砂巖天然抗壓強度25.40～58.10MPa，天然單軸抗壓強度標準值42.33MPa，飽和抗壓強度17.8～43.20MPa，飽和單軸抗壓強度標準值29.22MPa，為較軟巖。變異系數(shù)分別為0.202、0.212，屬中等-高變異性巖石。表3.2-3粉砂巖物理力學性質(zhì)統(tǒng)計表（沿江路）巖性編號塊體密度(g/cm3)抗壓強度(MPa)抗拉強度

（Mpa）抗剪強度變形測試天然飽和內(nèi)聚力C(Mpa)內(nèi)摩擦角(度)變形模量(104MPa)彈性模量(104MPa)泊松比（μ）粉砂巖CK42-1～32.559.875.720.5382.082.137.437.50.2240.2660.332.587.854.790.5420.2410.2830.312.568.894.890.6230.1980.2380.35CK72-1～3-9.484.320.4381.871.8736.837.2-8.465.510.553-5.593.470.514CK84-1～32.567.353.990.3971.636.90.1830.2220.352.585.754.380.4861.6936.80.2210.2610.332.557.973.590.4650.2050.2450.34統(tǒng)計數(shù)699966666最大值2.589.875.720.622.1037.500.240.280.35最小值2.555.593.470.401.6036.801平均值2.567.914.520.511.8737.100.210.250.34標準差0.0141.4970.7860.0680.2010.3100.0210.0220.015變異系數(shù)0.0050.1890.1740.1340.1080.0080.0980.0860.045修正系數(shù)0.8810.8910.9160.9110.9930.9190.9291.037標準值6.974.030.461.7036.85“*”為經(jīng)驗值據(jù)統(tǒng)計中等風化粉砂巖軟化系數(shù)為0.57。根據(jù)統(tǒng)計結(jié)果可知：粉砂巖天然抗壓強度5.59～9.87MPa，天然單軸抗壓強度標準值6.97MPa，飽和抗壓強度3.47～5.72MPa，飽和單軸抗壓強度標準值4.03MPa，為極軟巖。變異系數(shù)分別為0.189、0.174，屬中等-高變異性巖石。（2）、龍翔大道延伸段一共采取了12組泥巖、15組砂巖巖樣進行室內(nèi)巖石的物理力學性質(zhì)指標測試，巖石試驗統(tǒng)計結(jié)果見表3.2-3、3.2-4。表3.2-3泥巖物理力學性質(zhì)統(tǒng)計表（龍翔大道延伸段）巖性編號塊體密度(g/cm3)抗壓強度(MPa)抗拉強度

（Mpa）抗剪強度變形測試天然飽和內(nèi)聚力C(Mpa)內(nèi)摩擦角(度)變形模量(104MPa)彈性模量(104MPa)泊松比（μ）泥巖CK114-1～32.566.584.252.588.014.722.588.685.31CK119-1～32.568.235.542.567.034.112.558.495.05CK121-1～3—5.883.630.4081.5137.40.1020.1330.29—6.614.190.360.1480.1870.31—6.023.390.3320.1160.1480.3CK125-1～3—52.0438.50.1760.2240.32—7.474.610.4960.1250.1630.31—10.36.380.5980.2480.310.33CK129-1～3—11.37.11—12.78.08—9.425.89CK127-1～3—7.94.940.4351.7838.20.1530.1960.31—8.325.20.4140.1810.2260.32—6.283.830.4890.1130.1510.3CK131-1～3—9.536.170.7342.439.10.1880.240.33—12.27.380.70.3260.4010.35—9.265.970.6140.1670.2140.34CK133-1～32.568.765.422.577.934.452.569.816.59CK134-1～3—7.764.510.3361.4236.90.1620.2050.31—140.1040.1340.28—5.693.40.3670.1060.1370.28CK136-1～32.5610.46.592.569.745.992.577.014.49CK139-1～3—12.27.820.6442.3238.70.2720.3350.33—9.085.620.7320.1850.2370.29—10.46.550.6260.2120.2660.31CK141-1～32.5710.46.432.57116.832.597.844.86統(tǒng)計數(shù)1536361866181818最大值2.5912.708.080.732.4039.100.330.400.35最小值2.555.303.250.331.4236.908平均值2.578.665.380.511.9138.130.170.220.31標準差0.0101.9221.2730.1390.4100.8310.0620.0740.020變異系數(shù)0.0040.2220.2370.2700.2150.0220.3620.3420.063修正系數(shù)0.9360.9320.8880.8230.9820.8490.8571.026標準值8.105.020.461.5737.42“*”為經(jīng)驗值據(jù)統(tǒng)計中等風化泥巖軟化系數(shù)為0.62。根據(jù)統(tǒng)計結(jié)果可知：泥巖天然抗壓強度5.3～12.70MPa，天然單軸抗壓強度標準值8.10MPa，飽和抗壓強度3.25～8.08MPa，飽和單軸抗壓強度標準值5.02MPa，為軟巖。變異系數(shù)分別為0.222、0.237，屬中等變異性巖石。表3.2-4砂巖物理力學性質(zhì)統(tǒng)計表（龍翔大道延伸段）巖性編號塊體密度(g/cm3)抗壓強度(MPa)抗拉強度

（Mpa）抗剪強度變形測試天然飽和內(nèi)聚力C(Mpa)內(nèi)摩擦角(度)變形模量(104MPa)彈性模量(104MPa)泊松比（μ）砂巖CK95-1～338.72936.427.432.524.4CK102-1～32.5531.923.82.5326.720.12.543424.8CK110-1～3—40.631.5—36.127.2—39.730.8CK126-1～3—30.422.82.016.7342.20.6720.8160.19—27.519.81.940.6250.7710.21—34.4460.8920.17CK131-2～32.5132.624.42.5230.4222.5127.219.9CK133-2～3—25.9191.735.9640.30.5180.6430.22—23.9171.490.4620.5790.22—30.6370.7520.19CK145-1～3—44.833.7—39.830.8—36.629.1CK143-1～32.5432.924.53.088.5343.91.0329230.8261.010.18CK148-1～32.5239.629.62.5242.132.32.5337.629.5CK150-1～32.5439.8302.5334.425.72.5538.529.3CK152-1～3—30.322.5—33.325—27.420.7CK154-1～3—41.531.1—35.126.8—37.229.6CK156-1～3—38.4743.91.011.150.15—35.828.62.650.8220.9740.19—90.9311.120.17CK159-1～32.5334.926.22.5440.529.82.5432.824.5CK164-1～331.322.126.8742.30.6580.80.1933.924.42.080.7350.8780.182922.21.890.5930.7330.2統(tǒng)計數(shù)1845451555151515最大值2.5546.2035.303.088.5343.901.051.230.22最小值2.5123.9017.001.495.9640.300.460.580.15平均值2.5334.3925.882.247.3142.520.750.900.19標準差0.0135.3474.4160.5001.1391.4910.1770.1970.021變異系數(shù)0.0050.1550.1710.2230.1560.0350.2360.2190.111修正系數(shù)0.9600.9560.8970.8520.9670.8910.8991.051標準值33.0224.752.016.2341.100.670.810.20“*”為經(jīng)驗值據(jù)統(tǒng)計中等風化砂巖軟化系數(shù)為0.62。根據(jù)統(tǒng)計結(jié)果可知：砂巖天然抗壓強度23.9～46.20MPa，天然單軸抗壓強度標準值33.02MPa，飽和抗壓強度17～35.30MPa，飽和單軸抗壓強度標準值24.75MPa，為較軟巖。變異系數(shù)分別為0.155、0.171，屬中等變異性巖石。據(jù)鉆探揭露、巖體中裂隙發(fā)育程度、巖體結(jié)構(gòu)類型及波速測試報告，強風化巖體完整性屬破碎，中風化巖體完整系數(shù)為0.56-0.63，巖體為較完整。根據(jù)前述統(tǒng)計的室內(nèi)巖土試驗成果、鉆探揭露、野外調(diào)查鑒別、波速測井報告及地區(qū)經(jīng)驗，按照《市政工程地質(zhì)勘察規(guī)范》（DBJ50-174-2014）、《公路工程地質(zhì)勘察規(guī)范》（JTGC20-2011）對場區(qū)內(nèi)土石進行分級。素填土、雜填土等級為Ⅲ級，類別屬硬土；粉質(zhì)粘土等級為I類，土石類別為松土；強風化巖石等級為Ⅲ級，類別屬硬土；中等風化砂質(zhì)、粉砂巖等級為Ⅳ級，類別屬軟石。中等風化砂巖等級為Ⅴ級，類別屬次堅石。沿江路：根據(jù)《市政工程地質(zhì)勘察規(guī)范》（DBJ50-174-2014）劃分巖體基本質(zhì)量等級，據(jù)場內(nèi)裂隙發(fā)育程度判定和巖體結(jié)構(gòu)類型判定，中等風化巖體為較完整，泥巖天然抗壓強度標準值為10.76MPa，為軟巖，巖體質(zhì)量等級為Ⅳ級；砂巖天然抗壓強度標準值為39.76MPa，為較硬巖，巖體質(zhì)量等級為Ⅲ級；粉砂巖天然抗壓強度標準值為6.97MPa，為軟巖，巖體質(zhì)量等級為Ⅳ級。龍翔路：根據(jù)《市政工程地質(zhì)勘察規(guī)范》（DBJ50-174-2014）劃分巖體基本質(zhì)量等級，據(jù)場內(nèi)裂隙發(fā)育程度判定和巖體結(jié)構(gòu)類型判定，中等風化巖體為較完整，泥巖天然抗壓強度標準值為8.10MPa，為軟巖，巖體質(zhì)量等級為Ⅳ級；砂巖天然抗壓強度標準值為33.02MPa，為較硬巖，巖體質(zhì)量等級為Ⅲ級。3.3巖土體參數(shù)取值與建議根據(jù)室內(nèi)試驗資料、巖土體結(jié)構(gòu)特征，結(jié)合構(gòu)筑物結(jié)構(gòu)特征，參照《市政工程地質(zhì)勘察規(guī)范》（DBJ50-174-2014）及地區(qū)經(jīng)驗綜合確定巖土體的地基承載力特征值。巖石地基承載力特征值主要依據(jù)巖塊單軸抗壓強度指標取值，查《市政工程地質(zhì)勘察規(guī)范》（DBJ50-174-2014），并結(jié)合巖體結(jié)構(gòu)特征、風化情況、分布環(huán)境、節(jié)理裂隙發(fā)育情況和相似、相近地區(qū)經(jīng)驗綜合確定。3.4巖土物理力學參數(shù)的選取根據(jù)巖石試驗統(tǒng)計成果、結(jié)合野外鑒定及相鄰場地建筑經(jīng)驗綜合確定地基巖土層物理力學指標見表3.4。表3.4-1參數(shù)初步建議表項目沿江路龍翔大道延伸段素填土粉質(zhì)粘土泥巖砂巖粉砂巖素填土雜填土粉質(zhì)粘土泥巖砂巖重度（KN/m3）天然20*18.025.025.025.020*20*18.025.725.3單軸抗壓強度(MPa)天然／／10.7639.766.97／／／8.1033.02飽和／／6.5129.224.03／／／5.0224.75巖體抗拉強度（kPa）／／2661011175／／／174763.8抗剪強度C（KPa）／25.62(天然)17.2(飽和)6872402485／／25.62(天然)17.2(飽和)4711.87φ（°）／11.70(天然)8.96(飽和)333731／／11.70(天然)8.96(飽和)33.737巖體破裂角θ（°）／／616460／／／6164變形指標變形模量平均值（MPa）／／175077001330／／／11905250彈性模量平均值（MPa）／／210091701610／／／15406300泊桑比平均值／／0.330.170.35／／／0.310.19道路地基承載力特征值（KPa）強風化現(xiàn)場載荷試驗150*300400300現(xiàn)場載荷試驗現(xiàn)場載荷試驗150*300400中等風化39051443225302940.3011986.3基底摩擦系數(shù)強風化50.450.3050.350.45中等風化0.450.600.400.450.6土體水平抗力系數(shù)的比例系數(shù)MN/m4／14／／／／14／／巖體水平抗力系數(shù)MN/m3／／6030060／／60300巖石與錨固體粘結(jié)強度特征值kPa／／3601000340／／3601000注：1、“*”為經(jīng)驗值2、需素填土做持力層時，其壓實系數(shù)應在0.95以上，且承載力特征值以現(xiàn)場實測為準。3、巖體抗剪、抗拉強度按室內(nèi)巖石試驗成果應進行折減，其中抗拉強度試驗值的0.4折減，粘聚力按試驗值的0.3折減，內(nèi)摩擦角按試驗值的0.9折減，巖體彈性模量與變形模量按試驗值的0.70折減；永久邊坡應考慮時間效應系數(shù)，取0.95；4、地基承載力特征值按《市政工程地質(zhì)勘察規(guī)范》（DBJ50-174-2014）由巖石的天然單軸抗壓強度標準值乘地基條件系數(shù)1.1(巖體較完整)再乘地基分項系數(shù)0.33得來；5、LX1、LX2組裂隙屬硬性結(jié)構(gòu)面，結(jié)合程度差，建議：結(jié)構(gòu)面抗剪強度取值C=50KPa，φ=18°；巖層結(jié)構(gòu)面結(jié)合度差，屬硬性結(jié)構(gòu)面，抗剪強度取值C=50KPa，φ=18°。6、對場地內(nèi)臨時邊坡采取放坡措施時，無不利外傾結(jié)構(gòu)面的前提條件時放坡坡率建議如下：土質(zhì)挖方臨時邊坡：坡高＜5米時，素填土按1：1.50、粉質(zhì)粘土取1：1.25；5米≤坡高＜8米時，素填土按1：1.75、粉質(zhì)粘土取1：1.50。土質(zhì)填方臨時邊坡：坡高＜5米時，放坡坡率：1:1.50；5米≤坡高＜8米時，放坡坡率：1:1.75。巖土體永久坡率建議值（無不利外傾結(jié)構(gòu)面的前提條件時）：坡高小于10米，素填土按1：1.75～1:2.0、粉質(zhì)粘土取1：1.75，強風化基巖取1:1.0；坡高小于15米中等風化基巖1:0.75。7、建議素填土以及雜填土負摩阻力系數(shù)取值為0.25。8、土巖界面參數(shù)：素填土與基巖界面的抗剪參數(shù)取值：天然狀態(tài)下C取5kPa，Φ取25°；飽和狀態(tài)下C取3kPa，Φ取22°；素填土與粉質(zhì)粘土界面的抗剪參數(shù)取值：天然狀態(tài)下C取25.62kPa，Φ取11.70°；飽和狀態(tài)下C取17.20kPa，Φ取8.96°；粉質(zhì)粘土與基巖界面抗剪強度參數(shù)：天然狀態(tài)下C取23.5kPa，Φ取10.0°；飽和狀態(tài)下C取15.5kPa，Φ取7.5°。4、場地穩(wěn)定性評價4.1地震效應評價根據(jù)《中國地震動參數(shù)區(qū)劃圖》（GB18306-2015）劃分，勘察區(qū)抗震設防烈度為6度，設計基本地震加速度值為0.05g，設計地震分組第一組，特征周期值為0.35s?？拐鹪O計建議按《公路工程抗震設計規(guī)范》（JTGB02-2013）、《公路橋梁抗震設計細則》（JTJ/TB02-01-2008）執(zhí)行。根據(jù)《建筑工程抗震設防分類標準》（GB50223—2008）5.3.4條判定，該工程抗震設防分類標準為標準設防類，簡稱丙類。本次勘察選取了2個鉆孔進行波速測試。試驗方法及成果詳見波速測井報告。土體剪切波測試成果統(tǒng)計如表4.1.1。土層剪切波速測井成果統(tǒng)計表表4.1.1孔號測試范圍(m)巖性vs速度范圍(m/s)vs平均值（m/s)CK780.0-8.0素填土124-139129CK1440.0-1.0雜填土113-1131131.0-4.0素填土121-1311264.0-8.0粉質(zhì)粘土163-173167等效剪切波速按《城市橋梁抗震設計規(guī)范》CJJ166-2011中的下式確定：Vse=ds0/tt=∑(di/vsi)式中：Vse——土層等效剪切波速(m/s)ds0——計算深度(m)，取覆蓋層厚度和20m兩者的較小值；t——剪切波在地面至計算深度之間的傳播速度；di——計算深度范圍內(nèi)第i土層的厚度(m)；vsi——計算深度范圍內(nèi)第i土層的剪切波速(m/s)n——計算深度范圍內(nèi)土層的分層數(shù)。場區(qū)覆蓋層由素填土、雜填土、粉質(zhì)粘土組成，據(jù)有關(guān)資料、波速測試報告及地區(qū)經(jīng)驗，素填土的剪切波速值127.5m/s，為軟弱土；雜填土的剪切波速值113m/s，為軟弱土；后期填土暫按已有填土取值127.5m/s，為軟弱土，壓實處理后應實測校核；粉質(zhì)粘土的剪切波速值167m/s，為中軟土；下伏基巖剪切波速值Vs＞500m/s，為巖石。依據(jù)《建筑抗震設計規(guī)范》（GB50011-2010，2016版）。按設計高程整平后各擬建物的場地類別見表如下表4.1.2、4.1.3表4.1.2沿江路擬建場地地震效應評價表里程平場后土層最大厚度（m）（中軸線）Vse(m/s)場地類別抗震地段特征周期土層最大厚度素填土粉質(zhì)粘土K0+000～K0+340未能取得地質(zhì)資料，后期補勘后再補充評價K0+340～K0+870基巖出露//＞500Ⅰ1一般地段0.25K0+870～K0+9200.70（CK50、CK54之間）0.70/127.5Ⅰ1一般地段0.25K0+920～K1+095基巖出露//＞500Ⅰ1一般地段0.25K1+095～K1+1150.55（CK70）0.55/127.5Ⅰ1一般地段0.25K1+115～終點基巖出露//＞500Ⅰ1一般地段0.25表4.1.3龍翔大道延伸段擬建場地地震效應評價表里程平場后土層最大厚度（m）（中軸線）Vse(m/s)場地類別抗震地段特征周期土層最大厚度素填土粉質(zhì)粘土K0+0～K0+46011.50（CK101）12.30（未揭穿）/127.5II一般地段0.35K0+460～K0+5205.49（CK113）5.49/127.58II一般地段0.35K0+520～K0+580未能取得地質(zhì)資料，后期補勘后再補充評價K0+580～K0+740基巖出露//＞500Ⅰ1一般地段0.25K0+740～K0+7801.98（CK138）/1.98167.0Ⅰ1一般地段0.25K0+780～終點基巖出露//＞500Ⅰ1一般地段0.254.2道路沿線工程地質(zhì)分段評價根據(jù)《市政工程地質(zhì)勘察規(guī)范》（DBJ50-174-2014）第4.1.3條可將擬建道路分為一般道路、挖、填方道路三類，現(xiàn)按設計道路名稱對擬建道路分別分段進行評價如下：4.2.1、沿江路分段工程地質(zhì)分段評價A:現(xiàn)有道路及擋墻擬建沿江路里程樁號K0+00～K0+860m左側(cè)位于現(xiàn)有已建公路部位，已建公路左側(cè)現(xiàn)狀采用直立式重力式路肩墻支擋，擋墻高約1-10m，據(jù)走訪調(diào)查，該路肩墻以基巖為持力層，按設計方案，擬建道路的施工將對現(xiàn)有道路及路肩墻加載，將對該邊坡穩(wěn)定性產(chǎn)生影響，可能引起該段邊坡的邊坡垮塌，建議設計參考原有擋墻設計參數(shù)值，復核已建路肩墻的穩(wěn)定性。建議必要時對該現(xiàn)有路肩墻做加固支護處理，如加厚現(xiàn)有擋墻等支護措施。B、擬建道路（1）、K0+0.0～K0+320.0一般路段(詳見1～4剖面)該段道路長約320m，里程樁號為K0+0.0～K0+320.0，地層主要由上覆填土、下伏基巖組成，基巖主要為中厚~厚層狀砂巖、泥巖組成。由于CK1、CK2、CK3、CK4位于車輛上萬縣大橋環(huán)島處，該處不挖也不填，為交通要道，基本按原有的道路標高實施。CK5、CK6、CK7、CK8、CK9、CK11、CK12、CK13位于已建龍寶隧道上方，我公司在鐵道局查看歸檔資料未發(fā)現(xiàn)詳細的隧道平面布置圖及埋深。由于該處隧道資料不詳，為保障安全，建議業(yè)主核實隧道具體位置及埋深后在進行補勘。（2）、K0+320～K0+650挖方路基段(詳見5～9剖面)該段道路長約330m，里程樁號為K0+320～K0+650，地層主要由上覆粉質(zhì)粘土、填土和下伏基巖組成，基巖主要由泥巖和砂巖組成。上覆土層厚度約0.90～10.50米。當按照設計路面高程和坡率放坡整平后，將在道路左側(cè)形成最高約1.00m挖方土質(zhì)邊坡(K0+380～K0+480)；在道路右側(cè)形成最高約37.50m挖方巖質(zhì)邊坡(詳見9-9'剖面)，以道路右側(cè)邊坡最高；邊坡安全等級為一級，安全系數(shù)取1.35。道路右側(cè)：擬建道路平場后在道路右側(cè)最高約37.5米的挖方巖土質(zhì)邊坡，坡向105-135°。設計坡角約53°，為超限邊坡，邊坡安全等級一級，安全系數(shù)1.35。根據(jù)赤平投影圖1分析可知：巖層層面與邊坡坡向反向，為反向坡;裂隙L1與邊坡反向，對邊坡穩(wěn)定影響??；裂隙L2與邊坡大角度相交，對邊坡穩(wěn)定影響小;邊坡的穩(wěn)定性受巖體強度控制。根據(jù)《建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范》（GB50330-2013）判定，中等風化段主要為砂巖，邊坡巖體類型屬III類，邊坡破裂角取45＋φ/2即64°,邊坡巖體等效內(nèi)摩擦角取62°。強風化段邊坡巖體破碎，網(wǎng)狀風化裂隙發(fā)育，直立開挖破壞模式為圓弧形滑動。巖體類型屬Ⅳ類，邊坡巖體強度破裂角取45°,邊坡巖體等效內(nèi)摩擦角取42°。土質(zhì)部分：由素填土組成，厚約1.0m，現(xiàn)狀地面坡度較平緩，埋深較深，土巖接觸面較陡，坡度約15-35°，但埋深較深，沿現(xiàn)狀地面及土巖接觸面滑動的可能性小，邊坡破壞模式為沿土體內(nèi)部產(chǎn)生圓弧形滑動。支護措施建議：建議按分階放坡＋噴錨護面＋排水處理，邊坡高度大于8.00m時分階放坡，且每階高度不應大于8.00m，中間設馬道，馬道寬度為2m，放坡后作護面處理。坡率建議：土層按1.50～1.75，強風化基巖取1:1.0；中等風化基巖1:0.75。該路段按設計高程開挖后右側(cè)砂、泥巖已出露，左側(cè)為原有道路路基，建議路基以壓實后的現(xiàn)有道路路基、砂、泥巖為持力層。（3）、K0+650～K1+257.672挖方路基段(詳見10～21剖面)該段道路長約607.675m，里程樁號為K0+650～K1+257.672，地層主要由上覆粉質(zhì)粘土、填土和下伏基巖組成，基巖主要由泥巖和砂巖、夾粉砂巖組成。上覆土層厚度約0～14.0米。當按照設計路面高程和坡率放坡整平后，將在道路左側(cè)形成最高約1.00m挖方土質(zhì)邊坡(K0+380～K0+480)；在道路右側(cè)K0+380～K0+830形成最高約52.0m挖方巖質(zhì)邊坡(詳見13-13'剖面)，在道路右側(cè)K0+830～K1+00形成最高約22.30m挖方巖土質(zhì)邊坡(詳見14-14'剖面)，在道路右側(cè)K1+00～K1+257.672形成最高約36.6m挖方巖土質(zhì)邊坡(詳見17-17'剖面)，以道路右側(cè)邊坡最高；邊坡安全等級為一級，安全系數(shù)取1.35。道路左側(cè)：K1+027～K1+257.67擬建道路平場后在道路左側(cè)形成最高約10.5米的挖方巖土質(zhì)邊坡，坡向260°，邊坡安全等級二級，安全系數(shù)1.30。土質(zhì)部分：由粉質(zhì)粘土組成，厚約0-4.4m，該段土巖接觸面較陡，坡度約0-10°，部分段與坡向反向，沿土巖接觸面滑動的可能性小，但開挖邊坡不穩(wěn)定，邊坡破壞模式為沿土體內(nèi)部產(chǎn)生圓弧形滑動。強風化段邊坡巖體破碎，網(wǎng)狀風化裂隙發(fā)育，直立開挖破壞模式為圓弧形滑動。巖體類型屬Ⅳ類，邊坡巖體強度破裂角取45°,邊坡巖體等效內(nèi)摩擦角取42°中等風化段：根據(jù)赤平投影圖3分析可知：巖層層面與邊坡坡向大角度相交，為切向坡;裂隙L1與邊坡小角度，對邊坡穩(wěn)定影響較大，但裂隙傾角大于設計坡角，為外傾不臨空；裂隙L2與邊坡大角度相交，對邊坡穩(wěn)定影響小;邊坡的穩(wěn)定性受巖體強度控制。根據(jù)《建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范》（GB50330-2013）判定，中等風化段主要為砂巖，邊坡巖體類型屬III類，邊坡破裂角取45＋φ/2，即砂巖64°、泥巖61°、粉砂巖取60°，,邊坡巖體等效內(nèi)摩擦角取砂巖62°、泥巖取58°、粉砂巖取55°。道路右側(cè)：擬建道路平場后在道路右側(cè)最高約52.0米的挖方巖土質(zhì)邊坡，坡向79-135°。設計坡角約53°，K0+380～K0+830、K1+00～K1+257.67為超限邊坡，整段邊坡安全等級一級，安全系數(shù)1.35。根據(jù)赤平投影圖2分析可知：巖層層面與邊坡坡向反向，為反向坡;裂隙L1與邊坡反向，對邊坡穩(wěn)定影響小；裂隙L2與邊坡大角度相交，對邊坡穩(wěn)定影響小;邊坡的穩(wěn)定性受巖體強度控制。根據(jù)《建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范》（GB50330-2013）判定，中等風化段主要為砂巖，邊坡巖體類型屬III類，邊坡破裂角取45＋φ/2，即砂巖64°、泥巖61°、粉砂巖取60°，,邊坡巖體等效內(nèi)摩擦角取砂巖62°、泥巖取58°、粉砂巖取55°。強風化段邊坡巖體破碎，網(wǎng)狀風化裂隙發(fā)育，直立開挖破壞模式為圓弧形滑動。巖體類型屬Ⅳ類，邊坡巖體強度破裂角取45°,邊坡巖體等效內(nèi)摩擦角取42°。土質(zhì)部分：K0+860～K1+257.672道路右側(cè)地段按設計挖方后，坡度揭露土層較厚，巖土界面較陡約10-40度，挖方后易沿巖土界面滑移破壞失穩(wěn)，為進一步分析此段邊坡的穩(wěn)定性，特選取代表剖面16-16’、19-19’剖面按設計坡率挖方后沿巖土界面滑移的定量計算。計算參數(shù)按本報告表4.5取值，計算公式按《建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范》（GB50330-2013）A.0.3式。16-16’剖面：由16-16’剖面計算可知邊坡沿巖土界面滑移的穩(wěn)定性,天然工況下：1.05＜FS=1.22＜1.35，邊坡處于基本穩(wěn)定狀態(tài)；暴雨工況下：FS=0.99＜1.00，邊坡處于不穩(wěn)定狀態(tài)。19-19’剖面：由19-19’剖面計算可知邊坡沿巖土界面滑移的穩(wěn)定性,天然工況下：1.35＜FS=1.61，邊坡處于穩(wěn)定狀態(tài)；暴雨工況下：1.05＜FS=1.29＜1.35，邊坡處于基本穩(wěn)定狀態(tài)。支護措施建議：建議按分階放坡＋噴錨護面＋排水處理，邊坡高度大于8.00m時分階放坡，且每階高度不應大于8.00m，中間設馬道，馬道寬度為2m，放坡后作護面處理,并對坡頂土質(zhì)部分采用重力式擋墻支擋，以中等風化基巖做擋墻持力層。坡率建議：土層按1.50～1.75，強風化基巖取1:1.0；中等風化基巖1:0.75。該路段按設計高程開挖后右側(cè)砂、泥巖已出露，左側(cè)為原有道路路基，建議路基以壓實后的現(xiàn)有道路路基、砂、泥巖為持力層。4.2.2龍翔大道延伸段工程地質(zhì)分段評價（1）、K0+0.0～K0+460.0一般路段(詳見22～22'～26-26’剖面)該段道路長約460.0m，里程樁號為K0+0.0～K0+460.0，地層主要由上覆素填土、下伏基巖組成，基巖主要為中厚~厚層狀砂巖組成。上覆土層厚度鉆探揭露最厚為12.30m（未揭穿）。當按照設計路面高程整平后將在道路兩側(cè)形成最高約1.90m的挖方土質(zhì)邊坡，以道路右側(cè)邊坡最高，該段路段為一般路段。該段道路整體地形較緩，具有放坡條件，由于巖土界面埋深較深，土層沿著巖土界面滑動破壞的可能性小。若直立開挖邊坡不穩(wěn)定，易沿著土體內(nèi)部圓弧滑動破壞，按設計意圖，本場地挖方土質(zhì)邊坡按1:1.50放坡，由于邊坡高度較小，故放坡后邊坡處于穩(wěn)定狀態(tài)。支護措施建議：按設計整平場地后，