YB9082-2006 鋼骨混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)程

鋼骨混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程年來本規(guī)程的使用實踐，尤其是在國家標準《建筑抗震設(shè)計規(guī)〔2004〕20號),經(jīng)過廣泛的調(diào)查研究及征求意見，組織力量對西土城路33號郵政編碼：100088)或清華大學土木工程系鋼骨混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程 2.1術(shù)語 32.2.1材料性能 32.2.2作用和作用效應 72.2.4計算系數(shù)及其他 6.1一般構(gòu)造要求 6.2鋼骨混凝土梁 6.3鋼骨混凝土柱 6.4鋼骨混凝土剪力墻 7.1框架梁柱節(jié)點 7.2柱與柱的連接 7.3梁與墻的連接 7.4柱腳 7.5鋼骨的拼接 78附錄A鋼骨混凝土結(jié)構(gòu)中鋼骨構(gòu)件連接與焊縫構(gòu)造圖 工Ⅱ 2術(shù)語、符號 2.1術(shù)語 2.2符號 3材料 5結(jié)構(gòu)設(shè)計與計算原則 6.1一般構(gòu)造要求 6.2鋼骨混凝土梁 6.4鋼骨混凝土剪力墻 7構(gòu)件連接 7.1框架梁柱節(jié)點 7.2柱與柱的連接 7.4柱腳 7.5鋼骨的拼接 計算例題 設(shè)計例題 122.1.8鋼骨混凝土組合框筒MixedFrameTubewithSRC3E4yN界限破壞時鋼骨截面部分的軸力M5M框架梁或梁柱節(jié)點左端按實配鋼筋和鋼骨計框架梁或梁柱節(jié)點右端按實配鋼筋和鋼骨計M6框架梁考慮地震作用組合時重力荷載代表值產(chǎn)梁鋼骨的受剪承載力；孔洞截面處實腹式鋼VV扣去孔洞截面面積后梁鋼骨部分的受剪承載力V內(nèi)力組合得到的剪力墻計算截面剪力最大值7TmT短期荷載效應組合下受拉鋼筋的應力AA同一截面位置箍筋各肢面積之和；孔洞邊緣1/2梁高范圍內(nèi)豎向箍筋的面積a8BbCDd預埋件受拉區(qū)栓釘或錨固筋面積形心至預埋鋼梁與預埋件連接板連接螺栓群的嵌固彎矩9H5t2.2.4計算系數(shù)及其他mnQBYPδλ7kφ53.0.1鋼骨混凝土構(gòu)件的鋼骨材料宜采用Q235B、C、制值，鋼材的屈強比不應高于0.85,應具有可鋼材彈性模量E取2.0×10MPa。最小值(N/mm2)f屈服強度強度設(shè)計值(N/mm2)fssy(創(chuàng)平頂緊)最小值(N/mm2)屈服強度強度設(shè)計值(N/mm2)(刨平頂緊)當采用國外鋼材時，鋼材材質(zhì)(化學成分及其含量限值)、3.0.3厚度等于或大于40mm的鋼板處于節(jié)點連接部位、且沿板》(GB/T5313)的規(guī)定，附加板厚方向的斷面收縮率限制，3.0.4.1手工焊接用焊條應符合現(xiàn)行國家標準《碳鋼焊條》(GB/T5117)或《低合金鋼焊條》(GB/T5118)的規(guī)定，選擇3.0.4.2自動焊或半自動焊采用的焊絲和焊劑應與主體金屬力學性能相適應。焊絲應符合現(xiàn)行國家標準《焊接用鋼絲》(GB/構(gòu)高強度大六角頭螺栓、大六角螺母、墊圈形式與技術(shù)條件》3.0.8鋼骨混凝土構(gòu)件中，混凝土的強度等級不宜低于C30強度強度熱軋鋼筋彈性模量E。HRB335級鋼筋、HRB400級鋼筋、RRB404.0.5現(xiàn)澆鋼骨混凝土剪力墻分為有邊框剪力墻及無邊框剪力1有邊框鋼骨混凝土剪力墻的邊框由鋼骨混凝土柱、鋼骨2無邊框鋼骨混凝土剪力墻由鋼骨混凝土暗柱、鋼骨混凝5.0.3鋼骨混凝土及含有鋼骨混凝土構(gòu)件的多層及高層建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計的一般原理及基本假定，以及整體內(nèi)力和位移分析、抗風及抗震驗算方法、最小層剪力控制以及框架-核心筒(剪結(jié)構(gòu)類型結(jié)構(gòu)高度(m)四三三二二 一剪力構(gòu)60~30~60~30~四三二四三二一三二特四三三四三二二三二剪力構(gòu)高度(m)30~不應采用四三四三二三二構(gòu)高度(m)60~四三二二一一一三二二二一一結(jié)構(gòu)類型筒中構(gòu)高度(m)三二二二三二二 5.0.5荷載效應與地震作用效應的組合應符合現(xiàn)行行業(yè)標準《高層民用建筑鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(JGJ99)或《鋼筋混凝土高層建筑設(shè)計與施工規(guī)程》(JGJ3)的規(guī)定。按有地震作用組合內(nèi)力設(shè)計的鋼骨混凝土構(gòu)件，其承載力抗震調(diào)整系數(shù)γ取0.8。5.0.6上部結(jié)構(gòu)形式或所用結(jié)構(gòu)材料與下部不同時，應設(shè)置過渡層，過渡層應按本規(guī)程7.2節(jié)的規(guī)定設(shè)計。各相鄰層層剛度相差不宜超過30%。5.0.7在進行結(jié)構(gòu)整體內(nèi)力和變形分析時，鋼骨混凝土構(gòu)件的1鋼骨混凝土梁、柱構(gòu)件截面的軸向剛度、抗彎剛度、抗EI=E.Ie+EIGA?——鋼骨部分的抗剪剛度，只計入與受力方向平行鋼骨混凝土構(gòu)件，在進行結(jié)構(gòu)變形計算時，宜適當降低(5.0.7-2)～(5.0.7-3)式中混凝土部分的剛度，降低系數(shù)可鋼筋凈間距分別不應小于30mm(梁)和50mm(柱),且不小于粗骨料最大粒徑的1.5倍及鋼筋直徑的1.5倍。縱向鋼筋與鋼骨的凈間距不應小于30mm,且不小于粗骨料最大粒徑1.5倍。6.1.2對于有抗震要求的結(jié)構(gòu)，其梁、柱構(gòu)件端部箍筋加密區(qū)的箍筋末端應做成135°彎鉤，且彎鉤末端平直段長度不應小于10倍箍筋直徑(圖6.1.2(a)梁，(b)柱),也可采用焊接封閉(a)梁段長度不應小于10倍箍筋直徑(圖6.1.2(e))。對于梁、柱構(gòu)2對于一、二級抗震結(jié)構(gòu)，不小于4%;3對于特一級抗震結(jié)構(gòu)，不小于6%;4含鋼率也不宜大于15%。表6.1.4鋼骨的寬厚比限值(梁)(柱)(柱)(柱)6.1.5鋼骨混凝土梁柱構(gòu)件的構(gòu)造應滿足下列要求(圖100mm(梁)和150mm(柱)。2鋼骨混凝土梁受拉縱向鋼筋配筋率不應少于0.2%,受1梁中箍筋的最小面積配箍率不應小于0.3%(特一級抗震)、0.25%(一、二級抗震)、0.2%(三、四級抗震和非抗震)。箍筋直徑和間距應符合表6.1.6的要求，箍筋間距也不應大于梁高的1/2。2抗震設(shè)防結(jié)構(gòu)中框架梁端部箍筋應加密，在距梁端1.5倍梁高的范圍內(nèi)，箍筋直徑和間距應符合表6.1.6的要求；當梁凈跨小于梁截面高度的4倍時，全跨箍筋按加密要求配置。(取小值)6.1.7鋼骨混凝土柱的箍筋配置應符合下列要求：1抗震設(shè)防的結(jié)構(gòu)中，柱上、下端1.5倍截面高度的范圍內(nèi)箍筋應加密；當柱凈高小于柱截面高度的4倍時，柱全高箍筋應加密。2柱箍筋加密區(qū)的最小體積配箍率應符合表6.1.7-1的要求，表中軸壓力系數(shù)其中N為考慮地震作用組合時柱的軸壓力設(shè)計值。非加密區(qū)的體積配箍率不應小于加密區(qū)體積配箍率的一半。3柱中的箍筋直徑、間距應符合表6.1.7-2的要求。4箍筋無支長度(即縱筋間距，見圖6.1.7)不宜大于三(取小值)三6.1.8除本規(guī)程規(guī)定的構(gòu)造要求外，鋼筋混凝土部分的其他構(gòu)造尚應符合現(xiàn)行國家標準《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50010)及現(xiàn)但對于過渡層、過渡段及鋼骨與混凝土間傳力要在鋼骨上設(shè)置抗剪連接件時，宜采用栓釘。栓釘?shù)闹睆揭?guī)格宜選用19、22mm,栓釘?shù)闹睆讲粦笥谂c其焊接的母材鋼板厚度的2.5倍，其長度不應小于4倍栓釘直徑。栓釘?shù)拈g距不應小于6倍栓釘?shù)闹睆?，且不宜大?00mm。栓釘中心至鋼骨板材邊緣的距離不應小于60mm,栓釘頂面的混凝土保護層厚度不應小于15mm(圖6.1.9)。6.1.10鋼骨的焊縫連接應符合現(xiàn)行國家標準《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50017)和現(xiàn)行行業(yè)標準《建筑鋼結(jié)構(gòu)焊接技術(shù)規(guī)程》6.2.1對于圖6.2.1所示對稱配置實腹式鋼骨的鋼骨混凝土梁，Ms——梁中鋼骨部分的受彎承載力，按本規(guī)程6.2.2條計M5——梁中鋼筋混凝土部分的受彎承載力，按本規(guī)程6.2.3條計算。式中W——鋼骨截面的抵抗矩，當鋼骨截面有孔洞時應取凈γs截面塑性發(fā)展系數(shù)，對工字形鋼骨截面，x。取yho——受拉鋼筋面積形心到受壓區(qū)(混凝土和受壓鋼筋)壓力合力點的距離，按現(xiàn)行國家標準《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50010)中的受彎構(gòu)件進行計ho——鋼筋混凝土部分截面的有效高度，即受拉鋼筋面式中V?——梁的剪力設(shè)計值，按本規(guī)程6.2.5條計算；VE——梁中鋼骨部分的受剪承載力，按本規(guī)程6.2.6條Vs——梁鋼筋混凝土部分受剪承載力，按本規(guī)程6.2.76.2.5梁的剪力設(shè)計值按下列方法計算：1一級、二級、三級抗震等級的框架梁端箍筋加密區(qū)，按下列(6.2.5-1)式計算：2特一級抗震等級和9度設(shè)防烈度的框架梁和一級抗震等級的(純)框架結(jié)構(gòu)中的框架梁的梁端箍筋加密區(qū)，應按式式中7m——梁剪力增大系數(shù)，對一級、二級、三級抗震等級分別取1.3、1.2、1.1;M?,M?——分別為考慮地震作用組合時框架梁左、右端截面彎矩設(shè)計值，應按順時針和逆時針兩個方向分別代入(6.2.5-1)式計算，取其較大值；Ml,Mi分別為框架梁左、右兩端截面處考慮承載力抗震調(diào)整系數(shù)的受彎承載力，應按順時針和逆時針兩個方向分別代入(6.2.5-2)式計算，取其較大值。受彎承載力按本規(guī)程(6.2.1)式右邊計算，計算時應采用實配鋼骨截面和鋼筋截面面積，并取鋼骨材料的屈服強度和鋼筋及混凝土材料強度的標準值；Vcb-框架梁考慮地震作用組合時重力荷載代表值產(chǎn)生的剪力設(shè)計值，可按簡支梁計算。對于9度抗震設(shè)防及抗震等級為一級的結(jié)構(gòu)，應考慮豎(3)非抗震結(jié)構(gòu)、不需進行抗震驗算及抗震等級為四級的抗h鋼骨腹板的高度，當有孔洞時，應扣除孔洞的尺集中荷載作用下(包括有多種荷載，其中集中荷載對節(jié)點邊緣產(chǎn)生的剪力值占總剪力值的75%以上的情況)的框架梁一般框架梁集中荷載作用下(包括有多種荷載，其中集中荷載對節(jié)點邊緣產(chǎn)生的剪力值占總剪力值的75%以上的情況)的框架梁式中fw——箍筋的抗拉強度；中荷載作用點至節(jié)點邊緣的距離；當λ<1.5時，取λ=1.5;當λ>3時，取λ=3。3梁中鋼筋混凝土部分的受剪承載力V5,在無地震作用組合時，尚不應大于0.25βfcb?heo;在有地震作用組合時，尚不·其中及為混凝土強度影響系數(shù),當混凝土強度等級不超過C50時，取β=1.0,當混凝土強度等級為C80時，取β=0.8,其間按線性內(nèi)插法確定R值。6.2.8鋼骨混凝土梁的受剪截面，還應滿足下列要求：V?≤0.45Bfbhū3鋼骨受剪截面應滿足，6.2.9鋼骨混凝土梁開孔時，孔洞位置宜設(shè)置在梁跨中剪力較小部位?？锥葱螤羁蔀閳A形或矩形，孔洞周邊宜設(shè)置鋼套管加強。圓形孔洞的直徑或矩形孔洞的高度，在跨中1/3跨度區(qū)域內(nèi)不應大于鋼骨高度的0.7倍和梁高的0.4倍；在靠近梁端1/3區(qū)域內(nèi)，不應大于鋼骨高度的0.5倍；9度抗震設(shè)防和特一級抗震框架梁中，僅允許在跨中1/3跨度區(qū)域內(nèi)開圓形孔洞，其直徑不應大于鋼骨高度的0.3倍?？锥闯叽纭⑽恢?、間距及配筋構(gòu)造還應符合鋼筋混凝土梁開洞的有關(guān)要求。鋼骨梁腹板孔洞截面處應驗算梁的受彎和受剪承載力，承載力不足時應采取補強措施。6.2.10圓形孔洞截面處的正截面受彎承載力的計算與普通鋼骨混凝土梁相同，但計算中應扣除孔洞截面面積。受剪承載力應滿足(6.2.4-1)式要求，式中的剪力設(shè)計值按本規(guī)程6.2.5條計算?？锥唇孛嫣帉嵏逛摴堑氖芗舫休d力按下列(6.2.10-1)式計算，鋼筋混凝土部分的受剪承載力按下列(6.2.10-2)式計算。在孔中心到兩側(cè)1/2梁高范圍內(nèi)應符合箍筋加密區(qū)構(gòu)Ve=Y·t(hw-D?)faw式中γ?——孔邊條件系數(shù)，孔邊設(shè)置鋼套管時取1.0,孔邊不設(shè)置套管時取0.85;D?——孔洞的直徑；EfwAsw——從孔中心到兩側(cè)1/2梁高范圍內(nèi)箍筋的受剪承載力，符號意義見圖6.2.10。A-A6.2.11矩形孔洞兩側(cè)邊緣各1/2梁高范圍內(nèi)應配置豎向箍筋，其截面按下列(6.2.11)式計算，且應符合箍筋加密區(qū)的構(gòu)造要式中Vu——由孔洞兩側(cè)邊緣截面處選取較大的梁剪力設(shè)計值；Vw——扣去孔洞截面面積后鋼骨部分的受剪承載力；Asv——距孔洞邊緣1/2梁高范圍內(nèi)豎向箍筋的面積，見圖6.2.11。6.2.12矩形孔洞上下受壓弦桿和受拉弦桿分別按鋼骨混凝土受壓構(gòu)件和受拉構(gòu)件驗算其受彎和受剪承載力。受壓弦桿的內(nèi)力設(shè)計值按下列(6.2.12-1)式計算，受拉弦桿的內(nèi)力設(shè)計值按下列(6.2.12-2)式計算。V,N?,M?——分別為受拉弦桿的剪力、拉力和彎矩設(shè)計值；he,h?——分別為受壓弦桿和受拉弦桿的截面高度；6.2.13對于鋼骨截面為圖6.2.1所示對稱配置的鋼骨混凝土B?=B+EI式中B——鋼骨混凝土梁在荷載效應標準組合下，鋼筋混凝Yí——受壓翼緣增強系數(shù)，當hí>0.2hu?時，取hí=當ψ大于1.0時，取1.0;當ψ小于0.2時，取0.2。MF——荷載效應標準組合下，混凝土截面部分所承擔的M——梁中鋼筋混凝土部分的受彎承載力，根據(jù)實配鋼筋按(6.2.3-1)式計算；Mg——梁中鋼骨部分的受彎承載力，根據(jù)實配鋼骨按(6.2.2-1)式計算。6.2.15鋼骨混凝土梁按荷載效應標準組合并考慮荷載長期作用影響的剛度B按下列公式計算，6.2.16計算梁的撓度變形時，可假定各同號彎矩區(qū)段內(nèi)的剛度相等，其值為該區(qū)段內(nèi)最大彎矩截面的剛度。撓度變形的限值應符合現(xiàn)行國家標準《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50010)的規(guī)6.2.17鋼骨混凝土梁的最大裂縫寬度的限值應符合現(xiàn)行國家標準《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50010)的規(guī)定。對于鋼骨為對稱配置截面的鋼骨混凝土梁，按荷載效應的標準組合并考慮長期式中ow——荷載效應標準組合下受拉鋼筋的應力；v?——受拉鋼筋粘結(jié)特征系數(shù)，當為帶肋鋼筋時，取1.0;當為光面鋼筋時，取0.7;d——受拉鋼筋直徑；pe——受拉鋼筋A,和鋼骨受拉翼緣Aa的有效配筋框架柱應按公式(6.3.1-2)計算：之和的較大值，其中梁端的M應按本規(guī)程式中N,M——分別為鋼骨混凝土柱承受的軸力和彎矩設(shè)計計：先按下列第1款公式(6.3.3-1)和公式(6.3.3-2)確定鋼骨部分承擔的軸力和彎矩后，再按下列第2款確定鋼筋混凝土部分承擔的軸力和彎矩的設(shè)計值，然后按《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50010)計算鋼筋混凝土部分截面的配筋。當有地震作用組1鋼骨部分承擔的軸力和彎矩設(shè)計值按下列公式(6.3.3-1)及(6.3.3-2)確定，2鋼筋混凝土部分承擔的軸力和彎矩設(shè)計值按下列公式(6.3.3-3)確定，式中Ng,Mg——分別為鋼骨部分承擔的軸力和彎矩設(shè)計值；NE,MF——分別為鋼筋混凝土部分的軸力和彎矩設(shè)計N?——界限破壞時的軸力，取N?=0.5aβ?f.bh,數(shù)，按現(xiàn)行國家標準《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)其中鋼骨截面塑性發(fā)展系數(shù)γ,,繞強軸彎曲工字形鋼骨截面取1.05,繞弱軸彎曲工字形鋼骨截面，取1.1,十字形及箱形鋼骨截面取1.05;抗震設(shè)計時γ.取1.0; 繞強軸彎曲繞弱軸彎曲對于圖6.3.4所示的配置T形和L形非對稱鋼骨配置的矩彎承載力時，可先設(shè)定鋼骨截面，并按下列公式(6.3.4-1)和(6.3.4-2)確定鋼骨部分承擔的軸力和彎矩后，再按本規(guī)程6.3.3條第2款的公式(6.3.3-3)確定鋼筋混凝土部分承擔的軸力和彎矩的設(shè)計值，然后按《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50010)計算鋼筋混凝土部分的配筋。當有地震作用組合時，尚其中，鋼骨混凝土短柱軸心受壓承載力N、鋼骨截面的軸心受力承載力N8仍按本規(guī)程6.3.3的有關(guān)規(guī)定確定。式中N?——界限破壞時的軸力，取N?=0.5mβf.bh+Ni,其中參數(shù)a和β為混凝土等效矩形圖形系數(shù)，按現(xiàn)A),其中A為截面形心上部受壓區(qū)的鋼骨截+0.5Nse,其中W。為鋼骨截面繞自身形心軸的彈性抵抗矩；γ,為鋼骨截面塑性發(fā)展系數(shù)，取1.05;抗震設(shè)計時γ。取1.0;eo——鋼骨截面形心軸與截面幾何形心軸之間的距離，以偏向截面受壓側(cè)為正，見圖6.3.4;m——Ng-M=相關(guān)曲線形狀系數(shù)，按表6.3.3取值。6.3.5承受壓力和雙向彎矩作用的矩形截面柱的正截面壓彎承式中M?,My——分別為繞x軸和繞y軸的彎矩設(shè)計值；Ms.x,M.y——分別為鋼骨部分繞x軸和繞y軸的受彎承載Max,Ma.y——分別為鋼筋混凝土部分繞x軸和繞y軸的受6.3.6對于圖6.3.3和圖6.3.4所示的承受壓力和雙向彎矩作式中Mo,Mgo——分別為在軸力設(shè)計值N作用下，僅繞x規(guī)程6.3.3條或6.3.4條的方法將軸力設(shè)計值N分配給鋼骨部分和鋼筋混凝土部6.3.7鋼骨混凝土柱正截面受壓承載力計算時，應考慮結(jié)構(gòu)側(cè)1對于一般鋼骨混凝土柱，偏心距增大系數(shù)η按下列(6.3.7-1)式進行計算：式中l(wèi)?——柱的計算長度，按現(xiàn)行國家標準《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計e——初始偏心距，取附加偏心距ea與計算偏心距eo之和；附加偏心距e?按現(xiàn)行國家標準《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50010)的規(guī)定取值；計算偏心距取a——軸壓力影響系數(shù)；5——長細比影響系數(shù)，當大于1.0時，取1.0;當小于0.7時，取0.7。2對于高層建筑中的鋼骨混凝土柱，可按現(xiàn)行國家行業(yè)標準《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(JGJ3)或《高層民用建筑鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(JGJ99)的有關(guān)規(guī)定確定二階效應產(chǎn)生的彎式中Vc——柱剪力設(shè)計值，按本規(guī)程6.3.9條確定；Vg——柱內(nèi)鋼骨部分的受剪承載力，按本規(guī)程6.2.6條計算，但hwtw應計入與受剪方向一致的所有鋼骨板Vg——柱內(nèi)鋼筋混凝土部分受剪承載力，按本規(guī)程6.3.10式中η——框架柱剪力增大系數(shù)，一、二、三級抗震等級分別取1.4、1.2、1.1。2抗震等級為特一級和9度抗震設(shè)防的框架柱、框支柱柱端箍筋加密區(qū)，以及一級抗震等級的(純)框架結(jié)構(gòu)，應按下列(6.3.9-2)式計算。3非抗震結(jié)構(gòu)、不需進行抗震驗算及四級抗震等級的抗震4對于角柱，其剪力設(shè)計值應按以上計算值再乘以不小于1.1的增大系數(shù)。式中M:,M?——分別為框架柱上、下端截面彎矩設(shè)計值。應別按順時針和逆時針方向計算M與M之1無地震作用組合時，2有地震作用組合時，(6.3.3-3)式確定；λ——框架柱的計算剪跨比，取λ=Hn/2ho;當λ<1時，取λ=1;當λ>3時，取λ=3。3柱中鋼筋混凝土部分的受剪承載力Vm,在無地震作用組合時，尚不應大于0.25Rfb,ho;在有地震作用組合時，尚不應大于6.3.11鋼骨混凝土柱截面的剪力設(shè)計值，應滿足下列要求：2有地震作用組合時，3鋼骨受剪截面尚應滿足，ftehw≥0.1Rf.tho(6.36.3.12抗震設(shè)計時，框架柱在重力荷載代表值作用下的軸壓力系數(shù)n不應超過表6.3.12的限值，n按式(6.3.12)計算。式中N-地震作用組合下框架柱承受的最大軸壓力設(shè)計值；A.框架柱混凝土部分的截面面積；6.4.1鋼骨混凝土剪力墻分為無邊框剪力墻和有邊框剪力墻，見圖6.4.1。無邊框剪力墻是帶翼緣或不帶翼緣的、鋼骨配置在時田暗柱中的現(xiàn)澆剪力墻；有邊框剪力墻是邊緣有鋼骨混凝土明柱、樓層處有梁或暗梁、且與墻腹板整體現(xiàn)澆的墻。參與受力的豎向6.4.2無邊框剪力墻的厚度或有邊框剪力墻腹板部分的厚度應符合表6.4.2的要求。表6.4.2剪力墻截面最小厚度最小厚度(二者中之較大者)123注：表內(nèi)符號H為層高及凈寬(無支長度)二者之較小者，h為層高。6.4.3無邊框剪力墻或有邊框剪力墻腹板部分的豎向及水平分1非抗震設(shè)防及四級抗震結(jié)構(gòu)，面積配筋率不小于0.2%,直徑不小于8mm,間距不大于300mm。0.25%,直徑不小于8mm,間距不大于200mm。配筋率不小于0.25%,直徑不小于8mm,間距不大于200mm。6.4.4抗震結(jié)構(gòu)的鋼骨混凝土剪力墻底部加強區(qū)水平分布筋應加密。加強區(qū)高度可取結(jié)構(gòu)總高的1/10,也不小于1層樓高(10層及10層以下結(jié)構(gòu))或2層樓高(10層以上結(jié)構(gòu))。加強區(qū)范圍內(nèi)水平分布筋的間距不大于150mm(抗震等級三、四級)、100mm(抗震等級特一、一、二級),特一級抗震等級剪力墻加密區(qū)面積配筋率尚不宜小于0.4%。6.4.5抗震設(shè)計時，鋼骨混凝土剪力墻底部加強部位在重力荷載代表值作用下的軸壓力系數(shù)n不宜超過表6.4.5所給的限值，n按式(6.4.5)計算。A.,fe——分別為剪力墻墻肢的截面面積和混凝土軸心受壓強As,fsy分別為剪力墻內(nèi)鋼骨部分的截面面積和鋼骨抗壓強6.4.6無邊框鋼骨混凝土剪力墻端部應設(shè)置構(gòu)造邊緣構(gòu)件。邊緣構(gòu)件范圍內(nèi)應配置鋼骨、縱向鋼筋和鋼箍，共同組成暗柱，暗柱內(nèi)鋼骨面積可由截面承載力計算確定?？拐鸬燃墳樘匾?、一、 級時，暗柱含鋼率不應小于4%,其他情況不小于2%。暗柱尺寸及面積、縱筋及箍筋的最小要求宜符合國家現(xiàn)行行業(yè)標準《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(JGJ3)中剪力墻構(gòu)造邊緣構(gòu)件的構(gòu)造規(guī)定。端部鋼骨宜采用工字鋼或槽鋼等截面形式，其慣性矩較大的形心軸(強軸)宜與墻面平行，宜放置在暗柱面積內(nèi)靠外邊緣一側(cè)，鋼骨保護層不得小于50mm。由鋼骨、箍筋與縱向鋼筋組成，或僅采用鋼箍與縱內(nèi)應設(shè)置鋼骨(圖6.4.6(a));當為二級抗震等級時，暗梁內(nèi)規(guī)范》(GB50010)的規(guī)定(圖6.4.6(b))。6.4.7有邊框鋼骨混凝土剪力墻邊框柱中配置鋼骨、縱筋與箍筋，形成剪力墻的邊緣構(gòu)件，其中鋼骨面積可按承載力計算確定，同時符合本規(guī)程6.1.3條鋼骨混凝土柱最小含鋼率的要求，鋼骨配置和鋼筋的構(gòu)造要求與鋼骨混凝土柱相同。剪力墻腹板內(nèi)框柱鋼骨組成框架。非抗震設(shè)計時，也可采用鋼筋混凝土暗梁。鋼骨混凝土暗梁或鋼筋混凝土暗梁不參與承載力計算，可按構(gòu)造6.4.8允許在剪力墻的部分高度內(nèi)設(shè)置鋼骨，上部改變?yōu)殇摻罨炷良袅?。無論設(shè)置全高或部分高度的鋼骨混凝土剪力墻，其鋼骨應貫通直至嵌固端，鋼骨均應在嵌固端中有可靠的錨固。6.4.9無邊框和有邊框鋼骨混凝土剪力墻在壓彎作用下，在已式中Mw——正截面受彎承載力，其計算方法與普通鋼筋混凝土矩形和工形截面剪力墻相同，端部鋼骨面積計入剪力墻端部鋼筋面積，按現(xiàn)行國家標準《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50010)或現(xiàn)行行業(yè)標準《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(JGJ3公式計算，計算公式中用Asfsy+Asfsy代替Asfy;當有地震作用組合時，尚應考慮抗震承載力調(diào)整系數(shù)γrE;在剪力墻墻肢中部的鋼骨是否參加受力，可由平截面假定分析確定，也可近似考慮距中和軸x距離以內(nèi)的鋼骨不參加受拉計算， A?,fw——分別為端部鋼筋面積6.4.10鋼骨混凝土剪力墻斜截面受剪承載力應滿足下列要1無邊框鋼骨混凝土剪力墻，其斜截面受剪承載力應滿足下列(6.4.10-1)式要求：2有邊框鋼骨混凝土剪力墻，其斜截面受剪承載力應滿足下列(6.4.10-2)式要求：式中Vw——鋼骨混凝土剪力墻承受的剪力設(shè)計值，按本規(guī)程6.4.11條計算；V%——剪力墻中鋼筋混凝土腹板部分的受剪承載力，按本規(guī)程6.4.12條計算；Vm——無邊框剪力墻中鋼骨部分的受剪承載力，按本規(guī)程6.4.13條計算；Va——有邊框剪力墻中每根鋼骨混凝土邊框柱的受剪承載力，按本規(guī)程6.4.14條計算。6.4.11鋼骨混凝土剪力墻的剪力設(shè)計值Vw,按下列方法計算：1非抗震結(jié)構(gòu)以及四級抗震剪力墻，以及其他抗震等級剪力墻的非加強區(qū)，按(6.4.11-1)式計算，2一、二、三級抗震剪力墻的加強區(qū)，按(6.4.11-2)式3設(shè)防烈度為9度和抗震特一級的剪力墻，按(6.4.11-3)式中Vmax,M——分別為內(nèi)力組合得到的剪力墻計算截面剪力7w—剪力墻的剪力增大系數(shù)，抗震等級為一、Mw——考慮承載力抗震調(diào)整系數(shù)的剪力墻受彎承載力，可按本規(guī)程6.4.9條有關(guān)規(guī)定計算，計算時應采用剪力墻鋼筋實配面積、鋼骨實配面積及鋼筋、混凝土材料的強度標準值和鋼6.4.12鋼骨混凝土剪力墻中鋼筋混凝土腹板部分的受剪承載式中N——剪力墻軸向壓力設(shè)計值，應取荷載組合得到的較小軸向壓力設(shè)計值，抗震設(shè)計時，應取地震作用組合；當N大于0.2fcbwhwo時，取N等于A,Aw——分別為剪力墻計算截面的全面積及鋼筋混凝土腹板作用，或近似取A=Aw;取λ=1.5,λ大于2.2時，取λ=2.2;3鋼筋混凝土腹板部分的受剪承載力V…,在無地震作用組合時，尚不應大于0.25βfcbwhwo;在有地震作用組合時，尚2有地震作用組合時但V的取值不大于0.25Vm。式中Ag——無邊框鋼骨混凝土剪力墻端部暗柱中鋼骨的面積。6.4.14有邊框剪力墻中鋼骨混凝土邊框柱的受剪承載力，按下twhw——鋼骨混凝土邊框柱中與剪力墻墻板方向平行的所有鋼骨板材面積之和，當有孔洞時，應扣除孔洞7構(gòu)件連接7.1框架梁柱節(jié)點7.1.1框架梁柱節(jié)點核心區(qū)是結(jié)構(gòu)受力的關(guān)鍵部位，設(shè)計時應保證傳力明確，安全可靠，施工方便。節(jié)點核心區(qū)不允許有過大的局部變形。7.1.2在鋼骨混凝土結(jié)構(gòu)中，下列三種節(jié)點形式應按本規(guī)程7.1.3條、7.1.4條和7.1.5條進行承載力驗算，并符合本節(jié)規(guī)定的構(gòu)造要求：1鋼骨混凝土梁-鋼骨混凝土柱的連接；2鋼梁-鋼骨混凝土柱的連接；3鋼筋混凝土梁-鋼骨混凝土柱的連接。7.1.3框架梁柱節(jié)點核心區(qū)的剪力設(shè)計值Vj,按下列規(guī)定計1當鋼骨混凝土柱的抗震等級為一級、二級抗震等級時，框架梁為鋼骨混凝土梁或鋼筋混凝土梁，框架梁為鋼梁，2當鋼骨混凝土柱的抗震等級為特一級抗震等級、抗震設(shè)防烈度為9度和一級框架結(jié)構(gòu)時，框架梁為鋼骨混凝土梁或鋼筋混凝土梁，框架梁為鋼梁，式中η—節(jié)點核心去剪力增大系數(shù)，一級抗震等級取1.25,二級抗震等級取1.15;Mi,M——分別為節(jié)點左、右梁端截面處的彎矩設(shè)計值，應按順時針和逆時針方向分別計算二者之和，取其較大值代入(7.1.3-1)或(7.1.3-2)式；Ml,Mi——分別為節(jié)點左、右梁端截面的受彎承載力，應按實配鋼骨截面和實配配筋面積(或鋼梁截面),并取鋼骨(或鋼梁)材料的屈服強度以及混凝土和鋼筋材料強度的標準值，且考慮承載力抗震調(diào)整系數(shù)計算。應按順時針和逆時針方向分別計算二者之和，取其較大值代入(7.1.3-3)或(7.1.3-4)式；H,Hn——分別為層高和框架柱的凈高；ap——鋼骨混凝土框架梁受拉主筋形心至截面受拉邊緣1鋼骨混凝土柱的抗震等級為一級抗震等級和二級抗震等2鋼骨混凝土柱的抗震等級為特一級抗震等級、抗震設(shè)防烈度為9度和一級抗震等級框架結(jié)構(gòu)時，式中t,hw——分別為框架柱中與受力方向相同的鋼骨腹板厚截面寬度b,大于鋼骨寬度時，式中的twhw可b?,h?——分別為節(jié)點核心區(qū)受剪截面寬度和高度，b,的取值方法如下：當框架梁為鋼骨混凝土梁或鋼筋混凝土梁時，取b?=(be+b?)/2;當框架梁為鋼梁時，取b;=be/2;當框架梁與框架柱軸線有偏心距e?時，在計算中取(be-2e?)代替框架柱截面寬度be;h,的取值為h?=(heNg——柱混凝土部分所承擔的軸壓力，按(6.3.3-3)式確定；當NE>0.5fbch。時，取NE=0.5febche,當Ng為拉力時，取NE=0;δ——節(jié)點形式系數(shù)，對十字形節(jié)點δ=3,對T字形節(jié)點δ=2,對L字形節(jié)點δ=1;7.1.5鋼骨混凝土框架節(jié)點的構(gòu)造應能保證梁中鋼骨部分承擔鋼筋混凝土，與節(jié)點連接的梁端和柱端鋼骨部分及鋼筋混凝土部分各自的受彎承載力，應分別滿足下列(7.1.5-1)式和(7.1.5-2)式。式中ZM——與節(jié)點連接的框架柱上、下端截面鋼骨部分的ZMs——與節(jié)點連接的框架梁左、右端截面鋼不宜大于150mm,箍筋直徑不小于柱端箍筋加密區(qū)的箍筋直1梁縱向主筋從鋼骨柱翼緣側(cè)邊通過，在鋼骨腹板中開孔內(nèi)應設(shè)置加勁肋(見圖7.1.8-1)。連接套筒的要求應滿足第7.1.7條第2款的要求。圖7.1.8-1梁的部分主筋與連接套簡連接接(見圖7.1.8-2)。該短鋼梁的抗彎承載力不應小于鋼筋混凝圖7.1.8-2梁的部分縱筋與短鋼骨搭接土截面的受彎承載力。短鋼梁的高度應不小于0.8倍梁高，長度應不小于梁截面高度的2倍，且應滿足梁內(nèi)主筋搭接長度要求。19mm,栓釘?shù)拈g距不大于200mm,且栓釘中心至鋼骨板材邊緣的距離不小于60mm。梁內(nèi)應有不少于1/3主筋的面積穿過鋼骨混凝土柱連續(xù)配置。從梁端至短鋼梁端部以外2倍梁高范圍內(nèi)，3梁內(nèi)部分主筋穿過鋼骨混凝土柱連續(xù)配置，部分主筋可在柱兩側(cè)與柱鋼骨伸出的鋼牛腿可靠焊接(見圖7.1.8-3),鋼端至鋼牛腿端部以外2倍梁高范圍內(nèi)，應按鋼筋混凝土梁端箍筋7.1.9鋼骨混凝土柱的一側(cè)為鋼骨混凝土梁，另一側(cè)為鋼筋混凝土梁，且均為剛性連接時，宜將一段梁鋼內(nèi)，柱鋼骨通過鋼骨梁與鋼筋混凝土梁連接(圖7.1.9),該段鋼骨梁的長度不小于1/4鋼筋混凝土梁的凈跨度，并應在鋼骨梁全長上下翼緣上設(shè)置栓釘連接件，栓釘?shù)闹睆讲恍∮?9mm,栓釘?shù)拈g距不大于200mm,且栓釘中心至鋼骨板材邊緣的距離不小于60mm。梁端至鋼骨梁截斷處以外2倍梁高范圍內(nèi)，應按鋼筋混凝土梁端箍筋加密區(qū)的要求配置箍筋。7.1.10當柱鋼骨與梁鋼骨上、下翼緣連接處設(shè)置的加勁肋為非貫通時(見圖7.1.10),應按下列方法計算加勁肋：1加勁肋的截面面積，應滿足下列(7.1.10-1)式要求：2加勁肋板的板長b,按下式計算：3柱鋼骨腹板厚度應滿足下列(7.1.10-3)式的要求：式中P——由梁鋼骨翼緣作用于柱鋼骨的集中力，可取P=fyA?,As為梁鋼骨翼緣的面積；fy——柱鋼骨腹板前端的抗壓強度；fsy——柱鋼骨腹板的抗拉強度；dy——柱鋼骨翼緣外表面至腹板圓弧截止處或角焊縫邊緣的距離，見本規(guī)程7.4.3條的圖7.4.3;7.2.1當結(jié)構(gòu)下部采用鋼骨混凝土柱、上部采用鋼筋混凝土柱時，其間應設(shè)置過渡層，見圖7.2.1,過渡層柱應按下列方法設(shè)1過渡層柱應按鋼筋混凝土柱設(shè)計，并在柱全高范圍內(nèi)按現(xiàn)行行業(yè)標準《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(J2下部鋼骨混凝土柱內(nèi)的鋼骨應伸至過渡層柱頂部的梁高度范圍內(nèi)截斷；過渡層柱鋼骨截面可減小，可按構(gòu)造要求設(shè)置，并需在鋼骨翼緣上設(shè)置栓釘(見圖7.2.1)。栓釘?shù)闹睆讲恍∮?9mm,水平及豎向中心距不大于300mm,且栓釘中心至鋼骨板材邊緣的距離不小于60mm。當有可靠依據(jù)時，可按計算確定栓7.2.2當結(jié)構(gòu)下部采用鋼骨混凝土柱、上部采用鋼柱時，其間應設(shè)置過渡層，見圖7.2.2。過渡層柱應按下列方法設(shè)計：1過渡層柱按鋼柱設(shè)計，且不小于過渡層上并按構(gòu)造要求設(shè)置外包鋼筋混凝土。過渡層鋼柱伸入下部鋼骨混凝土柱內(nèi)的長度由梁下皮至2倍鋼柱截面高度處，與鋼骨混凝土柱內(nèi)的鋼骨相連，并在該伸入范圍內(nèi)的鋼柱翼緣上應設(shè)置栓釘。栓釘?shù)闹睆讲恍∮?9mm,水平及豎向中心距不大于300mm,2過渡層鋼柱外包鋼筋混凝土后，其截面剛度(計入外包混凝土)應為下部鋼骨混凝土柱的截面剛度與上部鋼柱剛度的中間值，宜取(0.4～0.6)[(EI)sRc+(EI)s],其中(EI)sRc為2若需要改變柱內(nèi)鋼骨的截面高度時，宜采用逐步減小腹板。當變截面過渡段位于梁-柱節(jié)點處，變截面段的上、下端，距離梁內(nèi)鋼骨頂面和底面不宜小于150mm(圖7.2.3)。7.3.1鋼骨混凝土結(jié)構(gòu)中，梁與墻的連接有下列幾種形式：7.3.2在7.3.1條1～3款中的各種梁墻連接，可采用本規(guī)程7.1節(jié)中梁與柱的連接方法進行設(shè)計。墻內(nèi)豎向筋應避開鋼梁翼均宜做成鉸接。鉸接連接可采用在鋼筋混凝土墻中設(shè)置預埋件的方式，將焊在預埋件上的連接板與鋼梁腹板用高強螺栓連接(圖(圖7.3.3b);當墻較厚時，也可將鋼梁支承在墻窩中，采用焊接式螺栓的支座連接方式(圖7.3.3c)。鋼骨混凝土梁中的縱向7.3.4鋼骨混凝土梁或鋼梁需要與鋼筋混凝土墻剛接時，可采骨或鋼梁與墻中鋼骨柱形成剛性連接，連接方式應符合本規(guī)程7.1節(jié)中關(guān)于鋼骨混凝土梁或鋼梁與鋼骨混凝土柱的連接要求。7.3.5當鋼骨混凝土梁中的鋼骨或鋼梁與鋼筋混凝土墻采用鉸接連接方式(見圖7.3.3a)、且鋼梁不承受拉力時，預埋件的內(nèi)1預埋件上作用的彎矩和剪力設(shè)計值按下列公式計算(見2預埋件受拉區(qū)栓釘或錨固筋應符合下列要求：3預埋件受壓區(qū)栓釘或錨固筋應符合下列要求：式中M——預埋件的彎矩設(shè)計值；V——預埋件的剪力設(shè)計值；Vs——鋼骨混凝土梁中鋼骨或鋼梁傳來的剪力；e——鋼梁與預埋件連接板連接螺栓群的實際偏心距，即螺栓群中心到預埋件邊緣的水平距離；ez——鋼梁與預埋件連接板連接螺栓群嵌固彎矩的折算偏心距；I——鋼梁與預埋件連接板的連接螺栓群對其中心的慣性別為第i個螺栓到螺栓群中心的水平和豎向距離；ymx——距螺栓群中心最遠的連接螺栓到螺栓群中心的豎向R?——單個連接螺栓的受剪承載力，按連接螺栓的標準強T?——單個栓釘或錨固筋抗拉承載力；當采用栓釘時，按本規(guī)程7.3.6條計算；當采用錨固筋時，應根據(jù)有按本規(guī)程7.3.6條計算；當采用錨固筋時，應根據(jù)7.3.6埋入混凝土中的單個栓釘?shù)目估休d力和抗剪承載力按A?=πh?(he+D)Nw=0.43A?√Efe≤0.7xf?A.影面積(圖7.3.6);當為多個栓釘、且栓釘之間材料性能等級為4.6級時，取f.=215MPa,y=不得小于柱鋼骨截面高度的2.5倍。2鋼骨底板的錨栓埋深不得小于25倍錨栓直徑(彎鉤長度在外),錨栓應埋在柱腳底部的混凝土中(見圖7.4.1-1)。3在鋼骨埋入部分的頂部，應設(shè)置水平加勁板或隔板。加勁板或隔板的截面和寬厚比應符合現(xiàn)行國家標準《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50017)中關(guān)于塑性設(shè)計的規(guī)定。若鋼骨為鋼管，且混凝土在鋼管內(nèi)可澆注至基礎(chǔ)頂部以上1倍鋼管截面高度時，埋入部分的頂部可不設(shè)加勁肋或隔板；或在鋼管外周作封閉加勁肋。4埋人式柱腳在基礎(chǔ)中的埋深范圍內(nèi)，鋼骨周邊應設(shè)置栓釘，栓釘?shù)闹睆讲恍∮?9mm,水平及豎向中心距不大于200mm,且栓釘至鋼骨板材邊緣的距離不大于100mm。當有可靠依據(jù)時，可按計算確定栓釘數(shù)量。5埋入式柱腳中鋼骨的最小混凝土保護層厚度不應小于250mm,邊柱和角柱外側(cè)的混凝土保護層厚度不應小于400mm(圖7.4.2)。7.4.3埋入式柱腳的鋼骨伸入基礎(chǔ)的埋置深度hg應滿足下式的要求：式中M——基礎(chǔ)頂面柱鋼骨部分承擔的彎矩設(shè)計值，可取M==MS,其中M%為鋼骨的受彎承載力；Ve——基礎(chǔ)頂面柱鋼骨部分承擔的剪力設(shè)計值，可取V。fg——混凝土的承壓強度設(shè)計值，按下式計算：且fg<3fcfe——混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值；b——鋼柱埋入部分的有效承壓寬度(圖7.4.3),按表7.4.3確定：b——柱腳鋼骨翼緣寬度。及承壓方向7.4.4埋入式柱腳應按下列公式確定柱鋼骨底部的彎矩、軸力和剪力設(shè)計值。1當柱鋼骨部分的埋深hg>h。時(圖7.4.4a)Ng=N?(7.4.4-1b)2當柱鋼骨部分的埋深hg≤h?時(圖7.4.4b)Ng=NEhg——埋入式柱腳鋼骨的埋深(圖7.4.4);7.4.5埋入式柱腳鋼骨底部的混凝土在軸力Ng和彎矩Mg作用的錨栓作為受拉鋼筋，與底板下混凝土部分組成的截面，取軸力7.4.6埋入式柱腳尚應按下列方法驗算基礎(chǔ)梁端部混凝土的抗1基礎(chǔ)梁端部混凝土的抗剪應滿足(7.4.6-1)式的要求，式中Vm——柱鋼骨對基礎(chǔ)梁端部混凝土作用的剪力設(shè)計值，按本條第2款計算；A——基礎(chǔ)梁端部的混凝土受剪面積，按本條第3款計2柱鋼骨對基礎(chǔ)梁端部混凝土作用的剪力設(shè)計值按以下方當柱鋼骨部分的埋深hg>h,時(見圖7.4.4a)當柱鋼骨部分的埋深hg≤h。時(見圖7.4.4b)3基礎(chǔ)梁端部的混凝土受剪面積(見圖7.4.6)按下式計Be——基礎(chǔ)梁的寬度；a-柱鋼骨表面至基礎(chǔ)梁端部的距離，如圖7.4.6所示；b——柱鋼骨翼緣寬度。7.4.7對于邊柱(或角柱)柱腳，在鋼骨埋入基礎(chǔ)部分的頂部和底部需設(shè)置U形鋼筋(圖7.4.7),U形鋼筋的開口向內(nèi)，用以抵抗基礎(chǔ)頂面鋼骨部分的剪力。U形鋼筋的直徑不小于16mm,U形鋼筋的錨固長度應從鋼骨內(nèi)側(cè)算起，不小于30倍鋼筋直徑。7.4.8非埋入式柱腳按下列方法進行設(shè)計：1計算非埋入式柱腳在軸壓力和彎矩共同作用下的承載力時，可將柱腳截面分為：鋼骨柱腳錨栓和鋼骨底板下混凝土組成的截面(圖7.4.8b)和周邊鋼筋混凝土箱形截面(圖7.4.8c)1)鋼骨柱腳錨栓和鋼骨底板下混凝土組成的截面部分承擔的軸壓力N。取上部鋼骨混凝土柱中鋼骨部分傳來的軸壓力，再按鋼筋混凝土截面壓彎承載力的計算方法確定其所承擔的彎矩M?,計算時錨固螺栓僅作為受拉鋼筋考慮，忽略受壓錨固螺栓的作用。柱腳截面處鋼骨部分承擔的軸壓力可按本規(guī)程6.3.3條的式(6.3.3-1)確定。當柱腳錨固螺栓僅按構(gòu)造要求設(shè)置時，應取M,等于零。2)周邊鋼筋混凝土箱形截面的軸壓力和彎矩設(shè)計值按下列式(7.4.8)取值，然后按鋼筋混凝土箱形截面壓彎承載力計算式中N,,M?——分別為周邊鋼筋混凝土箱形截面的軸壓力設(shè)N,M——鋼骨混凝土柱腳截面處軸壓力設(shè)計值和彎矩Ta——錨栓在有拉力時的容許剪應力，按(7.4.8-4)式fw——錨栓鋼材的抗剪強度設(shè)計值；be——周邊箱形混凝土截面的有效受剪寬度b?=ba+be,見圖7.4.8c;3非埋人式柱腳鋼骨的混凝土保護層厚度不得小于150mm。鋼骨柱底板側(cè)邊的混凝土保護層厚度不宜小于100mm。7.4.9非埋入式柱腳鋼骨首層柱的鋼骨翼緣上應設(shè)置栓釘。栓釘?shù)闹睆讲恍∮?9mm,水平及豎向中心距不大于250mm,且栓釘中心至鋼骨板材邊緣的距離不小于60mm。當有可靠依據(jù)7.5鋼骨的拼接7.5.2鋼骨拼接的位置，應選擇在內(nèi)力較小的截面位置，且應7.5.3梁、柱中鋼骨拼接位置處鋼骨連接的承載力，不應小于7.5.4梁、柱中鋼骨拼接處鋼骨連接所承擔的內(nèi)力設(shè)計值按以1對于非抗震結(jié)構(gòu)以及設(shè)防烈度為6度和7度的結(jié)構(gòu)，按(7.5.4-1)式計算，式中N?,M,V——鋼骨拼接處鋼骨連接的軸力、彎矩、剪2對于設(shè)防烈度為8度和9度的結(jié)構(gòu)，梁中鋼骨拼接的彎矩設(shè)計值M°和剪力設(shè)計值V,按(7.5.4-2)式計算，順時針和逆時針方向計算，并取其較大M@,V;——分別鋼骨拼接位置處鋼骨母材的受彎和l;,l?——分別為鋼骨拼接位置到鄰近梁端的距離系數(shù)，對Q235鋼材取1.2,對Q345鋼3對于設(shè)防烈度為8度和9度的結(jié)構(gòu)，柱中鋼骨拼接處的式中Ms.t,Ms.b——分別為框架柱上、下端鋼骨部分考慮抗震承載力調(diào)整系數(shù)的受彎承載力，應分別按順時針和逆時針方向計算，并取其較大值。應根據(jù)鋼骨實際截面和鋼骨材料的屈服強度按6.3.2條計算，相應軸力按6.3.12條采用。當任一端鋼骨部分M?,M分別為與該柱端相連左右梁端的受彎承載力；Ms為柱端鋼筋混凝土部分的受彎承載力，按承受軸向力N-NE計算。對最上層的柱端不乘1/2;M,V;——分別鋼骨拼接位置處鋼骨母材的受彎和受剪承載力，按不扣除孔洞計算；H?,H?——分別為鋼骨拼接位置到柱上端的距離和柱的凈高度。7.5.5應進行鋼骨拼接的受彎承載力和受剪承載力驗算，按現(xiàn)行國家標準《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50017)進行，并應符合相應的構(gòu)造要求。7.5.6應驗算鋼骨拼接處的鋼筋混凝土部分的承載力，由鋼骨拼接處截面的軸力、彎矩及剪力設(shè)計值分別扣除按7.5.4條確定的鋼骨部分的內(nèi)力設(shè)計值N~、M5及V后進行設(shè)計，保證其安全。7.5.7當鋼骨拼接的受彎承載力或受剪承載力小于7.5.4條確定的M或V”時，不足部分可讓鋼筋混凝土部分承擔，但要驗算拼接附近鋼骨和混凝土部分的粘結(jié)力，以保證應力傳遞。&8668①②①②⑦⑧⑦g?8中華人民共和國黑色冶金行業(yè)標準1.0.1本規(guī)程前一版(YB9082—1997)在1997年頒布后對促料及降低造價等多方面要求?？偨Y(jié)規(guī)程(YB9082—1997)應用1.0.2實腹式鋼骨混凝土構(gòu)件具有較好的抗震性能，而空腹式原則。而本規(guī)程的主要內(nèi)容是鋼骨混凝土構(gòu)件(梁、柱、墻及其連接節(jié)點)的設(shè)計方法及構(gòu)造要求。本規(guī)程不適用于鋼管混凝土、鋼與混凝土做成的組合梁、組合樓板等其他類型的組合構(gòu)件，也不能應用于含有格構(gòu)式等空腹式鋼骨的鋼骨混凝土構(gòu)件。1.0.3本條列出了制定本規(guī)程所依據(jù)的現(xiàn)行國家標準及規(guī)范。結(jié)構(gòu)設(shè)計方法以現(xiàn)行國家標準《建筑結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計統(tǒng)一標準》(GB50068)的規(guī)定為依據(jù)，所有計算表達式及構(gòu)造做法都與我國有關(guān)規(guī)范及規(guī)程一致。鋼骨混凝土構(gòu)件承載力的有關(guān)計算方法，參考了日本建筑學會制定出版的《鋼骨混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計標準》(2001年修訂版)的基礎(chǔ)上，并結(jié)合我國的研究成條文外，有關(guān)高層建筑結(jié)構(gòu)計算及設(shè)計尚應參照現(xiàn)行行業(yè)標準 國家標準《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50017),并與現(xiàn)行行業(yè)標準同時根據(jù)國內(nèi)鋼材及已建工程的實踐經(jīng)驗，認為采用Q235B、C、個等級。A級鋼不要求任何沖擊試驗，并只在用戶要求時才進行冷彎試驗，故不能用作高層結(jié)構(gòu)的承重鋼材。B、C、D等級分別也同樣適用于鋼骨混凝土結(jié)構(gòu)中的鋼骨。3.0.2作為鋼骨混凝土構(gòu)件中鋼骨的鋼材應與鋼結(jié)構(gòu)鋼材性能等級鋼的化學成分含量的上限不同，例如Q小于0.17%,硫磷含量小于0.035%,可焊性較好?？梢愿鶕?jù)構(gòu)臺階，伸長率應大于20%,以保證構(gòu)件具有足夠的塑性變形能為Z15、Z25、Z35三個等級，并規(guī)定了試例如在圖C3.0.3節(jié)點連接部位(帶斜線的板件)的厚鋼板應提以及關(guān)于高強度螺栓及其設(shè)計要求的規(guī)定可參見現(xiàn)行國家標準標，但其力學性能不能低于表3.0.7規(guī)定的最小值。3.0.8鋼骨混凝土構(gòu)件中對鋼筋、混凝土材料要求以及材料指標都與現(xiàn)行國家標準《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GBJ50010)致。鋼骨混凝土結(jié)構(gòu)中混凝土強度等級不能低于C30級，且不采用預應力鋼筋，因此表3.0.8-1～表3.0.8-6中未給出等級為C30以下的混凝土指標，也未給出預應力混凝土所采用的鋼筋(鋼絲)的材料指標。4.0.2,4.0.3,4.0.4框架);核心筒(剪力墻)可做成鋼骨混凝土核心筒，也可做成4.0.5在采用核心筒和剪力墻作為抗側(cè)力結(jié)構(gòu)時，下述情況下1)在高度很大的剪力墻或核心筒中，剪力墻承受的軸力較3)在墻平面外有較大彎矩作用時，可設(shè)置鋼骨增加墻平面4)在鋼骨混凝土柱組成的框架中設(shè)置剪力墻時，構(gòu)成了帶5.0.3本條所指的抗風抗震驗算包括下列內(nèi)容：1)風荷載計算，2)地震作用計算，3)阻尼比，4)側(cè)向變形控制，5)舒適關(guān)于第1),2),6)項，各本規(guī)程的風荷載、地震作用計算關(guān)于第7)項，按照雙重抗側(cè)力結(jié)構(gòu)設(shè)計的框架-剪力墻結(jié)等級進行構(gòu)件截面計算和采取抗震構(gòu)造措施。特別要注意表規(guī)范》(GB50011)的有關(guān)規(guī)定，表5.0.4是針對建造在Ⅱ、5.0.6在結(jié)構(gòu)中、上部或下部(若干層)采用不同的材料及結(jié)設(shè)計規(guī)范》(GB50017)明確規(guī)定是按彈性結(jié)構(gòu)計算周期、內(nèi)力及位移，因而在5.0.6條1款、2款規(guī)定中都不考慮混凝土開裂及徐變的影響。但是在某些情況下(如需要考慮二階效應影響時),當需要考慮混凝土開裂及徐變的影響時，或者在需要考慮內(nèi)力重分布而允許構(gòu)件開裂時，可以用小于1的系數(shù)降低構(gòu)件內(nèi)5.0.8鋼骨混凝土梁上通常采用現(xiàn)澆混凝土樓板，現(xiàn)澆樓板作5.0.9在鋼骨混凝土結(jié)構(gòu)的施工過程中，經(jīng)常先安裝鋼骨架或在鋼骨架達到一定樓層高度以后才澆注下面樓層構(gòu)件的混凝土。段的承載力、穩(wěn)定、位移等進行驗算，確保其施工階段的安全。6結(jié)構(gòu)構(gòu)件計算及構(gòu)造6.1一般構(gòu)造要求作用，主要是約束外包混凝土，保證其與鋼骨能較好地共同工作，防止外包混凝土在破壞階段嚴重剝落，保證鋼骨混凝土構(gòu)件的塑性變形能力?？v筋和箍筋的配置要求與現(xiàn)行國家標準《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50010)基本相同?？紤]到實際工程中采用鋼骨混凝土構(gòu)件的截面尺寸較大，最小縱筋直徑取16mm,若截面尺寸小于400mm,最小縱筋直徑也可取12mm。此對抗震結(jié)構(gòu)梁柱構(gòu)件端部塑性鉸區(qū)，箍筋應具有135°彎鉤，并保證彎鉤的直線長度。當由于鋼骨的妨礙，不能采用135°彎6.1.3關(guān)于鋼骨混凝土構(gòu)件的最小和最大鋼骨含鋼率，至今沒于2%時，可以采用鋼筋混凝土構(gòu)件，而沒有必要采用鋼骨混凝土構(gòu)件。由于鋼骨混凝土構(gòu)件的抗震性能主要依賴于鋼骨，外部縱筋和箍筋的配置一般僅按構(gòu)造要求配置，因此對于抗震等級較高的結(jié)構(gòu)采用增大最小含鋼率的規(guī)定來保證其抗震性能。最大鋼骨含鋼率的確定主要是考慮構(gòu)件混凝土澆注施工的方便。與外包混凝土不能有效地共同工作，外包混凝土的強度力不能得到發(fā)揮。按日本規(guī)范確定的最大鋼骨含鋼率為13.3%,美國規(guī)范取20%。歐洲組合結(jié)構(gòu)規(guī)范建議組合柱的混凝土參與系數(shù)3,考慮混凝土強度等級C20~C60和Q345鋼計算，最大鋼骨含鋼率為13.3%～35.3%。綜合以上數(shù)據(jù)，建議取最大鋼骨含鋼率15%。一般說來，較為合理的含鋼率為5%～8%。6.1.4在鋼骨混凝土構(gòu)件中，鋼骨因受到外包混凝土的約束，鋼骨板塊的寬厚比的限制值可比現(xiàn)行國家標準《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)的構(gòu)件的實驗結(jié)果表明：如果箍筋能充分地約束內(nèi)部的混凝土當延性系數(shù)達到6～7時，承載力也沒有下降。如果在箍筋的約鋼骨的塑性變形。但是，有時也會由于箍筋的配置不當或其他原因，而使外包混凝土剝落。所以，為了確保鋼骨塑壓屈也與純鋼構(gòu)件有不同之處，如圖C6.1.4-1所示。純鋼構(gòu)件因此保證翼緣達到設(shè)計強度fsy,不產(chǎn)生局部壓屈時的寬厚比限支承邊為鉸接時k=0.425,支承邊為固接時k=1.477。所以，翼緣與純鋼構(gòu)件翼緣寬厚比限值之比為√1.47也不是完全固接，因此適當降低上述比值，本規(guī)程取現(xiàn)行國家標準《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50017)鋼構(gòu)件翼緣寬厚比規(guī)定值的對于I型鋼骨的腹板，因其兩面被厚混凝土所約束，更不容易產(chǎn)生局部壓屈，寬厚比限制可以適當放寬。但是，由于鋼骨混凝土構(gòu)件中箍筋的無支長度較大，混凝土壓的約束力減少，試驗研究發(fā)現(xiàn)也可能產(chǎn)生如圖C6.1.4-2所示的腹板壓屈波形，將混凝土擠出。這種現(xiàn)象，通常是在柱軸力相當大，破壞也相當嚴重的情況下發(fā)生。鑒于此，最好還是將腹板寬厚比控制在純鋼構(gòu)件限制值的2倍左右。6.1.5鋼骨的保護層厚度的規(guī)定是保證耐火性、耐久性以及鋼骨與混凝土的粘結(jié)性能，同時也是保證鋼骨不產(chǎn)生局部壓屈的重要條件。對于鋼骨混凝土梁柱構(gòu)件，其保護層厚為60mm時可耐火3h,50mm時可耐火2h。但是多數(shù)情況下，考慮鋼骨和鋼混凝土構(gòu)件的承載力和變形能力有較大作用，但若配置過多會給鋼骨混凝土構(gòu)件的施工帶來極大的不便，因此通常宜按最小配筋配置梁腹縱向構(gòu)造鋼筋的目的是控制梁腹裂縫寬度，由于鋼鋼骨混凝土柱，當截面尺寸較大時，沿截面邊6.1.6,6.1.7盡管鋼骨混凝土構(gòu)件的抗震性能主要取決于鋼骨，但外部混凝土中箍筋配置對保證外部混凝土與鋼骨的共同工作、防止外部混凝土在破壞階段的剝落而導致承載力降低仍具有重要作用。因此，梁柱構(gòu)件仍應配置必要的箍筋，端部塑性鉸區(qū)箍筋也應加密配置，但其配置量主要從防止外部混凝土在破壞階段的剝落目的確定，而與鋼筋混凝土構(gòu)件中利用箍筋約束混凝土來提高變形能力的作用是不完全相同的?；谶@一原則，本條建議的鋼骨混凝土梁柱構(gòu)件最小箍筋配置要求低于現(xiàn)行國家標準《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50010)和《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》 可不小于150mm。6.1.9本規(guī)程鋼骨混凝土構(gòu)件的截面設(shè)計是按迭加原理，在計日本鋼骨混凝土計算規(guī)準條文解釋中說明，迄今的試驗結(jié)果表明，在反復荷載作用下，鋼骨和混凝土間的粘著力即使早期消以被確認。對于過渡層、過渡段、鋼骨與混凝土間傳力較大部位，為保證鋼骨與外部混凝土間的傳力可靠需設(shè)置抗剪連接件的，目前通常采用栓釘，因此本規(guī)程中關(guān)于剪6.2.1鋼骨混凝土梁的正截面受彎承載力按簡單迭加方法進行計算。根據(jù)塑性理論下限解定理(見6.3.2條說明),該方法的計算結(jié)果偏于保守。對于鋼骨為對稱配置的情況，(6.2.1)式的計算結(jié)果對應圖C6.2.1-1中的E點，按6.3.2條一般迭加方法的理論解為圖C6.2.1-1中的F點，可見簡單迭加方法的計算結(jié)在用(6.2.1)式進行設(shè)計時，需先假定鋼骨截面，并按6.2.2條計算鋼骨部分的受彎承載力M,,然后取(M-M)作如鋼骨采用圖C6.2.1-2所示的受拉翼緣大于受壓翼緣的非對稱截面，則可將受拉翼緣大于受壓翼緣的慮，然后按(6.2.1)式計算。對于圖C6.2.1-3所示鋼骨偏置在受拉區(qū)的非對稱截面，可參照現(xiàn)行國家標準《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50017)中鋼與混凝土組合梁的設(shè)計方法計算正截面受彎承6.2.2計算鋼骨部分受彎承載力時，不考慮局部壓屈。截面塑6.2.3鋼筋混凝土部分的受彎承載力計算是根據(jù)現(xiàn)行國家標準《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50010),按鋼筋混凝土適筋梁給出的。對于鋼骨混凝土梁，由于鋼筋配置一般較小，所以鋼筋混凝土部分的受拉鋼筋配筋率通常小于界限配筋率。6.2.4由于荷載的反復作用，鋼骨與混凝土之間的粘結(jié)喪失，驗結(jié)果對比計算分析表明，按簡單迭加方法的計算結(jié)果偏于安6.2.5對于抗震結(jié)構(gòu)，框架梁的剪力設(shè)計值按強剪弱彎原則確定，確定方法基本同現(xiàn)行國家標準《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》(GB6.2.6鋼骨部分的受剪承載力是按純鋼構(gòu)件腹板受純剪情況計6.2.7鋼筋混凝土部分的受剪承載力是按現(xiàn)行國家標準《混凝6.2.8試驗研究表明，鋼骨混凝土梁的受剪承載力隨配箍率和鋼骨腹板含量的增加而增大，但當增大到一定壞，受剪承載力到達上限。由于鋼骨的存在，鋼骨混凝土構(gòu)件的受剪承載力上限比鋼筋混凝土構(gòu)件有所增加。根據(jù)試驗研究，鋼骨混凝土梁的受剪承載力的上限值為0.45fcb?hoo。公式(6.2.8-3)對鋼骨受剪截面的要求可保證受剪構(gòu)件具有一定延6.2.9鋼骨混凝土梁腹開孔時，孔洞直徑或高度按鋼骨尺寸及洞高度超過梁高的0.7,就會使抗剪承載力急劇下降。鋼骨混凝土梁開孔時，在孔洞邊設(shè)置套筒管雖然可以使承載力提高，但偏于安全起見，仍將孔徑和孔洞高度限定為鋼骨高度的0.7倍。當孔洞位于剪力較大的梁端1/4區(qū)域時，為避免受剪承載力降低太大，限定孔徑和孔洞高度限定為鋼骨高度的0.3倍。對鋼筋混凝土梁，一般孔徑和孔洞的高度為梁高的0.4倍(跨中1/4區(qū)域)和0.3倍(梁端1/4區(qū)域),在本建議中，鑒于鋼骨腹板也受孔洞的削弱，因此孔徑和孔洞高梁高的0.3及0.4倍取值。6.2.10帶孔洞鋼骨部分的受剪承載上下腹板的剪應力為均布，γ,取1.0;不設(shè)置套管時，剪應力為拋物線形分布，γ?取0.85。帶孔洞鋼筋混凝土部分的受剪承載6.2.11矩形孔洞邊緣截面處補強鋼筋的構(gòu)造要求和計算與鋼筋6.2.12矩形孔洞上、下受壓弦桿和受拉弦桿6.2.13鋼骨為對稱配置的鋼骨混凝土梁，短期荷載下的截面抗彎剛度可忽略鋼骨部分與鋼筋混凝土部分的組合作用，近似取鋼筋混凝土部分與鋼骨部分的疊加。對于鋼骨受拉翼緣大于受壓翼緣的非對稱截面，則可將受拉翼緣大于受壓翼緣的面積作為受拉鋼筋考慮，計入鋼筋混凝土部分的抗彎剛度。6.2.14鋼筋應變不均勻系數(shù)ψ是根據(jù)鋼筋混凝土部分承擔的彎矩M,按現(xiàn)行國家標準《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50010)的背景資料中的公式給出的。理論計算分析表明，鋼骨混凝土截面中鋼筋混凝土部分和鋼骨部分各自分擔彎矩的比例，直至達到極限受彎承載力也基本保持不變。因此，短期荷載組合下鋼筋混凝土部分承擔的彎矩MF的計算公式(6.2.14-1),是按根據(jù)極限受彎承載力情況下鋼筋混凝土部分的彎矩分擔比例確定的。6.2.15長期荷載效應組合作用下混凝土的徐變和收縮，僅對鋼筋混凝土部分的抗彎剛度B,產(chǎn)生影響，因此鋼筋混凝土部分的長期抗彎剛度按現(xiàn)行國家標準《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50010)中的方法予以折減，即因鋼骨混凝土梁截面的總含鋼率一般較大，長期荷載作用下?lián)隙仍龃笙禂?shù)θ取1.6,即得公式(6.2.15-1)的第一項。6.2.17裂縫寬度是根據(jù)鋼筋混凝土部分承擔的彎矩MF,按現(xiàn)行國家標準《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50010)鋼筋混凝土梁的裂縫寬度公式計算。在計算中，將鋼骨受拉翼緣作為受拉鋼筋，考慮其對裂縫間距的影響。6.3鋼骨混凝土柱6.3.1對于抗震結(jié)構(gòu)，柱端的彎矩設(shè)計值是根據(jù)強柱弱梁要求確定的，確定方法同現(xiàn)行國家標準《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》(GB6.3.2(6.3.2)式是鋼骨混凝土構(gòu)件在軸力和彎矩作用下的正截面受彎承載力計算的一般迭加方法。根據(jù)塑性理論下限定理，利用(6.3.2)式計算承載力的方法如下：對于給定軸力設(shè)計值2)混凝土受壓應力應變關(guān)系曲線取；當壓應變εe<0.002E取0.0033,最大壓應力取軸心抗壓強度fe;Nu時，鋼骨截面的軸力為N;當中和軸通過截面中心軸時，鋼骨部分的軸力和彎矩相關(guān)關(guān)系(6.3.3-2)式系根據(jù)極限混凝土中鋼骨的壓彎相關(guān)曲線形狀特征參數(shù)，當m=1時，鋼骨截面的相關(guān)曲線為直線。配的有關(guān)計算，如受剪承載力，提供了較為準確的結(jié)果。6.3.4將不對稱截面偏安全地置換為對稱截面有圖C6.3.4-1所示的幾種方法。圖C6.3.4-1中(c)的置換時當作為結(jié)構(gòu)整體分析時，應采用完整截面。當計算截面承載力時可采用置換的截面。對于圖C6.3.4-2所示典型單軸非對稱鋼骨混凝土柱截面(鋼筋為對稱配置),設(shè)O軸為截面的幾何形心軸，O。軸為鋼骨截面形心軸，兩者之間的距離為e,On為該截面的物理形心軸。理論分析得到的典型非對稱SRC柱截面的N-M相關(guān)曲線如圖C6.3.4-2典型單軸非對稱的柱截面圖C6.3.4-3典型非對稱SRC柱截面的N-M相關(guān)曲線矩。故A點對應的截面承載力為：式中fe,fsy,fy——分別為混凝土軸心抗壓強度、鋼骨的抗N?——SRC截面的軸心受壓承載力。B點：截面達到最大受彎承載力。對于對稱SRC截面，此時中和軸通過截面形心。對于非對稱SRC截面，中和軸將略有影響不大，故仍假設(shè)此時中和軸位于截面形心軸。設(shè)鋼筋對稱，=aβf?bh/2,其中α,β為混凝土的等效矩形應力圖系數(shù)。于是B點對應的截面壓彎承載力為：式中NF,MF——分別為鋼筋混凝土截面界限破壞時的軸向和M?——界限破壞時鋼骨截面的受彎承載力，近似為A,Ass分別為SRC截面形心軸以上鋼骨截面(壓區(qū))和以下鋼骨截面(拉區(qū))的面積。C點：為全截面均勻受拉，受力狀態(tài)與A點的情況基本相從以上分析可知，非對稱SRC截面的N-M相關(guān)關(guān)系與對稱作SRC截面的類似，最主要的區(qū)別在于非對稱截面的物理形心軸與截面形心軸不重合，使截面達到的最大受壓、受拉承載力時仍有彎矩與之相對應。因此，仍然基于迭加方法的塑性理論下限解定理，根據(jù)近似軸力分配關(guān)系和非對稱SRC截面的N-M相關(guān)關(guān)系的特征，采用與對稱SRC截面相同的方法進行壓彎承載力計算。作對于非對稱SRC截面，鋼骨截面的N-M相關(guān)關(guān)系如圖式中Ng——鋼骨截面界限破壞時的軸向承載力與受彎；Ms——鋼骨截面界限破壞時的受彎承載力，近似等于鋼骨的純彎承載力，其中W。為鋼骨截面對自身形心軸由于材料彈塑性受力影響，實際SRC截面中的N-M相關(guān)關(guān)系并非為上述線性關(guān)系。根據(jù)大量數(shù)值分析結(jié)果，建議N-M相關(guān)關(guān)系如下：式中，m為N≈-M~相關(guān)關(guān)系曲線形狀系數(shù)。由此可得(6.3.4-2)式。物理形心軸與幾何形心軸不重合，N?=qβfcbh/2+fy(As-6.3.5(6.3.5-1)式是雙向壓彎構(gòu)件正截面承載力的一般迭加方法，其計算原理與6.3.2條相同，即對于給定的軸力N值，軸力，并分別求得相應各部分繞x軸和y軸的受彎承載力，兩6.3.6(6.3.5-1)式的一般迭加方法無法用于實用計算。根據(jù)大量的計算分析，SRC截面在壓力N和兩個方向彎矩M?及M,共同作用下，兩個方向受彎承載力的相關(guān)關(guān)系偏于安全的近似用6.3.7偏心距增大系數(shù)η的物理意義為，對于兩端鉸接柱，跨中撓度f與跨中截面曲率φ之間有下面的近式中——偏壓短柱達到極限承載力時跨中截面曲率；ξ——中長柱達到極限承載力時跨中截面曲率與相同初始偏心距短柱跨中截面曲率s的比值，即根據(jù)試驗結(jié)果和理論分析，隨軸力的增大(偏心距減小)而減小，根據(jù)試驗結(jié)果和理論分析結(jié)果，簡化統(tǒng)計分析后得到：系數(shù)α反映軸壓力大小的影響，根據(jù)試驗研究和理論分析，取式中N?-