中建掛籃懸臂澆筑箱梁施工方案

ADDINCNKISM.UserStyle大橋掛籃懸臂澆筑箱梁專項施工方案中國建筑一局（集團）有限公司2023年07月19日

目錄TOC\o"1-3"\h\u1編制依據(jù) 11.1施工組織設計 11.2勘察設計文件 11.3國家、行業(yè)、地方規(guī)范規(guī)程 11.4法律、法規(guī)及規(guī)范性文件 12工程概況 12.1工程簡介 12.2分部分項工程簡介 12.3工程地質、水文條件 2水文概況 2場地地形、地貌 2氣象概況 22.4設計概況 22.5工程重點及難點分析 32.5.1斜拉索單根張拉鋼絞線索力均勻性控制 32.5.28.25m大翼緣箱梁防裂縫控制 32.5.3懸臂現(xiàn)澆箱梁線形控制 42.5.438.5m寬幅箱梁施工掛籃設計 43施工安排 53.1組織機構 5組織機構圖 5項目管理層分工及職責 5作業(yè)層分工及職責 63.2施工進度計劃 63.3施工平面布置 74施工準備 74.1技術準備 74.2現(xiàn)場準備 84.3材料準備 84.4機械設備準備 94.5測量、監(jiān)測準備 94.6勞動力準備 95方案比選及優(yōu)化 105.1箱梁翼緣澆筑方案優(yōu)化 105.2掛籃受力形式比選 115.3掛籃承重系統(tǒng)結構形式比選 135.4三角掛籃結構優(yōu)化 146主梁施工工藝及方法 156.1掛籃構造 15主桁架系統(tǒng) 16底籃 16懸吊系統(tǒng) 17錨固系統(tǒng) 17行走系統(tǒng) 17模板系統(tǒng) 17操作平臺系統(tǒng) 186.2掛籃拼裝及使用 18軌道安裝 18主桁架安裝 18掛籃的使用及調整 18操作平臺安裝 19掛籃使用時注意事項 196.3掛籃性能測試 206.4掛籃預壓 20預壓荷載計算 20預壓加載設計 21荷載分級 21測點布置 22試驗記錄及試驗結果分析 246.5掛籃懸澆施工 24施工工藝流程 24模板施工 24鋼筋加工及安裝 25預應力管道安裝 26孔洞預留及預埋件安裝 27混凝土工程 29預應力工程 30管道壓漿 34斜拉索施工 35整體索力調整 407監(jiān)控量測 417.1施工過程的模擬計算與實測值分析 417.2施工過程的現(xiàn)場測量 42索力測量 42應力測量 42幾何測量 43溫度測量 447.3施工過程的參數(shù)識別 447.4施工過程的標高調整 447.5施工過程的索力調整 448進度保證措施 449質量保證措施 459.1組織保證 45建立質量保證體系 45建立質量保證組織機構 469.2保證措施 46組織上的保證措施 46制度保證措施 47施工質量保證措施 48掛籃安裝保障措施 499.3降低混凝土內外溫差 50降低混凝土的拌合物溫度 50降低混凝土入模溫度 50降低水泥水化熱 50加強施工中的溫度控制 509.4預應力張拉控制措施 51預應力材料的質量控制要點 51預應力張拉設備的選擇 51預應力筋的加工與安放質量控制 51后張法張拉工藝控制要點 52管道壓漿及封錨質量控制 529.5常見混凝土質量問題及解決措施 53混凝土表面有小氣泡 53混凝土表面泛砂 53混凝土表面有粘模、脫皮 53混凝土表面拉筋孔周圍有放射性裂紋 54混凝土表面比較光滑，但有灑落形斑點 54結構尺寸控制 549.6裂縫控制措施 55收縮裂縫 55溫度裂縫 55預應力裂縫 56控制箱梁裂縫產生的措施 569.7鋼筋施工質量控制措施 56鋼筋原材料質量保證措施 56鋼筋加工及安裝質量保證措施 579.8模板安裝質量控制措施 5710安全施工保證措施 5810.1安全保證體系 5810.2組織保障 5810.3技術措施 5910.4危險源 5910.5安全防范措施 60起重吊裝施工安全保證措施 60臨邊防護安全保證措施 61用電作業(yè)和特殊工種的安全保證措施 62防范人員溺水風險的對策措施 62防雷擊的對策措施 6310.6安全保障措施 63高空作業(yè) 63防大風 64觸電事故應急預案措施 64機械傷害 65塔吊傷害 65預應力施工 66其他情況 6611季節(jié)性施工 6712綠色施工 6812.1節(jié)材與材料利用方面 6812.2節(jié)水與水資源利用方面 6812.3節(jié)能與能源利用方面 6813質量驗收要求 6813.1掛籃安裝驗收標準 6813.2質量驗收程序及內容 6913.3其他分部分項工程質量驗收要求 7114應急預案 7114.1應急救援措施 7114.1.1機械傷害事故應急處置措施 7114.1.2物體打擊事故應急處置措施 7214.1.3觸電事故應急處置措施 7314.1.4高處墜落事故應急處置措施 7314.1.5起重傷害應急處置措施 7414.1.6支架失穩(wěn)垮塌應急處置措施 7514.1.7火災爆炸應急處置措施 7514.1.8洪水事故應急處置措施 7614.2應急響應 7614.2.1響應分級 7614.2.2響應程序 7614.2.3響應結束 7715計算書及相關圖紙 78附件一：東洲湘江大橋主梁掛籃計算書 78附件二：東洲湘江大橋主梁掛籃設計圖 781編制依據(jù)1.1施工組織設計序號施組名稱編號編制日期1東洲湘江大橋施工組織設計ZJ-HYEHDL0042015.11.2勘察設計文件序號圖紙名稱出圖日期1東洲湘江大橋兩階段施工圖設計2015.072東洲湘江大橋主橋掛籃設計圖紙2016.121.3國家、行業(yè)、地方規(guī)范規(guī)程序號類別標準名稱編號1工程建設國家標準（GB）鋼結構工程施工質量驗收規(guī)范GB50205-20012鋼結構設計規(guī)范GB50017-20033鋼結構焊接規(guī)范GB50661-20114工程行業(yè)標準（CJJ）公路橋涵施工技術規(guī)范JTG/TF50-20115CJJ11-20116CJJ2-20087公路橋涵設計通用規(guī)范JTGD60-20158公路工程技術標準JTGB01-20179公路工程質量檢驗評定標準JTGF80/1-200410施工現(xiàn)場臨時用電安全技術規(guī)范JGJ46-201211建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范JGJ80-20161.4法律、法規(guī)及規(guī)范性文件序號名稱編號1中華人民共和國安全生產法國家主席令第70號2建設工程安全生產管理條例國務院393號3安全事故應急預案管理辦法國家安監(jiān)總局令第17號4危險性較大的分部分項工程安全管理辦法建質[2009]87號2工程概況2.1工程簡介工程起點位于湘江西岸雁峰區(qū)湘江鄉(xiāng)東洲村工業(yè)園區(qū)（衡陽油泵油嘴廠）止于湘江東岸湘江東路。工程全長1.081公里，其中橋梁長0.974公里。橋型布置為：6×30m現(xiàn)澆連續(xù)箱梁+（35+60+35）m懸澆連續(xù)箱梁+（120+2×210+120）m三塔四跨矮塔斜拉橋。2.2分部分項工程簡介主橋上部結構為預應力混凝土變截面箱梁，采用整幅式斜腹板單箱三室截面。箱梁頂板寬3850cm，頂板中間300cm寬度（為斜拉索區(qū)）為平坡，懸臂長825cm，兩側采用2%雙向橫坡。箱梁中跨跨中66m范圍梁段及邊跨梁段48m范圍梁段采用等截面，梁高3.8m（不含中室頂板30cm凸起高度），其他梁段梁高由3.8m按1.8次拋物線變至0號塊梁段7m高。主梁共分3個懸澆“T”構，2個中跨合龍段，2個邊跨現(xiàn)澆段及2個邊跨合龍段。一個“T”構單側共分24個梁段，單側0號塊長9m，其余1~24號梁段劃分為2×3.5m+22×4.0m，25號梁段為合龍段，長度為2m，邊跨現(xiàn)澆段長14m。0號梁段在支架上現(xiàn)澆，邊跨現(xiàn)澆段采用支架現(xiàn)澆，其余梁段為掛籃懸澆。主梁采用C60混凝土。圖2.2東洲湘江大橋主橋立面圖2.3工程地質、水文條件2.3.1水文概況橋位距湘江東洲島上游約380m，橋位處地勢較平坦，工程所在地河道順直，水流緩慢，岸坡穩(wěn)定，河床寬500～600m，河槽最深點高程為40.39m～43.09m（1985國家高程系統(tǒng)，下同）。河槽斷面呈不對稱的U字型，現(xiàn)狀河床主槽靠近西岸，主溝槽處洪水沖刷侵蝕作用微弱，湘江河流向自西向東，與橋軸線走向呈約83°的夾角。航道通航標準按Ⅲ(2)級標準設計，單孔雙向通航凈空尺寸為寬×高=150×10m。2.3.2場地地形、地貌橋位場地位于湘江河床及河流階地上，西岸（雁峰區(qū)側）發(fā)育完整的一級階地和構造剝蝕丘陵，地面高程為57～59m，高出河水面7～9m，剝蝕丘陵地面高程59～72m，東岸（珠暉區(qū)側）有一級階地和二級階地，地面高程為58～61m，高出河水面8～11m。氣象概況本項目所在地屬亞熱帶季風區(qū)，氣候溫和，雨量充沛，四季分明，盛夏初秋易干旱，冬春多低溫陰雨，冬季多北風和東北風，春夏季多南風和東南風。雨季跨越4-9月，多年平均降雨天數(shù)159d，洪水期一般出現(xiàn)在5月，枯水期一般出現(xiàn)在1月。2.4設計概況東洲湘江大橋預應力鋼絞線采用公稱直接15.24低松弛預應力鋼絞線，其抗拉強度標準PPK=1860MPa，彈性模量Ep=1.9×105MPa，技術標準必須符合《預應力混凝土用鋼絞線》（GB5224-2003）有關規(guī)定。管道壓漿用水泥漿28天強度要求不小于50MPa。斜拉索工程采用PE包裹防護環(huán)氧鋼絞線，單根鋼絞線規(guī)格直徑為15.24mm，標準強度為1860MPa。拉索長期受力監(jiān)測采用智能光纖光柵方案，每根拉索鋼絞線上應至少耦合2個光柵傳感器，抽取10%的光柵傳感器連接組網。主橋斜拉索預埋鋼管采用無縫鋼管，材質為Q235B，塔上斜拉索轉向器分絲管采用20號鋼，斜拉索錨墊板采用Q235B鋼。箱梁每個梁段的每個箱室在箱室最低處均設有1個，10cm泄水孔，箱室邊腹板及中腹板均設有ф10通氣孔。短期效應組合下主梁上緣除墩頂出現(xiàn)0.59MPa拉應力意外，其余均為壓應力；主梁下緣均為壓應力，其中跨中最下壓應力為1.3MPa，正截面抗裂驗算滿足規(guī)范要求；持久狀況下，主梁正截面上、下最大壓應力分別為18.1MPa、16.9MPa，均小于規(guī)范限值0.5fkc=19.25MPa，滿足規(guī)范要求。為防止箱梁出現(xiàn)裂紋，縱橋向混凝土的澆筑順序應全部從掛籃前端向后端澆筑，橫橋向注意頂板及懸臂板應從外側向內側連續(xù)澆筑。齒塊鋼筋應與箱梁鋼筋綁扎成整體，齒塊混凝土與箱梁混凝土應同時澆筑。為防止混凝土裂縫和邊菱破損，箱梁混凝土強度達到85%的設計強度時方可拆模。對懸澆梁段施工接縫，應將混凝土的浮漿鑿除，露出混凝土新鮮面，并鑿成鋸齒狀，保證新老混凝土接合面的混凝土粘結強度。豎向預應力應束滯后一個梁段張拉。運營過程中，斜拉索最大應力為1015MPa，小于容許應力0.60fpk=1116MPa.標準活載作用下拉索最大應力幅為51MPa。2.5工程重點及難點分析2.5.1斜拉索單根張拉鋼絞線索力均勻性控制東洲湘江大橋斜拉索施工采用2000MPa鋼絞線單根張拉施工工藝，各根鋼絞線的初張力如果不均勻，會導致在荷載作用下各根鋼絞線的拉力不均，使一部分鋼絞線的拉力很小而另一部分鋼絞線的拉力有可能已經超過了極限強度，造成個別鋼絞線突然拉斷。為保證各根鋼絞線張拉力的均勻性：一方面，張拉機械設備按照規(guī)范要求嚴格進行標定，保證張拉力的控制設備的穩(wěn)定；另一方面，在施工過程中結合光纖光柵智能鋼絞線監(jiān)測技術，采取等值張拉法進行作業(yè)施工，保證張拉應力控制精確。2.5.28.25m大翼緣箱梁防裂縫控制混凝土箱梁寬達38.5m，其中臂長8.25m，采用掛籃懸臂現(xiàn)澆逐節(jié)段的方法施工，在懸臂端下?lián)?、溫變和混凝土收縮影響下，主梁易產生裂縫。同時，主梁采用C55高標號混凝土，體積較大，箱梁內部普通鋼筋及預應力管道較密，混凝土的防裂問題特別突出。在施工過程中，需加強施工監(jiān)測，尤其是翼緣位置的變形及應力狀態(tài)，達到臨界值時，應調整工藝或采取相應措施；其次，施工過程中注意混凝土保護層的控制和澆筑順序的優(yōu)化，尤其是在縱向預應力彎起處，對管道箍筋進行加密，混凝土澆筑時，縱橋向混凝土澆筑順序應全部從掛籃前段向后端澆筑，橫橋向注意頂板和翼板應從外側向內側連續(xù)澆筑；最后是施工時應注意預應力張拉順序按照縱→橫→豎的順序，先張拉長束張拉，后進行短束的張拉，尤其做好豎向預應力二次張拉施工工藝的控制。2.5.3懸臂現(xiàn)澆箱梁線形控制懸臂現(xiàn)澆箱梁線形控制主要分為兩個方面，一方面是通過保證掛籃的同步前移，保證平面線形的順直；另一方面，通過加強監(jiān)測，結合溫度變化、預應力張拉及斜拉索施工等因素影響，合理設置掛籃底模的立模標高，以防止前后節(jié)段連接不順成折線形，保證箱梁施工的豎向線型，避免成橋后與主梁設計線形不符。2.5.438.5m寬幅箱梁施工掛籃設計由于38.5m寬幅箱梁的設計，導致掛籃設計寬度超過一般橋梁，掛籃的同步前移較難控制，而且長翼緣結構導致兩側頂板翼緣極易產生縱向裂縫。為防止以上問題的發(fā)生，需在控制掛籃的總重量的前提下，加強掛籃上部桁架及橫梁的剛度，減小掛籃整體剛度及其兩側懸臂結構的下?lián)稀?施工安排3.1組織機構3.1.1組織機構圖圖3.1組織機構圖3.1.2項目管理層分工及職責項目管理層分工及職責表表3.1-1序號姓名職稱職務崗位職責1趙勇高級工程師項目經理全面負責管理工作和人員調配等管理工作。2姜涌高級工程師項目總工全面負責工程的技術管理工作。3曾翌高級工程師項目生產經理全面負責施工現(xiàn)場生產管理工作。4梁小東高級工程師商務經理全面負責勞務分包合同、結算等商務管理工作。5于藝林高級工程師項目副職全面負責工程的課題及相關科技管理工作。6趙玉明高級工程師安全總監(jiān)負責施工過程中的安全與文明施工管理。7劉世軍工程師物資負責人負責進場驗收以及收料、發(fā)料工作。8劉哲高級工程師工區(qū)負責人負責橋梁工區(qū)對外生產及協(xié)調工作9陳峰工程師工區(qū)總工負責橋梁工區(qū)設計、方案等技術工作10牛世超助理工程師安全部副經理負責橋梁安全施工管理工作11王梓羽工程師現(xiàn)場主管負責東岸生產管理人員的工作安排和生產計劃的落實實施。12廖世安助理工程師現(xiàn)場主管負責西岸生產管理人員的工作安排和生產計劃的落實實施。13袁述助理工程師現(xiàn)場主管兼試驗員負責混凝土澆筑協(xié)調、試驗等工作。14夏傳林工程師現(xiàn)場技術負責人負責檢查質量，并履行對監(jiān)理的各項報驗工作。作業(yè)層分工及職責作業(yè)層分工及職責表表3.1-2序號姓名職稱職務崗位職責1許明富工程師施工隊技術負責負責東岸各工種的全面管理工作，落實總包單位的技術交底，做到工程生產有計劃，質量控制措施落實到位。2彭章良高級工程師施工隊技術負責負責西岸各工種的全面管理工作，落實總包單位的技術交底，做到工程生產有計劃，質量控制措施落實到位。3楊建工程師施工隊現(xiàn)場主管負責東岸各工種的全面管理工作，做到工程生產有計劃，落實各項施工過程中的安全與文明施工管理。4謝建華工程師施工隊現(xiàn)場主管負責西岸各工種的全面管理工作，做到工程生產有計劃，落實各項施工過程中的安全與文明施工管理。3.2施工進度計劃施工進度計劃表3.2序號位置工期節(jié)點開工時間完工時間工期（天）110#墩主梁2#塊施工2018年2月25日2018年3月27日302主梁4#塊施工2018年3月28日2018年4月20日233主梁6#塊施工2018年4月21日2018年5月14日234主梁8#塊施工2018年5月15日2018年6月7日235主梁10#塊施工2018年6月8日2018年7月1日236主梁12#塊施工2018年7月2日2018年7月25日237主梁14#塊施工2018年7月26日2018年8月18日238主梁16#塊施工2018年8月19日2018年9月11日239主梁18#塊施工2018年9月12日2018年10月5日2310主梁20#塊施工2018年10月6日2018年10月29日2311主梁22#塊施工2018年10月30日2018年11月22日2312主梁24#塊施工2018年11月23日2018年12月16日231311#墩主梁2#塊施工2018年3月27日2018年4月26日3014主梁4#塊施工2018年4月27日2018年5月20日2315主梁6#塊施工2018年5月21日2018年6月13日2316主梁8#塊施工2018年6月14日2018年7月7日2317主梁10#塊施工2018年7月8日2018年7月31日2318主梁12#塊施工2018年8月1日2018年8月24日2319主梁14#塊施工2018年8月25日2018年9月17日2320主梁16#塊施工2018年9月18日2018年10月11日2321主梁18#塊施工2018年10月12日2018年11月4日2322主梁20#塊施工2018年11月5日2018年11月28日2323主梁22#塊施工2018年11月29日2018年12月22日2324主梁24#塊施工2018年12月23日2019年1月15日2325主橋中跨合龍2019年1月16日2019年1月27日112612#墩主梁2#塊施工2018年2月25日2018年3月27日3027主梁4#塊施工2018年3月28日2018年4月20日2328主梁6#塊施工2018年4月21日2018年5月14日2329主梁8#塊施工2018年5月15日2018年6月7日2330主梁10#塊施工2018年6月8日2018年7月1日2331主梁12#塊施工2018年7月2日2018年7月25日2332主梁14#塊施工2018年7月26日2018年8月18日2333主梁16#塊施工2018年8月19日2018年9月11日2334主梁18#塊施工2018年9月12日2018年10月5日2335主梁20#塊施工2018年10月6日2018年10月29日2336主梁22#塊施工2018年10月30日2018年11月22日2337主梁24#塊施工2018年11月23日2018年12月16日233.3施工平面布置圖3.3現(xiàn)場施工布置圖4施工準備4.1技術準備施工前，進行圖紙會審，并編制專項施工方案、監(jiān)控方案以及掛籃安全使用操作規(guī)程或作業(yè)指導書。同時按承受最不利荷載對掛籃在各施工工況下進行強度、剛度和穩(wěn)定性進行驗算。方案經審批后，對施工班組進技術交底，同時建立嚴格的崗位責任制和交接班制度?；炷翝仓皩嚢枵净炷僚渲?、運輸進行交底，確?；炷翝仓樌M行?；炷恋臏y溫監(jiān)控設備按規(guī)范規(guī)定配置和布設，保溫及養(yǎng)護用的材料配備齊全，施工期間派專人負責測溫作業(yè)的管理。4.2現(xiàn)場準備連續(xù)梁懸臂澆筑施工前，應將墩頂梁段與橋墩臨時固結。現(xiàn)場設施應按施工平面布置圖的要求進行放置。配備備用發(fā)電機以應對臨時斷電或停電的可能，現(xiàn)場的供水、供電需滿足混凝土連續(xù)澆施工的需要。根據(jù)施工現(xiàn)場平面布置圖，在湘江兩岸的沿河堤邊設置2處鋼結構加工場，占地面積約4000m2，采用C25混凝土硬化。鋼結構加工場內，配置龍門吊等加工設備。4.3材料準備主梁施工材料提前做好進場的準備工作，掛籃提前加工制作，做到早計劃、早落實。掛籃制作的原材都需具備產品合格證，因掛籃現(xiàn)場制作，安裝前需要對掛籃進行驗收。材料數(shù)量見下表4.3-1、4.3-2。單個掛籃材料數(shù)量表表4.3-1序號代號名稱數(shù)量類別重量（kg）進場時間1GL-04主桁架（A型）4組件349042018年2月25日2GL-05主桁架（B型）2組件136962018年2月25日3GL-06前上橫梁1組件96372018年2月25日4GL-07主桁架橫梁聯(lián)系1組件104252018年2月25日5GL-08底模系1組件447112018年2月25日6GL-09翼板模系統(tǒng)1組件336602018年2月25日7GL-10后吊點錨固1組件15512018年2月25日8GL-11前吊點錨固1組件45712018年2月25日9GL-12主桁架后錨1組件22422018年2月25日10GL-13掛籃行走軌道1組件178612018年2月25日11-附屬配件1組件89802018年2月25日主橋上部工程材料數(shù)量表表4.3-2序號材料規(guī)格單位主梁斜拉索合計進場時間1混凝土C60m328470284702018年3月3日2鋼筋HRB400Kg712292071229202018年3月3日3鋼筋HPB300Kg59975599752018年3月3日4高強鋼材JL32Kg67090670902018年3月3日5普通鋼絞線?sKg136965813696582018年3月3日6環(huán)氧鋼絞線?sKg7672257672252018年3月3日7鋼材鋼管Kg78772787722018年3月3日8鋼材鋼板Kg5618735382915692018年3月3日9鋼材型鋼Kg36988369882018年3月3日10錨具套33924339242018年3月3日11波紋管SBGm1610051610052018年3月3日12轉索鞍15-43、15-55套96962018年3月3日13水泥漿C60m36526522018年3月3日14支座100000SX個442018年3月3日15支座100000SX個442018年3月3日16鋼板3100×2600×80Kg20247202472018年3月3日17鋼板3100×2640×80Kg20558205582018年3月3日4.4機械設備準備機械設備清單表4.4序號設備名稱規(guī)格型號單位數(shù)量進場時間退場時間1變壓器800KVA、315kva套22018.01.1322塔吊6513臺32017.09.1323安全爬梯40M套4224發(fā)電機康明斯250KW臺1225發(fā)電機康明斯120KW臺1226鋼筋調直機GF4-10臺2227鋼筋彎曲機CW40臺2228鋼筋切割機GQ-40臺2229電焊機50kVA臺302210電焊機40kVA臺122211插入式振動器ZX-50臺122212插入式振動器ZX-30臺62213混凝土運輸車12m3臺92214吊車25T臺42215千斤頂YCW600B套82216千斤頂YCW100B套22217高壓油泵BHT6P110臺42218混凝土輸送泵HBT80SEA-1818臺22017.09.13219真空壓漿機HJB-6臺22220智能張拉設備LJ-YJA1臺4224.5測量、監(jiān)測準備主要測量、監(jiān)測儀器使用計劃表4.5序號儀器名稱型號數(shù)量備注1自動安平精密水準儀測高精度：0.3mm/km測距精度：20mm/km1附雙面尺，尺墊及腳架2全站儀精度：0.5〞1附2套棱鏡3應變儀XA90-BZ2204-A14索力測試儀2pC/ms-225振弦式傳感器讀數(shù)儀頻率：0.1%±0.1Hz溫度：±0.5℃26智能鋼弦式應變計±1με2187智能溫度傳感器0.1℃2184.6勞動力準備勞動力計劃表表4.6工種20182019234567891011121普通工406060606060606060606020電焊工282424242424242424242412模板工01624242424242424242416鋼筋工03248484848484848484824混凝土工01224242424242424242412電工666666666666預應力張拉工01624242424242424242416起重司機833333333333機械設備維修222222222222船舶司機111111111111總計85172216216216216216216216216216112圖4.6勞動力計劃安排柱狀圖5方案比選及優(yōu)化5.1箱梁翼緣澆筑方案優(yōu)化東洲湘江大橋箱梁寬度達到38.5m，受剪力滯效應和泊松比效應影響，寬箱梁翼緣板在懸臂澆筑的過程中，往往容易產生裂縫。為了緩解寬箱梁的兩者效應影響，原施工圖設計中箱梁兩側各8.25m寬的翼緣部分采用滯后中間梁段5個梁段后澆施工。但因箱梁翼緣滯后澆筑，導致箱梁在澆筑完中間箱室后，重新支架立模澆筑翼緣段，施工程序多，且過程較復雜，嚴重影響施工工期。為同時上述問題，將原設計方案進行優(yōu)化：箱梁翼緣澆筑方案比選表5.1方案頂板及翼緣分2次澆筑頂板及翼緣1次澆筑箱梁斷面施工圖設計翼緣位置施工圖設計說明：將翼緣位置的預應力粗鋼筋由8根增加至12根，且在翼緣端部加密布置，確保翼緣在施工過程中不出現(xiàn)拉應力。澆筑至10#節(jié)段箱梁縱向應力（MPa）經分析，優(yōu)化后方案可保證翼緣在施工過程中不出現(xiàn)拉應力，有3MPa的壓應力儲備?？杀ＷC箱梁在全斷面澆筑過程中箱梁翼緣不開裂。同時，縮短工期近90天。5.2掛籃受力形式比選掛籃受力形式比選表表5.2掛籃形式前支點掛籃后錨點掛籃施工工藝流程適用條件節(jié)段長普遍在6m以下、節(jié)段重量普遍在370t以下、箱梁截面寬度在30m以內。節(jié)段長普遍在4~6m、節(jié)段重量普遍在300t以下。優(yōu)點①利用斜拉索的張拉作用，增大每一節(jié)段主梁劃分的長度，減少了掛籃自身所承受的施工荷載。①掛籃的前移定位和每一階段的混凝土澆注過程中均不需要調索，施工工藝相對簡單。缺點①在澆注混凝土的過程中，采用對斜拉索多次調索的方法，使其參與受力。①掛籃自身需要承受全部施工荷載，使主梁澆注的長度受到限制；②主梁在施工過程中為懸臂狀態(tài)，要求掛籃具有較大的剛度。通過對上述的比較分析得出前支點掛籃可以最大限度的利用了斜拉索的張拉作用，增大了每一節(jié)段主梁劃分的長度，減少了掛籃自身所承受的施工荷載。但在澆注混凝土的過程中，需對斜拉索多次調索，使其參與受力，從而導致施工監(jiān)測要求高，施工工藝繁瑣，進而增加了施工技術風險，影響施工進度。而后錨點掛籃在澆注每一個節(jié)段混凝土過程中，掛籃和索塔之間并沒有直接關系，掛籃的前移定位和每一階段的混凝土澆注過程中均不需要調索，施工工藝相對簡單。東洲湘江大橋為單索面三塔四跨矮塔斜拉橋，箱梁自身剛度較大，0#~6#梁段為無索區(qū)，7#~22#梁段為拉索區(qū)，標準節(jié)段長度為4m，箱梁寬38.5m，其中，翼緣寬度8.25m。首先，從無索區(qū)到拉索區(qū)施工期間涉及掛籃后錨點與前支點受力狀態(tài)的轉換和局部結構改變；其次，箱梁節(jié)段劃分長度較小，在主梁澆注長度后錨點掛籃范圍內；再次，對于單面索，寬度較大的箱梁，采用后支點掛籃更容易控制其橫向剛度，便于調整梁體兩端的標高，避免長翼緣板易開裂的問題，并且可以保證一次性澆筑。5.3掛籃承重系統(tǒng)結構形式比選掛籃承重系統(tǒng)結構形式分析表表5.3掛籃形式三角掛籃菱形掛籃特點及適用條件三角型掛籃是在平行桁架式掛籃的基礎之上，將受彎桁架改為三角形結構。又由于其斜拉桿的拉力作用，大大降低了主梁的彎矩，從而使主梁能采用單構件實體，由于掛籃上部結構輕盈，除尾部錨固外，還需較大壓重。其底模平臺及側模支架等的承重傳力與平行桁架式掛籃基本相同。菱形掛籃可認為是在平行桁架式掛籃的基礎上簡化而來，其上部結構為菱形，前部伸出兩伸臂小梁，作為掛籃底模平臺和側模前移的滑道，其菱形結構后端錨固于箱梁頂板上，無平衡壓重，而且結構簡單，故大大減輕自身靜荷。設計結構形式掛籃承重結構用鋼量103.391t112.221t掛籃澆筑工況項目強度剛度強度剛度前下橫梁72.9Mpa16.5mm129.7Mpa17.2mm后下橫梁79.3Mpa5.11mm140.1Mpa5.8mm前上橫梁100.5Mpa10.5mm168.6Mpa11.7mm側?；?62.9Mpa9.23mm199.9Mpa12.3mm底籃前吊帶162.8Mpa168.6Mpa主桁架穩(wěn)定性107Mpa97.9Mpa掛籃整體變形16.9mm19.8mm通過對上述的比較分析得出菱形掛籃和三角形掛籃均滿足施工條件，相應構件強度、剛度、穩(wěn)定性等方面均滿足規(guī)范要求，在桁架穩(wěn)定性方面，菱形掛籃高于三角形掛籃9.2%，但從橫梁強度、剛度角度分析，三角形掛籃結構輕盈，各桿件應力及變形狀態(tài)普遍優(yōu)于菱形掛籃，大剛度橫梁對于8.25m長翼緣板箱梁結構有利。同時，從經濟角度分析，三角形掛籃用鋼量與菱形掛籃相比，可節(jié)約7.8%的用鋼量。5.4三角掛籃結構優(yōu)化三角掛籃優(yōu)化前后對比表5.4項目三角掛籃優(yōu)化前三角掛籃優(yōu)化后三角掛籃后斷面布置圖三角掛籃前斷面布置圖三角掛籃側面布置圖三角掛籃后錨固形式桁架優(yōu)化①主桁架數(shù)量由6榀優(yōu)化為4榀：6榀三角架在施工前移過程中，同步性控制難度較大，同時兩側三腳架作用在翼緣板上，更容易導致裂縫產生。②前上橫梁優(yōu)化：4榀三角架上橫梁兩端懸挑變形較大，對前端上橫梁補充加焊小三角架，可以有效減小上橫梁變形量。后錨固點優(yōu)化①單片三角架后錨固點由4個優(yōu)化為5個：桁架優(yōu)化后，前端懸挑結構自重加大，增加后錨固點數(shù)量，有利于提高三角形掛籃穩(wěn)定性，減小傾覆風險。②后錨固點錨固形式優(yōu)化：由預留錨固孔洞優(yōu)化為利用箱梁腹板預埋精軋螺紋鋼作為后錨，減少后期孔洞封堵工作量。6主梁施工工藝及方法6.1掛籃構造其中，主桁架包括三腳架、橫聯(lián)、前上橫梁和主梁錨固系統(tǒng)等部分；懸吊行走系統(tǒng)包括外?；?、底模滑梁、吊帶、吊桿、前下橫梁、后下橫梁等部分；模板系統(tǒng)包括外模、內模和底模，外模、底模均采用大塊組合鋼模，內膜為組合模板，外模桁架、底?？v橫梁均采用型鋼組焊。如圖6.1-1、6.1-2所示。（11#、12#墩主梁掛籃采用三角掛籃；10#墩主梁掛籃采用菱形掛籃，具體詳見附件：設計圖、計算書）圖6.1-1掛籃側面布置圖圖6.1-2掛籃橫斷面布置圖主桁架系統(tǒng)主桁為三角桁架，由主桁架、立柱、前后斜拉桿組成。單個掛籃由六片主桁架組成，其中內側四榀為A型主桁架，外側兩榀為B型主桁架，主桁架之間由水平撐及剪刀撐連接形成整體，立柱、主縱梁、前后斜拉桿采用焊接形成桁架。如圖6.1-3所示。A型主桁架主縱梁：雙工56b，長12.0m。A型主桁架立柱及斜拉桿：雙工45b，立柱高4.5m。B型主桁架：雙工36b。主桁架橫聯(lián)：雙槽20b。主桁架剪刀撐：槽20b。圖6.1-3主桁架構造圖底籃底籃由前下橫梁、后下橫梁、縱梁等組成。如圖6.1-4所示。前下橫梁：雙工45b，長28.0m。后下橫梁：雙工45b，長28.0m?？v梁：采用工45b型鋼，在腹板位置工字鋼間距加密，長8.0m。圖6.1-4底籃構造圖懸吊系統(tǒng)懸吊系統(tǒng)包括前上橫梁、外模滑梁，底模行走滑梁、吊帶及吊桿，前上橫梁為型鋼結構，通過吊桿和吊帶及鉸座與底籃連接。外?；?、底模行走滑梁也為型鋼結構，通過吊點與前上橫梁及已澆筑的混凝土箱梁連接。如圖6.1-5、6.1-6所示。前上橫梁：雙工56b，長36.0m。滑梁：雙工36b，長12.0m。吊帶：采用Q345，長（5+3+2）m=10.0m，寬150mm，厚30mm。吊桿：直徑，32mm精軋螺紋鋼。圖6.1-5后吊點錨固構造圖圖6.1-6前吊點錨固構造圖錨固系統(tǒng)掛籃主桁架后錨由錨固梁、錨桿組成，上端通過錨固梁錨于主梁尾部，下端通過直徑，32mm精軋螺紋鋼和錨墊板錨于箱梁混凝土內。單個A型主桁架的后錨設4根，32mm精軋螺紋鋼，B型主桁架的后錨設2根，32mm精軋螺紋鋼，一套掛籃后錨總共20根，32mm精軋螺紋鋼錨固。行走系統(tǒng)整個桁架結構支撐在由型鋼加工而成的前支點、后支點上。每組主梁的支點下設一套行走系統(tǒng)，行走系統(tǒng)主要包括：行走軌道、行走反扣輪、行走滑梁等。每組主梁通過一根，32mm精軋螺紋鋼前段錨固于行走軌道上，后端采用600T穿心式千斤頂施加反力推動掛籃前移。模板系統(tǒng)外側模采用吊掛式，內模采用組合模板。內模：采用鋼模和木模，現(xiàn)場組拼。外模：由型鋼和大塊平面鋼模板組成桁架式模板，翼緣懸臂模板和腹板外側模為一個整體，并采用斜撐加強。操作平臺系統(tǒng)操作平臺系統(tǒng)主要由前上橫梁操作平臺、翼板工作平臺、底籃前橫梁工作平臺、底籃后橫梁工作平臺、底籃側模工作平臺組成，四周設置護欄，操作平臺與各結構件連接在一起。如圖6.1-7所示。圖6.1-7掛籃安全防護構造圖6.2掛籃拼裝及使用軌道安裝測量放出掛籃行走軌道軸線，安裝軌道墊梁（軌道墊梁下用水泥砂漿找平），墊梁采用工字鋼，精確設置每組軌道間距，并操作墊實。軌道安裝要順直，軌道頂面要保持水平，兩組軌道的高差不得大于5mm。利用箱梁預埋孔插入豎向精軋螺紋鋼把軌道壓緊，軌道頂面錨固利用軌道壓梁、螺母和墊板。主桁架安裝主桁在橋面進行拼裝，拼裝時由專人負責連接銷的安裝，嚴格控制連接銷的安裝質量，確保各連接銷受力均勻，使各連接點滿足受力要求。主桁拼裝就位后，將橫聯(lián)、前橫梁、前吊裝置、外側模、外吊桿、外側模翼板滑梁、底模架（同時安裝底模架的前后橫梁）底模、內側模、內吊桿、內側模行走梁等按順序安裝就位。掛籃的使用及調整掛籃在每個階段施工程序為：掛籃前移就位→底模及外側模的調整就位→綁扎底板鋼筋→綁扎腹板鋼筋→安放預應力管道→頂板模板的調整→綁扎頂板鋼筋，安放預應力管道→混凝土澆注→混凝土養(yǎng)護及預應力穿束→預應力張拉→掛籃前移→壓漿，以下闡述掛籃的主要操作要領：（1）混凝土澆注在混凝土澆注前，對掛籃做一次全面的檢查，重點是后支座的錨固及各吊桿的連結情況?；炷翝沧⒁獗３諸形懸臂梁段平衡，偏載的大小不能超出設計值（200KN）?；炷翍B續(xù)且在混凝土初凝前完成階段的澆注。混凝土澆筑應對稱澆筑，避免偏載過大發(fā)生傾覆。（2）掛籃的前移根據(jù)設計圖紙要求當混凝土的和強度達到90%（齡期不小于7天）后，進行預應力的張拉，張拉完畢后壓漿，且壓漿強度達到一定要求后，方可移動掛籃。移動掛籃的步驟：第一步：首先將走行軌及錨軌扁擔安裝到位，利用箱梁預埋孔插入豎向精軋螺紋鋼將走行軌錨固；第二步：將模板的拉桿解除，使內外模分開，將外側模全部落在外側模走行梁上，同時用10t倒鏈將底模架的后橫梁吊在外側模的走行梁上，準備掛籃移動；第三步：對主桁架后支座進行轉化：將錨固后支座的豎向精軋螺紋鋼卸落，使后支座反扣槽緊貼走行軌；第四步：用600T千斤頂分別頂推掛籃后支座處，千斤頂通過精軋螺紋鋼與走形軌道的前端相連形成反拉，在走行軌的兩側用粉筆畫標線，保持左右同步牽引移動。（3）掛籃的卸落懸臂箱梁最后一個梁段的混凝土澆注完畢并張拉壓漿完成后便可拆除掛籃，掛籃的拆除根據(jù)具體情況，在合適的位置進行，拆除時按安裝的可逆順序進行。掛籃拆除應注意每個T形懸臂兩端對稱的進行，避免產生較大的不平衡力矩。操作平臺安裝掛籃的操作平臺護欄高度為1200mm，立桿橫桿采用，48mm鋼管與掛籃相應構件焊接牢固并掛設安全網。前上橫梁工作平臺、底籃后橫梁工作平臺采用10＠1000mm做龍骨，上面鋪設防滑鋼板。掛籃構件完成拼裝后，調整底模及側模的標高和軸線，按照掛籃設計圖紙檢查安裝情況，并組織相關人員對掛籃進行驗收，完成掛籃安裝。掛籃使用時注意事項（1）掛籃就位，根據(jù)監(jiān)控單位的交底將標高調整完畢后，應及時的將所有的千斤頂鎖死，后錨桿及后錨點處的千斤頂施加一定的初應力；（2）掛籃的安全保護措施：外側模走行梁與底模架前后橫梁用鋼絲繩連結，對底模架起到一定的固定作用；澆注混凝土前認真的檢查后錨點的固定情況，在澆注混凝土過程中應設專人檢查掛籃錨固點及底模架和外模的變形情況，以及加強掛籃各節(jié)點焊縫檢查，發(fā)現(xiàn)問題及時處理；（3）混凝土的澆注應先從掛籃前端開始，避免因掛籃的微小變形而使新舊混凝土間產生裂縫；（4）混凝土澆注過程中，嚴格控制左右偏載，左右側腹板混凝土應對稱平衡澆筑；（5）鋼絞線張拉完畢后，松動外側模，將底模架的前后橫梁，用手拉葫蘆配合鋼絲繩吊在外側模走行梁上后，開始拆除后錨點，掛籃準備前移。移動前應避開大風的天氣，移動時左右的走行軌用粉筆按每格5cm做好移動標尺，移動過程中用千斤頂同步進行，移動過程中設專人觀察掛籃方向及左右是否偏移，如有偏移應立即糾正；（6）移動就位后，將牽引的鋼絲繩扣死，同時將支座的后錨點施加一定的預應力；（7）定期檢查前后錨桿（精軋螺紋鋼）、連接器的使用安全情況，發(fā)現(xiàn)有局部損壞的及時更換；（8）掛籃就位以及在澆注混凝土的過程中設專人檢查后錨點、吊桿、底籃后橫梁的連接情況，確保各部分均勻受力?；炷翝沧⑦^程中認真的檢查每片主桁接點處螺栓及橫聯(lián)螺栓連接情況。6.3掛籃性能測試掛籃是梁體懸臂灌注施工的主要設備。為確保梁體施工順利、安全、可靠，施工前應對掛籃進行性能測試。以檢驗其整體承載能力、非彈性變形，各主要構件受力狀況和變形規(guī)律，驗證掛籃設計的正確性。6.4掛籃預壓為檢驗掛籃的結構安全性能，得出掛籃的彈性變形和非彈性變形，用以指導施工立模。掛籃預壓采用預制塊堆載法，單個預制塊重4.5t左右，每側掛籃預壓按照150個配備，通過塔吊有序地分批施加在掛籃底模上，預壓荷載具體分布位置、測量觀測點設置方案在施工前報請監(jiān)理工程師審批后實施。此類方法操作簡單，能較好的模擬掛籃腹板受力情況。預壓荷載計算試壓選用掛籃澆筑最重節(jié)段1#塊混凝土荷載的1.20倍進行加載預壓試驗。1#塊長3.5m，混凝土方量為194.14m3，重量為5145KN，施工荷載按1.5KN/m2計算，即1.5×38.5×3.5=202KN。以上合計5347KN，掛籃加載系數(shù)K=1.2，模擬加載力P=6416KN。預壓加載設計掛籃在澆筑混凝土時，大部分荷載在底板位置由底模傳至底籃前后橫梁，再由吊帶、上橫梁傳遞至橋面主桁架及底籃后錨，最終作用于已澆筑梁段混凝土上。其加載方式為堆碼預制塊來實現(xiàn)。通過掛籃模擬主梁混凝土澆注全過程的加載預壓試驗，得出掛籃的彈性變形和非彈性變形，其非彈性變形已經消除，彈性變形通過預抬標高來予以調整。根據(jù)預壓重量及分布情況，設置7個預壓點，預壓點的分布參照掛籃底板的受力情況布置，掛籃預壓加載設計見下圖6.4-1，預壓點布置位置見圖6.4-2。圖6.4-1掛籃預壓布置圖圖6.4-2預壓點布置圖腹板位置加載主要模擬腹板混凝土及翼板混凝土的自重荷載，經計算1、3、5、7預壓點的預壓力分別為：1436KN、714KN、714KN、1436KN。箱室位置下加載主要模擬底板混凝土及內頂板混凝土的自重荷載，經計算2、4、6、預壓點的預壓力分別為：759KN、598KN、759KN。以上總的預壓力為6416KN（120%設計荷載）。荷載分級預壓荷載為模板單位面積最大重量的1.2倍。按照實際施工時的壓力分布來進行預壓，荷載主要集中于底板、腹板位置。加載時，按模板單位面積最大重量的20%、40%、60%、80%、100%、120%分六級進行?？v向加載時，從箱梁跨中向兩端對稱布載；橫向加載時，從箱梁中心線向兩側進行對稱布載；每級荷載堆加完畢2小時后（以利于結構沉降穩(wěn)定）對掛籃結構進行沉降觀測并記錄、整理和分析，當?shù)啄０灞O(jiān)測點12h的沉降量平均值小于2mm時，再進行下一級加載，全部荷載堆加完畢后，由測量組總體沉降進行連續(xù)觀測，若在同一站點發(fā)現(xiàn)連續(xù)3天24小時的沉降觀測量小于1mm以內，或各監(jiān)測點最初72h的沉降量平均值小于5mm時，表明該級荷載作用下的結構總體沉降已經穩(wěn)定，判定預壓合格。卸載完成后的觀測成果經過整理分析后，繪制荷載-沉降量曲線，將其變形值作為箱梁模板標高的立模依據(jù)。掛籃預壓合格后，經現(xiàn)場技術自檢、監(jiān)理審核后的預壓監(jiān)測數(shù)據(jù)重新調整支架頂托標高，對箱梁各控制點標高進行復核，嚴格控制施工誤差滿足規(guī)范要求。測點布置撓度測點布置預壓試驗的主要目的之一是要得到前后橫梁和掛籃主桁架前支點及懸臂端的撓度。撓度測點的布置分四個區(qū)，即掛籃底后橫梁（1#區(qū)7個測點），掛籃底前橫梁（2#區(qū)7個測點），掛籃主桁架前上橫梁吊處（3#區(qū)6個測點），掛籃主桁架支點處（4#區(qū)6個測點），具體詳見下圖6.4-3～6.4-5。外觀檢查測點在加載過程中對掛籃受力關鍵部位進行觀察檢查。主要觀察掛籃受力后有無剛度不夠產生變形、焊縫有無脫焊等異常情況發(fā)生，對焊縫進行及時檢查，確保施工安全。圖6.4-3預壓點觀測布置圖（一）圖6.4-4預壓點觀測布置圖（二）圖6.4-5預壓點觀測布置圖（三）3、壓（卸）載順序每級荷載均按先中間、后兩邊的原則對稱加載，同時主塔位置兩側對稱均衡加載，預壓完成后卸載順序按照與加載順序正好相反的程序進行。4、數(shù)據(jù)整理分析根據(jù)測量成果，掛籃預壓數(shù)據(jù)分析主要利用第一個工況（荷載為零）和中間標準工況以及最后一個工況（卸荷后荷載為零），其它工況數(shù)據(jù)作為校核。計算公式為：非彈性變形=初始狀態(tài)值-卸荷后狀態(tài)值，彈性變形=“100%”荷載時總變形值-非彈性變形值。各點的變形量均為相對于掛籃上下游主縱梁前端兩觀測點的變形差值。通過比較每點相對的變形差值，來計算出該點的彈性變形量和非彈性變形量。5、壓載試驗所需材料和設備試驗記錄及試驗結果分析在試驗過程中注意做好原始數(shù)據(jù)的記錄。試驗結束后，對原始數(shù)據(jù)進行分析，結合外觀檢查情況，驗證確定掛籃的安全性及可靠度，得到撓度與荷載噸位的對應關系。并將試驗記錄及結果上報監(jiān)理及監(jiān)控，經審批后即可進行下一步的施工。6.5掛籃懸澆施工施工工藝流程掛籃預壓合格后錨固及底模懸吊系統(tǒng)合格后，掛籃調整就位，根據(jù)預拱度調整底模標高及外側模位置，進行鋼筋、預應力安裝和混凝土澆筑施工，具體工藝流程圖如圖6.5-1。圖6.5-1施工工藝流程圖模板施工施工前，根據(jù)施工圖設計定制箱梁內模板和外模板。底模、外側模及端模采用鋼模，內箱模板采用組合鋼模。其中，翼緣板加勁肋模板采用栓接，可調節(jié)式，方便拆模。底板鋼筋和腹板鋼筋安裝到位后開始安裝內模。箱梁內模是由頂板底模、腹板側模、橫梁側模及壓腳膜組成，為方便拆除，內模采用組合模板，內膜用鋼管支架支撐在底板上。模板在工廠分段分片進行加工和預拼裝。內模板在底板、腹板及橫隔梁的鋼筋及預應力管道安裝完成后，由下至上分別安裝壓角板、倒角模、側模、頂角板及頂模，為加快施工進度，內?？稍诘孛婊驖仓玫南淞喉敯磶讉€節(jié)段拼成大塊，然后分別吊裝、連成整體。模板安裝前，根據(jù)設計圖紙和第三方監(jiān)測單位提供的立模標高設置縱、橫坡度以及預拱度。為了模板的整體穩(wěn)定和固定內膜位置，內外模之間加設少量對拉螺桿，對拉螺桿外套PVC塑料管。當螺桿拆除后及時封堵并修補螺栓孔，使其不影響混凝土的外觀效果。鋼筋加工及安裝主梁鋼筋統(tǒng)一按設計尺寸在岸上鋼筋棚集中加工制作成半成品。下料前，應按配料表核對所配鋼筋的級別、長度無誤后方可操作；鋼筋長度應合格搭配，先切長料，后切短料，切斷后的鋼筋必須按級別、規(guī)格、型號分批掛牌，碼放整齊，便于查找。主梁鋼筋型號繁多，加工好后的各種鋼筋要有標示牌，部分腹板鋼筋為平均值，下料時應分別計算，以免在制作、安裝的過程中出錯，加工好的鋼筋用平板車運輸?shù)踔连F(xiàn)場，利用塔吊吊至作業(yè)面，由人工安裝、綁扎。鋼筋的接長應順直、綁扎應牢固。鋼筋安裝時應事先將箱梁底模支好，并根據(jù)已指定坐標點，用全站儀定出橋梁中心線和箱梁端支點橫梁鋼筋，中支點橫梁的中心軸線，并測出水平標高，保證各項尺寸在允許誤差范圍內。主梁鋼筋分兩次綁扎。第一次安放底板及腹板鋼筋、豎向波紋管及預應力鋼筋；第二次搭設腳手架和工作平臺，水平普通鋼筋綁扎到頂，安裝縱向波紋管，綁扎頂板普通鋼筋，安裝橫向波紋管。安裝順序為：安裝底板鋼筋——安裝橫隔板鋼筋——安裝腹板鋼筋——安裝頂板鋼筋。鋼筋綁扎過程中，主筋位置間距符合設計要求，受力筋間距偏差不大于10mm。鋼筋綁扎要求尺寸準確，邊角地方采用雙綁絲。梁體鋼筋最小凈保護層嚴格按照圖紙要求進行控制，所有梁體預留孔處均增設相應的加強鋼筋。凈保護層厚度控制墊塊，墊塊用采用與梁體同等標號的混凝土墊塊，且保證梁體的耐久性。尤其是頂、底板鋼筋保護層的留設必須符合設計及規(guī)范要求，以免因保護層原因出現(xiàn)混凝土裂紋或漏筋現(xiàn)象。頂板鋼筋綁扎前，在箱梁各跨每個截面留設撓度及沉降觀測點，沉降及撓度觀測標按要求埋設，設立位置選擇在儀器便于觀測部位。安裝翼板鋼筋時應注意與護欄預埋鋼筋的連接。安裝前將底模清掃干凈后，方可在底模工作臺上將鋼筋骨架綁扎焊接成型，鋼筋加工形狀、尺寸、規(guī)格必須符合設計要求，鋼筋表面應潔凈、無損傷、油污和鐵銹。預應力管道安裝1、預應力管道安裝方法預應力管道采用埋設塑料波紋管成孔?？v向和橫向預應力波紋管在腹板和頂板鋼筋綁扎時安裝固定?？v向預應力波紋管道定位間距直線段為50cm，定位鋼筋采用?12鋼筋。橫向預應力管道直線定位鋼筋間距為50cm，曲線段適當加密，在曲線要素點位置必須定位，定位鋼筋采用?8鋼筋。豎向預應力管道定位間距為50cm。定位鋼筋采用?8鋼筋。2、施工注意事項波紋管安裝前，要根據(jù)施工圖紙計算出縱向和橫向預應力管道的施工相對坐標位置，做好對工班的技術交底，波紋管安裝過程中嚴格按照計算坐標位置進行定位。鋼束管道位置與骨架鋼筋位置發(fā)生沖突時，不得更改預應力管道位置，可適當移動鋼筋位置或將鋼筋彎折避開管道位置，不得隨意減少鋼筋根數(shù)和截斷鋼筋。鋼筋焊接時要對下方預應力管道采取防護措施，防止焊渣燒傷管道。（1）縱向管道波紋管接頭處采用直徑大一號的專用接頭，接頭縫隙處用塑料膠帶纏封嚴密，防止混凝土澆筑過程中漏漿，波紋管安裝前在管安裝外徑小一號的塑料襯管，混凝土初凝后將襯管拔出，用鋼絞線綁扎清孔球對管道進行通孔檢查，直到管道暢通。（2）橫向管道由于橫向預應力束管道為SBG-72B的塑料扁波紋管，因設計采用一端自錨，一端張拉，所以在澆筑混凝土前需將自錨段鋼絞線穿好定位，橫向預應力索管道采用定位鋼筋網定位，定位網片間距直線上0.5m，曲線上適當加密，并保證管道位置正確，底板鋼束彎起前與箱梁底板平行，按直線及拋物線變化。定位鋼筋網與普通鋼筋牢固焊接，以防止管道的上浮或下沉。（3）豎向管道豎向預應力管道與鋼絞線、錨墊板及螺母按照設計要求組裝完成后一并安裝埋設。為保證施工質量，布置在管道上下口的排漿管和壓漿管與鋼管焊接形成三通，與波紋管連接，并保證連接處不漏漿，壓漿管采用直徑2cm的塑料管道，與波紋管之間用膠布粘牢固，鋼管頭接聚乙烯脂軟管引出底板和頂板混凝土外固定，并將管口預先密封。橡膠管與金屬管采用細鐵絲扎牢，接頭處用膠帶包扎嚴密，以防漏漿，并在施工過程中謹防鋼管頭碰掉。錨區(qū)處的鋼板應與波紋管孔道保持豎直。3、管道安裝原則及檢驗標準若管道位置與骨架鋼筋相碰，需保證管道位置不變，將鋼筋稍加移動。如鋼絞線、精軋螺紋鋼筋等管道、普通鋼筋發(fā)生沖突時，可進行局部調整，調整原則是先普通鋼筋，后精軋螺紋鋼筋，然后是橫向預應力鋼筋，保持縱向預應力鋼筋管道位置不動。4、錨墊板安裝錨墊板設置位置、尺寸必須準確，錨墊板必須與預應力管道垂直，并且固定牢固，防止在混凝土澆筑過程中移位或傾斜。錨具墊板及喇叭管尺寸要正確，喇叭管的中心線要與錨具墊板嚴格垂直，喇叭管和波紋管的銜接要平順，不得漏漿、并杜絕堵孔道。錨墊板下口的鋼筋網片及螺旋筋必須按設計要求設置，嚴禁在施工過程中破壞。5、內襯管設置在后穿法的預應力束波紋管內設置內襯管，內襯管用比波紋管直徑小12mm的塑料管制作而成，防止波紋管在施工過程中變形及進漿堵塞。襯管長度取值比相應管道的波紋管長2m，兩端各預留1m。內襯管在混凝土澆筑3小時后開始人工抽動內襯管，防止波紋管進漿后堵死無法拔出。內襯管拔出采用帆布帶在襯管上設置越拉越緊的綁結，順著管道縱向人工或機械配合人工拔出襯管?？锥搭A留及預埋件安裝根據(jù)實際施工中所需要的預埋可分為：主梁排水系統(tǒng)、主梁泄水孔、防撞護欄、人工孔洞以及機車預埋軌道。1、主梁排水系統(tǒng)橋梁設ф300mm UPVC泄水管，縱向間距按5m布置，全橋的泄水管均設于橋面橫向高程低的一側，縱向管懸掛在現(xiàn)澆梁體翼板處，對應位置須預埋懸掛鋼筋。預埋鋼筋縱向間距為1m。懸掛鋼筋與泄水管出水口位置沖突可適當?shù)恼{整鋼筋。在現(xiàn)澆梁體翼板處按設計圖紙埋設預埋管。雨水應接入縱向排水管引到岸上。如圖6.5-2、6.5-3所示。圖6.5-2主梁排水系統(tǒng)縱斷面圖圖6.5-3主梁排水系統(tǒng)橫斷面圖2、主梁泄水孔箱梁每個梁段的每個箱室在箱室最低處均設有1個ф10cm泄水孔，箱室邊腹板及中腹板均設有，10通氣孔。3、人工孔洞為方便檢修，箱梁邊跨梁頂設D80ccm進人洞，進人洞設有可以上鎖封閉的蓋板；箱梁兩道中腹板沿縱向交錯布置過人洞，過人洞尺寸為100x120cm。4、防撞護欄全橋采用金屬式防撞欄桿；防撞等級均采用SA級；人行道外側設人行欄桿。主橋箱梁施工時，預埋防撞護欄鋼筋。5、檢修機車預埋系統(tǒng)詳見檢修機車施工方案混凝土工程1、混凝土施工箱梁混凝土采用C60高強度采用商品混凝土，根據(jù)現(xiàn)場實際情況每個橋墩配備2臺地泵。澆筑順序以“先前后尾，兩腹向中對稱澆注砼”為原則：縱橋向由各施工節(jié)段高程較高的一端（懸臂端）向另一端澆筑（梁根），T構兩端對稱均衡澆筑；橫橋向由中腹板底板相交處→底板→斜腹板→頂板（含翼板）。混凝土澆注前留意天氣情況，必要時備足防雨布?，F(xiàn)澆箱梁的澆筑采用從頂板下料，先澆筑底板，在澆筑腹板，最后澆筑頂?shù)臐仓樞驖仓?，并分別采用不同的坍落度控制。底板和頂板控制在14-16cm之間，腹板控制在16-18cm之間?；炷恋恼駬v插入式為主，底板和頂板采用插入式振動板振搗，要補點均勻，逐步振搗，尤其是注意錨頭位置和新老混凝土接縫位置的振搗，不可過振或漏振，保證混凝土的質量，抑制裂縫的產生。梁體頂板在澆筑后要二次收漿，抹面拉毛，防止沉陷裂縫的出現(xiàn)。混凝土澆筑時應嚴格計算澆筑方量和澆筑時間，且分層長度不宜太長，以免形成施工冷縫。當澆筑高度超過2m時，應通過串桶、溜槽等設施下落。腹板混凝土澆筑時，每層控制在30cm左右，為保證施工質量，上一層混凝土澆筑一定要在下一層混凝土初凝前進行?；炷翝仓r要在頂板上相應于腹板澆筑工作面上擺放鍍鋅鐵皮或竹膠模板，以免混凝土撒落在頂板鋼筋上，影響頂板的澆筑質量。在混凝土初凝前應完成收面工作。頂、底板面至少進行三次找平收面，以防止表面收縮裂紋的產生，頂板前兩次找平收成毛面，于混凝土初凝前收壓成光面。2、混凝土的養(yǎng)生混凝土養(yǎng)護砼澆筑完成待砼初凝后及時進行養(yǎng)護，頂板和底板覆蓋土工布并灑水養(yǎng)生，灑水保養(yǎng)時間不應超過7h，養(yǎng)護期間保持側模板、底模板濕潤。同時，按設計要求對混凝土內部和表面的溫度實施監(jiān)測和控制，對大體積混凝土進行溫度控制時，使其內部最高溫度不大于75℃、內表溫差不大于25℃。當混凝土溫度達到臨界溫度時，在箱室內設大功率風扇，加速箱內空氣流通，降低箱內空氣溫度；在砼達到終凝后及時拆除非承重內側模板，采取噴淋系統(tǒng)進行養(yǎng)護。具體拆模時間為對砼構件外觀沒有破壞為宜，承重模板如頂板底模及上倒角模板須待砼強度達到設計強度的85%時方可進行拆模，以免拆模過早造成頂板開裂。主梁砼養(yǎng)生要有專人負責，因砼摻用緩凝型外加劑，砼養(yǎng)護時間不小于14d。（3）雨期養(yǎng)護主要針對高溫、多雨、大風環(huán)境對混凝土結構本身造成的影響進行防護，為了防止大風及高溫導致內水分蒸發(fā)丟失，在混凝土終凝后對混凝土表面采取塑料薄膜覆蓋的方法是混凝土表面水分不致喪失。再覆蓋多層泡沫板和土工布對混凝土表面保濕覆蓋，增強養(yǎng)護效果。為了防止多雨導致雨水沖刷侵襲，采取臨時防護措施，保證混凝土在7d以內且強度達到設計強度的50%以前，不受水的沖刷侵襲；當雨水具有侵蝕作用時，保證混凝土在10d以內且強度達到設計強度的70%以前，不受水的侵蝕。預應力工程主梁采用縱向、橫向、豎向三向預應力，縱向預應力?？v向預應力采用高強度低松弛鋼絞線，縱向預應力束分為頂板前期束、前期腹板彎束、后期邊跨底板束、后期邊跨頂板束、后期中跨底板束和后期中跨頂板束。鋼絞線的公稱直徑為15.2mm，頂板前期直束采用19?s15.2mm和22?s15.2mm預應力鋼絞線，前期腹板束采用22?s15.2mm和25?s15.2mm預應力鋼絞線；后期中跨頂板束為19?s15.2mm預應力鋼絞線，后期中跨底板束為22?s15.2mm預應力鋼絞線；后期邊跨頂板束為22?s15.2mm預應力鋼絞線，后期邊跨底板束為16圖6.5-4主梁縱向預應力布置圖橫向預應力A~F采用4?s15.2mm鋼絞線，單端張拉，張拉端為扁錨YMB15-4，固定端采用鋼絞線打花工藝錨固。標準強度fpk=1860MPa，彈性模量EP=1.9×105懸臂施工時先張拉鋼束A、C、E，待翼板澆筑后再張拉鋼束B、D、F。預應力筋張拉后，及時對管道壓漿，并用C60混凝土封錨。如圖6.5-5所示。圖6.5-5主橋橫向預應力束布置圖豎向預應力采用3?s15.2mm高強低松弛鋼絞線，單端張拉，張拉端采用YJM15-3G錨具，錨固端采用JYM15-3G型錨具，張拉工藝采用二次張拉，鋼絞線標準強度為1860MPa。如圖6.5-6圖6.5-6豎向預應力鋼束布置圖1、預應力筋加工鋼絞線下料長度應等于預應力鋼絞線通過孔道長加兩倍工作長度。工作長度視采用的錨具、千斤頂及工作條件而定。開盤下料時，宜攤置在平坦地面上，順直后，按下料長度施用切機切割下料。下料時，切割口兩側各5cm處，先用鐵絲綁扎，然后切割。鋼絞線下料不得使用電或氧弧切割，只允許使用圓盤鋸切割，鋼絞線的切割面必須為一平面，以便張拉時檢查斷絲。鋼絞線需要編束時，宜將鋼絞線理直，使其松緊一致。每隔1m左右用鐵絲綁扎成束。編束后，應系上標簽，注明束#、束長及鋼絞線產地，分別存放在防雨棚內待用。對較長的鋼絞線束，為便于存放、運輸，可將其盤成大盤，圈徑應為3m左右。鋼絞線編束后進行編號，防止混亂。2、預應力筋穿束鋼絞線下料完畢后，對其編束，在其一端套入錨板作為梳束工具（也可用限位板），用砂輪鋸將該端鋼絞線各索端頭切割20~30cm，但保留中心一根鋼絲，將中心絲穿入具有與錨具相似位置孔的牽引螺塞后鐓頭，鐓頭直徑大于牽引螺塞孔的直徑，以滿足整束穿束時拖動鋼絞線平動的要求。牽引塞上各孔距略大于鋼絞線直徑，鐓頭后的整束鋼絞線通過牽引螺塞和螺旋套連接，牽引塞外徑和螺旋套內徑相同，均帶有絲扣，擰緊即可，螺旋套另一端由卷揚機上的鋼絲繩牽引。穿束時由卷揚機緩慢牽引整束鋼絞線平動完成整束穿束。若受場地限制可利用轉向滑輪，也可增加卷揚機，鋼絞線牽引時應采用錨板邊梳理邊綁扎，綁扎間距宜為1.0m。在傳輸過程中，注意只克服預應力筋鋼束與波紋管的摩阻，便于對系統(tǒng)的保護。3、預應力張拉預應力筋的張拉根據(jù)設計要求，混凝土強度等級必須達到90%且齡期不小于7天后才能進行，應以試驗室出具的同條件混凝土試塊強度報告為準，并以結構實體回彈值作為參考。箱梁預應力張拉以截面中心線兩側“左右對稱”為原則，按縱向預應力束→橫向預應力束→豎向預應力束的順序進行張拉，張拉步驟為：橫梁→腹板→底板→頂板。預應力張拉采用智能張拉系統(tǒng)施工。張拉機備在使用前應送往國家授權的法定計量技術機構進行校正、檢驗和標定，并在使用過程中定期重新標定。當處于下列情況之一時，應重新標定：①使用時間超過6個月；②張拉次數(shù)超過300次；③使用過程中千斤頂或壓力表出現(xiàn)異常情況；④千斤頂檢修或更換配件后。千斤頂安裝時，工具錨應與前端的工作錨對正，工具錨和工作錨之間的各根預應力筋不得錯位、扭絞。實施張拉時，千斤頂與預應力筋、錨具的中心線應位于同一軸線上。縱、橫向張拉程序：安裝錨具、千斤頂→初應力（設計應力的10%）→2倍初應力→σcon（持荷5min錨固）→量伸長量→回油錨固→量出實際伸長量并求出回縮值→檢查是否有滑絲、斷絲情況發(fā)生。豎向預應力采用二次張拉工藝，張拉程序如下：第一次張拉：0→初應力（設計應力的10%）→2倍初應力→σcon（持荷5min錨固）第二次張拉：0→σIPS→σcon（持荷5min錨固）第一次張拉放張后，扣除放張回縮等預應力損失部分（含錨口摩阻損失和夾片回縮損失）后的預應力應力值。張拉采用張拉力和伸長量雙控，以伸長量進行校核。實際伸長量與理論伸長量的偏差應控制在±6%以內，否則應暫停張拉，待查明原因并采取措施予以調整后，方可繼續(xù)張拉。（1）預應力筋的理論伸長值可按公式：△L=PP×L/AP×EP式中：△L──預應力筋理論伸長值mm計PP──預應力筋的平均張拉力（N）AP──預應力筋的截面面積（mm2）EP──預應力筋的彈性模量（N/mm2）L──預應力筋的長度（mm）（2）實際伸長量計算方法，以鋼絞線在預應力管道內的長度計算理論伸長量ΔL理為基準時：①當采用“行程法”測量伸長量：L實=[（L100%-L10%）+（L20%-L10%）]–ΔL工作長度-ΔL工具錨–ΔL工作錨式中：L實——鋼絞線實際伸長量；L20%——張拉應力為20%б0時，梁段兩端千斤頂活塞行程之和；L100%——張拉應力為100%б0時，梁段兩端千斤頂活塞行程之和；L10%——張拉應力為10%б0時（即初張應力，規(guī)范推薦可取10%-25%），梁段兩端千斤頂活塞行程之和；ΔL工作長度——梁段兩端千斤頂內鋼絞線的無阻伸長量；取理論計算值；ΔL工作錨——梁段兩端錨具壓縮及鋼絞線回縮量；取工藝試驗實測值；ΔL工具錨——梁段兩端錨具壓縮及鋼絞線回縮量；取實測值；②當采用“直接法”測量伸長量：L實=[（L100%-L10%）+（L20%-L10%）]–ΔL工作長度–ΔL工作錨（3）以鋼絞線在預應力管道內的長度與工作長度之和計算理論伸長量ΔL理為基準時：①當采用“行程法”測量伸長量：L實=[（L100%-L10%）+（L20%-L10%）]-ΔL工具錨–ΔL工作錨②當采用“直接法”測量伸長量：L實=[（L100%-L10%）+（L20%-L10%）]–ΔL工作錨（4）鋼絞線的伸長量偏差率：（L實-ΔL理）/ΔL理×100%直線筋取張拉端的拉力，兩端張拉的曲線筋，計算方法見《公路橋涵施工技術規(guī)范》附錄C1；預應力要左右對稱進行，最大不平衡束不能超過1束，張拉順序要按設計圖紙要求進行。兩端張拉的預應力鋼絲束在預應力過程中原保持兩端的伸長基本一致。施工前，應對孔道摩阻損失、擴孔段摩阻損失和錨口摩阻損失進行實際測定。預應力筋在張拉控制預應力達到穩(wěn)定后方可錨固，錨固完畢并經檢驗確認合格后方可切割端頭多余的預應力筋，切割時應采用砂輪鋸，嚴禁采用電弧進行切割，同時不得損傷錨具。切割后預應力筋外露長度不應小于30mm，且不應小于1.5倍預應力筋直徑。4、張拉機具配套、組裝及運轉對所使用的千斤頂、油壓表進行配套，并根據(jù)千斤頂校驗曲線查出各級張拉噸位下的油壓表讀數(shù)。填在油壓表讀數(shù)卡片上，供張拉使用。將千斤頂、油泵及油管等張拉設備移至梁體張拉端組裝，把千斤頂卡絲盤和楔子擦洗干凈，并聯(lián)接就序。宜將油泵運轉1~2min左右，然后令大缸進油，小缸回油，使大缸活塞外伸200mm左右。再令小缸進油，使大缸活塞回零。如此反復2~3次，以排出千斤頂缸內和油管路中的空氣，以使張拉壓力平穩(wěn)。管道壓漿孔道壓漿應在預應力張拉錨固后48h內完成。壓漿前，須對孔道內可能附著的有害材料和油污進行沖洗處理。沖洗后，使用壓縮空氣將孔道內所有積水吹出?？椎缐簼{孔設置于曲線孔道和豎向孔道的最低端。漿液自拌制前，攪拌機先加水空轉數(shù)分鐘，使其內壁充分濕潤，將積水倒干凈；將稱量好的水（扣除用于溶化固態(tài)外加劑的那部分水）倒入攪拌機，之后邊攪拌邊倒入壓漿材料，再攪拌3～5min直至均勻；將溶于水的外加劑和其它液態(tài)外加劑倒入攪拌機，再攪拌5～15min，然后倒入盛漿漿桶。完成后，應盡快投入使用，壓入孔道的延續(xù)時間不得超過40min。漿液在使用前和壓注過程中應連續(xù)攪拌，防止其流動性降低。孔道采用真空輔助壓漿工藝。壓漿前，首先關閉閥門3，打開閥門2、閥門4，對孔道進行抽真空，真空度宜穩(wěn)定在-0.6MPa~-0.1MPa范圍內。當孔道內的真空度保持穩(wěn)定時，停泵5min（真空度穩(wěn)壓時間可根據(jù)孔道長短而定），若壓力降低小于0.02MPa即可認為孔道能基本達到并維持真空。其次，打開閥門1，啟動壓漿泵，開始壓漿。對于橫、縱預應力孔道，壓漿泵的壓力維持在0.5~0.7Mpa內；對于豎向預應力孔道，壓漿的壓力維持在0.3~0.4MPa。壓漿過程中，真空泵要保持連續(xù)工作。再次，當壓漿的充盈度達到孔道另一端飽滿時，打開閥門3，同時關閉閥門4，讓水泥漿從閥門3處流出，當排出的水泥漿流動度與壓入孔道內的漿體相當時，關閉閥門2，隨后關閉真空泵，并保持壓漿泵繼續(xù)工作，控制壓力0.5~0.7Mpa下，持壓3~5min后，將從錨板內引出的孔道排氣管折起。最后，關閉壓漿泵，關閉閥門1，折起從錨板內引出的孔道壓漿管，完成壓漿。完成當日壓漿后，拆卸外接管路及附件，將所有沾有水泥漿的設備及附件清洗干凈。在壓漿過程中，安排專人旁站，做好壓漿監(jiān)督工作，填寫完備的壓漿原始記錄表。圖6.5-7真空輔助壓漿工藝原理圖斜拉索施工斜拉索規(guī)格分為43孔和55孔，采用鋼絞線拉索群錨體系。斜拉索為單索面雙排索，布置在主梁分隔帶處。塔根兩側無索區(qū)長64m，邊跨無索區(qū)長24m，中跨無索區(qū)長18m，梁上索距4.0m，索塔塔上索距0.8m，斜拉索在塔上采用分絲管錨固結構，全橋共96根斜拉索。主梁7~22號梁段為拉索區(qū)梁段，長64m，拉索區(qū)梁段設橫隔板，中室隔板厚70cm，頂板設拉索錨塊，邊室隔板厚30cm，中室、邊室隔板均設100×120cm過人洞；中跨跨中無索區(qū)長18m，索塔附近無索區(qū)長64m，邊跨梁段無索區(qū)長24m，除拉索區(qū)梁段以外其余梁段中室、邊室均設30cm厚橫隔板，橫隔板中間采用挖空處理。斜拉索編號如圖6.5-8、表6.5所示。圖6.5-8斜拉索編號示意圖斜拉索張拉索力表表6.5編號索型一次張拉索力（KN）二次張拉索力（KN）S143-?s23606210S243-?s23606210S343-?s23606210S443-?s23606210S543-?s23206120S643-?s23206120S743-?s22405970S843-?s22405970S955-?s22406030S1055-?s22406030S1155-?s22406030S1255-?s22406030S1355-?s23606440S1455-?s23606440S1555-?s23606465S1655-?s23606465注明：嚴格按照監(jiān)控單位提供的數(shù)據(jù)張拉。圖6.5-9斜拉索施工工藝流程圖1、斜拉索安裝施工順序塊段箱梁混凝土養(yǎng)生期間，安裝該節(jié)段拉索，待該階段箱梁預應力壓降完成后張拉拉索，拉索張拉完成后掛籃遷移，朱橋梁合龍后進行全橋拉索索力的調整。施工方法鋼絞線在場內完成下料，成盤運輸至現(xiàn)場，施工現(xiàn)場運用放線架放線，塔吊垂直提升至索鞍處，單根穿索并預緊，單束穿索完成后單根張拉，全橋合龍或索整體施工完成后依據(jù)監(jiān)控指令進行全橋索力調整，HDPE套管現(xiàn)場焊接。施工支架與通道拉索穿索利用塔柱施工時的支架及其通道。施工支架采用鋼管樁支架，并在支架上設置多層人行通道及操作平臺。人行豎向通道為標準的轉梯，轉梯附著于落地鋼管樁支架上，布置在路線右側（靠棧橋側）。起重機械材料上橋、拉索上索鞍依靠主墩處的塔吊，拉索牽引依靠卷揚機。斜拉索張拉在斜拉索安裝過程中，整體張拉時由于索力變化較快，易對橋梁結構造成沖擊，對全橋的受力情況影響較大，為保證該過程穩(wěn)定，減少施工風險，采用單根鋼絞線張拉工藝。因此，根據(jù)設計要求，結合本橋的實際情況，采用單根千斤頂分級、對稱張拉的工藝。如下圖6.5-10。圖6.5-10斜拉索布置圖鋼絞線張拉方式本橋斜拉索張拉采用鋼絞線單根穿索、單根張拉的施工工藝。每根鋼絞線穿索完畢后，需立刻進行預張拉使其臨時固定。在第一根張拉的鋼絞線上安裝單孔傳感器，在張拉其他鋼絞線時，通過檢測傳感器上的索力示數(shù)變化量來檢驗單根鋼絞線的索力及索力離散度。張拉前須對鋼絞線伸長量進行驗算，作為控制依據(jù)。如圖6.5-11、6.5-12所示。圖6.5-11單根鋼絞線張拉示意圖圖6.5-12安裝單孔傳感器單根張拉力的確定第一根安裝傳感器的鋼絞線張拉力按設計索力的平均值乘以計算的超張拉系數(shù)來確定：單根鋼絞線索力均勻性（索力離散性）控制是平行鋼絞線拉索制作安裝的關鍵，本工程采用等張拉力法控制，將壓力傳感器安裝在張拉段第一根鋼絞線上，以后每根鋼絞線的張拉力按壓力傳感器變化情況進行控制。單根壓力傳感器的安裝順序：傳感器支座→傳感器→單孔工具錨→工具夾片