注漿擠擴鉆孔灌注樁技術(shù)規(guī)程

1 2 2 3 3 8 9 9 10 14 19 22 24 24 24 25 29 32 33 35 35 35 38 39 41 42 43Contents 1 2 2 3 3 8 9 9 105.3CapacityofCompressivePile 14 19 22 24 24 24 25 296.5PrestressedConcretePipePi 32 33 35 35 35AppendixAConstructionRecordofBoredPile 38AppendixBQualityAcceptanceRecordofInspectionLotofBoredPileExpandedby 39 41 42ExplanationofProvisions 43122.1.2樁側(cè)（樁端）擠擴與樁端開式復合注漿expandingbyslipcastingandtip2.1.3注漿擠擴樁expandedpilebysli2.1.4注漿擠擴鉆孔灌注樁boredpileexpandedbysl2.1.5注漿擠擴鋼管混凝土樁concrete-filledsteelpipepileexpandedbyslip2.1.6注漿擠擴預應力混凝土管樁prestressedconcretepipepileexpandedby2.1.9擠擴頭expandedbottom32.1.10束漿袋(囊)constraintbagforcem2.1.11中空式鋼板膠囊hollowconstrain2.1.13注漿擠擴裝置expanding2.1.14承載能力極限狀態(tài)ultimatelimi對應于結(jié)構(gòu)或結(jié)構(gòu)構(gòu)件達到最大承載力或不2.1.15正常使用極限狀態(tài)servic對應于結(jié)構(gòu)或結(jié)構(gòu)構(gòu)件達到正常使用或耐久性能的2.1.16單樁豎向極限承載力ultimateverticalbearingcapacityofasinglepile單樁在豎向荷載作用下達到破壞狀態(tài)前或出現(xiàn)不適于繼續(xù)承載的變形時所Fk——荷載效應標準組合下，作用于承臺頂面的豎向力；N——荷載效應基本組合時，作用于單樁樁頂?shù)呢Q向壓力設計4N'——荷載效應基本組合時，作用于單樁樁頂?shù)呢Q向拉力設計N0——鋼管混凝土短柱軸心受壓承載力設計值；Nik——荷載效應標準組合偏心豎向力作用下，第i基樁的豎向Nk——荷載效應標準組合軸心豎向力作用下，基樁的平均豎向f——鋼材的抗拉強度設計值；fc——混凝土軸心抗壓強度設計值；fpy——預應力鋼筋抗拉強度設計值；fy——普通鋼筋抗拉強度設計值；f——縱向主筋抗壓強度設計值；Gp——基樁自重，地下水位以下應扣除水的浮力；qsik——樁側(cè)第i層土的初始極限側(cè)阻力標準Quk——單樁豎向抗壓極限承載力標準值；Tgk——群樁呈整體破壞時基樁的抗拔極限承載力標準值；Tuk——群樁呈非整體破壞時基樁的抗拔極限承載力標準值；5pc——水泥比重（t/m3）。Ap——樁端面積；Ap'——樁端注漿擠擴頭面積；A'——鋼管樁扣除腐蝕厚度的橫截面有效面積；Ap0——扣除樁身截面面積的擠擴段橫截面的水平投影面積；Aps——非擠擴段樁身截面面積；As、Apy——全部縱向通長普通鋼筋、預應力鋼筋的截面面積；d——樁身設計成孔直徑；D0——注漿擠擴段等效直徑；1L——非注漿擠擴段長度；1L2——注漿擠擴段長度；ui——樁身第i層土處的周長，擠擴段部分按擠擴段等效直徑計6ul——群樁外圍周長；xi、xj、yi、yj——第i、j基樁至y、x軸的距離。λp——注漿擠擴段土的端阻力抗拔增強系數(shù)；αp——樁端開式注漿量經(jīng)驗系數(shù)；βp——樁側(cè)注漿擠擴端阻力增強系數(shù)；βsi——樁側(cè)注漿擠擴段第i層土側(cè)阻力增強系數(shù)；βsi'——樁端注漿擠擴第i層土側(cè)阻力增強系數(shù)；7性驗算、樁基沉降與變形驗算，應符合現(xiàn)行國性設計規(guī)范》GB/T50476、《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》JGJ94等國家、行業(yè)和地方84.0.1注漿擠擴樁采用的束漿袋應符合4.0.2注漿擠擴樁采用的中空式鋼式板膠囊應符合2水泥應符合現(xiàn)行國家標準《通用硅酸鹽水9及行業(yè)標準《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》JGJ94的有關(guān)規(guī)定，市政與公路工程尚應符合現(xiàn)行行業(yè)標準《公路橋涵地基與基礎設計規(guī)范》JTG3363的有關(guān)規(guī)定，鐵路1應根據(jù)樁基的使用功能和受力特征分別進行樁基的豎向承載力和水平承3對于樁側(cè)土不排水抗剪強度小于15kPa且長徑比大于50的樁，應進行樁身4當樁端平面以下存在軟弱下臥層時，應進行軟通用規(guī)范》GB55003的有關(guān)規(guī)定，現(xiàn)場靜載荷試驗應符合《建筑基樁檢測技術(shù)5.1.10當樁周土體因地面大面積堆載、新近回填土、降水等因素產(chǎn)生的沉降大5.1.13及5.1.14按5.1.12表述方式進行修改5.1.13及5.1.14按5.1.12表述方式進行修改5.1.12樁基承臺的承載力計算和構(gòu)造要求，應符合《建筑地基基5.1.13及5.1.14按5.1.12表述方式進行修改5.1.13及5.1.14按5.1.12表述方式進行修改5.1.14對于采用樁端開式注漿的注漿擠擴樁，樁基沉降計算經(jīng)驗系數(shù)的折減系5.1.15注漿擠擴樁應進行注漿擠擴注漿量設計，注漿5.2.1樁側(cè)注漿擠擴鉆孔灌注樁包含鋼筋混凝土樁身1—樁身鋼筋籠；2—樁身混凝土；3—注漿擠擴段水泥漿結(jié)石體；L1—非注漿擠擴段長度；L2—注漿擠擴段長度；d—成孔直徑；d0—樁身設計有效直徑；D0—注漿擠擴段等效直徑5.2.2樁側(cè)注漿擠擴鉆孔灌注樁的基本尺寸4注漿擠擴鉆孔灌注樁配筋應滿足行業(yè)標準《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》JGJ94頂以下5d范圍內(nèi)箍筋應加密，間距不應大于100mm。樁身擠擴段螺旋箍間距不6擠擴段等效直徑D0宜取鋼筋籠直徑外擴0.3m，擠擴段進入中、低壓縮性5.2.3樁端注漿擠擴鉆孔灌注樁包含鋼筋混凝土樁身及水泥漿結(jié)石體擠擴頭，1 21—鋼筋混凝土樁身；2—水泥漿結(jié)石體擠擴頭1—鋼管；2—鋼管內(nèi)混凝土填芯體；3—水泥漿結(jié)石體包裹層；4—注漿擠擴段水泥漿結(jié)石體；L1—非注漿擠擴段長度；L2—注漿擠擴段長度；d—成孔直徑；d0—樁身設計有效直徑；D0—注漿擠擴段等效直徑5.2.6注漿擠擴鋼管混凝土樁的基本尺寸5鋼管混凝土樁在注漿擠擴段樁身外側(cè)應設置加強箍筋，箍筋直徑宜取6擠擴段等效直徑D0宜取鋼管樁外徑外擴0.3m。擠擴段進入中、低壓縮性Ⅲ注漿擠擴預應力混凝土管樁1—預應力混凝土管樁；2—管樁外側(cè)水泥漿結(jié)石體包裹層；3—注漿擠擴段水泥漿結(jié)石體；L1—非注漿擠擴段長度；L2—注漿擠擴段長度；d—成孔直徑；d0—樁身設計有效直徑；D0—注漿擠擴段等效直徑5.2.8預應力混凝土管樁應選用預應力高強混凝土（PHC）管樁。樁身質(zhì)量及選5.3.1承受豎向力的注漿擠擴樁，應按下列公式計算群樁中單樁的樁頂豎向作式中：Fk——荷載效應標準組合下，作用于承臺頂面的豎向Nik——荷載效應標準組合偏心豎向力作用下，第,基樁Mxk、Myk——荷載效應標準組合下，作用于承臺底面xi、xj、yi、yj——第i、j基樁至y、x軸的距離；5.3.2樁側(cè)注漿擠擴樁單樁抗壓承載力應通過單樁豎向抗壓靜載荷試驗Quk=Σuiβsiqsikli+βpqpkAp式中：Quk——單樁抗壓極限li——樁穿越第i層土的厚度，存在擠擴段的土層，擠擴段部分按βsi——樁側(cè)注漿擠擴段第i層土側(cè)阻力增強系數(shù)，可按表5.3.2-2βp——注漿擠擴端阻力增強系數(shù)，對于僅采用樁側(cè)擠擴注漿的樁，對βp取值補充條紋說明對βp取值補充條紋說明Ap——樁端面積。Ap補充條文說明Ap補充條文說明土的名稱土的狀態(tài)qsikqpk（抗拔樁設計時，l取注漿擠擴段以上樁長）5≤l<1010≤l<1515≤l<3030≤l素填土~2028————————淤泥12～18————————淤泥質(zhì)土20～28————————黏性土流塑軟塑可塑硬可塑硬塑堅硬1.00<IL0.75<IL≤1.000.50<IL≤0.750.25<IL≤0.500<IL≤0.25IL≤021～3838～5353～6868～8484～9696～102150～250350～450800～9001100～1200250～300450～600900～10001200～1400300～450600～7501000～12001400～1600300～450750～8001200～14001600～1800續(xù)表5.3.2-1粉土稍密密實e>0.90.75≤e≤0.9e<0.7524～4242～6262～82300～500650～900500～650750～950650～750900～1100750～8501100～1200粉砂細砂稍密密實10<N≤1515<N≤30N>3022～4646～6464～86350～500600～750450～600750～900600～700900～1100650～7501100～1200密實15<N≤30N>3053～7272～94850～10501100～15001500～19001900～2100粗砂密實15<N≤30N>3074～9595～1161500～18002100～24002400～26002600～2800礫砂稍密5<N63.5≤15N63.5>1550～90116～1301400～20002000～3200礫石卵石密實N63.5>10140～1701800～30002200～4000土層名稱黏性土粉土粉砂細砂粗砂礫砂礫石卵石全風化巖強風化巖β1.1～1.51.2～1.41.3～1.41.3～1.41.2～1.31.2～1.3p表5.3.2-3樁側(cè)擠擴注漿聯(lián)合樁端開式注漿端阻力增強系數(shù)βp土層名稱黏性土粉土粉砂細砂粗砂礫砂礫石卵石全風化巖強風化巖βp2.7～4.42.8～4.13.8～4.83.5～4.83.5～4.53.6～3.95.3.3樁端注漿擠擴樁單樁抗壓承載力應通過單樁豎向抗壓靜載荷試驗Quk=uiβsi'qsikli+qpk'Ap'式中：Quk——單樁抗壓極限uili——樁身第i層土處的周長；——βsi'——樁端注漿擠擴第i層土側(cè)阻力增強系數(shù)，可按表5.3.3-1取10.0m-12.0m范圍內(nèi)的樁側(cè)阻力進行增非飽和土層的樁端進行開式注漿時，僅對樁底以上5.0m-6.0m范圍內(nèi)的樁側(cè)阻力進行增強Ap補充條文說明Ap'——換算，但換算直徑不超過d+30cm，換算面積不得大于樁端Ap補充條文說明βsi1.2～1.31.3～1.41.3～1.51.4～1.61.5～1.61.6～1.81.6～1.91.7～1.91.6～2.01.2～1.4表5.3.3-2樁端注漿擠擴樁的極限端阻力標準值qp(kPa)土名稱土的狀態(tài)樁長l（m）l≤99<l≤1616<l≤30l＞30黏性土軟塑0.75<IL≤1210~850650~14001200~18001300~1900可塑0.50<IL≤0.75850~17001400~22001900~28002300~3600硬可塑0.25<IL≤0.501500~23002300~33002700~36003600~4400硬塑0<IL≤0.252500~38003800~55005500~60006000~6800粉土0.75≤e≤0.9950~17001400~21001900~27002500~3400密實e<0.751500~26002100~30002700~36003600~4400粉砂稍密10<N≤151000~16001500~23001900~27002100~3000中密、密實N>151400~22002100~30003000~45003800~5500細砂中密、密實N>152500~40003600~50004400~60005300~70004000~60005500~70006500~80007500~9000粗砂5700~75007500~85008500~100009500~11000礫砂中密、密實N>156000~95009000~10500角礫、圓礫N63.5>107000~100009500~11500碎石、卵石N63.5>108000~1100010500~13000全風化軟質(zhì)巖30<N≤504000~6000全風化硬質(zhì)巖30<N≤505000~8000強風化軟質(zhì)巖N63.5>106000~9000強風化硬質(zhì)巖N63.5>107000~110005.3.4注漿擠擴樁抗壓時，應對樁身截面強度進行下列驗算：N≤ψCfCAps+0.9fA（5.3.4-1）N≤ψCfCAps（5.3.4-2）式中：N——荷載效應基本組合時，作用于單樁樁頂?shù)呢Q向壓力設計值；樁、擠土灌注樁：ψC=0.7～0.8；軟土地區(qū)擠土灌注樁:fC——混凝土軸心抗壓強度設計值；f——縱向主筋抗壓強度設計值；Aps——非擠擴段樁身截面面積。N0——鋼管混凝土短柱軸心受壓承載力設計值，可參照《鋼管混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范》GB50936進行計算，其中鋼管面積應取扣N≤ψCfCAps（5.3.4-4）Aps——非擠擴段樁身橫截面面積。5.4.2承受豎向拔力的注漿擠擴樁基礎，應按下列公式驗算群樁基礎呈整體破Nk<Tgk/2+Ggp式中：Nk——荷載效應標準組合軸心豎向力作用下，基樁的平均豎向力；Tuk——群樁呈非整體破壞時基樁Gp——基樁自重，地下水位以下應扣除水的浮力；Tgk——群樁呈整體破壞時基樁的抗拔極限承載力標準值，可按本規(guī)Ggp——群樁基礎所包圍體積的樁土總自重除以總樁數(shù)5.4.3注漿擠擴樁單樁抗拔承載力應符合下列規(guī)定：Tuk=uiλiβsiqsikli+λpqpkAp0（5.4.3-1）T=ulΣλiqsikli（5.4.3-2）li——樁穿越第i層土的厚度，存在擠擴段的土層，擠擴段部分按Ap0——扣除樁身截面面積的擠擴段橫截面的水平投影面積，Ap0=D0——注漿擠擴段等效直徑；ul——群樁外圍周長。土(巖)的類別土的狀態(tài)抗拔系數(shù)λi值黏性土0.75<IL≤10.50<IL≤0.750.25<IL≤0.500<IL≤0.250.60～0.650.65～0.700.70～0.750.75～0.80粉土e>0.90.75≤e≤0.9e<0.750.70～0.750.75～0.800.80～0.85粉細砂10<N≤1515<N≤30N>300.70～0.8015<N≤30N>300.70～0.80續(xù)表5.4.3-1粗砂、礫砂15<N≤30N>300.70～0.80礫石、卵石N63.5>100.75～0.80注：樁長l與樁身設計成孔d之比小于20時，λi取小值。表5.4.3-2注漿擠擴段土的端阻力抗拔土(巖)的類別土的狀態(tài)增強系數(shù)λp值注漿擠擴段以上樁長l5≤l＜1010≤l＜1515≤l＜3030≤l黏性土1.10～1.201.20～1.301.30～1.451.45～1.50粉土0.5<e<11.00～1.081.08～1.121.12～1.201.20～1.30砂土10<N<301.00～1.15礫石、卵石N63.5>101.00～1.10注：對粘性土，液性指數(shù)越小時，相對取小值；對粉土，孔隙比越小時，相對取大值；對砂土顆粒平均粒徑越大，相對取小值，標準貫入錘擊次數(shù)越大，相對取大值。5.4.4注漿擠擴樁抗拔時，應對樁身截面強度進行下列驗算：'N≤fyAs+fpyApy（5.4.4-1）N'——荷載效應基本組合時，作用于單樁樁頂?shù)呢Q向拉力設計fy、ffyAs——全部縱向通長普通鋼筋、預應力鋼筋的截面面積。py、Apy將原來的第3條與此合并。——胡敏云（中國水利水電科學研究院）將原來的第3條與此合并?！粼疲ㄖ袊娍茖W研究院）N'≤fA'（5.4.4-2）A——式中：'A——f——鋼材的抗拉強度設計值。）；pc——水泥比重（t/m3Gc2=apd）；αp——樁端開式注漿量經(jīng)驗系數(shù)，αp=2.0～3.5，對于超長載力增幅要求高和樁端位于滲透系數(shù)不小于10-4cm/s土層d——樁身設計成孔直徑（m）。5.5.2對于聯(lián)合樁端開式注漿的注漿擠擴樁，單樁后注漿水泥用量Gc為擠5.5.3擠擴注漿水泥漿液的水膠比宜為0.55；樁端開式注漿水泥漿液的水膠比應根據(jù)樁端持力層及附近土層的滲透性選擇，宜為0.45～0.80，對于滲透系數(shù)5.5.5擠擴注漿以注漿量控制為主，達到設計5.5.6樁端開式注漿應采用注漿量和注漿壓力雙控，當注漿量達到設計注漿量6.1.2施工安全和文物、環(huán)境保護等應6.1.4宜采用智能化機械設備對注漿等重要施6.1.5應對施工主要過程進行記錄，記錄表6.1.6正式施工前宜進行工藝性試樁，以確定施工工3650和《鐵路橋涵工程施工質(zhì)量驗收標準》TB10415等現(xiàn)行4應對施工影響范圍內(nèi)的周邊建（構(gòu)）筑物6.3.1樁側(cè)注漿擠擴鉆孔灌注樁施工應按照設計要求鉆進成孔，清孔，制作鋼6.3.2樁側(cè)注漿擠擴鉆孔灌注樁施工束，收束間距1m～2m，如圖6.3.2所示。注漿管從束漿袋上部的袖管插入束漿1—鋼筋籠；2—綁扎鐵絲；3—雙層束漿袋；4—收束透明膠帶；5—注漿管；6—束漿袋袖口；7—注漿器10注漿管安放隨鋼筋籠同時下放。注漿管連接接頭宜采用螺紋連接，處宜纏繞止水膠帶密封。注漿管數(shù)量宜為1根。注漿管上端應低于地面20cm，11鋼筋籠和導管安放后應立即進行第二次清孔。清孔結(jié)束后孔底沉渣過程中嚴禁將導管提離混凝土面，應保證導管始終埋在混凝土內(nèi)2m～6m，最小6.3.4樁端注漿擠擴鉆孔灌注樁施工34651—樁端擠擴注漿管；2—樁端開式注漿管；3—鋼筋籠；4—鋼板；5—膠囊；6—注漿管6.4注漿擠擴鋼管混凝土樁層地區(qū)時，鋼管表面應按設計要求作防腐處理。鋼管允許偏差應符合表6.4.1項目允許偏差（mm）外徑管端部±0.5%外徑管身±0.1%外徑長度矢高≤0.1%樁長端部平整度端部平面與樁身中心線的傾斜值鋼管混凝土應在地面灌注，剩余混凝土待鋼；；項目允許偏差（mm）上下節(jié)樁錯口鋼管樁外徑≥700mm3鋼管樁外徑<700mm2咬邊深度（焊縫）0.5加強層高度（焊縫）2加強層寬度（焊縫）36.5注漿擠擴預應力混凝土管樁6.5.2注漿擠擴預應力混凝土管樁施工樁孔驗收，成孔工藝應符合現(xiàn)行行業(yè)標準《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》JGJ94和《預6束漿袋就位后，采用鐵絲或喉箍將束漿袋兩端固定在樁身上，中間每隔不采用二氧化碳氣體保護焊采用二氧化碳氣體保護焊6310采用機械方式接樁時，應符合相應機械連接方式的操作要求，并牢11注漿管的固定、接管施工在管樁植入過程中穿插進行；注漿管連接5擠擴注漿應以注漿量控制為主，注漿壓力控制為輔。當注漿壓力達到7.1.1注漿擠擴樁工程應進行原材料、樁位、樁頂標高、樁長、樁徑、樁身質(zhì)量和單樁承載力的檢驗。7.1.2對砂、石、水泥、鋼材、束漿袋（囊）等原材料質(zhì)量的檢驗項目和方法1234樁位基垂直軸線方向、條形樁基沿軸線方向、群樁基礎的中垂直軸線方向、群條形樁基沿軸線方向、群樁基礎的中150+0.01HJGJ106、《公路工程基樁檢測技術(shù)規(guī)程》JTG/T3512和《鐵路工程基樁檢測技現(xiàn)行行業(yè)標準《建筑基樁檢測技術(shù)規(guī)范》JGJ106、《公路工程基樁檢測技術(shù)規(guī)程》JTG/T3512和《鐵路工程基樁檢測技術(shù)規(guī)程》TB7.3.1當基樁施工完成，且開挖至設計標工程名稱：施工單位：建設單位：總包單位：第頁樁號樁型實際樁長注漿擠擴（閉式注漿）樁端后注漿（開式注漿）注漿時間有無異常備注擠擴裝置長度（m）水膠比（W/C）設計注漿水泥用量實際注漿水泥用量注漿壓力（MPa）設計注漿水泥用量實際注漿水泥用量注漿壓力（MPa）開始時間總耗時（min）監(jiān)理：施工方技術(shù)負責人：記錄員：年月日表B注漿擠擴灌注樁檢驗批質(zhì)量驗收記錄表主控項目123-4般項目1234~%S~5m~678~90續(xù)表B程位位據(jù)般項目/ /質(zhì)量檢查員技術(shù)）負責人：本標準用詞說明4）表示有選擇，在一定條件下可以這樣做的2規(guī)程中指明應按其他有關(guān)標準、規(guī)范執(zhí)行的，寫法為：“應按……執(zhí)行”引用標準名錄10《通用硅酸鹽水泥》GB17511《先張法預應力混凝土管樁》GB1347612《滌綸浸膠帆布技術(shù)條件和評價法》GB/T3423513《建筑鋼結(jié)構(gòu)焊接技術(shù)規(guī)程》JGJ8114《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》JGJ9415《建筑基樁檢測技術(shù)規(guī)范》JGJ10616《預應力混凝土管樁技術(shù)標準》JGJ/T40617《公路橋涵地基與基礎設計規(guī)范》JTG336318《公路工程基樁檢測技術(shù)規(guī)程》JTG/T351219《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》JTG/T365020《鐵路橋涵地基和基礎設計規(guī)范》TB1009321《鐵路工程基樁檢測技術(shù)規(guī)程》TB1021822《鐵路橋涵工程施工質(zhì)量驗收標準》TB10415中國工程建設標準化協(xié)會標準條文說明及附錄同等的法律效力，僅供使用者作為理解和 46 47 47 48 49 50 50 50 50 51 56 56 56 56 57 58 58度的塑料板代替鋼板，高強度化學纖維帆布121—鋼板；2—膠囊；3—樁端開式注漿管；4—樁端擠擴注漿管較大，單樁極限承載力標準值原則上都要求5.1.9鉆孔灌注樁混凝土強度等級一般采用C25～C45。對于注漿成型擠擴鉆孔5.2.2本條對注漿擠擴鋼管樁的基本為抗壓樁的工程經(jīng)驗還比較少，因此擠擴段側(cè)阻力增強系數(shù)參照《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》JGJ94表5.3.10，并根據(jù)工程經(jīng)驗進行折減取值。端阻難以同時達到極限狀態(tài)，樁端注漿擠擴端阻力調(diào)整系數(shù)取βp取對βp取值補充條紋說明0～1.0。采對βp取值補充條紋說明范》JGJ94后注漿灌注樁單樁豎向極限承載力計算公式外，還參照了中國鐵道+樁底閉式組合壓漿單樁容許承載力計算方法。樁端復合式后注漿，包含樁端擠多試驗案例總結(jié)，極限端阻力參照《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》JGJ94中打入預制樁5.3.4注漿擠擴鋼管混凝土樁采用鉆孔植入方式成樁，參照行業(yè)標準《預應力成樁工藝系數(shù)ψc取0.85。注漿擠擴鋼管混凝土樁受壓時，鋼管套箍效應明顯，N0可參照《鋼管混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范》GB50936進5.4.2本條依據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》JGJ94。5.4.3公式（5.4.3-1）的第一項考慮樁側(cè)阻力對單樁抗拔承載力的貢獻，第二項考慮樁身擴體段橫截面增加產(chǎn)生的頂部端阻力<方向向下>對單樁抗拔承載力的貢獻。在《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》JGJ94中，采用抗壓樁側(cè)摩阻力折減的方抗拔樁的側(cè)摩阻力，并與《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》JGJ94中泥漿護壁鉆（沖）孔單樁豎向承載力時，可對擴體段土層的側(cè)阻力進行提高，用βsi反映側(cè)阻力增強現(xiàn)場試驗數(shù)據(jù)進行校核的方法確定側(cè)阻力增強系數(shù)βsi。通過不同土層中的注漿擠擴段的側(cè)摩阻力增強系數(shù)βsi是相對于同位置處的無擠擴等徑樁側(cè)摩阻力隨著深度的增加，在20m～28m深度內(nèi)，非擠強系數(shù)β與表5.4.3-1中的端阻力標準值對比可求得λp，約為1.0～1.5；而且，同將注漿擠擴尺寸作為自變量，研究了擴體段頂部端阻力5.4.4本條明確了注漿擠擴樁鉆孔灌注樁灌注樁和鋼管樁樁樁身截面強度驗算要求。對于注漿擠擴鋼管樁，如果需要接項目名稱及試樁號樁長（m）直徑（mm）樁身構(gòu)造（擠擴注漿段長度和直徑）抗拔極限承載力試驗值（kN)對應上拔量（mm）注漿擠擴樁非擠擴樁抗拔極限承載力計算值（kN）抗拔極限承載力計算值（平均）（kN）抗拔極限承載力計算值（kN）抗拔極限承載力計算值（平均）（kN）上海徐匯濱江項目NTP1-3’-138350擴體段長度10m，直徑700mm1750100.541444～23661905927～14941211上海徐匯濱江項目NTP1-3’-238350擴體段長度10m，直徑700mm2960100.471383～22891836867～14171142上海徐匯濱江項目NTP1-3’-338350擴體段長度10m，直徑700mm2800102.231441～23601900925～14881206上海徐匯濱江項目NTP1-3’-438350擴體段長度10m，直徑700mm320037.3614